UHOM,
kB
|
110
|
150
|
220
|
330
|
500
|
750
|
750
|
Кол-во проводов в фазе
|
1
|
1
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
70
|
120
|
240
|
240
|
300
|
400
|
240
|
Таким образом, для нашей сети
выбираем сталеалюминиевый провод АС70/11 с допустимым током 265 А (вне
помещений) 19,95
А. - проверка по допустимому нагреву
Для него удельные активное и
реактивное сопротивления: по ГОСТ 839-80Е
r0 = 0,42 Ом/км
x0 = 0,436 Ом/км
полное сопротвление участков линии:
активное: R1 = ro*L1 = 0..42*50 = 21 Ohm
реактивное: X1 = x0*L1 = 0.436*50 = 21.8 Ohm
Тогда полное сопротивление
Z1 = = =
30.27 Ohm
3. Определяем сопротивление
срабатывания реле сопротивления первой зоны:
ZСЗ1 = kH*Z1
где ZСЗ1 - первичное сопротивление срабатывания первой зоны дистанционной
защиты; kH - коэффициент надёжности отстройки защиты; принимается равным 0,8
- 0,85
ZСЗ1 = 0,85*30,27 = 25,73
Ом.
Первые ступени защит в
рассматриваемой сети должны быть обязательно направленными для предотвращения
неправильного срабатывания. Возможные мёртвые зоны часто исключаются
вспомогательными токовыми отсечками.
. Определяем выдержку времени
защиты первой зоны.
Защита первой зоны выполняется
мгновенно, поэтому выдержка времени применяется: t = 0 c.
. Определяем сопротивление
срабатывания реле сопротивления второй зоны по следующим условиям:
а) отстройки от конца первой
зоны дистанционной защиты следующего участка:
ZСЗ2 = kH*(ZУ1 + КН*КР* ZСЗ1)
б) отстройки от короткого замыкания
за трансформаторами приёмной подстанции или трансформатора отпайки
ZСЗ2 = kH*(ZW + КР* ZT)
где ZСЗ2 - первичное сопротивление срабатывания защиты;
ZW - полное сопротивление линии; kH - коэффициент
отстройки защиты (0,7 - 0,8); kТ - коэффициент
токораспределения:
kP = IКЗ1 /IКЗ2, принимаем равным 1;
ZT - сопротивление трансформатора:
В силу того, что активное
сопротивление трансформатора относительно мало (примерно на порядок при
заданной мощности) им мы пренебрегаем и считаем сопротивление трансформатора
равным реактивному:
ZT =
В нашем случае ближайший стандартный
трансформатор: ТMН 6300/110
UBH = 115 kB; UHH = 6.6/11 kB; u, % = 10.5%; регулирование
напряжения:
U HOM - номинальное напряжение
той стороны трансформатора, где устанавливается защита (для двухобмоточных
трансформаторов защита ставится на стороне НН, U HOM = 11 кВ).
SHOM. TP - номинальная мощность трансформатора
-
потери напряжения при КЗ, % от U HOM
ZT = = 3,176 Ohm
б) ZСЗ2 = 0.75*(30.27
+3,176) = 33,446 Ohm
6. Выбираем выдержку времени
срабатывания второй зоны:
t2 = t1 +
где - ступень селективности равная 0,5 с.
t2 = 0,5 с.
. Определяем уставку
срабатывания третьей ступени дистанционной защиты.
При этом сопротивление ZСЗ3 обычно выбирают по условию отстройки от минимального рабочего
сопротивления:
Zmin.раб = Uраб /Iраб = 30,27 Ом, при этом,
ZСЗ3 = Zmin.раб/Котс*КВ*К3Z
где Котс
КВ = 0,8 - коэффициент
возврата
К3Z - коэффициент запаса, учитывающий погрешность реле
ZСЗ3 = 30,27/1,25*0,8*1,2 =
25,225 Ом
Это сопротивление должно
обеспечивать необходимую чувствительность защиты (КЧ ) при КЗ в конце защищаемого участка
Третью ступень можно выполнить с
помощью пускового токового реле и реле времени, поэтому третью ступень
рассчитываем по аналогии с МТЗ
IСЗ3 Kн * Kз * I раб. max /KB
где Kн - коэффициент надежности отстройки [Kн = 1.1…1,2 для реле серии РТ-40, РТ-80, РТ-90; Kн = 1,2…1,4 для РТВ]
Kв - коэффициент возврата
реле [Kв = 0,8…0,85 для реле
серии РТ-40, РТ-80, РТ-90; Kн = 0,6…0,7 для РТВ]
Кз - коэффициент запуска
электродвигателей. Обычно принимается в пределах 2…3.
Пусть IСЗ3 = 1,1 * 2,0 * 19.95/0,8 = 54.86 А.
Принимаем Iс.з = 63 А по стандартной шкале токов (ГОСТ 7746-78Е)
Вторичный ток срабатывания реле
тока:
Icp = KCX* IСЗ3 /KI
где Kсх - коэффициент схемы соединения ТТ; при соединении звездой = 1,
при соединении треугольником =
KI - коэффициент трансформации ТТ, равный отношению первичного тока
к вторичному
Тогда Iс.р = 1 * 63 /60 = 1.05 А
Выбираем реле тока
электродинамического типа серии РТ-40/2 У3 с параллельным соединением катушек
Тип реле
|
Диапазон уставок, А
|
Соединение катушек
|
|
|
параллельное
|
|
|
|
Ток срабатывания, А
|
Термическая стойкость,
А
|
|
|
|
|
длительно
|
в течение 1 с
|
|
РТ-40/2
|
0.5 - 2.0
|
1.0 -
2.0
|
8.3
|
200
|
0,2
|
Выбираем выдержку времени
срабатывания защиты третьей зоны:
выбираем выдержку времени
срабатывания второй зоны:
t3 = t2 + = t1 + t2 + t3 + t4 выдержка времени защиты
потребителя принимается равной 0, t1 = 0 с.;
☞ выдержка
времени защиты питающей линии - принимается на ступень селективности больше,
т.е. t2 = t1 + Дtс1, где Дtс1 = 0,5 с, тогда t2 = 0,5 с.;
☞ выдержка
времени защиты трансформатора 110/10:
присоединение вторичной обмотки t3 = 1,0 с;
присоединения первичной обмотки t4 = 1,5 с;
☞ выдержка
времени срабатывания рассчитываемой защиты tрз = 0 + 0,5 + 1,0 + 1,5 = 3 с.
Выбираем реле времени серии РВ-132
У3
Тип реле
|
Часовой механизм
|
Диапазон уставок, с
|
Контакты
|
Термическая стойкость
при 1,1 Uном
|
|
|
|
с выдержкой времени
|
мгновенный
|
|
РВ-132
|
212ЧП
|
0,5 - 9,0
|
конечный и
проскальзывающий
|
переключающий
|
2 мин
|
Выбираем трансформатор тока:
ТФЗМ110Б - 1 KI = 300/5 = 60
Определим вторичное сопротивление
срабатывания реле сопротивления:
ZCP = KI
* ZC3/KU KU = 110000/100 = 1100
Для первой зоны:
ZCP1 = 60 * 25,73/1100 = 1,4
Ом
Для второй зоны
ZCP2 = 60 * 33,4461/1100 =
1,824 Ом
Обе величины попадают в диапазон 0,2
- 100, принимаем их выше названные значения: ZCP1 = 1,5 Ом; ZCP2 = 2 Ом
Задача 2. Рассчитать
защиту от внешних коротких замыканий и от перегрузки трансформатора
Дано:
Uном.ВН = 220 kВА
Uном. НН = 10.5 kВА
IK3max = 4500 А
IK3min = 3600 А
SHOM = 16 MBA
Решение
Защита от сверхтоков при
внешних КЗ:
Защита от внешних КЗ служит для
отключения трансформатора при КЗ, на сборных шинах или на отходящих от нее
присоединениях (рис 2.1.), если защиты или выключателми этих элементов отказали
в работе.
Одновременно защита от внешних КЗ
используется и для защиты от повреждений в трансформаторе. Однако по условиям
селективности защита от внешних КЗ должна иметь выдержку времени и,
следовательно, не может быть быстродействующей.
Рис. 2.1.