Расчет и конструирование одноэтажного промышленного здания
Псковский государственный университет
Расчетно-пояснительная записка
к курсовой работе по металлическим
конструкциям на тему:
"Расчет и конструирование
одноэтажного промышленного здания"
Факультет: ИС
Группа: 044-0504
Студент: Иванов Я.В.
Преподаватель: Васильев С.Ю.
Псков 2012 г.
1. Исходные данные
Вариант № 725
Размеры здания.
1. Пролет
здания: .
. Шаг
колонн:.
. Отметка
головки кранового рельса: .
. Высота
фермы на опоре: .
. Уклон
верхнего пояса фермы: .
. Зазор
между тележкой крана и фермой: .
. Заглубление
колонны в грунт: .
Тип решетки фермы.
Ветровые и снеговые нагрузки, тип кровли.
1. Снеговой
район: .
. Нормативная
снеговая нагрузка: .
. Ветровой
район: .
. Нормативный
скоростной напор ветра: .
. Тип
кровли: .
Справочные данные по мостовым кранам.
1. Грузоподъемность:
.
. Пролет
крана: .
. Давление
колеса: .
. Количество
колес с одной стороны: .
. Вес
тележки: .
. Вес
крана: .
. Высота
крана: .
. Вылет
консоли крана: .
. .
.
Высота рельса: .
2.
Компоновка конструктивной схемы каркаса
Отметка
на уровне пола здания: .
Отметка
низа ригеля: - не кратно 0,6 → увеличиваем отметку головки
кранового рельса
Высота
подкрановой балки:
.
Высота
балки:
.
Высота
верхней части колонны:
.
Высота
нижней части колонны:
.
Принимаем
привязку .
Ширина
верхней части колонны: , при этом кратно
500 мм и
.
Ширина
нижней части колонны:
,
.
Расстояние
от оси подкрановой балки до оси привязки здания: , значит
принимаем bн=2,0м.
Зазор между краном и колонной:
.
3.
Нагрузки и воздействия на каркас здания
.1
Постоянные нагрузки
Состав нагрузок
|
Ед. изм.
|
Нормативная нагрузка
|
Коэффициент надёжности
|
Расчетная нагрузка
|
1. Сборные Ж/Б плиты из
тяжёлого бетона - 3*12 м (тип 1)
|
1,81,12,0
|
|
|
|
2. Утеплитель из плитного
пенополиуретана - l=120мм
|
0,061,20,07
|
|
|
|
3. Гидроизоляционный ковёр
из 3-х слоёв рубероида
|
0,161,10,18
|
|
|
|
4. Собственный вес металла
|
0,41,050,42
|
|
|
|
Всего:
|
|
|
|
|
Расчетная постоянная нагрузка для железобетонного покрытия:
,
где:
- коэффициент надежности;
- шаг
колонн;
- уклон
отсутствует.
Реакция
опоры колонны:
.
Вес
верхней части колонны:
.
Вес
нижней части колонны:
.
Где:
- средний расход стали на колонны, табл. 12.1., с.
286, /2/.
;
;
;
.
Момент
от постоянной нагрузки:
.
.2
Снеговая нагрузка
Расчетная
снеговая нагрузка:
.
Реакция
опоры колонны:
.
Момент
от снеговой нагрузки:
.
3.3
Нагрузки от мостовых кранов
.3.1
Вертикальные усилия от мостовых кранов
Вес
подкрановой балки:
.
Максимальное
давление крана на колонну:
,
где:
- коэффициент сочетания работы;
-
коэффициент надежности;
-
максимальное нормативное давление на колесо крана;
- сумма
ординат под колесами крана при невыгодном загружении.
.
Минимальное
нормативное давление:
,
где:
- максимальная грузоподъемность крана;
- вес
крана с тележкой.
.
Минимальное
давление крана на колонну:
.
Эксцентриситет
приложения давления крана: .
Сосредоточенный
момент, возникающий в подкрановой части колонны от эксцентриситета приложения
давления крана по отношению к центру тяжести сечения колонны:
;
.
.3.2
Горизонтальные усилия от мостовых кранов
Нормативное
давление на одно колесо крана:
.
Горизонтальное
давление на колонну, передаваемое на уровне тормозных конструкций: .
3.4
Ветровые нагрузки
Ветровой
поток вызывает давление с наветренной стороны и отсос с подветренной стороны
здания. При расчете с наветренной стороны нагрузки принимаются с
аэродинамическим коэффициентом , а с
подветренной стороны .
,
где:
- коэффициент, учитывающий изменение напора ветра в
зависимости от высоты и типа местности.
Для
местности типа B: ; ;.
С
наветренной стороны:
С
подветренной стороны:
; .
Эквивалентная
равномерно распределенная нагрузка:
;
.
4.
Статический расчет поперечной рамы
.1
Расчет на постоянную нагрузку
Принимаем
.
.
.
.
.
Моменты
от поворота узлов на угол (эпюра М1):
Моменты от нагрузки на стойки (эпюра Мр):
Каноническое уравнение:
.
Коэффициенты
канонического уравнения:
Моменты
от фактического угла поворота (М1·j):
Моменты окончательной эпюры (эпюра Мок):
Эпюра поперечных сил:
Эпюра продольных сил:
.2 Расчет на снеговую нагрузку
Каноническое уравнение:
.
Моменты
от поворота узлов на угол (эпюра М1):
Моменты от нагрузки на стойки (эпюра Мр сн):
Коэффициенты канонического уравнения:
Моменты
от фактического угла поворота (М1·j):
Моменты окончательной эпюры (эпюра Мок):
Эпюра поперечных сил:
Эпюра продольных сил:
.3 Расчет на вертикальную нагрузку от мостовых кранов
Каноническое уравнение:
.
Моменты
от смещения верхних узлов на (эпюра
М1):
Моменты на левой стойке:
Реакция
верхних концов стоек:
Смещение
плоской рамы:
Моменты
от фактического смещения рамы
Моменты окончательной эпюры (эпюра Мок):
Эпюра
поперечных сил:
Эпюра
продольных сил:
.4
Расчет на горизонтальное воздействие мостовых кранов
Моменты
от смещения верхних узлов на (эпюра
М1):
Эпюра
поперечных сил
.5 Расчет на ветровую нагрузку
Моменты
от смещения верхних узлов на (эпюра
М1):
Эпюра
моментов
Эпюра поперечных сил
Таблица расчетных усилий.
№ нагрузки
|
Вид нагрузки
|
Надкрановая часть колонны
|
Подкрановая часть колонны
|
|
|
Сечение 1-1
|
Сечение 2-2
|
Сечение 3-3
|
Сечение 4-4
|
|
|
M
|
N
|
M
|
N
|
M
|
N
|
M
|
N
|
Q
|
1
|
Постоянная
|
-163,46
|
-365,256
|
-172,87
|
-595,186
|
124,72
|
-595,186
|
109,36
|
-972,616
|
1,28
|
2
|
Снеговая
|
-95,92
|
-191,52
|
-69,95
|
-191,52
|
25,81
|
-191,52
|
74,06
|
-191,52
|
-4,18
|
3
|
±127,59
|
0
|
±164,57
|
0
|
±164,57
|
0
|
±260,02
|
0
|
±35,29
|
4
|
Т на правую стойку
|
±30,43
|
0
|
±3,89
|
0
|
±3,89
|
0
|
±67,71
|
0
|
±5,31
|
5
|
Dmax на левую стойку
|
-303,67
|
0
|
625,47
|
0
|
-1267,13
|
-2102,89
|
455,55
|
-2102,89
|
-143,2
|
6
|
Dmax на правую стойку
|
-101,57
|
0
|
266,26
|
0
|
-550,86
|
-907,91
|
130,9
|
-907,91
|
56,67
|
7
|
Ветер слева
|
230,44
|
0
|
40,46
|
0
|
40,46
|
0
|
-1061,6
|
0
|
135,5
|
8
|
Ветер справа
|
-264,27
|
0
|
-18,67
|
0
|
-18,67
|
0
|
999,67
|
0
|
118,01
|
Таблица сочетаний.
Вид комбинации
|
Сочетания
|
Надкрановая часть
|
Подкрановая часть
|
|
|
Сечение 1-1
|
Сечение 2-2
|
Сечение 3-3
|
Сечение 4-4
|
|
|
M
|
N
|
M
|
N
|
M
|
N
|
M
|
N
|
Q
|
+Mmаx Nсоотв
|
№ нагрузки
|
1, 7
|
1, 3, 5
|
1, 7
|
1,8
|
|
1
|
66,98
|
-365,256
|
617,17
|
-595,186
|
165,18
|
-595,186
|
1109,03
|
-972,616
|
|
|
№ нагрузки
|
|
1, 3, 5, 7
|
1, 2, 7
|
1, 2, 3, 5, 8
|
|
0,9
|
|
574,58
|
-595,186
|
184,36
|
-767,55
|
1719,73
|
-3037,59
|
|
|
№ нагрузки
|
|
|
|
1, 2, 3, 5, 8
|
|
1; 0,8; 0,6
|
|
|
|
1725,93
|
-2769,84
|
|
-Mmax Nсоотв
|
№ нагрузки
|
1, 3, 5
|
1, 2
|
1, 3, 5
|
1, 7
|
|
1
|
-594,72
|
-365,256
|
-242,82
|
-786,71
|
-1306,98
|
-2698,08
|
-952,24
|
-972,616
|
|
|
№ нагрузки
|
1, 2, 3, 5, 8
|
1, 2, 8
|
1, 3, 5, 8
|
|
|
0,9
|
-875,77
|
-537,62
|
-252,63
|
-767,55
|
-1180,61
|
-2487,79
|
|
|
|
|
№ нагрузки
|
1, 2, 3, 5, 8
|
|
|
|
|
1; 0,8; 0,6
|
-863,69
|
-480,17
|
|
|
|
|
|
Nmax Mсоотв
|
№ нагрузки
|
1, 2
|
1, 2
|
1, 3, 5
|
1, 3, 5
|
|
1
|
-259,38
|
-556,78
|
-242,82
|
-786,71
|
-977,84
|
-2698,08
|
304,89
|
-3075,51
|
|
|
№ нагрузки
|
|
|
1, 2, 3, 5
|
1, 2, 3, 5
|
|
0,9
|
|
|
-952,03
|
-2660,16
|
351,99
|
-3037,59
|
|
|
№ нагрузки
|
|
|
|
|
|
|
1; 0,8; 0,6
|
|
|
|
|
|
Nmin Mсоотв
|
№ нагрузки
|
|
|
|
1, 8
|
|
1
|
|
|
|
1109,03
|
-972,616
|
|
|
№ нагрузки
|
|
|
|
1,2,8
|
|
0,9
|
|
|
|
1075,72
|
-1144,98
|
|
|
№ нагрузки
|
|
|
|
|
|
|
1; 0,8; 0,6
|
|
|
|
|
|
Qmax
|
№ нагрузки
|
|
|
|
1, 3, 5
|
|
1
|
|
|
|
|
|
-177,21
|
|
№ нагрузки
|
|
|
|
1, 2, 3, 5
|
|
0,9
|
|
|
|
|
|
-181,39
|
|
№ нагрузки
|
|
|
|
|
|
1; 0,8; 0,6
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Расчет и конструирование стержня колонны
Верхняя часть.
Определяем наиболее неблагоприятное сочетание в 1 и 2 сечениях.
; .
Номера
нагрузок из таблицы расчётных усилий: 1,2,3,5,8
.1
Расчетные длины верхней и нижней частей колонны
Коэффициент
приведения расчетной длины для подкрановой части колонны принимаем по табл.
6.8. /3/:
.
Коэффициент
приведения расчетной длины для верхней части колонны:
.
Расчетные
длины в плоскости рамы для нижней и верхней частей колонны:
;
.
Расчетные
длины из плоскости рамы для нижней и верхней частей колонны:
;
.
.2 Конструирование и расчет верхней части колонны
Требуемая площадь сечения:
,
где:
;
-
эксцентриситет продольной силы.
Ry=21,5- расчётное сопротивление стали по пределу текучести,
марка
стали ВСт3кп2, см. т.50,51 /3/
Принимаем:
tw=8мм, hw=950мм, tf=15мм, bf=300мм, A=166
Проверка
условий:
- условие
выполнено
- условие
выполнено
Момент
инерции:
Момент
сопротивления сечения для наиболее сжатого волокна:
Радиусы
инерции сечения:
.3 Проверка общей устойчивости верхней части колонны
Гибкость стержня:
Условная
гибкость относительно оси x-x:
.3.1
Проверка общей устойчивости колонны в плоскости действия момента
Приведенный
эксцентриситет:
,
где:
-
коэффициент влияния формы сечения, т. 4.1. /1/.
По
табл. 74 /3/ принимаем .
Устойчивость
стержня колонны:
< .
Недонапряжение:
- условие выполнено.
5.4 Расчет и конструирование нижней части колонны
Подкрановая ветвь
Наружная
ветвь
Подбор сечения подкрановой части колонны сквозного сечения.
Сечение компонуем из прокатного двутавра (подкрановая ветвь) и сварного
швеллера (наружная ветвь).
Задаемся:
. .
. .
Усилия
в ветвях колонны:
;
.
Требуемая
площадь сечения ветвей:
;
.
Для
подкрановой ветви принимаем двутавр с ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; .
Для
наружной ветви принимаем толщину стенки швеллера , толщину
полки . .
Принимаем .
Требуемая
площадь полки сварного швеллера:
.
Ширина
полки сварного швеллера:
.
Принимаем .
Условие:
- выполняется.
Фактическая
площадь сварного швеллера:
.
Уточняем
положение центра тяжести сечения:
.
Моменты
инерции:
.
; .
Истинные
расчетные усилия в ветвях:
;
.
Проверка
ветвей колонны на устойчивость, как центрально-сжатых стержней.
Подкрановая
ветвь.
; По
табл. 74 /3/ принимаем .
<
Условие
выполняется.
Наружная
ветвь.
; По
табл. 74 /3/ принимаем .
<
Условие
выполняется.
Подбор сечения элементов решетки колонны.
Qmax =181,39 кН
= k A = 0,21(143+163,6) = 64,39 кН
Рассчитываем раскос: 1-2
Принимаем
по сортаменту равнополочный уголок
х7;
А = 12,3 см2
imin = iу
=1,78 см
условие
не выполняется
Принимаем
по сортаменту равнополочный уголок
х9;
А =22см2
imin = iу
=2,48 см
условие
выполнено
Рассчитываем
стойку: 1-3
Принимаем
по сортаменту равнополочный уголок : 63х5; А = 6,13см2
imin = iу
=1,25 см
условие
невыполненяется.
Принимаем
по сортаменту равнополочный уголок : 75х6; А = 8,78см2
imin = iу
=1,48 см
условие
выполняется
Проверка
устойчивости колонны как единого стержня составного
сечения.
Геометрические
характеристики всего сечения колонны и ее приведенная гибкость относительно оси
:
;
;
Находим
условную гибкость:
;
;
.
Относительные
эксцентриситеты:
;
.
Проверяем
нормальные напряжения:
< ;
< .
.5
Расчет стыка верхней и нижней частей колонны
Высота
траверсы: .
В таблице сочетаний найдем сочетание с максимальным отрицательным
моментом в сеч 2-2:
N= -
767,55кН
M= -
252,63кН м
Усилие в полке верхней части колонны:
.
Принимаем:
tp=15мм
Принимаем
Принимаем
Определяем
толщину траверсы и вертикального опорного ребра из условия их смятия давлением
подкрановых балок:
→18мм
где:
-
расчетное сопротивление смятию
Рассчитываем
сварные швы крепления вертикального листа траверсы к подкрановой ветви.
Определяем усилия, действующие в шве:
;
,
где:
- коэффициент неравномерности передачи давления от
подкрановых балок.
Требуемый
катет швов:
.
Принимаем
Узел
сопряжения верхней части колонны с нижней.
Проверка
на срез стенки подкрановой ветви колонны в месте крепления
вертикального
листа траверсы и ребра.
<
,
где:
.
.6 Расчет базы сквозной колонны
Подкрановая ветвь
Наружная
ветвь
Усилия в ветвях колонны:
подкрановая ветвь:
;
наружная
ветвь:
.
Принимаем
бетон класса с призменной прочностью .
Требуемая
площадь плиты:
подкрановая
ветвь:
наружная
ветвь: .
Назначаем
ширину опорной плиты:
Определяем
длину опорной плиты:
Принимаем
конструктивно L1=63 см
Принимаем
конструктивно L2= 63 см
Фактическое
давление под плитой:
< ;
<.
Подкрановая
ветвь.
участок
опертый по трем сторонам:
;
Где
α3 =
участок
опертый по четырем сторонам:
консольный
участок:
Толщина
плиты:
.
Высота
траверсы, из условия размещения вертикальных швов, прикрепляющих траверсу к
ветвям колонны:
;
Принимаем
hтр1=40 см
Наружная
ветвь.
участок
опертый по трем сторонам:
участок
опертый по четырем сторонам:
консольный
участок:
.
.
Толщина
плиты:
.
.
каркас нагрузка рама колонна
Принимаем
hтр2=70 см
Схема
базы колонны
6. Расчет и конструирование стропильной фермы
.1.1 Постоянные нагрузки
Усилия
в стержнях фермы определяем с помощью диаграммы Максвелла-Кремона
Принимаем:
1 см = 90 кН
.1.2
Снеговая нагрузка
Усилия
в стержнях фермы определяем с помощью диаграммы Максвелла-Кремона
см
=40 кН
.1.3
Опорные моменты
Единичный
момент заменяем парой сил:
.
Задаёмся
Реакции
опор:
,
где:
- длина фермы.
Усилия
в стержнях фермы определяем с помощью диаграммы Максвелла-Кремона
6.2 Расчетные усилия в стержнях
Элемент фермы
|
№ стер-жня
|
Усилия от постоянной
нагрузки
|
Усилия от снеговой нагрузки
|
Усилия от опорных моментов
|
Расчетные усилия
|
|
|
|
nc=1
|
nc=0,9
|
S1 от М1=1
|
S2 от М2=1
|
S1·М1 -875,77
|
S2·М2 -161,192
|
№ усилий
|
Растяжение
|
№ усилий
|
Сжатие
|
-
|
-
|
1
|
2
|
3
|
-
|
-
|
4
|
5
|
-
|
-
|
-
|
-
|
Верхний пояс
|
В1-1
|
0
|
0
|
0
|
-0,4651
|
0
|
407,32
|
0
|
1,3,4
|
407,32
|
-
|
-
|
|
В2-3
|
-730,51
|
-383,04
|
-344,74
|
-0,3555
|
-0,1097
|
311,34
|
17,68
|
-
|
-
|
1,2
|
-1113,55
|
|
В3-4
|
-730,51
|
-383,04
|
-344,74
|
-0,3555
|
-0,1097
|
311,34
|
17,68
|
-
|
-
|
1,2
|
-1113,55
|
|
В4-6
|
-974,02
|
-510,72
|
-459,65
|
-0,2325
|
-0,2325
|
203,62
|
37,48
|
-
|
-
|
1,2
|
-1484,74
|
Нижний пояс
|
Н-2
|
425,65
|
223,44
|
201,1
|
0,4168
|
0,0483
|
-365,02
|
-7,79
|
1,2
|
649,09
|
-
|
-
|
|
Н-5
|
913,14
|
478,8
|
430,92
|
0,294
|
0,1711
|
-257,48
|
-27,58
|
1,2
|
1391,94
|
-
|
-
|
Раскосы
|
1-2
|
-532,67
|
-279,3
|
-251,37
|
0,065
|
-0,065
|
-56,93
|
10,48
|
-
|
-
|
1,3,4
|
-840,97
|
|
2-3
|
380,48
|
199,5
|
179,55
|
-0,0752
|
0,0752
|
65,86
|
-12,12
|
1,3,4
|
625,89
|
-
|
-
|
|
4-5
|
-228,29
|
-119,7
|
-107,73
|
0,0752
|
-0,0752
|
-65,86
|
12,12
|
-
|
-
|
1,3,4
|
-401,88
|
|
5-6
|
76,1
|
39,9
|
35,91
|
-0,0752
|
0,0752
|
65,86
|
-12,12
|
1,3,4
|
177,87
|
-
|
-
|
Стойки
|
3-4
|
-91,314
|
-47,88
|
-43,09
|
0
|
0
|
0
|
0
|
-
|
-
|
1,2
|
-134,404
|
|
6-6′
|
-91,314
|
-47,88
|
-43,09
|
0
|
0
|
0
|
0
|
-
|
-
|
1,2
|
-134,404
|
Таблица подбора сечений стержней фермы.
Элемент
|
№ стержня
|
Расчетное усилие
|
Сечение
|
Площадь А, см2
|
Ry·gc
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Растяжение
|
Сжатие
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Верхний пояс
|
В1-1
|
407,32
|
-
|
^15БТ1
|
20,75
|
250 250
|
4,42 3,06
|
56,56 81,7
|
120
|
-
|
20,42
|
19,94
|
|
В2-3
|
-
|
-1113,55
|
^40БТ1
|
98,5
|
300 300
|
12,5 5,36
|
24 55,97
|
120
|
0,809
|
17,2
|
13,97
|
|
В3-4
|
-
|
-1113,55
|
^40БТ1
|
98,5
|
300 300
|
12,5 5,36
|
24 55,97
|
120
|
17,2
|
13,97
|
|
В4-6
|
-
|
-1484,74
|
^45БТ1
|
122,5
|
300 300
|
14,1 6,15
|
21,28 48,47
|
120
|
0,818
|
17,2
|
14,81
|
Нижний пояс
|
Н-2
|
649,09
|
-
|
^11,5КТ1
|
32,55
|
550 1150
|
2,63 6,07
|
209,13 189,46
|
250
|
-
|
20,42
|
19,94
|
|
Н-5
|
1391,94
|
-
|
^17,5КТ1
|
69
|
600 1150
|
4,08 8,83
|
147,059 130,24
|
250
|
-
|
20,42
|
20,17
|
Раскосы
|
1-2
|
-
|
-840,97
|
û ë 160´10
|
62,8
|
336 336
|
4,96 6,91
|
67,74 48,63
|
120
|
0,787
|
20,42
|
17,02
|
|
2-3
|
625,89
|
-
|
û ë 100´8
|
31,2
|
300 375
|
3,07 4,47
|
97,71 83,89
|
300
|
-
|
20,42
|
20,06
|
|
4-5
|
-
|
-401,88
|
û ë 125´10
|
48,6
|
300 375
|
3,85 5,52
|
77,92 67,93
|
150
|
0,702
|
17,2
|
11,78
|
|
5-6
|
177,87
|
-
|
û ë 50´5
|
9,6
|
300 375
|
1,53 2,45
|
196,08 153,06
|
300
|
-
|
20,42
|
18,53
|
Стойки
|
3-4
|
-
|
-134,404
|
û ë 90´6
|
17,08
|
180 225
|
2,88 4,49
|
62,50 50,11
|
150
|
0,707
|
17,2
|
10
|
|
6-6′
|
-
|
-134,404
|
û ë 90´6
|
17,08
|
180 225
|
2,88 4,49
|
62,50 50,11
|
150
|
0,707
|
17,2
|
10
|
.3 Подбор сечений стержней фермы
1. Верхний
пояс (растяжение).
; ; ; .
.
Принимаем
с ; ;
; .
< - условие выполнено.
< .
. Верхний
пояс и (сжатие).
; ; ; ; ; .
.
Принимаем
с ; ; .
;
< - условие выполнено.
< .
3. Верхний
пояс (сжатие).
; ; ; ; ; .
.
Принимаем
с ; ; .
;
< - условие выполнено.
< .
4. Нижний пояс
(растяжение).
; ; ; .
.
Принимаем
с ; ; .
; .
< - условие выполнено.
<
5. Нижний
пояс (растяжение).
; ; ; .
.
Принимаем
с ; ; .
; .
< - условие выполнено.
> .
6. Опорный
раскос (сжатие).
; ; ;; ; .
.
Принимаем
û ë с ; ; .
;
< .
> .
7.
Раскос (растяжение).
; ; ; .
.
Принимаем
û ë с ; ; .
; .
< - условие выполнено.
<.
. Раскос
(сжатие).
; ; ;100; ; .
.
Принимаем
û ë с ; ; .
;
< .
< .
. Раскос
(растяжение).
; ; ; .
.
Принимаем
û ë с ; ; .
; .
< - условие выполнено.
< .
10. Стойки 3-4 и 6-6′ (сжатие).
; ; ;; ; .
.
Принимаем
û ë с ; ; .
;
< .
< .
6.4 Расчет и конструирование узлов фермы
Раскос
.
N = - 840,97
Требуемая
площадь сварных швов для пера.
по
металлу шва:
Длина
сварных швов для пера:
;
Требуемая
площадь сварных швов для обушка.
по
металлу шва:
Длина
сварных швов для обушка:
;.
Раскос
.
N = 625,89
Требуемая
площадь сварных швов для пера.
по
металлу шва:
Длина
сварных швов для пера:
;
Требуемая
площадь сварных швов для обушка:
;
Длина
сварного шва для обушка:
;.
Стойка
.
N = - 134,404
Требуемая
площадь сварных швов для пера.
по
металлу шва:
Длина
сварного шва для пера:
;
Требуемая
площадь сварных швов для обушка:
;
Длина
сварного шва для обушка:
Раскос
.
N = - 401,88
Требуемая
площадь сварных швов для пера.
по
металлу шва:
Длина
сварного шва для пера:
;
Требуемая
площадь сварных швов для обушка:
;
Длина
сварного шва для обушка:
;.
Раскос
.
N = 177,87
Требуемая
площадь сварных швов для пера.
по
металлу шва:
Длина
сварного шва для пера:
Требуемая
площадь сварных швов для обушка:
Длина
сварного шва для обушка:
.
Стойка
.
N = - 134,404
Требуемая
площадь сварных швов для пера.
по
металлу шва:
Длина
сварного шва для пера:
;
Требуемая
площадь сварных швов для обушка:
;
Длина
сварного шва для обушка:
;.
Узел
1
Узел
2
Узел
3
Узел
4
Узел
5
Узел
6
Узел 7
6.5
Заводские стыки верхнего и нижнего поясов ферм из тавров
Верхний пояс.
Рассчитываем длину сварных швов:
;
Где:
,
;
.
Площадь
накладки
.
Толщина
накладки:
.
Нижний
пояс.
Рассчитываем
длину сварных швов:
;
Где:
,
где:
.
Площадь
накладки
.
Толщина
накладки:
.
6.6
Монтажный стык фермы
Верхний пояс.
Используем: ^45БТ1
Усилия
в накладках:
;
.
Площади
накладок:
;
.
Принимаем
толщину горизонтальных накладок ,
вертикальных накладок - .
Ширина
горизонтальных накладок :
,
вертикальных
накладок:
.
Длина
сварных швов для вертикальных накладок:
.
Длина
сварных швов для горизонтальных накладок:
.
Нижний
пояс.
Используем:
^17,5КТ1
Усилия
в накладках:
;
.
Площади
накладок:
;
.
Принимаем
толщину горизонтальных накладок ,
вертикальных накладок - .
Ширина
горизонтальных накладок - ,
вертикальных
накладок -
Длина
сварных швов для вертикальных накладок:
.
Длина
сварных швов для горизонтальных накладок:
.
Список
литературы
1. Методические
указания к выполнению курсового проекта «Расчет и конструирование одноэтажного
промышленного здания», Псков, 1996.
2. «Металлически
конструкции» под ред. Беленя Е.И., Москва, Стройиздат, 1986.
. СНиП
II-23-81* "Стальные
конструкции".