|
Коэффициент шунтирования
|
Электронный прибор
|
|
Транзистор
|
Электронная лампа
|
|
|
диапазоны дв, св, кв
|
диапазоны укв и свч
|
|
 0,5 0,80,80,90,50,8
|
|
|
|
В процессе
проектирования могут быть получены различные варианты результатов расчета по
пп. 2 и 3:
a)
.
В этом случае эквивалентную добротность контуров 
необходимо принять
равной или немного больше 
,
но не больше 
(
);
б) 
В
этом., случае эквивалентную добротность контуров 
необходимо
принять равной или немного больше 
, но не больше 
(
).
В вариантах а и б
контуры с принятыми 
обеспечат
одновременно ладонные ослабление на краях полосы пропускания, б) меньше
заданного 
и
избирательность по зеркальному каналу лучше заданной 
При
этом можно принять число контуров, равное 
в) 
В
этом случае необходимо применить контуры с более высокой конструктивной
добротностью 
или
задаться большей величиной коэффициента 
(см. п. 4), чтобы
обеспечить 
.
Тогда при новой эквивалентной конструктивной добротности контуров 
получаются
варианты а или б, которые и надо применять при дальнейшем расчете;
г) если невозможно практически
осуществить условие 
,
то избирательность по зеркальному каналу (точка 5) получается меньше заданной 
д) 
В
этом варианте при выполнении требований по ослаблению на краях полосы
пропускания 
,
избирательность по зеркальному каналу получается меньше заданной 
При
выполнении требований по избирательности (
) ослабление на краях
полосы пропускания (точка 9) получается больше заданного 
.
В вариантах гид
необходимо задаться большим числом контуров 
(см. п. I) и повторить пп. 1-5 расчета или применить во входной цепи
полосовой фильтр и вести расчет согласно п. 6.
Если при 
или
невозможно практически осуществить конструктивную эквивалентную добротность
контуров 
,
то необходимо повысить промежуточную частоту и повторить пп. 1-5 расчета или
применить во входной цепи полосовой фильтр и вести расчет согласно п. 6.
. Для крайних точек
поддиапазона 
и
определяется:
I.
При применении одиночных контуров
а) избирательность по
соседнему каналу
(24)
б) ослабление на краях
полосы пропускания
(25)
в) избирательность
по зеркальному каналу:
- при применении
входной цепи с индуктивной связью
(26)
- при применении входной
цепи с внешнеемкостной связью
(27)
г) избирательность
на промежуточной частоте в соответствии с условиями п. в:
(28)
(29)
II.
При применении полосового фильтра 
во входной цепи
а) избирательность
полосового фильтра по соседнему каналу
(30)
б) избирательность по
соседнему каналу каскадов УРЧ
(31)
в) избирательность
по соседнему каналу тракта радиочастоты
(32)
г) ослабление на краях
полосы полосового фильтра
(33)
д) ослабление на краях
полосы каскадов УЧР
(34)
е) ослабление на краях
полосы тракта радиочастоты
(35)
ж) избирательность
по зеркальному каналу
(36)
з) избирательность на
промежуточной частоте
(37)
Принятые в формулах
обозначения:
(38)
(39)
(40)
- частота, на которой
определяются избирательность и ослабление на краях полосы, кГц; 
-
эквивалентная добротность контуров на частоте ; 
-
эквивалентная добротность контуров на частоте 
; -
частота, ближайшая к промежуточной, кГц; 
- ширина полосы
пропускания, кГц; 
-
промежуточная частота, кГц; 
- число одиночных
контуров; 
-
число каскадов УРЧ; 
-
расстройка, при которой задана избирательность по соседнему каналу, кГц.
Полученные результаты
сравниваются с исходными данными, заданными по техническим условиям, и
заносятся в итоговую таблицу.
. Входные цепи и каскады
УРЧ профессиональных приемников с двойным преобразованием частоты и
перестраиваемой первой промежуточной частотой, телевизионных приемников и
трактов УКВ ЧМ радиовещательных приемников обычно выполняются на фиксированной
частоте /о, соответствующей средней частоте полосы пропускания приемника. В
этом случае проектирование осуществляется в соответствии с пп. 1-9, но при
условии
7. Определение
эквивалентной добротности контуров тракта промежуточной частоты
Определение
эквивалентной добротности контуров производится по заданной избирательности по
соседнему каналу и ослаблению на краях полосы пропускания тракта промежуточной
частоты.
Рис. 3. Обобщенные
резонансные кривые полосового фильтра
Рассматриваются четыре
случая.
I. Применение
усилителей с одиночными резонансными контурами, настроенными на одну частоту
1. Задаются
ориентировочным числом одиночных контуров, обычно двумя (
=
2), но не более четырех, так как трудно обеспечить достаточную устойчивость
усиления.
. Необходимая
добротность контуров, обеспечивающая заданное ослабление на краях полосы
пропускания
(41)
где 
-
промежуточная частота, кГц; - ширина полосы
пропускания, кГц; 
-
число одиночных избирательных контуров; 
- ослабление на краях
полосы пропускания, принятое для тракта промежуточной частоты, раз.
3. Необходимая
добротность контуров, обеспечивающая заданную избирательность по соседнему
каналу:
(42)
где 
-
расстройка, при которой задана избирательность по соседнему каналу, кГц; 
-
избирательность по соседнему каналу, раз.
4. Далее расчет ведется по пп. 4, 5 а, б, в § 2.4 (стр. 77-80).
Если при 
или
невозможно выполнить условие 
, то необходимо
применить усилители с полосовыми фильтрами или ФСС.
4. Если условия п. 5 выполняются, то производится расчет по пп. 7-9
II. Применение
полосовых усилителей промежуточной частоты
Так как
аналитический метод расчета очень сложен и громоздок, применяется более простой
и наглядный графический метод по обобщенным резонансным кривым.
На вертикальной оси
отложено ослабление 
,
а на горизонтальной - значения обобщенной расстройки
(43)
где 
-
затухание каждого из контуров фильтра; 
- расстройка; -
средняя частота полосы пропускания фильтра.
Кривые построены для
различных значений 
,
где 
-
коэффициент связи контуров.
При значениях 
резонансные
кривые имеют одну вершину, при 
- две вершины. Применение
полосовых фильтров с двухвершинной резонансной кривой вызывает некоторые
трудности при регулировке и настройке приемника. Поэтому целесообразно
попытаться применить одновершинную резонансную кривую, соответствующую 
.
Порядок расчета.
. Расчет необходимо
начинать, задаваясь числом двухконтурных полосовых фильтров 
,
беря их на один больше числа каскадов усиления промежуточной частоты.
Рекомендуется начинать с
,
но не более 
(из
соображений устойчивости усилителя).
2. Избирательность,
которую должен обеспечить каждый фильтр, равна
(44)
где 
-
избирательность по соседнему каналу для всего приема.
Первоначально расчет
ведется по кривой с .
На кривой 
(рис.
3) отыскивается точка 1, лежащая на уровне 
(вертикальная ось), и
отсчитывается соответствующее этой точке значение 
.
Определяется необходимая
добротность контуров фильтра, обеспечивающая избирательность 
:
(45)
где 
-
расстройка, при которой задана избирательность; 
- промежуточная
частота.
4. Ослабление на
краях полосы пропускания каждого фильтра
(46)
где 
-
ослабление на краях полосы тракта УПЧ.
. На кривой 
находят
точку 2, лежащую на уровне 
, и соответствующее ей
значение 
.
Определяется
допустимая добротность, обеспечивающая ослабление на краях полосы фильтров:
(47)
где 
-
ширина полосы пропускания приемника.
6. Возможная
эквивалентная конструктивная добротность контура с учетом шунтирующего действия
входного сопротивления применяемого электронного пробора
.
. При этом возможны
следующие варианты, которые рассматриваются аналогично.
а) Если 
или
,
то можно принять число фильтров, ранное 
, а эквивалентное
качество контуров фильтра
б) если 
,
то можно принять число фильтров, равна , и повторить расчет при
.
Причем рекомендуется брать значение 
, точка кривой, которой
при 
имеет
величину
(48)
Затем повторить расчет
по пп. 2-7а настоящего раздела.
в) Если 
,
то можно принять число фильтров, рав_А_ , 
,
и повторить расчет по пп. 2 - 7а при 
, но не менее 0,5;
причем рекомендуется брать значение 
, определяемое кривой,
на которую попадет точка, являющаяся пересечением 
и
.
Величину находят
по формуле:
(49)
г) Если и
при расчете по п. 7в получается 
(рис. 3, точка 7 слева
вне кривых), то необходимо применить контуры с большей конструктивной
добротностью 
или
задаться большей величиной коэффициента 
, чтобы выполнялось
условие 
.
Тогда можно принять числа фильтров, равное , а добротность контуров
фильтра 
.
д) Если 
и
условие 
невозможно
выполнить, а также если 
(причем
увеличение дает
положительных результатов), то необходимо задаться большим числом фильтров и
повторить п. 2-7 расчета.
е) Если при 
или
невозможно выполнить условие 
, то необходимо:
- понизить
промежуточную частоту;
применить фильтры
сосредоточенной селекции;
применить двойное
преобразование частоты.
8. По окончании выбора
числа фильтров и добротности контуров необходимо при принятых значениях 
,
и
определить:
а) избирательность по
соседнему каналу
(50)
б) ослабления на краях
полосы пропускания
(51)
где 
определяются
графическим методом (рис. 4) по величинам и 
,
которые вычисляются по формулам:
(53)
III. Применение
фильтров сосредоточенной селекции
Обычно ФСС
включаются в качестве нагрузки преобразователя частоты. При этом ФСС должен
обеспечить всю избирательность приемного устройства по соседнему каналу, а
необходимое усиление обеспечивается апериодическими или резонансными
широкополосными каскадами усиления промежуточной частоты.
Применение ФСС в
транзисторных приемниках позволяет выполнить каскады УПЧ без нейтрализации, что
повышает их устойчивость, а также надежность и значительно упрощает производство.
В несложных
радиовещательных и связных транзисторных приемниках применяются простые ФСС,
трехзвенные и четырехзвенные. В транзисторных приемниках в качестве
сопротивлений, включаемых на входе и выходе фильтра, целесообразно использовать
входные и выходные сопротивления транзисторов, выбирая соответствующие
коэффициенты включения.
Многозвенные ФСС
целесообразно применять только в том случае, если можно обеспечить высокую
конструктивную добротность их контуров (порядка 100300).
Поэтому конструктивную добротность контуров необходимо брать, как можно больше.
Аналитический метод
расчета сложный и громоздкий, поэтому широко применяется простой графический
метод.
Расчет ведется с помощью
семейства обобщенных резонансных кривых одного звена ФСС (рис. 4, где по
горизонтальной оси отложены значения относительной расстройки 
,
а по вертикальной - ослабление 
на одно звено ФСС в
децибелах.
Рис. 4. Обобщенные кривые полосовых
ФСС
Порядок расчета
Задаются числом фильтров
сосредоточенной селекции (ФСС). Рекомендуется начинать со значения 
,
но не более 
.
Определяются ослабление
на краях полосы пропускания 
и избирательность по
соседнему каналу 
,
которые должен обеспечить один ФСС:
(53)
(54)
Задаются величиной
относительной расстройки 
на
границе полосы пропускания. При 
и 
можно
принять 
.
В остальных случаях рекомендуется принимать расчетную полосу шире заданной на
1020%,
т. Е. тогда берется расчетная величина коэффициента 
1. Определяется
ширина расчетной полосы пропускания ФСС
(55)
где 
-
ширина полосы пропускания приемника.
1. Определяется
необходимая добротность контуров ФСС
(56)
где 
-
промежуточная частота; 
-
расчетная полоса ФСС.
Если 
,
то при заданных исходных условиях можно применить ФСС, т.е. продолжать расчет.
Если 
,
то использование многозвенных ФСС при заданных 
, 
и
нецелесообразно.
В этом случае для применения ФСС необходимо увеличить .
Если сделать 
конструктивно
невозможно, то определяют необходимую расчетную полосу ФСС при максимальном 
:
(57)
и расчет продолжается
при полученном 
.
Если при этом получится 
,
то применение ФСС при данной 
нецелесообразно. Для
применения ФСС необходимо при проектировании выбрать меньшую промежуточную
частоту.
6. Определяется
величина относительной расстройки:
а) на краях полосы
пропускания УПЧ
(58)
где 
-
полоса пропускания УПЧ.
б) для соседнего
канала
(59)
где 
-
расстройка, при которой задана избирательность по соседнему каналу.
7. Определяется
величина обобщенного затухания
(60)
Для дальнейших расчетов
по графикам рис. 4, принимается кривая со значением 
,
равным или меньшим полученным по формуле (60).
По кривой (рис. 4) при
значении 
,
принятом в п. 7, и по определенным в п. 6 
и 
определяются
ослабление на краях полосы пропускания 
и избирательность по
соседнему каналу 
,
обеспечиваемые одним звеном ФСС.
8. Определяется число звеньев одного ФСС, необходимое для обеспечения
избирательности по соседнему каналу на один фильтр:
(61)
полученное значение
округляем до большего, целого, числа.
Если 
,
то необходимо увеличить качество контуров или число фильтров и повторить пп.
2-9 расчета.
Если 
,
то целесообразно перейти на двухконтурные полосовые фильтры или
одиночные контуры.
Если 
,
то расчет можно продолжить.
8. Определяется число звеньев одного ФСС, обеспечивающее заданное
ослабление на краях полосы пропускания на один фильтр:
(62)
Если 
(округленного
до большего, целого, числа), то расчет произведен правильно и можно принять
число звеньев одного ФСС 
и
число ФСС 
.
Если 
,
то необходимо увеличить 
.
Если 
,
то необходимо: задаться меньшей величиной , или увеличить
конструктивную добротность QK
контуров, или выбрать меньшую промежуточную частоту и повторить расчет при
новых данных.
. Определяются
ослабление на краях полосы пропускания УПЧ
(63)
и избирательность
по соседнему каналу
(64)
Для дальнейших расчетов
принимается число фильтров 
с числом звеньев 
и
значением 
,
полученным в п. 7.
радиоприемный высокочастотный транзистор
8.
Определение числа каскадов высокочастотного тракта
Выбор
типа детектора и его электронного прибора
При выборе типа
детектора следует учитывать род работы, вид модуляции, преимущества и
недостатки различных схем, а также необходимое минимальное напряжение на его
входе для работы с минимальными искажениями.
В табл. 9.
приведены величины минимального входного напряжения и коэффициента передачи
напряжения некоторых типов детекторов. Сеточный и анодный ламповые детекторы
применяются только в специальной аппаратуре. Наиболее широкое применение
находят ламповые и полупроводниковые диодные детекторы.
Применяются схемы
как последовательного, так и параллельного детектирования. Однако схема
последовательного детектирования имеет большее распространение, так как его
входное сопротивление выше, чем у параллельного. Параллельный детектор
применяется обычно в тех случаях, когда постоянная составляющая тока детектора
не может проходить через контур.
Таблица 9. Параметры детекторов
|
Тип детектора
|
Амплитуда напряжения на входе.
|
Коэффициент передачи
|
|
Диодный (линейный)
|
3÷5
|
0,6÷0,8
|
|
Диодный (полупроводниковый квадратичный)
|
0,1÷0,6
|
0,2÷0,4
|
|
Сеточный ламповый
|
0,1÷0,5
|
-
|
|
Анодный ламповый
|
0,5÷0,2
|
-
|
|
Транзисторный
|
0,1÷0,3
|
-
|
|
Частотный с ограничением
|
2÷5
|
0,6÷0,8
|
|
Детектор отношений
|
0,1÷0,5
|
0,6÷0,8
|
В современных
профессиональных и радиовещательных приемниках все больше применяются детекторы
на полупроводниковых диодах. Особенностью полупроводниковых диодных детекторов,
в отличие от ламповых, является наличие обратного тока при обратных
(запирающих) напряжениях, т.е. заметная обратная проводимость. Так как диодный
характер обычно работает при малых углах отсечки, то он большую часть времени
закрыт и величина обратного тока существенно влияет на его параметры, особенно
на его входное сопротивление. Для последовательного диодного детектора его
входное сопротивление
(65)
где 
-
сопротивление нагрузки детектора; 
- обратное
сопротивление диода.
В детекторах на
полупроводниковых диодах может применяться как линейный, так и квадратичный
режимы детектирования.
При использовании
полупроводниковых детекторов в транзисторных приемниках необходимо учитывать
низкое входное сопротивление транзисторных УНЧ, что требует для уменьшения
нелинейных искажений применять в детекторе малое сопротивление нагрузки.
В линейном режиме
ламповый и полупроводниковый детекторы мяло отличаются друг от друга и
применяются в основном в ламповых и транзисторных профессиональных, а также
радиовещательных приемниках высшего, первого и второго классов.
В квадратичном
режиме ламповый и полупроводниковый детекторы работают при малых напряжениях
входного сигнала, причем коэффициент передачи полупроводникового детектора
зависит от величины входного напряжения. Амплитуда напряжения на выходе
детектора
(66)
где 
-
амплитуда напряжения на входе детектора; 
- коэффициент передачи
детектора; 
-
коэффициент модуляции.
Квадратичный
полупроводниковый детектор в основном применяется в переносных и карманных
транзисторных приемниках.
Детектор на транзисторах
пока редко применяется. Его входное сопротивление не зависит от сопротивления
нагрузки. Коэффициент передачи может быть получен значительно больше единицы. Однако
схема требует применения специальных мер стабилизации режима, так как изменение
температуры окружающей среды влияет на величину коэффициента передачи.
Электронные лампы и
транзисторы, предназначенные для детектирования, выбираются так же, как для усилительных
каскадов. Полупроводниковые диоды для детектора необходимо выбирать с наибольшим
отношением 
,
величины которых можно найти в справочниках.
Определение
требуемого усиления до детектора
Определение требуемого
усиления до детектора производится на каждом поддиапазоне отдельно, если они
должны иметь разную чувствительность. При приеме на наружную антенну в
диапазонах длинных, средних, коротких и ультракоротких волн чувствительность
обычно задается минимальной величиной эдс (
) модулированного
сигнала, подаваемого на вход приемника через эквивалент антенны и
обеспечивающего на выходе приемника нормальную выходную мощность при точной
настройке приемника на частоту сигнала.
Требуемое усиление
рассчитывается по формуле
(67)
где 
-
амплитуда напряжения на входе детектора, в; 
- заданная
чувствительность, мкв (эффективная).
Требуемое усиление
необходимо увеличить с целью обеспечения запаса по усилению:
на разброс параметров электронных приборов;
неточность сопряжения контуров;
неточность измерения чувствительности;
производственный запас.
Обычно требуемое
усиление с запасом 
принимают:
на дв, св и кв Kт’ = (1,4 ÷ 2,0) Kт (68)
на укв и свч Kт’ = (2,5 ÷ 3,5) Kт
При приеме на магнитную
антенну чувствительность задается напряженностью электрического поля 
в
точке приема, обеспечивающей на выходе приемника нормальную выходную
мощность.
Амплитуда
напряжения на входе первого каскада приемника
(69)
где Е - заданная
напряженность поля в точке приема, 
; 
-
действующая высота магнитной антенны, 
; 
-
эквивалентная добротность контура входной цепи; 
- коэффициент включения
входа электронного прибора в контур входной цепи.
На дв и cв действующую высоту магнитной антенны можно
принять равной 0,31,5
см. Конструктивная добротность катушки контура 
магнитной антенны может
быть равна 200300.
Для электронных ламп в диапазонах дв, cв
и кв можно принимать 
.
Для транзисторов и электронных ламп в диапазонах укв и cвч
коэффициент включения в контур магнитной антенны определяется по формуле
(70)
где 
-
коэффициент шунтирования контура электронным прибором на 
;
-
входное сопротивление электронного прибора на частоте 
,
ком; 
-
минимальная эквивалентная емкость контура магнитной антенны, пф; 
-
максимальная частота поддиапазона, МГц; 
- эквивалентная
добротность контура магнитной антенны на 
(входной цепи); 
-
конструктивная добротность контура магнитной антенны.
Затем требуемое усиление
до детектора определяется так же, как при приеме на наружную антенну, только в
ф-лу (70) вместо подставляется
найденная по ф-ле (69) величина амплитуды напряжения 
на
входе первого каскада приемника.
Определение
числа и типа усилительных каскадов до детектора
1. Для определения числа
усилительных каскадов до детектора необходимо предварительно задаться реальным
коэффициентом передачи входной цепи 
, ориентировочные
величины которого приведены в табл. 10. Коэффициент передачи входной
цепи с магнитной антенной учитывается при определении требуемого усиления
до детектора.
. Коэффициент передачи
входной цепи с учетом коэффициента включения в контур электронного
прибора
(71)
Таблица 10. Коэффициент передачи
входной цепи
|
Диапазон волн
|
Добротность контура  Коэффициент передачи 
|
|
|
дв
|
102523
|
|
|
Св
|
507046
|
|
|
Кв
|
10020058
|
|
|
укв
|
102023
|
|
Коэффициент
передачи входного устройства (при согласовании с фидером)
(72)
где 
-
входное сопротивление электронного прибора на рабочей частоте; 
-
волновое сопротивление фидера.
Для схем с электронными
лампами в диапазоне дв, св и кв можно принимать коэффициент включения 
.
. Коэффициент усиления
усилителей радиочастоты и промежуточной частоты на электронных лампах, а также
на транзисторах без применения нейтрализации (при правильном их выборе) в
основном ограничивается устойчивостью работы усилителя. Величина сопротивления
нагрузки усилителей радиовещательных приемников и трактов второй промежуточной
частоты профессиональных выбирается исходя из необходимости получения
максимально возможного устойчивого усиления.
В связи с этим при
определении необходимого числа каскадов УРЧ и УПЧ будем считать, что при их
полном электрическом расчете обеспечивается получение усиления, близкого к
максимально устойчивому.
Учитывая эти
соображения, можно в большинстве случаев считать при предварительном расчете
усиление каскадов УРЧ и УПЧ равным максимально устойчивому коэффициенту
усиления усилителя, который принимают для усилителей на электронных лампах,
(73)
для усилителей на
транзисторах без применения нейтрализации
(74)
где 
-
крутизна характеристики электронной лампы или транзистора на рабочей частоте
при выбранном режиме, ма/в; 
- рабочая частота, МГц;
;
-
межэлектродная емкость сетка - анод, пф; 
- емкость коллектор -
база, пф; 
-
емкость ламповой панельки, пф.
для ламповых
преобразователей частоты, учитывая, что в качестве нагрузки у них будут
применены фильтры, однотипные с примененными в УПЧ, можно принимать усиление
(75)
- для транзисторных
преобразователей частоты без применения нейтрализации можно принимать за
максимальное усиление
(76)
где 
-
максимальный устойчивый коэффициент усиления УПЧ на рабочей частоте; 
-
крутизна лампы преобразователя, 
; 
-
крутизна лампы УПЧ, ;
-
рабочая частота сигнала на входе преобразователя частоты, МГц; 
-
емкость база-коллектор на частоте сигнала, пф; 
- крутизна транзистора
на частоте сигнала, .
. При проектировании
супергетеродинных приемников с однократным преобразованием частоты принимается:
число каскадов УРЧ - 
;
число каскадов УПЧ - 
;
где 
-
числа контуров (фильтров) трактов радиочастоты и промежуточной частоты
соответственно.
Вычисляется общий
предполагаемый коэффициент усиления приемника:
а) при приеме на
наружную антенну
(77)
б) при приеме на
магнитную антенну
(78)
так как необходимый
коэффициент усиления рассчитывается по отношению амплитуды на входе детектора к
напряжению на входе первого каскада, непосредственно поступающего от магнитной
антенны, являющейся первым контуром приемника.
Общий предполагаемый
коэффициент усиления приемника при приеме на наружную антенну
(79)
. Если 
то
расчет произведен правильно и принимается блок-схема приемника с числом
каскадов:
Если 
,
то необходимо:
применить более дешевые электронные приборы;
уменьшить число каскадов УРЧ или УПЧ, применив в одном из
оставшихся фильтр сосредоточенной селекции;
увеличить промежуточную частоту.
Если 
хотя
бы в одном поддиапазоне, то необходимо:
применить электронные
приборы с лучшими параметрами, допускающими больший максимальный устойчивый
коэффициент усиления на каскад;
- добавить
апериодические или широкополосные каскады УРЧ или УПЧ;
- уменьшить
промежуточную частоту;
увеличить числа
каскадов УРЧ и УПЧ, применив более простые избирательные системы.
Если при числе
узкополосных каскадов 
или
,
,
то целесообразно применить двукратное преобразование частоты.
9. Предварительный
расчет АРУ
В предварительном
расчете системы АРУ производится ее выбор и определяется количество
регулируемых каскадов высокой и промежуточной частот. Путем анализа
положительных и отрицательных сторон различных схем АРУ выбирается наиболее
приемлемая для заданных технических условий.
В настоящее время
наибольшее распространение получили схемы АРУ, в которых регулировка усиления
осуществляется путем изменения смещения в электронных лампах с переменной
крутизной либо путем изменения тока эмиттера в транзисторах.
Рассмотрим методику
определения необходимого числа регулируемых каскадов.
Исходными данными для
расчета АРУ являются:
изменение входного
напряжения 
,
изменение
выходного напряжения 
.
Величина 
характеризует
изменение эдс несущей частоты в антенне, величина 
определяет
допустимое изменение выходного напряжения при изменении эдс в антенне в 
раз.
Обычно величина 
лежит
в пределах 
,
а величину 
выбирают
в пределах 
.
Порядок расчета
. Для транзисторных
приемников практически можно принимать
(80)
2. Определяется
требуемое изменение коэффициента усиления приемника под действием АРУ
(81)
В случае применения
в регулируемых каскадах электронных ламп различных типов, а также в различных
режимах изменение коэффициента усиления приемника под действием АРУ
(82)
. Считая, что все
управляемые каскады идентичны, определяется необходимое число регулируемых
каскадов
(83)
Полученное
выражение округляется до большей, целой, величины и принимается необходимое
число регулируемых каскадом Обычно в качестве регулируемых каскадов в ламповых
приемниках используются усилители промежуточной и высокой частот, а в ламповых
радиовещательных приемниках - также преобразователи частоты. В транзисторных
приемниках одновременно с изменением усиления регулируемого каскада меняется
его входная и выходная проводимость, поэтому целесообразно в качестве
регулируемых каскадов использовать реостатные или трансформаторные
широкополосные УПЧ или УРЧ.
Не рекомендуется в
качестве регулируемых каскадов в транзисторных приемниках использовать
преобразователи частоты и последние каскады УПЧ, так как это может привести к
большим нелинейным искажениям.
10.
Предварительный расчет источника питания
Основной задачей
предварительного расчета источников питания является определение величин
питающих напряжений; ориентировочной мощности источников питания и их типа.
При выборе типа
источников питания для переносных и карманных приемников необходимо
руководствоваться следующими соображениями.
1. Обеспечение необходимого напряжения.
2. Обеспечение номинальной силы тока, которая определяется по формуле
(84)
1. Обеспечение заданного времени непрерывной работы без зарядки,
причем необходимая емкость определяется по формуле
(85)
где 
-
сила тока, потребляемая приемником, 
; 
-
время непрерывной работы без перезаряда, ч.
Библиографический список
1. Екимов,
В.Д. Проектирование радиоприемных устройств: учеб. пособия / В.Д. Екимов. - М.:
Связь, 1970. - 80 с.
. Шуцкой,
К.В. Проектирование транзисторных радиоприемных устройств: учеб. пособия / К.В.
Шуцкой. - М.: МЭИ, 1974. - 88 с.
. Боршелев,
В.Д. Основы проектирования радиоприемников: учеб. пособия / В.Д. Боршелев. -
М.: Советское радио, 1977. - 72 с.
. Радиотехнические
схемы на транзисторах: Справ. / под ред. Р.А. Валитов. - М.: Связь. 1966. - 120
с.
. Василькевич,
И.Г. Расчет гетеродинов транзисторных приемников: учеб. пособия / И.Г.
Василькевич. - М.: Советское радио, 1974. - 82 с.
. Транзисторы.
Параметры, методы измерений и испытаний: справ. / под ред. А.В. Голомедов. -
М.: Советское радио, 1978. - 500 с.
. Мамонкин,
И.П. Усилительные устройства: учеб. пособия / И.П. Мамонкин. - М.: Советское
радио, 1977. - 76 с.
. Полупроводниковые
приборы: транзисторы: справ. / под ред. Н.Н. Горюнов. - М.: Энергоатомиздат,
1986. - 901 с.