Вид
нагрузки
|
Нормативная
нагрузка, кН/м2
|
Коэффициент
надежности по нагрузке
|
Расчетная
нагрузка, кН/м2
|
Постоянная:
стальной настил t=14 мм второстепенная балка главная балка (вес балки
ориентировочно принимаем равным 4 % от погонной нагрузки на балку)
|
1,08
0,36 (36,08+0,36)∙ ∙0,04=1,46
|
1,05
1,05 1,05
|
1,13
0,38 1,53
|
Временная:
от оборудования
|
35
|
1,2
|
42
|
Полная
нагрузка
|
∑gn=37,9
|
|
∑g=45,04
|
Вычислим нормативный и расчетный изгибающие
моменты и расчетную поперечную силу с учетом собственного веса балки по
формулам (11).
Расчет опорных реакций и построение
эпюр напряжений производится аналогично второстепенной балке.
Конструктивный расчет
Конструирование составной сварной
балки начнем с подбора сечения балки. Определим минимальную и оптимальную
высоты балки. Максимальная высота балки из условий транспортировки
автомобильным и железнодорожным транспортом не должна превышать 3,75 м.
Высоту балки предварительно
назначаем в зависимости от пролета главной балки: h= (1/81/10)∙L= 1/10×8=
0,8
м.
Определяем требуемый момент
сопротивления с учетом развития пластических деформаций при выполнении условий
п. 5.18 СНиП II-23-81* [7] по формуле:
, (17)
где Мр - расчетный изгибающий момент
в главной балке, кНм; Ry - расчетное сопротивление материала главной балки,
МПа; с1 - коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций (для
составной балки предварительно можно принять с1=1,12); 103 - переходный
коэффициент;
.
Требуемый момент инерции найдем с
помощью требуемого момента сопротивления по формуле:
Из условия жесткости конструкции минимальная
высота балки определяется по формуле (18):
(18)
допустимый прогиб главной балки.
Из условия экономичности оптимальная
высота балки будет равна:
(19)
где К - коэффициент, зависящий от
конструктивного оформления балки, принимаемый для сварных балок К=1,1…1,15; t -
толщина стенки балки, мм, предварительно определяемая по эмпирической формуле:
t= 7+3h/1000= 7+3×800/1000= 94 мм = 0,94
см,
.
Окончательно принимаем высоту,
близкую к оптимальной, но не меньше минимальной. Так как hopt=78,61 см >
hmin=70 см, принимаем h=79 см.
Высота стенки будет равна: hw= 0,95∙h=
0,95∙79= 75,05 см.
В целях унификации изделия выбираем
ближайшее значение ширины кратное 10 см, при толщине листа 10 мм, равное 800
мм. Из проката на универсальную сталь (ГОСТ 82-70 с изм. ) выбираем нужный
лист. Таким образом, окончательную высоту стенки балки принимаем hw= 850 мм
(так как далее при дальнейших расчетах с параметрами hw= 800 мм и bf= 240 мм
недогруз балки составлял бы 5,498 %, что больше 5% и поэтому неприемлемо).
Определим минимальную толщину стенки
балки из условия прочности на срез при максимальной поперечной силе. С помощью
формулы Журавского с учетом развития пластических деформаций получаем:
, (20)
где Rs - расчетное сопротивление
материала срезу, Rs= 0,58∙Ry= 0,58∙335= 194,3 МПа =19,43 кН/см2.
.
Из условия 8 мм < tw >
tw,min=5,5 мм, а также, учитывая требования к унификации производства листовой
стали, окончательную толщину стенки балки принимаем равной tw= 10 мм.
Определяем сечение поясов балки. Для
этого определим площадь пояса балки симметричного сечения по формуле, см2:
, (21)
где h - полная высота балки,
определяемая по формуле:
= hw+2tf , (22)
где tf = 0,02∙h = 0,02∙79
= 1,58 см. Из условия tw < tf < 3tw, tf < 40 мм, а также учитывая
минимальную высоту балки, окончательно принимаем tf=20 мм.
Тогда, h = 850+2∙20= 890 мм.
Определим минимальную площадь пояса
балки:
.
Минимальную ширину пояса балки найдем по
формуле:
.
В целях унификации листовой стали, а
также в целях повышения прочности балки, предварительно ширину пояса балки
принимаем равной bf=200 мм. Определим минимальную ширину пояса балки из условия
bf/h=1/4; bf=h/4=890/4=222,5 мм>180 мм, окончательно принимаем bf= 210 мм.
Устойчивость пояса балки
обеспечивается надлежащим выбором отношения свеса пояса к толщине:
, (23)
- свес полки балки (рисунок 5.2).
Из уравнения (23) выведем требуемую
толщину полки балки:
С учетом развития пластических
деформаций должно выполняться условие:
(24)
- условие выполняется.
Рисунок 5.2 - Эскиз сечения главной
балки с окончательными размерами
Далее определяем геометрические
характеристики сечения (рисунок 5.2).
Определим площадь сечения балки:
.
Определим момент инерции сечения:
.
С помощью момента инерции найдем
момент сопротивления:
.
Статический момент сечения:
.
Далее необходимо уточнить вес балки,
а также нормативную и расчетную нагрузку от балки. Собранные уточненные
нагрузки сведены в таблицу 5.2.
=А∙10-4∙∙9,81∙10-3=169∙10-4∙7850∙9,81∙10-3=1,301
кН/м2.
Таблица 5.2 - Сбор уточненной
нагрузки на главную балку
Вид
нагрузки
|
Нормативная
нагрузка, кН/м2
|
Коэффициент
надежности по нагрузке
|
Расчетная
нагрузка, кН/м2
|
Постоянная:
стальной настил t=14 мм второстепенная балка главная балка
|
1,08
0,36 1,30
|
1,05
1,05 1,05
|
1,13
0,38 1,37
|
Временная:
от оборудования
|
35
|
1,2
|
42
|
Полная
нагрузка
|
∑gn=
37,74
|
|
∑g=44,88
|
∑qn=∑gn×а=
37,74∙5= 188,71 кН/м;
∑q=∑g×а=44,88∙5=
224,38 кН/м.
Найдем действительные нормативный и расчетный
изгибающие моменты и расчетную поперечную силу с учетом собственного веса балки
по формулам (11):
Проверка сечения
. Проверка прочности по нормальным
напряжениям. Проверку производим по максимальному нормальному напряжению в
середине пролета балки с учетом развития пластических деформаций по формуле
(14), где необходимо только уточнить коэффициент с, который учитывает
пластическую стадию работы балки.
В зависимости от отношения площадей
полки и стенки:
.
По табл. 66 СНиП II-23-81* [7] с
помощью интерполяции определяем коэффициент с=1,121, тогда величина
действующего напряжения составляет по формуле (14):
. Недогруз балки составляет 3,81 %
< 5%.
. Проверка прочности по касательным
напряжениям. Производим проверку по максимальным касательным напряжениям на
опоре балки по формуле:
(25)
где Qmax - поперечная сила на опоре, кН; tw -
толщина стенки балки, см; hw - высота стенки балки, см; Rs= 194,3 МПа -
расчетное сопротивление материала срезу.
- условие выполняется.
. Проверка на местные напряжения не
выполняется, так как отсутствуют местные напряжения. Второстепенные балки
крепятся к главной этажно, но под каждой второстепенной балкой конструктивно
должно стоять парное симметричное ребро жесткости, исходя из проверки местной
устойчивости и расчета ребер жесткости.
. Проверка прочности по приведенным
напряжениям не производим, потому что сечение балки не изменяется по длине и не
имеет монтажных соединений.
. Проверка общей устойчивости.
Проверку общей устойчивости
составной балки проводим по формуле (16).
Но, согласно п. 5.16* СНиП II-23-81*
[7] общая устойчивость балки считается обеспеченной и не требует проверки в
случае, если отношение lef/bf не превышает значения, определяемого по формуле:
, (26)
где h0= hw+tf= 85+2=87 - расстояние
между осями поясов (см. рис. 6); lef= 1м= 100 см - расчетная длина балки при
проверке ее устойчивости; поскольку bf/tf= 21/2= 10,5<15, в формуле (26)
bf/tf принято равным 15.
.
Фактически ,
следовательно, общую устойчивость балки проверять не требуется.
. Проверка местной устойчивости и
расчет ребер жесткости. Согласно п. 7.10 СНиП II-23-81* [7] необходимо решить
вопрос об укреплении стенки балки парными или одиночными поперечными ребрами
жесткости. Если условная гибкость стенки , то необходима постановка ребер
жесткости с шагом не более 2hef, согласуя их постановку с балками настила.
Определим необходимость проверки и
постановки ребер жесткости (п. 7.3, 7.10 СНиП II-23-81* [7]). Проверка не
нужна, если при :
(27)
.
.
Так как 3,43>3,2, то необходима
постановка ребер жесткости с шагом не более 2hef=2∙85=170 см, что меньше
2∙a=200 см. Расстояние между ребрами принимаем одинаковыми по длине балки
и равным шагу второстепенных балок а=100 см. Конструктивно ставим парные ребра
жесткости под каждой второстепенной балкой.
Ребра жесткости ставим парными симметричными
шириной не менее bh=hef/30+40 мм (рисунок 5.3) и толщиной не менее th> 2bh:
> 850/30+40=68,3 мм, bh=70 мм;
Проверку ребер жесткости по
действующим нормальным и касательным напряжениям не производим, так как
условная гибкость ребер обеспечена.
Схема балки приведена на рисунке
5.3.
Рисунок 5.3 - Схема приопорного
участка главной балки и вид сбоку
Конструирование и расчет поясных
швов балки
Расчет поясных швов.
Расчет сварных соединений поясов со
стенкой сводится к определению необходимого катета углового шва при работе на
условный срез по двум сечениям:
по металлу шва, см:
, (28)
по металлу границы сплавления, см:
, (29)
где Т - наибольшее сдвигающее усилие на 1 см
длины балки, кН, определяемое по формуле:
, (30)
где Qmax - поперечная сила на опоре,
кН, Sx - статический момент полки относительно нейтральной оси, см3; Iх -
момент инерции сечения балки на опоре, см4; - коэффициенты, принимаемые по
табл. 34* СНиП II-23-81* [7] в зависимости от вида сварки, положения шва и
катета шва; - расчетные
сопротивления угловых соединений соответственно по металлу шва и по металлу
границы сплавления, определяемые в соответствии с п. 3.4 СНиП II-23-81* [7]; -
коэффициенты условий работы шва, принимаемые согласно п. 11.12* СНиП II-23-81*
[7].
,
По металлу шва:
По металлу границы сплавления:
Высоту катета шва определяем по большему из двух
значений: kf=0,29 см. Окончательно высоту катета шва принимаем по
конструктивным требованиям (табл. 38* СНиП II-23-81* [7]), равной kf=0,6 см.
Расчет опорной части балки.
В опорной части балки рассчитываем опорное ребро
и его прикрепление к стенке балки и проверяем устойчивость опорной зоны как
центрально загруженного стержня опорным давлением балки (рисунок 5.4).
Определяем толщину опорного листа из условий
работы его на смятие, см2:
, (31)
Задаемся шириной, ребра bр = bf =
210 мм, определяем толщину опорного ребра по известной площади Ар:
, (32)
Толщину опорного ребра унифицируем
по сортаменту и принимаем .
Проверяем устойчивость условного
опорного сечения, как центрально-сжатого стержня, из плоскости балки высотой,
равной высоте стенки, МПа:
, (33)
где N - опорная реакция главной
балки, кН; -
коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблице 72 [7] в зависимости от
гибкости () и
расчетного сопротивления; Ао - площадь опорной зоны, см2.
Момент инерции сечения ребра, см4:
см4, (34)
площадь опорной зоны определяем,
см2:
см2, (35)
радиус инерции, см:
см, (36)
вычисляем гибкость:
, (37)
по таблице 72 СНиП II-23-81* [7]
путем интерполяции определим коэффициент продольного изгиба ,
условие выполнено.
Рисунок 5.4 - Схема опорной части
главной балки с торцевым опорным ребром
Определяем катеты угловых швов, соединяющих
опорное ребро и стенку. Расчет сварных соединений опорного ребра производится
согласно п.11.17 [7]:
по металлу шва, см:
, (38)
по металлу границы сплавления, см:
, (39)
где N - опорная реакция главной
балки, кН, -
коэффициенты, принимаемые по табл. 34* СНиП II-23-81* [7] в зависимости от вида
сварки, положения шва и катета шва; - расчетные сопротивления угловых
соединений соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления,
определяемые в соответствии с п. 3.4 СНиП II-23-81* [7]; -
коэффициенты условий работы шва, принимаемые согласно п. 11.12* СНиП II-23-81*
[7].
По металлу шва:
.
По металлу границы сплавления:
Высоту катета шва определяем по
большему из двух значений: kf=0,26 см. Окончательно высоту катета шва принимаем
по конструктивным требованиям (табл. 38* СНиП II-23-81* [7]), равной kf=0,6
см=6 мм.
6. РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТОЙ КОЛОННЫ
Статистический расчет
Расчетную сжимающую силу N,
действующую на колонну, принимаем для колонны среднего ряда как сумму опорных
реакций главных балок, опирающихся на нее (рисунок 6.1):
N=2×Qmax=2×897,53=1795,06 кН, (40)
Расчетная схема колонны
соответствует конструктивной схеме, т.е. типу сопряжения балки с колонной и
колонны с фундаментом.
Сопряжение балок с колоннами и
колонн с фундаментом в балочной клетке принимаем шарнирным.
Рисунок 6.1 - Расчетная схема
центрально-сжатой колонны
Конструктивный расчет
Тип сечения колонны - сплошная
колонна. Расчетную длину колонны lef определяем в соответствии с расчетной
схемой (рисунок 6.1):
, (41)
где - коэффициент приведения
геометрической длины к расчетной, зависящий от условий закрепления оголовка
колонны и ее базы.
Подбор сечения прокатного
широкополочного двутавра
Определяем требуемую площадь
сечения:
, (42)
где - коэффициент продольного изгиба,
принимаем по табл. 72 [7] в зависимости от гибкости и Ry.
Гибкость колонны назначаем в
зависимости от расчетного усилия N=1795,06кН < 3000 кН принимаем гибкость .
Определяем требуемый радиус инерции:
, (43)
по табл. 72 [7] определяем
коэффициент продольного изгиба центрально-сжатого элемента .
Подбираем колонный двутавр по
сортаменту: № 30к2 по ГОСТ 26020-83, А=122,7 см2, Ix=20930 см4, Iy=6980 см4,
iy=7,54 см.
При находим .
Проверка устойчивости относительно
оси, проходящей перпендикулярно поясам:
, (44)
- проверка выполняется,
недонапряжение составляет 6,79 %.
Проверка коэффициента продольного изгиба: φтр<φ
и
недонапряжение должно быть не более 10%, 0,471<0,497, недонапряжение
составляет 5,23 % - условие выполняется.
Подбор сварного двутавра
Компоновка составного двутаврового сечения
центрально-сжатой колонны заключается в определении размеров двух поясных
листов bf, tf и стенки hw, tw, расположенной между ними.
Определяем требуемую площадь сечения:
,
где - коэффициент продольного изгиба,
принимаем по табл. 72 [7] в зависимости от гибкости и Ry.
Гибкость колонны назначаем в
зависимости от расчетного усилия N=1795,06кН < 3000кН принимаем гибкость .
Определяем требуемый радиус инерции:
,
по табл. 72 [7] определяем
коэффициент продольного изгиба центрально-сжатого элемента .
Устанавливаем генеральные размеры
сечения:
, (45)
, (46)
где - конструктивные коэффициенты,
принимаемые по приложению 10 [2]. Унифицируем размеры сечения: .
Определяем условную гибкость:
, (47)
так как , то . (48)
Определяем толщину стенки:
; (49)
уточняем высоту стенки и ширину
полки в соответствии с унификацией, принимаем из условий устойчивости по
п.7.21; 7.20; 7.23; табл.27, 29 [7].
Принимаем толщину стенки .
при принятой толщине стенки условие
выполняется.
Проверим необходимость укрепления
стенки: при
(50)
следует укреплять поперечными
ребрами жесткости.
стенку колонны не нужно
дополнительно укреплять ребрами жесткости.
Определяем толщину пояса:
. (51)
Принимаем толщину пояса .
- при принятой толщине полки
условие выполняется.
Определяем геометрические
характеристики сечения колонны (рисунок 6.2).
Площадь подобранного поперечного
сечения:
> (52)
Момент инерции относительно оси,
проходящей перпендикулярно поясам:
. (53)
Радиус инерции:
> . (54)
Рассчитаем гибкость колонны:
, по табл. 72 [7] .
Проверка устойчивости относительно
оси, проходящей перпендикулярно поясам:
,
где - коэффициент продольного изгиба,
принимаем по табл. 72 [7] в зависимости от гибкости и Ry.
- недонапряжение составляет 0,91%.
Рисунок 6.2 - Сечение сплошной колонны
Сварное сечение является более экономичным, так
как недонапряжение в сварном сечении 0,91% гораздо меньше, чем в прокатном
профиле - 6,79 %. Принимаем сварное сечение (рисунок 6.2).
Расчет базы колонны
Цель расчета - определение размеров плиты.
Требуемая площадь плиты:
, (55)
где N=2∙Qmax=1795,06 кН -
расчетная продольная сила; R- расчетное сопротивление сжатию
материала фундамента (R=8,5 МПа для
бетона класса В15):
кН/см²; (56)
см2.
В, (57)
где hв =340 см высота двутавра; tmp - толщина
листа траверсы, принимаемая равной 10 мм; с - свес плиты, принимаемый 100 мм.
В340 +2 ∙10 + 2 ∙100 =
560 мм.
Длина плиты: (58)
При Lпл<Bпл длина плиты может
быть назначена конструктивно: Lпл=bef+2c=34+2∙10=54 см.
Принимаем в соответствии с
сортаментом универсальной стали 560 мм.
Напряжение в бетоне под плитой от
отпора фундамента:
кН/см². (59)
Нагрузка, приходящаяся на полосу
плиты шириной 1 см, q = σ=0,54
.
Вычислим изгибающие моменты на
разных участках, для определения толщины плиты.
Участок 1 - консольный (рисунок
6.3):
М1= кН∙см. (60)
Участок 2 - опирание на 3 стороны
(рисунок 6.3):
М2= , (61)
где β =0,133 - коэффициент,
полученный Б.Г. Галеркиным, табл. 8.7 [3], учитывающий отношение закрепленной
стороны к свободному краю, но так как 0,133 < 0,5, то плита на этом участке
рассчитывается как консоль с вылетом и :
.
Участок 3 - опирание на 4 стороны
(рисунок 6.3):
М3= кН∙см, (62)
где α - коэффициент,
полученный Б.Г. Галеркиным, табл. 8.6 [3], зависит от отношения большей стороны
к меньшей:
М3=0,125∙0,54∙16,52
=18,38 кН∙см.
Определяем толщину плиты по
максимальному моменту:
унифицируем размер в соответствии с
ГОСТ 82-70 и принимаем 40 мм - условие выполняется.
Рисунок 6.3 - База сплошной колонны
Определение размеров траверсы
Толщина траверсы составляет tтр=10 мм, а длина
траверсы при шарнирном сопряжении колонны с фундаментом - lтр=Lпл=56 см.
Нагрузка со стержня колонны передается на траверсы через сварные швы, длина
которых и определяет высоту траверсы.
Расчетные характеристики: тип электрода Э50А,
полуавтоматическая сварка проволокой сплошного сечения при диаметре менее 1,4
мм.
При четырех швах с высотой катета kf=9 мм:
(63)
где прочность по металлу шва (bf∙gWf∙RWf)min=0,7×0,85×215=127,93МПа
по табл. 51 [7].
.
В соответствии с требованиями СНиП
II-23-81* [7], расчетная длина флангового шва должна быть не более 85∙bf∙kf = 85× 0,7 × 0,009 =
0,54 м, в расчете lW = 0,40 м. По сортаменту универсальной стали принимаем hтр
= 400 мм.
Рассчитаем катет сварного шва
крепления траверсы к плите.
При вычислении суммарной длины швов
учитывается непровар по 1 см на каждый шов: SlW
= 2∙(2Lпл - h) - 2×3 = 2(2×56 - 36,8)
-6 = 144,4 см.
Требуемый по расчету катет:
(64)
В соответствии с табл. 38 [7] при
толщине плиты 25 мм минимальный катет шва равен kf min = 7 мм. Приварку торца
стержня колонны к опорной плите базы выполняем конструктивными швами kf = 9 мм.
Проверим прочность траверсы на изгиб
и срез.
Нагрузка на единицу длины одного
листы траверсы:
. (65)
Изгибающий момент в месте приварки к
колонне:
. (66)
Поперечная сила:
. (67)
Момент сопротивления сечения листа:
. (68)
Нормальное напряжение:
. (69)
Рисунок 6.4 - Конструкция траверсы
балочный клетка колонна
эпюра
Касательное напряжение:
.(70)
Прочность принятой конструкции
траверсы обеспечена с большим запасом (рисунок 6.4).
При шарнирном сопряжении колонны с
фундаментом необходимы анкерные болты для фиксации проектного положения колонны
и закрепления ее в процессе монтажа. Принимаем два анкерных болта диаметром d =
20 мм. Болты устанавливаются в плоскости главных балок с креплением к плите
базы, что обеспечивает за счет гибкости плиты шарнирное сопряжение колонны с
фундаментом.
7. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ УЗЛОВ
Расчет узлов сопряжения балок в
одном уровне
При этажном сопряжении (рисунок 7.1)
соединение балок (балок настила на главной балке) осуществляется с помощью
монтажной сварки. Катеты монтажных швов назначаем конструктивно. Расчёт узла
заключается в проверке прочности стенки вышележащей балки и сечения ребра
жёсткости нижележащей конструкции.
Рисунок 7.1 - Узел этажного
сопряжения балок
. Проверка прочности стенки
прокатной балки.
Определяем местное нормальное напряжение
в стенке:
, (71)
где ; , где tf - толщина полки прокатной
балки; R - радиус закругления; tw - толщина стенки прокатной балки.
- условие выполняется.
. Проверка прочности сечения ребра
жесткости:
, (72)
- условие выполняется.
Расчет узлов сопряжения балок с
колонной при примыкании главных балок сбоку
Опорная реакция балок передается с
ее опорного ребра на столик, приваренный к стенке колонны. Опорный столик
приваривают к колонне по двум сторонам. Толщину столика принимаем равным 30 мм.
Произведем расчет узлов сопряжения балок с колонной при примыкании главных
балок сбоку (рисунок 7.2).
Рисунок 7.2 - Узел сопряжения балок с колонной
(примыкание с боку)
Суммарная длина сварных швов рассчитывается по
формуле:
, (73)
где 1,3 - коэффициент, учитывающий
неравномерности распределения реакции между вертикальными швами.
Тип электрода Э50А:
кН/см²; кН/см²;
Определяем длину сварных швов
рассчитываемых по металлу шва.
см.
Проверка: - проверка
не сходится, значит, швы накладываем по трём сторонам опорного столика.
Определяем ширину опорного столика:
. (74)
Определяем высоту опорного столика:
. (75)
8. МЕРОПРИЯТИЯ ПО ЗАЩИТЕ КОНСТРУКЦИИ
ОТ КОРРОЗИИ В УСЛОВИЯХ СРЕДНЕАГРЕССИВНОЙ СРЕДЫ
В соответствии с требованиями СНиП 3.04.03-85
[10] металлическая поверхность, подготовленная к производству антикоррозионных
работ, не должна иметь заусенцев, острых кромок, сварочных брызг, наплывов,
прожогов, остатков флюса, дефектов, возникающих при прокатке и литье в виде
неметаллических макровключений, раковин, трещин, неровностей, а также солей,
жиров и загрязнений. Степень очистки поверхности несущих стальных конструкций
от окислов, окалины, ржавчины, шлаковых включений перед нанесением защитных
покрытий должна соответствовать требованиям, приведенным в табл. 30 [6] - 1.
Так как среда среднеагрессивная, то качество лакокрасочного покрытия должно
соответствовать классам по ГОСТ 9.032-74 - IV или V .
Для защиты стальных конструкций от коррозии в
условиях средне агрессивной среды применим лакокрасочные материалы (грунтовки,
краски, эмали, лаки) IV группы - перхлорвиниловые и на сополимерах
винилхлорида, эпоксидные.
Газотермическое напыление цинка и алюминия
необходимо предусматривать для защиты от коррозии стальных конструкций со
сварными, болтовыми и заклепочными соединениями. Газотермическое напыление на
места сварных монтажных соединений не производится. Защиту монтажных соединений
после монтажа конструкций следует предусматривать путем газотермического
напыления или лакокрасочными покрытиями IV группы с применением протекторной
грунтовки.
Таким образом, по приложению 14, 15 [6] выбираю
способ защиты металлических конструкций от коррозии: газотермическое напыление
цинка или алюминия (t=120-180 мкм) с последующим окрашиванием лакокрасочными
материалами IV группы.
Лакокрасочный материал - эмаль ХС-710 по ГОСТ
9355-81. Наносится по грунтовке ХС-010. Стойка к действию растворов щелочей и
кислот при концентрациях до 25 %. Конструкции должны быть огрунтованы в один
слой при условии нанесения всех или части покрывных слоев на
заводе-изготовителе.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Васильев
А.А. Металлические конструкции: Учебное пособие / А.А. Васильев. Изд. 2-е. - М:
Стройиздат, 1976.
2. Металлические
конструкции. В 3 т. Т. 1. Элементы конструкций: Учеб. для строит. вузов / В.В.
Горев, Б.Ю. Уваров, В.В. Филиппов и др.; Под ред. В.В. Горева. - 2-е изд.,
перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 2001.
. Металлические
конструкции. Общий курс: Учебник для вузов / Е.И. Беленя, В.А. Балдин, Г.С.
Ведеников и др.; Под общ. ред. Е.И. Беленя. - 6-е изд., перераб. и доп. - М.:
Стройиздат, 1986.
. ГОСТ
16350-80. Климат СССР. Районирование и статистические параметры климатических
факторов для технических целей / Разработан Государственным комитетом СССР по
гидрометеорологии и контролю природной среды. - Утвержден и введен в действие
Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 17 декабря 1980
г.
. СНиП
2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР,
1986.; Добавлен разд. 10 «Прогибы и перемещения» утвержденное постановлением от
08.07.88 г. № 132- М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989.
. СНиП
2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии / Разработан НИИЖБ Госстроя
СССР. - Утвержден Постановлением Государственного комитета СССР по делам
строительства от 30 августа 1985 г., дата введения 1.01.1986 г.
. СНиП
II-23-81*. Стальные конструкции / Внесены ЦНИИСК им. Крученко Госстроя СССР;
Утверждены постановление Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. - срок введения
1.01.1982 г.; Переиздание с изменениями на 1 января 1987 г. и 1 июля 1990 г.
. ГОСТ
27772-88. Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические
условия / Разработан Минчерметом СССР, Госстроем СССР, Минмонтажспецстроем
СССР, АН УССР. - Утвержден и введен в действие Постановлением Государственного
комитета СССР по стандартам от 30.06.88 № 2564.
. ГОСТ
9467-75*. Электроды покрытые металлические для ручной дуговой сварки
конструкционных и теплоустойчивых сталей / Утвержден и введен в действие
Постановлением комитета Совета Министров СССР от 27 марта 1975 г. №780.
. СНиП
3.04.03-85. Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии / институт
Проектхимзащита Минмонтажспецстроя СССР. - 1986.
. Расчет
балок и колонн: Методические указания к выполнению курсовой работы «Балочная
клетка» / НИИ. - Норильск, 2002.
. Металлические
конструкции: методические указания к курсовой работе «Балочное перекрытие
рабочей площадки» / НИИ. - Норильск, 1999.