Расчет тепловой схемы газотурбинной установки ГТН–16
Расчет
тепловой схемы газотурбинной установки ГТН - 16
РАСЧЁТНО
- ГРАФИЧЕСКАЯ РАБОТА
по
дисциплине «Энергетические машины»
Задание
Произвести расчет тепловой схемы, коэффициента
полезного действия, технико-экономических показателей ГТН - 16 по следующим
исходным данным:
Эффективная мощность ГТУ Ne = 16 МВт.
Начальная температура воздуха T3 = 288 K.
Начальная температура газа T1 = 1283 K.
Частота вращения роторов
мин-1.
Назначение и тип установки - двухвальный
газотурбинный газоперекачивающий агрегат (ГГПА).
Вариант тепловой схемы - простейшая.
Аннотация
В данной расчётно - графической работе
произведён расчёт тепловой схемы, коэффициента полезного действия,
технико-экономических показателей ГТУ, эти данные в дальнейшем будут
использованы в курсовом проекте по газовым турбинам.
Введение
газотурбинный тепловой давление
На современном этапе развития тепловых
двигателей газотурбинные установки (ГТУ) нашли широкое применение практически
во всех основных сферах жизнедеятельности человеческого общества: энергетике,
газо- и нефтеснабжении, металлургической и нефтехимической промышленности,
воздушном, водном, железнодорожном, автомобильном транспорте и пр.
Расчётное значение температуры атмосферного
воздуха Т3 выбирается из условий места эксплуатации ГТУ. В данной расчетно -
графической работе эта температура Т3 принимается равной нормальной
(стандартной) Т3 = 288,000 К (15,000 °С).
Выбор начальной температуры газа, независимо от
варианта исполнения тепловой схемы ГТУ, диктуется только жаропрочностью
применяемых материалов лопаток и дисков турбины и способами их охлаждения. В
данной расчетно - графической работе при выборе начальной температуры газа Т1
будем ориентироваться на исходные данные.
Темой расчетно - графической работы по
дисциплине «Газотурбинные установки» является расчёт тепловой схемы для ГТУ.
Предусматривается двухвальное исполнение ГТУ.
1. Схема, цикл, принцип действия ГТУ
Всасываемый в компрессор (К) воздух с
температурой Т3 и давлением p3 сжимается в нём до давления p4 и приобретает
температуру Т4. Затем сжатый воздух поступает в камеру сгорания (КС), где
смешивается с топливом, впрыскиваемым при помощи форсунок. Выходящие из (КС)
продукты сгорания с температурой Т1 и давлением p1, поступает в турбину
высокого давления (ТВД). Вал турбины высокого давления вращает вал компрессора.
После расширения в турбине низкого давления (ТНД) рабочее тело с температурой
Т2 и давлением p2 поступает в атмосферу. Вал турбины низкого давления является
приводом нагнетателя (П). Схема представлена на рисунке 1.1.
Рисунок 1.1 - Принципиальная тепловая схема ГТУ
Рисунок 1.2 - Цикл ГТУ в T,S - диаграмме
. Определение расчётных зависимостей внутреннего
КПД цикла от степени повышения давления при различных значениях начальных
температур воздуха и газа
Расчёт тепловой схемы любой ГТУ начинается с
построения зависимости внутреннего КПД ГТУ ƞв от степени повышения
давления в цикле π при различных
значениях начальной температуры газа перед турбиной T1 и температуры
атмосферного воздуха T3 с тем, чтобы сразу же оценить влияние этих параметров
на работу ГТУ правильно выбрать их расчётные значения.
Внутренний КПД ГТУ ƞв рассчитывают по
формуле
,
где ƞт и ƞк - КПД, соответственно,
турбины и компрессора;- коэффициент потерь давления в ГТУ.
Внутренний КПД ГТУ hв
при принятых значениях всех коэффициентов hт, hк,
v, m рассчитывают для пяти значений температурного коэффициента
,
(данные вычисления производились с помощью
прикладной программы “Microsoft Excel” на ЭВМ), результаты расчета заносят в
таблицу 2.1.
; ;;
;
.
С целью сокращения объёмов расчета для всех
вариантов приняты осредненные значения величин: hТ = 0,880; hК
= 0,870; v = 1,060; k = 1,350; .
Таблица 2.1 - Значения относительного
внутреннего КПД ГТУ при различных степенях повышения давления, начальных
температурах воздуха и газа
π
|
при
τ1
|
при
τ2
|
при
τ3
|
при
τ4
|
при
τ5
|
|
ƞв
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
2
|
0,114092
|
0,115969
|
0,111761
|
0,115454
|
0,112674
|
4
|
0,217841
|
0,221861
|
0,212751
|
0,220766
|
0,214758
|
6
|
0,266297
|
0,272079
|
0,258861
|
0,270511
|
0,261808
|
8
|
0,295106
|
0,302505
|
0,300507
|
0,289302
|
10
|
0,314103
|
0,32305
|
0,302293
|
0,320644
|
0,307015
|
12
|
0,327303
|
0,33777
|
0,313324
|
0,334966
|
0,318936
|
14
|
0,336711
|
0,34869
|
0,320531
|
0,345491
|
0,327052
|
16
|
0,343455
|
0,356953
|
0,325023
|
0,353361
|
0,33248
|
18
|
0,348229
|
0,363263
|
0,327481
|
0,359276
|
0,335906
|
20
|
0,351487
|
0,368082
|
0,328345
|
0,363695
|
0,337776
|
22
|
0,353538
|
0,371723
|
0,327914
|
0,366931
|
0,338393
|
24
|
0,354602
|
0,374414
|
0,326398
|
0,36921
|
0,337973
|
26
|
0,354841
|
0,376319
|
0,323948
|
0,370694
|
0,336672
|
28
|
0,354373
|
0,377563
|
0,320676
|
0,371509
|
0,334605
|
30
|
0,353292
|
0,378242
|
0,316663
|
0,371748
|
0,331858
|
32
|
0,351669
|
0,311972
|
0,371487
|
0,328499
|
34
|
0,349559
|
0,378188
|
0,306648
|
0,370783
|
0,324578
|
36
|
0,347007
|
0,377562
|
0,300725
|
0,369683
|
0,320134
|
38
|
0,344047
|
0,376593
|
0,294226
|
0,368227
|
0,315197
|
40
|
0,340709
|
0,375311
|
0,287168
|
0,366445
|
0,309789
|
Рисунок 2.1 - Зависимости
относительного КПД ГТУ от степени повышения давления при различных значениях
начальных температур воздуха и газа
. Выбор расчётных значений начальных
температур воздуха и газа
На основании полученных значений
внутреннего КПД ГТУ hв при t = varia (рисунок 2.1)
построим графики изменения максимальных значений внутреннего КПД цикла hвmax в зависимости от
начальной температуры газа T1 (рисунок 3.1) и начальной температуры воздуха T3
(состояние атмосферы) (рисунок 3.2). Значения внутреннего КПД ГТУ при различных
температурах T1 и T3 приведены в таблицах 3.1 и 3.2 соответственно.
Таблица 3.1 - Значения
относительного внутреннего КПД ГТУ при разных начальных температурах
T1,
K
|
1183,000
|
1283,000
|
1383,000
|
ƞв
|
0,328345
|
0,354841
|
0,37843
|
Рисунок 3.1 - Зависимости
относительного внутреннего КПД ГТУ от начальной температуры
Таблица 3.2 - Значения
относительного внутреннего КПД ГТУ при разных температурах воздуха
T3,
K
|
273,000
|
288,000
|
303,000
|
ƞв
|
0,371748
|
0,354841
|
0,338393
|
Рисунок 3.2 - Зависимости
относительного внутреннего КПД ГТУ от температуры воздуха
Предполагается использовать
конвективное охлаждение: лопатки выполняются полыми, что обеспечивает понижение
температуры материала. Не обладая необходимой информацией о материалах и их
свойствах, будем ориентироваться на исходные данные, поэтому
.
Оно принято в дальнейших расчетах за
расчетное значение tрасч.
. Выбор расчётного значения степени
повышения давления цикла
Для расчётного значения τрасч =
0,22447 (выбиралось по максимальному внутреннему КПД ГТУ ƞв исходя из
рисунка 2.1) оптимальная по максимальному внутреннему КПД ГТУ величина степени
повышения давления получилась равной πopt = 26,000. Такую степень
повышения давления в однокорпусном компрессоре без заметного снижения его КПД
получить невозможно. Поэтому исходя из поставленного условия выполнения ГТУ по
простейшей схеме принимаем расчётное значение πрасч = πк = π = 11,000,
ориентируясь на уже имеющийся компрессор базовой ГТУ с такой же величиной
степени повышения давления и приемлемым значением внутреннего КПД ГТУ ƞв =
0,870.
В дальнейших расчётах принято p3 =
pатм = 98,100 кПа.
Расчёт компрессора
Давление за компрессором
.
Средняя температура изоэнтропийного
сжатия в компрессоре с учетом
(берется по указанию преподавателя)
.
Показатель изоэнтропы и теплоемкость
воздуха при температуре Tср1: kв1 = 1,388; cpв1(ср) = 1,023 .
Температура изоэнтропийного сжатия
за компрессором
,
где kв1 =1,388; mк1 = = 0,280.
Средняя температура изоэнтропийного
сжатия в компрессоре с
.
Показатель изоэнтропы и теплоёмкость воздуха при
температуре Tср2: kв2 = 1,390; cpв2(ср) = 1,017 .
Изоэнтропийный перепад энтальпий в компрессоре
,
где mk2 = =
0,281.
Действительный перепад энтальпий в компрессоре
,
где ƞк = 0,870 - КПД компрессора.
Температура воздуха за компрессором, равная
температуре воздуха,
поступающего
в камеру сгорания
.
Производим уточненный расчет:
.
Показатель изоэнтропы и теплоёмкость воздуха при
температуре Tср3: kв3 = 1,388; cpв3(ср) = 1,021 .
,
где mв3 = 0,280.
.
.
Расчёт камеры сгорания
При отсутствии данных по топливу за его основу
принимаем стандартный углеводород (85 % С и 15 % Н), для которого и
теоретическое количество воздуха, необходимое для сжигания 1 кг топлива L0 =
15. Примем КПД камеры сгорания ƞк = 0,990. Физической теплотой топлива,
вносимой в камеру сгорания, пренебрегаем.
В первом приближении относительное количество
воздуха qв,
содержащегося в продуктах сгорания за камерой
сгорания, определяется из уравнения теплового баланса
.
Значения теплосодержаний воздуха ,
и
продуктов сгорания , при α
= 1
и соответствующих температурах принимались по графикам [4,стр. 54,рис.2]
Коэффициент избытка воздуха для простейшей схемы
.
Удельный расход рабочего тела в камере сгорания
увеличился на
Величину
.
Расчёт газовой турбины
Для простейшей схемы коэффициент потерь давления
ν
будет
иметь
наименьшие значения. В частности, примем ν
= 1,040,
ν1 = ν2 = 1,020.
Давление за компрессором
.
Степень расширения газа в турбине
.
Давление перед турбиной
.
Давление за турбиной
.
Средняя температура изоэнтропийного расширения в
турбине с
учетом
(берется
по указанию преподавателя)
.
Показатель изоэнтропы и теплоемкость продуктов
сгорания при температуре Tср1 и коэффициенте избытка воздуха α
= 3,484: k1 = 1,327;
(ср) = 1,190 .
Температура изоэнтропийного расширения за
турбиной
,
где k1 = 1,327; mт1 = =
0,246.
Средняя температура изоэнтропийного расширения в
турбине с
учетом
.
Показатель изоэнтропы и теплоемкость продуктов
сгорания при температуре Tср2 и коэффициенте избытка воздуха α
= 3,484: k2 = 1,324;
(ср) = 1,200 .
Изоэнтропийный перепад энтальпий (теоретическая
работа) в турбине
,
где mт2 = 0,245.
Действительная работа расширения в турбине
,
где -
внутренний КПД турбины с учетом потерь от охлаждения в проточной части турбины.
Действительная температура газа за турбиной
.
Удельная эффективная работа ГТУ с учетом
охлаждения
,
где ƞмт = ƞмк = 0,980 - механический
КПД турбины и компрессора;
ƞтохл
= 0,876 - внутренний КПД турбины с учетом охлаждения.
Работа на подготовку и прокачку охладителя
,
где µ = 0 - коэффициент возврата работы
охлаждающего воздуха.
Относительный расход газа через турбину
,
- относительный
расход топлива;
- относительный
расход охлаждающего воздуха возвращаемого в проточную часть турбины.
Расход газа через турбину
.
Расход воздуха через компрессор
.
Расход топлива
,
где -
теплосодержание газа перед турбиной;
- теплосодержание
воздуха на выходе из компрессора;
ƞкс = 0,990 - КПД камеры сгорания.
Расход воздуха на охлаждение
.
Относительный расход топлива
,
что довольно точно совпадает с ранее принятым
значением .
. Технико-экономические характеристики ГТУ
Для того, чтобы правильно оценивать теплотехнический
уровень спроектированной ГТУ, иметь возможность сравнения её с лучшими
аналогичными образцами и делать правильные выводы по полученным результатам, мы
должны определить основные технико-экономические показатели ГТУ.
Основные технико-экономические показатели,
характеризующие тепловую экономичность ГТУ (удельные расходы топлива и теплоты,
КПД), рассчитываются на основе энергетических характеристик турбины,
компрессора, камеры сгорания, регенератора или утилизаторов тепла и
вспомогательного оборудования.
Для вариантов без регенерации имеем ранее
принятые величины:
ƞкс =0,990; ƞт = 0,880; ƞк =
0,870; ƞтохл = 0,876; ƞмт = ƞмк = 0,980; =
0,090; =
0,018;
πк
= 11,000; πт = 10,577; Hк =
323,452 ;
Hт = 591,956 ; Heохл = 227,239 ;
Ne = 16 МВт.
Технико - экономические характеристики ГТУ с
охлаждением
Коэффициент полезной работы
.
Удельный расход газа
.
Расход теплоты в камере сгорания
.
Эффективный КПД ГТУ
.
Удельный расход тепла ГТУ
.
Удельный расход условного топлива
,
где =
29330,000 - теплота сгорания
условного топлива.
Технико - экономические характеристики ГТУ без
охлаждения
Удельная эффективная работа ГТУ
.
Расход газа через турбину
.
Относительный расход газа через турбину
.
Расход воздуха через компрессор
.
Расход топлива
.
Относительный расход топлива
,
что довольно точно совпадает с предварительно
принятым значением .
Расход теплоты в камере сгорания
.
Удельный расход газа
.
Эффективный КПД ГТУ
.
Удельный расход тепла ГТУ
.
Удельный расход условного топлива
.
Заключение
Итак, при сравнении данных расчетов простейшей
ГТУ без охлаждения с данными расчетов простейшей охлаждаемой ГТУ выяснилось,
что наибольший экономический эффект дает простейшая ГТУ без охлаждения.
Таким образом, при отсутствии отбора воздуха на
охлаждение технико - эконмические показатели ГТУ существенно улучшаются. Возрастает
удельная эффективная работа, снижается расход газа, удельный расход тепла и
топлива, а эффективный КПД ГТУ возрастает.
Однако на практике создание простейшей ГТУ без
охлаждения не представляется возможным.
Список использованных источников
Арсеньев,
Л.В. Комбинированные установки с газовыми турбинами/
Л.В.
Арсеньев, В.Г. Тырышкин - Л.: Машиностроение. Ленингр. отделение, 2012. - 247
с.
Арсеньев,
Л.В. Газотурбинные установки. Конструкция и расчёт.
Справочное
пособие/ под общ. ред. Л.В. Арсеньева, В.Г. Тырышкина - Л.: Машиностроение.
Ленингр. отделение, 2011. - 232 с.
Костюк,
А.Г. Газотурбинные установки: Учеб. пособие для вузов/
А.Г.
Костюк, А.Н. Шерстюк - М.: Высшая школа, 2009. - 254 с.
газотурбинных
установок: Учеб. пособие/ Р.В. Кузьмичёв - Брянск: БГТУ, 2010. - 80 с.