минералы
|
Cu
|
Ni
|
Fe
|
S
|
SiO2
|
Al2O3
|
CaO + MgO
|
всего
|
CuFe1,15S2
|
26,00
|
|
26,90
|
27,05
|
|
|
|
81,90
|
NiFe1,2S2
|
|
1,15
|
1,35
|
1,29
|
|
|
|
3,79
|
Fe10 S11
|
|
|
5,75
|
3,66
|
|
|
|
9,41
|
Пустая порода
|
|
|
|
|
1,65
|
2,25
|
1,00
|
4,90
|
Итого
|
26,00
|
1,15
|
34,00
|
32,00
|
1,65
|
2,25
|
1,00
|
100,00
|
В качестве флюса используется
песчаники следующего химического состава, %: 5,30 FeO; 75,00 SiO2; 13,50 Al2O3; 5,20 CaО; 1,00 прочие.
. Для расчета материального баланса
плавки определим выход и состав штейна.
Принимаем извлечение металла в штейн
равным 98%.
Всего в штейн перейдет
(26,00 + 1,15) ∙ 0,98 = 26,61
кг (Cu + Ni).
Масса штейна пр 50%-ном содержании
металла составит:
,61: 0,5 = 53,22 кг.
По справочным данным в штейнах с 50%
металла содержится 2,00% кислорода и 23,70% серы.
В этом случае содержание железа в
штейне составит:
- (50,00 + 2,00 + 23,70) = 24,30%.
В указанном количестве штейна
содержится 26,61 кг (Cu + Ni), 12,39 кг Fe, 12,61 кг S и 1,06 кг О2.
(Содержание железа, серы и кислорода
рассчитано через пропорции. Например, 53,22 кг штейна соответствуют 100%
Х кг Fe - 24,30%.
Отсюда Х = (24,30 · 53,22): 100
= 12,93 кг Fe).
В шлак перейдет железа: 34,50 -
12,93 = 21,07 кг.
. Теперь рассчитаем количество
кварца, необходимого для получения шлака. Расчет ведем на получение шлака, содержащего
30% SiO2.
Примем, что Х - общая масса шлака, У
- масса загружаемого песчаника, кг.
Составляющие песчаника, указанного
выше состава переходят в шлак полностью. Тогда общая масса шлака будет, кг:
Х = У + 21,07 · 71,85: 55,85 +
1,65 + 3,25,
где 21,07 · 71,85: 55,85 -
масса FeO, образовавшаяся из железа концентрата, перешедшего в шлак;
,65 - количество SiO2 в концентрате;
,25 - количество Al2O3 + CaО + MgO в концентрате.
Второе уравнение получим из баланса
0,30 Х = 1,65 + У · 0,75,
Где 0,30 - содержание SiO2 в шлаке;
,75 - содержание SiO2 в песчанике;
,65 - содержание SiO2 в концентрате.
Решая уравнения, находим: Х = 49,67
кг, У = 17,67 кг.
Результат проверяем подсчетом
количества и состава шлака:
FeO - 27,11 + 17,67 · 0,053 = 28,05 кг 56,47%
SiO2 - 1,65 + 17,67 ·
0,75 = 14,95 кг 30,10%
Al2O3 - 2,25 + 17,67 ·
0,135 = 4,64 кг 9,34%
CaО + MgO - 1,00 + 17,67 · 0,052 = 1,92 кг 3,87%
Прочие 0,11 кг 0,22%
Итого 49,67 кг 100%
Практика показывает, что содержание
металла в шлаке колеблется в пределах 0,6 - 1,2% (для этого вида плавки).
Примем содержание металла и серы в шлаках равным 0,6 и 0,8% соответственно.
С учетом меди и никеля реальный
состав шлака будет следующим, %: 55,81 FeO; 29,75 SiO2; 9,23 Al2O3; 3,82 CaО; 0,60 (Cu + Ni); 0,80 S.
Реальный состав шлака рассчитывается
следующим образом:
,67 · 0,6: 100 = 0,3 кг (Cu + Ni);
,67 · 0,8: 100 = 0,4 кг S;
т.о., 28,05 + 14,95 + 4,64 + 1,92 +
0,3 + 0,4 = 50,26 кг шлака.
Отсюда пересчитываем в проценты:
28,05 кг · 100: 50,26 кг = 55,81% FeO и т.д.
. Для расчета состава и количества
отходящих газов примем, что весь кислород, необходимый для осуществления
реакций, поступает с подогретым дутьем.
На практике следует учитывать
подсосы воздуха, 2-6%.
При содержании в шихте влаги 1% в
печь поступит её (100 + 17,67): 0,99 - (100 + 17,67) = 1,20 кг.
С учетом содержания серы в штейне и
шлаке её перейдет в газы:
,0 - 12,61 - 0,40 = 18,99 кг, что
составляет 37,98 кг SО2.
На окисление железа, переходящего в
шлак, расход кислорода составит:
,11 - 21,07 = 6,04 кг.
Общая потребность кислорода на
плавку 100 кг концентрата будет, кг:
На окисление серы - 18,99;
На окисление железа - 6,04;
Переходит в штейн - 1,06;
Итого - 26,09
Вместе с кислородом в печь поступит
азота 26,09: 0,23 · 0,77 = 8734 кг
Т.О., будет 26,09 + 87,34 = 113,43
кг (87,9 м3) воздуха.
Состав и количество получаемых
газов:
SО2 - 37,98 кг 13,30 м3
N2 - 86,34 кг 69,90 м3
Н2О - 1,20 кг 1,50 м3
Итого - 126,52 кг 84,70 м3.
Полученные данные сводим в таблицу 2
материального баланса.
Таблица 2.Материальный баланс плавки
Материалы баланса
|
всего
|
В том числе
|
|
|
Cu + Ni
|
Fe
|
S
|
SiO2
|
Al2O3
|
CaО + MgO
|
О2
|
N2
|
Н2О
|
Загружено
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
концентрат
|
99,05
|
27,15
|
34,0
|
32,0
|
1,65
|
2,25
|
1,00
|
|
|
1,00
|
песчаника
|
17,46
|
|
0,70
|
|
13,25
|
2,39
|
0,92
|
0,20
|
|
0,20
|
воздуха
|
113,43
|
|
|
|
|
|
|
25,89
|
87,34
|
|
Итого
|
229,94
|
27,15
|
34,70
|
32,0
|
14,90
|
4,64
|
1,92
|
26,09
|
87,34
|
1,20
|
Получено:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
штейна
|
53,22
|
26,61
|
12,93
|
12,61
|
|
|
|
1,06
|
|
|
шлака
|
50,26
|
0,30
|
21,80
|
0,40
|
14,90
|
4,64
|
1,92
|
6,04
|
|
|
газов
|
126,46
|
0,30
|
|
18,99
|
|
|
|
18,99
|
87,34
|
1,20
|
Итого
|
229,94
|
27,15
|
34,7
|
32,0
|
14,90
|
4,64
|
1,92
|
26,09
|
87,34
|
1,20
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если при расчете баланса статьи
прихода и выхода не равны, необходимо рассчитать величину невязки.
На основании данных материального
баланса проведем расчет теплового баланса плавки.
Приход тепла
1.
Окисление FeS
Количество железа, окисленного до FeО, в шлаке равно 21,07
кг. По реакции
FeS + 3О2 = 2FeО + 2SО2 + 26771,43 кДж
на 1 кг окисленного железа
выделяется тепла 26771,43: 55,85 = 479,29 кДЖ. При окислении 21,07 кг Fe из FeS до FeО получим 21,07 ∙
479,23 = 10099,69 кДж.
Количество железа, окисленного до Fe3О4, в штейне составляет 167,55: 64 · 1,10 = 2,80
кг.
По реакции 3FeS + 5О2 = Fe3О4 + 3SО2 + 98009,52 кДж на 1 кг окисленного железа выделяется
тепла 98009,52: 3 · 55,85 = 585,48 кДж. При окислении FeS до Fe3О4 выделится 1639,28 кДж.
Всего при окислении сернистого
железа выделится тепла 10099,69 + 1639,28 = 11738,97 кДж.
. Окисление серы
Всего в газы переходит серы 18,99
кг, в том числе от окисления FeS до FeО: 21,07 · 32: 55,85 = 12,07 кг, и от окисления FeS до Fe3О4 2,80 · 32: 55,85 = 1,60 кг.
Количество серы от диссоциации
составит 18,99 - 12,07 - 1,60 = 5,32 кг.
На основании рационального состава
концентрата проводим проверку этого количества серы.
Свободная сера будет выделяться при
диссоциации смеси халькопирита и кубанита по реакции:
2СuFe1,15S2→Cu2S
+ 2,3FeS + 0,7S.
При этом количество диссоциированной
серы составит 27,05 · 0,70: 4 = 4,73 кг.
От диссоциации пентландита по
реакции:
NiFe1,2S2 → Ni3S2 + 3,6FeS + 0,4S выделится 1,29 · 0,40: 6 =
0,09 кг серы, а от диссоциации пирротина по реакции:
Fe10S11→10FeS
+ S выделится 3,66 ·
1: 11 = 0,33 кг.
Всего получим серы: 4,73 + 0,09 +
0,33 = 5,15 кг, что соответствует расчету.
Количество тепла, выделяющегося при
окислении 1 кг серы по реакции
S + О2 = SО2 + 16890,48 кДж равно 16890,48: 32 = 527,86 кДж.
Всего тепла от горения серы - 5,15 ·
527,86 = 2718,48 кДж.
3.
Ошлакование закиси железа
Тепло от ошлакования железа
определяем по реакции:
2FeО + SiO2 =
2FeО*SiO2 + 1666,67 кДж.
На 1 кг железа выделится 1666,67: 2 ·
55,85 = 14,93 кДж. Всего тепла от ошлакования железа выделится 21,80 ·
14,93 = 325,48 кДж.
4.
Ошлакование окиси кальция
По реакции CaO + SiO2 = CaO · SiO2 + 5119,05 кДж на 1 кг CaO выделится тепла 5119,05: 56 = 91,41 кДж, а всего - 1,92 ·
91,41 = 175,51 кДж.
Т.О., от экзотермических реакций
поступит тепла:
,97 + 2718,48 + 325,48 + 175,51 =
14958,44 кДж.
5.
Физическое тепло шихты при 250С составит 116,51 ·
0,05 · 25 = 145,64 кДж, а весь приход тепла составит 14958,44 + 145,64 =
15104,08 кДж.
Расход тепла
Определим расход тепла, При
нормальном ведении процесса температура продуктов плавки, т.е. штейна, шлаков и
отходящих газов, составит 1150, 1250 и 13000С соответственно.
При этом расход тепла с продуктами
плавки составит, кДж:
Со штейном 53,22 · 0,05 ·
1150 = 3060,15;
Со шлаком 50,26 · 0,07 ·
1250 = 4397,75;
С отходящими газами:
С SО2 13,3 · 170,3 =
2264,99;
С N2 69,9 · 105,9 = 7404,39;
С Н2О 1,50 · 132,38
= 198,57.
Всего расход тепла со всеми
продуктами плавки равен 17325,85 кДж.
Примем, что потери тепла через кладку
печи составляют 4,5% от прихода тепла. Тогда общий расход тепла составит
17325,85: 0,955 = 18142,25 кДж, т.е. потери через кладку составят 18142,25 -
17325,85 = 816,4 кДж.
Полученные результаты расчета сведем
в таблицу 3.
Таблица 3. Тепловой баланс плавки
Приход тепла
|
Расход тепла
|
Статьи баланса
|
кДж
|
%
|
Статьи баланса
|
кДж
|
%
|
Хим. реакции
|
14958,44
|
82,25
|
штейн
|
3060,15
|
16,87
|
шихта
|
145,64
|
0,80
|
шлак
|
4397,75
|
24,24
|
дутье
|
3038,17
|
16,75
|
Отход. газы
|
9867,95
|
54,39
|
|
|
|
Потери через кладку
|
816,4
|
4,5
|
Итого
|
18142,25
|
100
|
Итого
|
18142,25
|
100
|
С воздухом требуется ввести тепла
18142,25 - (14958,44 + 145,64) = 3038,17 кДж. Энтальпия 1м3 воздуха
в этом случае будет 3038,17: 87,0 = 34,92 кДж; по таблице «Расход тепла на
нагревание газов» находим, что это значение соответствует температуре
приблизительно 4040С. Т.о., рассчитанная температура обеспечит
автогенность протекания процесса.
2.
Расчет шихты для плавки окисленных
никелевых руд в шахтной печи
Составить материальный баланс плавки
агломерата следующего состава, %: Ni 0,96; MgO 16,50; SiO2 48,10; Al2O3 7,0; Fe2O3 23,0; CaO 3,50; S 0,07; прочие 0,87.
Принимаем в штейне 20% Ni и 22% S; извлечение никеля рассчитываем по
формуле В.И. Смирнова, считая содержание никеля в шлаке 0,2% (0,01 от
содержания в штейне), выход шлака 100% от веса агломерата, угар 0,7%,
пренебрегая пока уносом в пыль, возвращаемую на агломерацию.
Извлечение никеля
И Ni = ()
*100 - 0,7 = 78,50%.
Расход сухого кокса 33%
от веса агломерата, десульфуризация при плавке 50%. Состав кокса, %: 82,0 С;
1,0 летучих; 1,0 S и 16,0% золы. Состав
золы кокса, %: 50,0 SiO2;
30,0 Al2O3;
11,0 Fe2O3;
5,0 CaO; 4,0 прочие.
Составляем расчетный
баланс для подсчета количества потребного гипса и выяснения предварительного
состава шлака, получающегося при плавке без флюсов, кроме гипса.
По условию содержание
никеля в агломерате 0,96%, из них 78,5% переходит в штейн. На 100 кг агломерата
в штейн переходит 0,96 * 0,785 = 0,75 кг Ni,
этот никель в штейне составляет 20%. Штейна будет 3,75 кг (0,75: 0,2).
В штейне содержится 3,75
* 0,22 = 0,83 кг S.
При 50% десульфуризации
в шихте должно быть 0,83: 0,5 = 1,66 кг S общ.
Содержание серы в шихте,
кг:
В агломерате 0,07
В коксе 33 * 0,01 = 0,33
Итого 0,40
Должно быть введено с
гипсом 1,66 - 0,40 = 1,26 кгS.
Состав гипса (CaSO4 * 2H2O), %: 28,05 CaO;
16,00 S; 32,00 О2; 18,00 Н2О; 4,55 SiO2; 1,40 Al2O3.
Следует ввести 1,26:
0,16 = 7,88 кг гипса. Вместо гипса можно принять пирит. Порядок расчета будет
тот же. Расчетный баланс сведем в таблицу 1.
Таблица 1. Расчетный
баланс плавки агломерата без учета воздуха, флюсов, пыли и угара
компоненты
|
загружено
|
итого
|
получено
|
|
агломерата
|
гипса
|
кокса
|
|
штейна
|
шлака
|
газов
|
Ni
|
0,96
|
|
|
0,96
|
0,75
|
0,21
|
|
MgO
|
16,50
|
|
|
16,50
|
|
16,50
|
|
SiO2
|
48,10
|
0,51
|
2,64
|
51,20
|
|
51,25
|
|
Al2O3
|
7,0
|
0,16
|
1,58
|
8,74
|
|
8,74
|
|
Fe
|
15,40
|
|
0,41
|
15,81
|
2,94
|
12,87
|
|
CaO
|
3,50
|
3,16
|
0,26
|
6,92
|
|
6,92
|
|
S
|
0,07
|
1,26
|
0,33
|
1,59
|
0,83
|
0,50
|
0,87
|
О2
|
7,60
|
2,52
|
0,18
|
11,38
|
|
4,43
|
6,95
|
прочие
|
0,87
|
|
0,21
|
1,08
|
0,02
|
1,06
|
|
С
|
|
|
27,06
|
|
|
27,06
|
летучие
|
|
|
0,33
|
0,33
|
|
|
0,33
|
Н2О
|
|
2,03
|
|
2,03
|
|
|
2,03
|
|
|
|
|
|
|
|
|
итого
|
100,0
|
6,48
|
33,00
|
144,26
|
4,54
|
102,48
|
37,24
|
Предварительный состав шлака при
плавке без флюсов:
Кг %2 51,25
50,00О 17,30 16,906,92 6,7516,50 16,102O3 8,74 8,53
Прочие 1,77 1,73
Итого 102,48 100,00
При плавке без флюсов шлак
получается слишком кислым (SiO2 + Al2O3 = 59,99%). Хотя содержание FeО почти на пределе,
ведем расчет на добавку в качестве флюса только известняка. Расчет ориентируем
на получение в шлаке 43% SiO2, учитывая довольно
большое количество Al2O3.
Расчет количества известняка в этом
случае получается несложным: в шлаке 51,25 кг SiO2; задано 43% SiO2.
Общий вес шлака 51,25: 0,43 = 119,19
кг.
Следует ввести 119,19 - 102,48 =
16,71 кг CaO.
Принимаем для упрощения чистый CaСO3 (56% CaO и 44% СО2).
Такого известняка потребуется 16,71:
0,56 = 29,84 кг и содержание CaO в шлаке составит (6,92 + 16,71): 119,19 * 100 = 21%. Содержание MgO в шлаке 16,50: 119,19 *
100 = 14,0%. Сумма 21 + 14 = 35% укладывается в предельное содержание 36%, но
содержание FeО (17,3: 119,19 * 100 = 14,5%) получается почти на нижнем пределе
12%, т.е. агломерат является тугоплавким маложелезистым.
Для расчета количества потребного
воздуха нужно задаться соотношением углерода, сгорающего в СО к углероду,
сгорающему в СО2. Это соотношение равно соотношению этих компонентов
в отходящих газах по объему, за вычетом объема СО2. На практике
анализы отходящих газов дают отношение СО: СО2 (включая СО2
известняка) в среднем от 1: 1,5 до 1: 2.
Для нашего расчета данное
соотношение принимаем СО: СО2 = 1: 1,5.
В этом случае сгорает в окись
углерода 27,06: 2,5 * 1 = 10,82 кг С. и в углекислоту 27,06: 2,5 * 1,5 = 16,24
кг С.
Потребуется кислорода, кг
Для сгорания С в СО 10,82: 12 * 16 =
14,43
Для сгорания С в СО2
16,24: 12 * 32 = 43,31
Для серы 0,87
Итого 58,61.
За вычетом 7,63 кг О2,
переходящего в газы из шихты (на восстановление Fe2O3 и CaSO4: 7,6 + 2,52 + 0,18 -
4,43) потребуется 51,48 кг О2 или 51,48: 0,23 = 223,83 кг воздуха.
Полученные данные сводим в таблицу
2.
Таблица 2. Материальный баланс плавки
агломерата без учета пыли, оборотного и конвертерного шлаков, кг
компоненты
|
загружено
|
итого
|
получено
|
|
агломерат
|
гипс
|
известняк
|
кокс
|
воздух
|
|
штейн
|
шлак
|
газы
|
Ni
|
0,96
|
|
|
|
|
0,96
|
0,75
|
0,21
|
|
MgO
|
16,50
|
|
|
|
|
16,50
|
|
16,50
|
|
SiO2
|
48,10
|
0,51
|
|
2,64
|
|
51,25
|
|
51,25
|
|
Al2O3
|
7,0
|
0,16
|
|
1,58
|
|
8,74
|
|
8,74
|
|
Fe
|
15,40
|
|
|
0,41
|
|
15,81
|
2,94
|
12,87
|
|
CaO
|
3,50
|
3,16
|
16,71
|
0,26
|
|
23,63
|
|
23,63
|
|
S
|
0,07
|
1,26
|
|
0,33
|
|
2,20
|
0,83
|
0,50
|
0,87
|
О2
|
7,60
|
2,52
|
|
0,18
|
51,48
|
62,86
|
|
3,36
|
59,51
|
N2
|
|
|
|
|
172,35
|
172,35
|
|
|
172,35
|
С
|
|
|
|
27,06
|
|
27,06
|
|
|
27,06
|
СО2
|
|
|
13,13
|
|
|
13,13
|
|
|
13,13
|
летучие
|
|
|
|
0,33
|
|
0,33
|
|
|
0,33
|
Н2О
|
|
2,03
|
|
3,70
|
|
5,73
|
|
|
5,73
|
прочие
|
0,87
|
|
|
0,21
|
|
1,08
|
0,02
|
1,06
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
итого
|
100,00
|
11,26
|
29,84
|
36,70
|
223,83
|
386,78
|
4,54
|
118,12
|
278,97
|
На основании данных полученного
баланса рассчитываем количество и состав газов (таблица 3).
Таблица 3. Состав и количество газов
шахтной печи при плавке агломерата
компоненты
|
Вес, кг
|
Объем, м3
|
% (объемн.)
|
SO2
|
1,70
|
1,7: 64 * 22,4 = 0,60
|
0,29
|
CO
|
25,25
|
25,25: 28 * 22,4 = 20,20
|
9,96
|
CO2
|
72,68
|
72,68: 44 * 22,4 = 37, 0
|
18,24
|
N2
|
172,35
|
172,35: 28 * 22,4 = 137,88
|
67,97
|
H2O
|
5,73
|
5,73: 18 * 22,4 = 7,13
|
3,52
|
итого
|
278,97
|
202,81
|
100,00
|
Для нашего примера принимаем
следующие показатели: 30% О2 в дутье, 20% расход кокса от веса
агломерата и 10% углерода кокса сгорает в СО и 90% в СО2.
Также принимаем:
Х - количество чистого кислорода,
добавляемого на 100 м3 воздуха, м3;
а - содержание кислорода в смеси, %.
Если к 100 м3 воздуха
добавить Х м3 кислорода, то объем смеси будет (100+ Х), а содержание
кислорода равно (21 + Х), тогда из уравнения определится
а = *
100.
Решая это уравнение
относительно Х, получаем
Х = м3.
В нашем случае а = 30 и
тогда Х = = 12,86 м3,
т.е. для получения смеси, содержащей 30% О2, нужно на каждые 100 м3
воздуха подать 12,86 м3 чистого кислорода.
На 100 кг агломерата по
условию сжигается 20 кг сухого кокса, причем, как принято выше, 10% С кокса
сгорает в СО и 90% - в СО2. В 20 кг сухого кокса 16,40 (20*0,82) кг
С, их которых 1,64 * 16,40 * 0,10 сгорает в СО, остальные 14,76 кг (16,40*0,9)
- в СО2. Потребуется кислорода, кг:
Для сгорания С в СО
1,64: 12 * 16 = 2,19
Для сгорания С в СО
14,76 : 12 * 32 = 39,36
Для серы 0,81
Итого 42,36 кг О2.
За вычетом 7,55 кг О2,
переходящего в газы из шихты (восстановление Fe2O3 и CaSO4:
6,37 + 4,44 + 0,18 - 3,36 кг), потребуется вводить в печь 34,81 кг О2.
По условию, в дутье,
обогащенном кислородом, содержится 30% О2 и 70% N2 по объему. 100 м3 такой смеси будут иметь вес и
весовой состав:
О2 30: 22,4 *
32 = 43,04 кг 33,00%
N2
70: 22,4 * 28 = 87,50 кг 67,00%
Итого 130,54 кг 100%
Следовательно, в печь
будет введено азота 34,81: 0,33 * 0,67 = 70,67 кг.
Все остальные данные на
100 кг агломерата: расход гипса, известняка, выход штейна и т.д., остаются
такими же, как и при плавке на воздухе. Поэтому при составлении материального
баланса плавки агломерата на дутье, обогащенном кислородом, данные по
агломерату, гипсу, известняку и штейну можно заимствовать из таблицы 2.
шихта
плавка печь автогенный
Таблица 4. Материальный баланс
плавки агломерата на воздухе, обогащенном кислородом, без учета пыли,
оборотного и конвертерного шлаков, кг
компоненты
|
загружено
|
итого
|
получено
|
|
агломерат
|
гипс
|
известняк
|
кокс
|
воздух
|
|
штейн
|
шлак
|
газы
|
Ni
|
0,96
|
|
|
|
|
0,96
|
0,75
|
0,21
|
|
MgO
|
16,50
|
|
|
|
|
16,50
|
|
16,50
|
|
SiO2
|
48,10
|
0,51
|
|
2,64
|
|
51,25
|
|
51,25
|
|
Al2O3
|
7,0
|
0,16
|
|
1,58
|
|
8,74
|
|
8,74
|
|
Fe
|
15,40
|
|
|
0,41
|
|
15,81
|
2,94
|
12,80
|
|
CaO
|
3,50
|
3,16
|
16,71
|
0,26
|
|
23,63
|
|
23,63
|
|
S
|
0,07
|
1,26
|
|
0,33
|
|
2,20
|
0,83
|
1,37
|
0,87
|
О2
|
7,60
|
2,52
|
|
0,18
|
35,34
|
46,72
|
|
3,36
|
43,36
|
N2
|
|
|
|
|
71,76
|
71,76
|
|
|
71,76
|
С
|
|
|
|
27,06
|
|
27,06
|
|
|
27,06
|
СО2
|
|
|
13,13
|
|
|
13,13
|
|
|
13,13
|
летучие
|
|
|
|
0,33
|
|
0,33
|
|
|
0,33
|
Н2О
|
|
2,03
|
|
3,70
|
|
5,73
|
|
|
5,73
|
прочие
|
0,87
|
|
|
0,21
|
|
1,08
|
0,02
|
1,06
|
|
итого
|
100,00
|
11,26
|
29,84
|
36,70
|
107,10
|
269,97
|
4,54
|
118,99
|
162,24
|