Суммарное
рабочее напряжение двух слоев обмотки, В
|
Число
слоев кабельной бумаги и толщина листа бумаги, шт. х мм
|
Выступ
межслойной изоляции на торцах обмотки (на одну сторону), мм
|
6
х 0,12
|
22
|
Допустимость получаемого радиального размера
обмотки по условиям охлаждения проверяется по выражению
d·nсл1 ≤ (10)
Подставляя численные значения в неравенство
(10), получим
В нашем случае условие (10) выполняется.
Конструктивная схема ОВН представлена на рисунке
8.
Рисунок 8 - Конструктивная схема ОВН
Радиальный размер обмотки
а1 = d'1·nсл1
+ δмсл·(nсл1
- 1) + а'11 = 2,76·5 + 0,72·(5 - 1) + 5 = 21,68 мм.
Внутренний диаметр обмотки
D'1 = D"2
+ 2·а12 = 0,216 + 2·27·10-3 = 0,27 м.
Наружный диаметр обмотки
D"1
= D'1 + 2·а1
= 0,27 + 2·21,68·10-3 = 0,313 м.
Поверхность охлаждения
По1 = с·n·kзак·π
·(D'1 + D''1)
·L1
= 3·2·0,8·3,14 ·(0,27 + 0,313) ·0,676 = 5,94 м2,
где n
= 2 и kзак
= 0,8 - для обмотки, выполненной в виде двух катушек на рейках с каналом,
приняты по рекомендациям /3, с. 66/.
Определение параметров короткого
замыкания Потери короткого замыкания
Суммарные потери короткого замыкания выражаются
формулой
Pк
= Росн1·kд1
+ Росн2·kд2
+ Ротв1·kотв1
+ Ротв2·kотв2
+ Рв, (11)
где Росн1, Росн2, Ротв1,
Ротв2 - основные потери в ОВН, ОНН, в отводах ОВН и отводах ОНН
соответственно;
kд1,
kд2,
kотв1,
kотв2
- коэффициенты добавочных потерь в ОВН, ОНН, в отводах ОВН и отводах ОНН
соответственно;
Рв - потери в стенках бака и других
ферромагнитных элементах конструкции трансформатора, вызванные полем рассеяния
обмоток и отводов.
Масса металла обмотки НН без учета изоляции
где γ
- плотность меди, равная 2700 кг/м3 /3, с. 73/.
Масса металла обмотки ВН без учета изоляции
Основные потери в обмотках
- обмотка НН:
-
Росн2 = 12,75·10-12·J22·Gн
= 12,75·10-12·(1,894·106)2·28,463 = 1301,8 Вт;
- обмотка ВН:
-
Росн1 = 12,75·10-12·J12·Gв
= 12,75·10-12·(2,006·106)2·38,581 = 1979,5 Вт.
Коэффициент добавочных потерь для обмотки НН
определим, как
kд2
= 1 + 0,037·108·(b·kp/L)2·a4·n2,
(12)
где а - размер провода в радиальном направлении
обмотки, м;
n - число
проводников обмотки;
L - высота обмотки,
м;
kр
- коэффициент Роговского;
b - осевое
направление обмотки, м.
Подставляя численные значения в выражение (12),
получим
kд2
= 1 + 0,037·108·(0,013·0,95/0,676)2·(5·10-3)4·502
= 1,002.
Коэффициент добавочных потерь для обмотки ВН
определим, как
kд1
= 1 + 0,017·108·(d·y·kp/L)2·d4·n2,
(13)
где d
- диаметр провода без изоляции, м;
n - число
проводников обмотки в радиальном направлении;
L - высота обмотки,
м;
kд
- коэффициент Роговского;
y - число слоев
обмотки в осевом направлении.
Подставляя численные значения в выражение (13),
получим
kд1
= 1 + 0,017·108·(2,76·10-3·81·0,95/0,676)2·(2,76·10-3)4·252
= 1,006.
Общая длина отводов обмотки НН
lотв2
= 7,5·L2
= 7,5·0,676 = 5,07 м.
Общая длина отводов обмотки ВН
lотв1
= 14·L1
= 14·0,676 = 9,464 м.
Масса металла проводов отводов обмотки НН
Gотв2
= lотв2·П2·
γ
= 5,07·110,8·10-6·2700 = 1,517 кг.
Масса металла проводов отводов обмотки ВН
Gотв1
= lотв1·П1·
γ
= 9,464·4,163·10-6·2700 = 0,106 кг.
Основные потери в отводах НН
Ротв2 = 12,75·10-12·J22·Gотв2
= 12,75·10-12·(1,894·106)2·1,517 = 69,383 Вт.
Основные потери в отводах ВН
Ротв1 = 12,75·10-12·J12·Gотв1
= 12,75·10-12·(2,006·106)2·0,106 = 5,438 Вт.
Ввиду малости массы металла в отводах основные
потери в них составляют обычно не более 5-8 % суммарных потерь короткого
замыкания, а добавочные потери - не более 5 % основных потерь в отводах. Это
позволяет принять при расчетах коэффициенты добавочных потерь о отводах ОВН и
ОНН kотв1 = kотв2 = 1.
Потери в баке и деталях конструкции определим,
как
Рв = 0,175·Sн
= 0,175·250 = 43,75 Вт.
Подставляя численные значения в выражение (11),
получим
Pк
= 1979,5·1,006 + 1301,8·1,002+ 5,438 ∙1+69,383·1 + 43,75 = 3614,4 Вт.
Полные потери короткого замыкания не должны
отклоняются от технического условия на проект на 5 %, в нашем случае отклонение
составляет 2,3%.
Напряжение короткого замыкания
Активная составляющая Uка
в процентах от номинального напряжения
.
Реактивная составляющая Uкр
в
процентах от номинального напряжения
Определим полное напряжение короткого замыкания
трансформатора
Расчетное напряжение короткого замыкания не
должно отклоняться от технического условия на проект более чем на 5 %. В нашем
случае отклонение составляет 1,6%.
Определение параметров холостого
хода. Размеры и масса элементов магнитопровода
По таблице 6.1 /3, с. 100/ по диаметру стержня
определим размеры пакетов, составляющих сечения стержня и ярма (см. рисунок 9).
Рисунок 9 - Сечения стержня и ярма
Полные площади ступенчатой фигуры поперечного
сечения стержня - Пфс, ярма - Пфя и объем одного угла
магнитной системы - Vу
определим по
таблице 6.4 /3, с. 103/
Пфс = 0,02328 м2; Пфя
= 0,02376 м2; Vу
= 0,003452 м3.
Активное сечение стержня - Пс и ярма
- Пя определим по формуле
Пс = kзап·Пфс
= 0,96·0,02328= 0,02235 м2;
Пя = kзап·Пфя
= 0,96·0,02376 = 0,0228 м2.
Длина стержня
lс
= L + (l01
+ l02)
= 0,499 + (30·10-3 + 15·10-3) = 0,544 м.
Расстояние между осями соседних стержней
определим, как
С = D"1
+ а11 = 0,313 + 10·10-3 = 0,323 м.
Масса стали угла при многоступенчатой форме
сечения
Gу
= kзап·Vу·γст
= 0,96·0,003452 ·7650 = 25,4 кг,
где γст
- плотность трансформаторной стали, кг/м3.
Масса частей ярма, заключенных между осями
крайних стержней
G'я =
2·(с-1)·С·Пя·γст
= 2·(3-1)· 0,323·0,0228·7650 = 225,4 кг.
Масса стали ярм в углах
G"я
= 2·Gу
= 2·25,4 = 50,8 кг.
Полная масса двух ярм
Gя
= G'я + G"я
= 225,4+ 50,8 = 276,2 кг.
Масса стали стержней в пределах окна магнитной
системы
G'с = с·Пс·lс·γст
= 3·0,02235·0,544·7650 = 279,04 кг.
Масса стали в местах стыка пакетов стержня и
ярма
G"с
= с·(Пс·a1я·γст
- Gу)
= 3·(0,02235·175·10-3·7650 - 25,4) = 13,6 кг,
где a1я
- ширина крайнего внутреннего пакета ярма, м.
Масса стали стержней при многоступенчатой форме
сечения ярма
Gc
= G'с + G"с
= 279,04 + 13,6 = 292,64 кг.
Полная масса стали плоской магнитной системы
Gст
= Gc + Gя
= 292,64 + 276,2 = 568,84 кг.
Потери холостого хода
Определим индукцию в ярмах плоской шихтованной
магнитной системы
Индукция в косых стыках
Площадь косого стыка
Потери холостого хода
Рх = [kпр·kпз·(рс·Gс
+ ря·Gя
- 4·ря·Gу
+ kпу·Gу·(рс
+ ря)/2) + Σрз·nз·Пз]·kпя·kпп·kпш
= 790 Вт.
где kпр
- коэффициент, учитывающий увеличение удельных потерь в стали за счет
возникновения внутренних механических напряжений в пластинах при резке стали
повдоль на ленты и лент поперек на пластины /3, с. 109/;
kпз
- коэффициент, учитывающий увеличение удельных потерь в стали от удаления
заусенцев на линии отреза пластин /3, с. 109/;
рс - удельные потери в стали стержня,
Вт/кг, определяемые по таблице 6.6 /3, с. 106/;
ря - удельные потери в стали ярма,
Вт/кг, определяемые по таблице 6.6 /3, с. 106/;
kпу
- коэффициент, учитывающий увеличение потерь в углах магнитопровода,
определяемый по таблице 6.7 /3, с. 108/;
kпя
- коэффициент, учитывающий увеличение потерь в стали от формы сечения ярма /3,
с. 108/;
kпп
- коэффициент, учитывающий зависимость уровня потерь в стали от выбранного
способа прессовки стержня и ярма, определяемый по таблице 6.8 /3, с. 108/;
kпш
- коэффициент, учитывающий увеличение потерь в стали от перешихтовки верхнего
ярма при установке обмоток на магнитопровод /3, с. 109/.
Выражение Σрз·nз·Пз
представляет собой сумму потерь в зане стыков пластин магнитной системы.
Рассчитываемая система имеет четыре угла на
крайних стержнях и два на среднем. Следовательно, в ней имеется:
четыре косых стыка (nз
= 4) с параметрами Пз = Пкос, Вз = Вкос
и рз = f(Вкос);
два прямых стыка (nз
= 2) с параметрами Пз = Пя, Вз = Вя
и рз = f(Вя);
один прямой стык (nз
= 1) с параметрами Пз = Пс, Вз = Вс
и рз = f(Вс).
Величину удельных потерь в стыках определяем по
таблице 6.6 /3, с. 106/.
Расчетные потери холостого хода равны 790 Вт, а
техническое условие на проект 0,740 кВт. В нашем случае данное условие
выполняется.
Ток холостого хода
Определим составляющую тока холостого хода,
вызываемую наличием потерь холостого хода, в процентах от номинального тока
Полная намагничивающая мощность
Sх
= [kтр·kтз·(sс·Gс
+ sя·Gя
- 4·sя·Gу
+ kту·
kтпл·Gу·(sс
+ sя)/2) + Σsз·nз·Пз]·kтя·kтп·kтш
= 5712 ВА.
где kтр
- коэффициент, учитывающий влияние резки полосы рулона на пластины /3, с. 114/;
kтз
- коэффициент, учитывающий влияние срезания заусенцев /3, с. 114/;
sс
- полная удельная мощность для стали стержня, Вт/кг, определяемая по таблице
6.9 /3, с. 112/;
sя
- полная удельная мощность для стали ярма, Вт/кг, определяемая по таблице 6.9
/3, с. 112/;
kту
- коэффициент, учитывающий увеличение потерь в углах магнитопровода,
определяемый по таблице 6.11 /3, с. 115/;
kтпл
- коэффициент, учитывающий ширину пластин в углах магнитной системы,
определяемый по таблице 6.10 /3, с. 114/;
kтя
- коэффициент, учитывающий форму сечения ярма /3, с. 114/;
kтп
- коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы, определяемый по таблице
6.8 /3, с. 108/;
kтш
- коэффициент, учитывающий перешихтовку верхнего ярма при установке обмоток /3,
с. 114/.
Выражение Σsз·nз·Пз
представляет собой сумму потерь в зане стыков пластин магнитной системы.
Рассчитываемая система имеет четыре угла на
крайних стержнях и два на среднем. Следовательно, в ней имеется:
четыре косых стыка (nз
= 4) с параметрами Пз = Пкос, Вз = Вкос
и sз = f(Вкос);
два прямых стыка (nз
= 2) с параметрами Пз = Пя, Вз = Вя
и sз = f(Вя);
один прямой стык (nз
= 1) с параметрами Пз = Пс, Вз = Вс
и sз = f(Вс).
Величину удельных потерь в стыках определяем по
таблице 6.9 /3, с. 112/.
Полный ток холостого хода в процентах от
номинального тока
Реактивная составляющая тока холостого хода в
процентах от номинального тока
Отклонение полученного полного тока холостого
хода не должно превышать техническое условие на проект более чем на 15 %. В
нашем случае данное условие выполняется.
Тепловой расчет трансформатора.
Тепловой расчет обмоток
Потери, выделяющиеся в 1 общего
объема обмотки НН
.
Потери, выделяющиеся в 1 общего
объема обмотки ВН
.
Средняя условная теплопроводность обмотки ВН без
учета межслойной изоляции:
где lиз
- теплопроводность материала витков обмотки ВН, определяемая по таблице 7.1 /3,
с. 122/.
Средняя теплопроводность обмотки НН
,
где lн
- средняя теплопроводность обмотки без учета изоляции для обмотки НН,
определяемая по таблице 7.1 /3, с. 122/;
lмсв - теплопроводность
межслоевой изоляции обмотки ВН, определяемая по таблице 7.1 /3, с. 122/.
Средняя теплопроводность обмотки ВН
где lмсв
- теплопроводность межслоевой изоляции обмотки ВН, определяемая по таблице 7.1
/3, с. 122/.
Полный внутренний перепад температуры обмотки НН
Полный внутренний перепад температуры обмотки ВН
Средний внутренний перепад температуры обмотки
НН
Средний внутренний перепад температуры обмотки
ВН
Плотность теплового потока обмотки НН
Плотность теплового потока обмотки ВН
Перепад температуры на поверхности обмотки НН
Qомн
= 0,285·q20,6
= 0,285·161,60,6 = 6,024 0С.
Перепад температуры на поверхности обмотки ВН
Qомв
= 0,285·q10,6
= 0,285·335,30,6 = 9,335 0С.
Среднее превышение температуры обмотки НН над
средней температурой масла
Qомнср
= Qонср
+ Qомн
= 6,625+ 6,024 = 12,7 0С.
Среднее превышение температуры обмотки ВН над
средней температурой масла
Qомвср
= Qовср
+ Qомв
= 1,029 + 9,335 = 10,4 0С.
Расчет системы охлаждения. Выбор
конструкции и определение размеров бака
Суммарные потери в трансформаторе
ΣР = Рк +
Рх = 3614,4+ 790= 4404,4 Вт.
По рекомендациям, приведенным в таблице 7.4 /3,
с. 126/ выберем бак с навесными радиаторами с прямыми трубами.
Рисунок 10 - Основные размеры бака
а) б)
а - изоляционные расстояния; б - размеры бака
Согласно рисунку 10 необходимо определить
следующие минимальные расстояния:
S1
- изоляционное расстояние от изолированного отвода обмотки ВН до собственной
обмотки;
S2
- изоляционное расстояние от изолированного отвода обмотки ВН до стенки бака;
d1
- диаметр изолированного провода обмотки ВН, равный 20 мм /3, с. 127/;
S3
- изоляционное расстояние от неизолированного отвода обмотки НН;
S4
- изоляционное расстояние от отвода обмотки до стенки бака;
d2
- размер неизолированного провода обмотки НН, равный 10 мм /3, с. 128/.
Изоляционные расстояния определим по таблицам
7.5 /3, с. 128/ и 7.6 /3, с. 129/:
S1 = 28 мм;
S2 = 28 мм;
S3 = 25 мм;
S4 = 22 мм.
Минимальная ширина бака
Вб = D"1
+ S1
+ S2
+ d1-
S3
+ S4
+ d2
= 0,58 м.
Минимальная длина бака
Аб = 2·С + D"1
+ 2·S5
= 2·С + D"1
+ 2· (S3
+ S4
+ d2)
= 2 ∙ 0,323 + 0,313 + 2 ∙ (0,025 + 0,022 + 0,015) = 1,083 м.
Высота активной части
Нач = lc
+ 2·а1я + n
= 0,544 + 2 ∙175·10-3 + 0,04 = 0,934 м,
где n
- толщина подкладки под нижнее ярмо /3, с. 129/.
Общая глубина бака
Нб = Нач + Няк
= 0,934 + 160·10-3 = 1,094 м,
где Няк - расстояние от верхнего ярма
трансформатора до крышки бака /3, с. 129/.
По таблице 7.10 примем стандартный размер
радиатора
Ар = 900 мм.
Высота бака с навесными радиаторами должна
удовлетворять следующему условию
Нб ≥ Ар + 0,185.
(14)
Подставляя численные значения в неравенство
(14), получим
1,094 > 1,085.
В нашем случае данное условие выполняется.
Расчет допустимого значения среднего
превышения температуры стенки бака над температурой воздуха
Среднее превышение температуры масла, омывающего
обмотки
Qмв
= 65 - Qомвср
= 65 - 12,7 = 52,3 0С.
Среднее превышение температуры стенки бака над
температурой воздуха
Qбв
= Qмв
- Qмб
= 52,3 - 6 = 46,3 0С,
где Qмб
- величина перепада температуры между маслом и стенкой бака, определяемая по
рекомендациям /3, с. 130/.
Полученное значение Qбв
должно удовлетворять неравенству
1,2·(Qбв
+ Qмб)
≤ 60 0С. (15)
Подставляя численные значения в неравенство
(15), получим
59,35 0С < 60 0С,
В нашем случае данное условие выполняется.
Определение площади поверхности
охлаждения бака
Для овального в сечении гладкого бака без
дополнительных элементов системы охлаждения поверхность излучения Пигл
равна поверхности конвекции Пкгл и определяется, как
Пигл = Пкгл = Нб·[2·(Аб
- Вб) + π·Вб]
= 1,094 ∙ [2 ∙ (1,083 - 0,58) + 3,14 ∙ 0,58] = 3,093 м2.
Ориентировочная поверхность излучения бака с
навесными радиаторами
Пи = k·Пигл
= 1,75·3,093 = 5,4 м2,
где k
- коэффициент, учитывающий отношение периметра поверхности излучения к
поверхности гладкой части бака, определяемый по рекомендациям /3, с. 131/.
Ориентировочная поверхность конвекции бака
Поверхность конвекции крышки бака
Пккр = 0,5·[(Аб - Вб)·(Вб
+ 0,16) + π·(Вб +
0,16)2/4] = 0,5 ∙ [(1,083 - 0,58) ∙ (0,58 + 0,16) + 3,14
∙ (0,58 + 0,16)2/4] = 0,401 м2.
Суммарная требуемая поверхность конвекции
радиаторов
Пкр = П'к - Пкгл
- Пккр = 9,3 - 3,093 - 0,401 = 5,806 м2.
Будем использовать радиатор с двумя рядами труб
по двадцать труб в ряду (см. рисунок 11). Размеры Вр и Ср
равны 505 и 253 мм соответственно /3, с. 137/.
Рисунок 11 - Трубчатый радиатор с прямыми
трубами
Действительная поверхность конвекции бака с
навесными радиаторами
Пкро = kф·Пктр
+ Пкк = 1,497 ∙ 2,733 + 0,34 = 4,431 м2,
где kф
- коэффициент формы поверхности, определяемый по таблице 7.9 /3, с. 136/;
Пктр - поверхность конвекции труб
радиатора, определяемая по таблице 7.10 /3, с. 138/;
Пкк - поверхность конвекции
коллекторов радиатора, определяемая по примечанию к таблице 7.10 /3, с. 138/.
Требуемое количество выбранных радиаторов
nр
= Пкр/Пкро = 1,31 ≈ 2 шт.
Действительная поверхность конвекции бака с
принятым количеством навесных радиаторов
Пк = Пкгл + Пккр
+ nр·Пкро
= 3,093 + 0,401 + 2 ∙ 4,431 = 12,36 м2.
Проверочный тепловой расчет
трансформатора
Среднее превышение температуры стенки бака над
температурой окружающего воздуха
Среднее превышение температуры вблизи стенки над
температурой стенки бака
Превышение температуры масла в верхних слоях над
температурой окружающего воздуха
Qмвв
= 1,2·(Qбв
+ Qмб)
= 1,2·(6,6 + 5,8) = 14,9 0С.
Превышение температуры обмотки НН над
температурой окружающего воздуха
Qовн
= Qонср
+ Qомн
+ Qбв
+ Qмб
= 6,625 + 6,024 + 6,6 + 5,8 = 25,1 0С.
Превышение температуры обмотки ВН над
температурой окружающего воздуха
Qовв
= Qовср
+ Qомв
+ Qбв
+ Qмб
= 1,029 + 9,335+ 6,6 + 5,8 = 22,8 0С.
Превышения температуры масла в верхних слоях и
температуры обмоток над температурой окружающего воздуха не должны превышать
допустимые значения для масляных трансформаторов по ГОСТ и ТУ /3, с. 130/. В
нашем случае данные условия выполняются.
Оценка эксплуатационных свойств
трансформатора
Основными характеристиками
трансформатора, позволяющими в достаточной степени оценить его эксплуатационные
качества, являются зависимости КПД трансформатора от величины его загрузки и его
внешняя характеристика .
Зависимость изменения КПД
трансформатора от величины его загрузки позволяет судить об эффективности
разработанного трансформатора как преобразовательного устройства, определять
коэффициент загрузки, обеспечивающих максимум КПД, анализировать изменения КПД
как от величины нагрузки, так и от её характера.
Выражение, по которому определяется
КПД трансформатора в относительных единицах, выглядит следующим образом:
,
где Рк и Рх - расчетные потери
холостого хода и короткого замыкания, кВт;
Sн -
номинальная мощность трансформатора, кВА;
- коэффициент мощности нагрузки,
отражающих её характер;
Кзагр - коэффициент загрузки трансформатора в
относительных единицах, равный отношению
.
Зададимся значениями cosφ=
(0.7;0.8;0.9) и кзазр = от 0.2 до 1.5. Таким образом рассчитываются
и строятся графики изменения КПД как для стандартного трансформатора с
заданными величинами Рк и Рх так и для разработанного трансформатора с
расчетными величинами Рк и Рх .
На основе анализа полученных
зависимостей делается заключение об эффективности разработанного трансформатора
в сравнении со стандартным, определяется максимальное значение его КПД,
достижимое при принятых условиях, находится коэффициент загрузки,
соответствующих максимуму КПД.
Последний параметр определяется либо
графически, либо по формуле:
.
Примечание: Данный трансформатор
будет работать в режиме перегрузки.
Внешняя характеристика
трансформатора отражает изменение напряжения на выводах вторичной обмотки в
зависимости от величины нагрузки определенного характера.
Поскольку обмотки обладают вполне
определенным электрическим сопротивлением, то при протекании по ним тока
возникает падение напряжения . Величину этого падения в процентах
номинального напряжения можно рассчитать по формуле:
.
Тогда выражение для построения
внешней характеристики, с учетом предыдущей формулы, выглядит следующим
образом:
Построим график зависимости η=f(cosφ;
кзазр )
Рисунок 11 - График зависимости η=f(cosφ;
кзазр ) трансформатора
1 - КПД разработанного трансформатора при cos
φ,
равном 0,9;
- КПД разработанного трансформатора при cos
φ,
равном 0,8;
- КПД разработанного трансформатора при cos
φ,
равном 0,7;
Построим график внешней характеристики по
формуле:
Рисунок 12 - График внешней характеристики
трансформатора
1 - КПД разработанного трансформатора при cos
φ,
равном 0,9;
- КПД разработанного трансформатора при cos
φ,
равном 0,8;
- КПД разработанного трансформатора при cos
φ,
равном 0,7;
Заключение
В курсовом проекте произведен расчет силового
трансформатора типа ТМ - 250/10. Разработанный трансформатор имеет
магнитопровод стержневой конструкции, набранный из листов холоднокатаной
электротехнической стали марки 3404 с толщиной листа 0,3 мм.
В качестве проводникового материала в обмотках
использована алюминий. Конструктивное исполнение обмоток: ОНН - цилиндрическая
одно- и двухслойная из прямоугольного провода; ОВН - цилиндрическая
многослойная из круглого провода. Для изготовления трансформатора необходимо
568,8 кг электрической стали и 58,8 кг меди.
Расчетное значение потерь короткого замыкания Рк
на 2,4% меньше требуемого ГОСТом. Расчетное значение потерь холостого хода Рх
на 6,8 % больше заданного значения, что не превышает допустимого отклонения 7,5
%. Полученные величины потерь можно считать удовлетворительными, так как зависящие
от них параметры трансформатора находятся в допустимых пределах:
плотность теплового потока на поверхности
обмоток q1
= 335,3 Вт/м2 и q2
= 161,6 Вт/м2 меньше допустимой для трансформаторов естественным
масляным охлаждением qдоп
= 1300 Вт/м2;
превышение температуры обмоток над температурой
окружающего воздуха Qовв
= 22,8 0С и Qовн
= 25,1 0С меньше допустимого для принятого класса изоляции.
Расчетный ток холостого тока Iх
в расчетах получился практически такой же, как и в задании. В связи с этим,
трансформатор будет более эффективен в процессе эксплуатации. Расчетное
значение напряжения короткого замыкания Uк
получился такой же, что и в задании, что не превышает 5%.
Литература
.
Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов: Учебное пособие для вузов.- 5-е изд., и
доп.- М.: Энергоатомиздат. 1986.-528 с.
.
Агеев А.Ю., Валеева Е.В., Груздева Л.А. Составление аннотации и заключения на
иностранном языке: Руководство для студентов. - Северск.: СТИ ТПУ, 1997.-57 с.
.
Токарев Б.В. Электрические машины. М.: Энергоатомиздат. 1990. - 638 с.