Форма трубы
|
Размеры сечения,
d, мм
|
Толщина стенки,
d, мм
|
Поперечное сечение в свету, f, мм2
|
Поверхность Fl , м2
|
Размеры
(по рис. 2), мм
|
а1
|
с
|
е
|
Круглая
|
51
|
1.5
|
1810
|
0.16
|
50
|
60
|
70
|
Овальная
|
72 ´ 20
|
1.5
|
890
|
0.16
|
50
|
70
|
80
|
Круглая
|
30
|
1.2
|
600
|
0.0942
|
50
|
60
|
70
|
Форма трубы
|
Шаг, мм
|
Радиус изгиба,
R, мм
|
Число рядов труб при мощности
|
между рядами, tР
|
в ряду,
tТ
|
160-180, кВА
|
250-630, кВА
|
1000-1600, кВА
|
Круглая
|
75
|
70
|
150
|
1
|
2
|
2-3
|
Овальная
|
100
|
50
|
188
|
1
|
1
|
1-2
|
Круглая
|
55
|
50
|
150
|
1
|
1
|
2-3
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для расчета поверхности теплообмена необходимые данные
выбрать из табл. 1 в соответствии с рис. 2.
Рис. 2. Элементы трубчатого бака.
Развернутую длину трубы в каждом ряду, м, определяют
по уравнению:
-для первого (внутреннего) ряда
,
- для второго ряда
,
- для третьего ряда
и так далее.
Число труб в одном ряду на поверхности бака овальной
формы
.
Поверхность излучения бака с трубами, м2,
,(1.7)
где d —
диаметр круглой трубы (51 или 30 мм) или больший размер поперечного сечения
овальной трубы (72 мм); а1, R, tР — размеры из табл. 1 для выбранной трубы, мм.
Для второго и последующих рядов размер аi рассчитывают по выражению
аi = аi–1+ tР,
где i = 2,3,… — номер расчетного ряда.
Высота крепления трубок к баку, м :
- для второго ряда
,
-для первого ряда
.
Расчетная поверхность конвекции бака с трубами, м2,
, (1.8)
где FК,ГЛ —
поверхность конвекции гладкого бака и крышки, рассчитанные по (1.5) или (1.6),
м2;
кФ — коэффициенты, выбираемые по табл. 2;
FК,ТР
— поверхность конвекции труб, м2,
, (1.9)
где Fl — поверхность 1м трубы, принятая из табл. 1.
Таблица. 2 Значение коэффициентов кф.
Коэффициент
|
Трубы овального сечения (20 ´ 72) мм и d = 51 мм
|
1 ряд
|
2 ряда
|
3 ряда
|
4 ряда
|
кф
|
1.4
|
1.344
|
1.302
|
1.26
|
кф
|
Трубы d = 30 мм
|
1.61
|
1.546
|
1.497
|
1.45
|
Поток теплоты, передаваемый маслом воздуху через
стенку бака, Вт
, (1.10)
где к — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 × К);
FК — наружная расчетная поверхность бака, определена по
(1.5) или (1.6) — для гладкого бака и по (1.8) — для бака с охлаждающими
трубами, м2;
DtМ – В — разность температур между маслом и воздухом, °С, найдена ранее по (1.4).
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 × К), можно рассчитать по формуле для плоской стенки
,
где dС — толщина стенки бака, обычно 3 – 5 мм;
lС —
коэффициент теплопроводности бака, Вт/(м × К), бак
выполнен из стали,
lС = 45 ¸ 55 Вт/(м × К);
ВН, Н — коэффициенты теплоотдачи
с внутренней и наружной поверхности стенки бака, Вт/(м2 × К).
Расчет коэффициентов теплоотдачи от масла к стенке ВН и от стенки к воздуху Н производится для условий
теплоотдачи при естественном движении и воздуха, и масла согласно [3, 4, 6].
Физические параметры воздуха принять из приложения 2 по
расчетной температуре воздуха, а для трансформаторного масла из приложения 3 —
по средней температуре масла. Константы критериальных уравнений выбрать из
приложений 4,5 с учетом условий теплоотдачи и вертикального расположения бака.
Уточняются температуры, °С,:
- наружной поверхности бака
, (1.11)
где tВ —
температура воздуха, °С; и
- трансформаторного масла внутри бака
, (1.12)
где tС —
температура внутренней поверхности бака.
Ввиду малого термического сопротивления стенки бака (), температуры на внутренней и наружной
поверхности бака можно принять одинаковыми.
Поток теплоты, излучаемый с поверхности бака, Вт,
, (1.13)
где с0 = 5.67 Вт/(м2×К4) — коэффициент излучения абсолютно
черного тела;
e — степень черноты стенки бака. Для окисленной стали принять e » 0.8.
FЛ — поверхность излучения, м2, определена по
(1.5) или (1.6) — для гладкого бака, и по (1.7) — для бака с охлаждающими
трубами;
ТС — температура поверхности бака, К,
уточненная по (1.11);
ТВ — температура тел, воспринимающих поток
лучистой энергии, принимается равной температуре воздуха, К.
Правильность расчетов оценивается по общему (суммарному)
потоку тепловой энергии, Вт,
. (1.14)
Он не должен значительно отличаться от принятого по
(1.1).
Расчет необходимо выполнить для разных значений
температуры окружающего воздуха и представить зависимость изменения температуры
масла от температуры воздуха.
При заданной температуре воздуха (наибольшей) аналогично
выполнить расчеты и определить зависимость изменения температуры масла от
нагрузки трансформатора, принимая разные значения коэффициента загрузки кЗ
в соответствии с заданием. Результаты различных вариантов расчета оформить в
виде таблиц. Полученные зависимости проанализировать и прокомментировать.
тема 2. Расчет системы
обеспечения микроклимата ячеек ру 6-10 кв
Комплектное распределительное устройство (КРУ) — это
совокупность электротехнического оборудования, необходимого для схемы
распределительных устройств (РУ), смонтированного в отдельных шкафах. Они
широко применяются на распределительных подстанциях энергосистем,
преобразовательных подстанциях, подстанциях промышленных и сельскохозяйственных
предприятий и т.д. РУ набирается из отдельных шкафов КРУ со встроенным в них
электротехническим оборудованием высокого напряжения, устройствами релейной
защиты, приборами измерения, автоматики, масляными выключателями и др. В
настоящее время широко применяют наружную установку шкафов КРУ. Для надежности
работы оборудования вне зависимости от условий окружающей среды необходимо
поддерживать определенный микроклимат по температуре и влажности воздуха внутри
шкафов КРУ. В холодный (зимний) период года возможно переохлаждение и
замерзание масла, что нарушит работу масляных выключателей, недопустимо также
переохлаждение системы релейной защиты и образование инея (десублимации влаги)
при высокой относительной влажности воздуха. В весенне-осенний период
наблюдается большая амплитуда суточного колебания температуры и при высокой
влажности воздуха возможно выпадение влаги в жидкой фазе на изоляторах.
Обеспечение теплового режима в разное время года подогревом воздуха внутри
шкафов КРУ позволит исключить эти нежелательные явления и обеспечит надежную
работу оборудования. Задачей курсовой работы по второй теме является расчет
мощности нагревательных устройств с целью обеспечения температурного режима в
зимних условиях и влажностного режима в переходные периоды года.
2.1 обеспечение температурного
режима
По условиям работы температура воздуха внутри шкафов
КРУ должна быть не ниже +5 °С. Температура наружного воздуха
(окружающей среды) принимается по средней температуре наиболее холодных суток в
зависимости от региона расположения подстанции из приложения 6.
Тепловая мощность подогревающего устройства
определяется величиной теплопотерь через стенки шкафа КРУ и излучением с его
наружной поверхности, Вт:
, (2.1)
где Qк —
конвективный поток теплоты через все теплоотдающие поверхности шкафа, Вт; Qл
— поток тепловой энергии,
излучаемой наружной поверхностью шкафа, Вт.
Теплопотери через все поверхности шкафа (боковые,
верхние) осуществляются посредством теплопередачи и рассчитываются по
уравнению, Вт:
, (2.2)
где к — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2×К), tВН, tН — температура воздуха внутри шкафа и снаружи, °С, F —
расчетная поверхность теплообмена, м2.
Ее величина принимается по наружной поверхности шкафа
(см рис.3, 4, 5), причем у крайних и средних шкафов, стоящих в одном ряду,
поверхность теплообмена разная.
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2×К), рассчитывается по уравнению
, (2.3)
где aВН — коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней
стенке шкафа, определяется при условии теплоотдачи внутри шкафа свободной
конвекцией, Вт/(м2 × К),
aН —
коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности шкафа к воздуху, рассчитывается
при обдувании поверхности шкафа ветром, Вт/(м2 × К).
dС — толщина
стенки шкафа, принять 2,5 ¸ 3 мм;
lС —
коэффициент теплопроводности стенки, выполненной из стали,
lС = 45 ¸ 55 Вт/(м × К).
Методика расчета коэффициентов теплоотдачи изложена в[3,4,6].Физические
параметры воздуха следует принять из приложения 2 по расчетной температуре
воздуха: внутри шкафов +5°С, снаружи — по температуре наиболее холодных суток
(см. приложение 6). Константы критериальных уравнений выбрать из приложений 4,5
с учетом условий теплоотдачи и расположения расчетной поверхности теплообмена
шкафа.
При расчете коэффициента теплоотдачи от наружной
поверхности aН скорость
ветра принять из приложения 6 согласно заданного региона.
При расчете потерь теплоты через пол учесть, что шкафы
стоят на бетоне. Толщина бетона =100 мм, коэффициент
теплопроводности бетона lб = 1.28 ¸ 1.3 Вт/(м × К) [3, 4].
Потери теплоты через пол в грунт осуществляются сначала посредством теплоотдачи,
а далее — теплопроводностью через пол шкафа и бетонную подушку, Вт:
Qп = , (2.4)
где tвн —
температура воздуха внутри шкафа, °С;
tгр — температура грунта, °С, можно
принять на 10¸15 °С выше температуры наружного
воздуха;
Fп — поверхность пола шкафа, м2.
Рассчитывается суммарный конвективный поток теплоты
через боковые и верхнюю поверхности шкафа, а также через пол.
Лучистая составляющая теплопотерь определяется
уравнением, Вт,
, (2.5)
где со = 5.67 Вт/(м2К4)
— коэффициент излучения абсолютно черного тела;
e — степень черноты наружной поверхности шкафа;
e = 0.85 ¸ 0.9 — для поверхностей, покрытых масляной краской или
эмалью [3].
ТС, ТВ — абсолютные температуры
стенки и окружающего воздуха, К.
Температуру стенки шкафа можно рассчитать, °С,
, (2.6)
где F —
расчетная поверхность теплообмена излучением, м2.
По величине суммарных тепловых потерь (2.1) подбирают
тип и мощность электрообогревательного устройства,
Расчет выполнен по средней температуре самого
холодного периода года. Очевидно, с ростом температуры наружного воздуха
мощность электрообогрева должна снижаться. Необходимо разработать схему
автоматического регулирования тепловыделения нагревательного устройства в
зависимости от температуры наружного воздуха.
2.2 обеспечение влажностного
режима
При положительной температуре окружающей среды и
высокой влажности воздуха даже небольшое понижение температуры воздуха на 2—3 °С может привести к выпадению росы на изоляторах внутри шкафа КРУ.
Наиболее вероятен такой режим в весенне-осенний периоды из-за большой амплитуды
суточного колебания температуры. Поэтому в это время года следует сохранить
подогрев воздуха внутри шкафов КРУ. Автоматика должна включаться в этом случае
при повышении влажности до 95 %.
Мощность подогревателя можно рассчитать исходя из
условия, что изменение температуры воздуха внутри шкафа в течение суток не
должно опускаться ниже температуры точки росы, Вт,
, (2.7)
где к — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2×К), рассчитывается аналогично (2.3);
F —
расчетная поверхность теплообмена, м2, определена (2.2);
— температурный
напор,°С, вычисляется по уравнению:
,
где — максимальная
суточная амплитуда температуры, °С, зависит от региона
и месяца [7] и принимается из приложения 7;
tР — температура точки росы, °С, определяется по h-d диаграмме влажного воздуха по величине парциального
давления пара РП в зависимости от месяца и региона [7], принятых из
приложения 7.
Расчет коэффициентов теплоотдачи выполняется
аналогично изложенному выше.
Физические параметры воздуха следует принять из
приложения 2. по расчетной температуре воздуха. При расчете коэффициента
теплоотдачи от внутреннего воздуха к стенке aВН за определяющую температуру принять температуру точки
росы tР
соответствующего месяца. Расчет коэффициента теплоотдачи к наружному воздуху aН
выполнить для условий естественной конвекции, за определяющую температуру
принять среднюю температуру рассчитываемого месяца из приложения 7.
Константы критериальных уравнений выбрать из
приложения 4 с учетом условий теплоотдачи и расположения расчетной поверхности
теплообмена шкафа.
Для расчета поверхности теплообмена размеры шкафов КРУ
приведены на рис. 3, 4, 5.
Расчеты в этом разделе курсовой работы выполняются для
нескольких месяцев в соответствии с заданием. Результаты удобно оформить в виде
таблиц. Провести анализ выбранной схемы автоматического регулирования для этого
периода работы.
Список
рекомендуемых источников
1.
Справочник по
электроснабжению и электрооборудованию: в 2 т. Т.2 . Электрооборудование / под
ред. А.А. Федорова — М.: Энергоатомиздат, 1987. — 592 с.
2.
Тихомиров П.Н.
Расчет трансформаторов. М.: Энергоатомиздат, 1986. — 528 с.
3.
Тепло – и
массообмен. Теплотехнический эксперимент: справочник / под ред. В.А. Григорьева
и В.М. Зорина. — М.: Энергоиздат, 1982. — 512 с.
4.
Михеев М.А.,
Михеева И.М. Основы теплопередачи. — М.: Энергия, 1973. — 320 с.
5.
Краснощеков Е.А.,
Сукомел А.С. Задачник по теплопередаче.— М.: Энергия, 1980. — 288 с.
6.
Борзов В.П.,
Шабалина Л.Н. Сборник задач по теплотехнике: учебное пособие для студентов. —
Кострома: КГСХА, 2002. — 50 с.
7.
СНиП 2.01.01–82.
Строительная климатология и геофизика. — М.: Стройиздат, 1983. — 136 с.
8.
Дорошев К.И.
Эксплуатация комплектных распределительных устройств 6—220кВ. — М.: Энергоатомиздат, 1987. — 336 с.
Приложения
Приложение 1
Технические
характеристики силовых масляных трансформаторов с естественным охлаждением
Тип
|
Номинальная
мощность, кВА
|
Номинальное
напряжение, кВ
|
Потери
энергии, кВт
|
Размеры бака, мм
|
ВН
|
НН
|
Рх.х.
|
Рк.з.
|
Длина
А
|
Ширина
В
|
Высота
Н
|
ТМ-20/6*
|
20
|
6,3
|
0,4
|
0,18
|
0,6
|
920
|
780
|
815
|
ТМ-20/10*
|
20
|
10
|
0,4
|
0,22
|
0,6
|
1170
|
600
|
830
|
ТМ-25/6
|
25
|
6,3
|
0,4;0,23
|
0,105-0,125
|
0,6-0,69
|
1120
|
440
|
775
|
ТМ-25/10
|
25
|
10
|
0,4;0,23
|
0,105-0,125
|
0,6-0,69
|
1120
|
440
|
775
|
ТМ-30/6*
|
30
|
6,3
|
0,4
|
0,25
|
0,85
|
970
|
800
|
885
|
ТМ-30/10*
|
30
|
10
|
0,4
|
0,3
|
0,85
|
1070
|
600
|
905
|
ТМ-40/6
|
40
|
6,3
|
0,23
|
0,24
|
0,88
|
1075
|
465
|
815
|
ТМ-40/10
|
10
|
0,4
|
0,15-0,18
|
0,88-1,0
|
1075
|
465
|
815
|
ТМ-50/6*
|
50
|
6,3
|
0,525
|
0,35
|
1,325
|
1060
|
835
|
1000
|
ТМ-63/6
|
63
|
6,3
|
0,4;0,23
|
0,36
|
1,28-1,47
|
1075
|
530
|
945
|
ТМ-63/10
|
63
|
10
|
0,4;0,23
|
0,22;0,265
|
1,28-1,47
|
1075
|
530
|
945
|
ТМ-63/20
|
63
|
20
|
0,4;0,23
|
0,245;0,29
|
1,28-1,47
|
992
|
775
|
1160
|
ТМ-100/10*
|
100
|
10
|
0,525
|
0,73
|
2,4
|
1300
|
890
|
1130
|
ТМ-100/6
|
100
|
6,3
|
0,4;0,23
|
0,31-0,365
|
1,97-2,27
|
1150
|
800
|
1005
|
ТМ-100/10
|
100
|
10
|
0,4;0,23
|
0,31-0,365
|
1,97-2,27
|
1150
|
800
|
1005
|
ТМ-100/35
|
100
|
20;35
|
0,4;0,23
|
0,39-0,465
|
1,97-2,27
|
1190
|
895
|
1420
|
ТМ-160/6-10
|
160
|
6,3;10
|
0,4;0,23
|
0,46-0,54
|
2,65-3,1
|
1210
|
1000
|
1150
|
ТМ-160/35
|
160
|
35
|
0,23;0,4
|
0,56-0,66
|
2,65-3,1
|
1400
|
1000
|
1600
|
ТМ-180/6*
|
180
|
6,3
|
0,525
|
1,0
|
4,0
|
1620
|
1050
|
1070
|
ТМ-180/10*
|
180
|
10
|
0,525
|
1,2
|
4,1
|
1570
|
910
|
1220
|
ТМ-180/35*
|
180
|
35
|
10,5
|
1,5
|
4,1
|
2340
|
1060
|
1375
|
ТМ-250/10
|
250
|
10
|
0,4;0,23
|
1,05
|
3,7-4,2
|
1265
|
1040
|
1225
|
ТМ-250/35
|
250
|
35
|
0,23;0,4
|
0,96
|
3,7-4,2
|
1450
|
1250
|
1655
|
ТМ-320/6*
|
320
|
6,3
|
0,525
|
1,6
|
6,07
|
1860
|
1210
|
1220
|
ТМ-320/10*
|
320
|
10
|
0,525
|
1,9
|
6,2
|
1860
|
1210
|
1220
|
ТМ-320/35*
|
320
|
35
|
10,5
|
2,3
|
6,2
|
2390
|
1390
|
1450
|
ТМ-400/35
|
400
|
35
|
0,23;0,4
|
1,15-1,35
|
5,5-5,9
|
1650
|
1350
|
1750
|
ТМ-560/10*
|
560
|
10
|
0,525
|
2,5
|
9,4
|
2270
|
1390
|
1450
|
ТМ-560/35*
|
560
|
35
|
10,5
|
3,35
|
9,4
|
2380
|
1270
|
1690
|
ТМ-630/35
|
630
|
20;35
|
0,4;0,69
|
1,7-2,0
|
7,6
|
2060
|
1300
|
2000
|
ТМ-750/10*
|
750
|
10
|
0,525
|
4,1
|
11,9
|
2405
|
1520
|
1710
|
ТМ-1000/10*
|
1000
|
10
|
6,3
|
4,9
|
15,0
|
2570
|
1660
|
1810
|
ТМ-1000/35*
|
1000
|
35;20
|
10,5
|
5,1
|
15,0
|
2810
|
1670
|
2040
|
ТМ-1000/35
|
1000
|
20
|
0,4;10,5
|
2,35-2,75
|
12,2-11,6
|
2570
|
1500
|
1850
|
ТМ-1000/35А
|
1000
|
35
|
0,4;10,5
|
2,35-2,75
|
10,6
|
2570
|
1595
|
1850
|
ТМ-1600/35
|
1600
|
35
|
0,69;10,5
|
3,1-3,65
|
18;16,5
|
2620
|
1580
|
2150
|
Приложение 2
Физические свойства
сухого воздуха при В = 760 мм.рт.ст. [6]
t, °С
|
r,
кг/м3
|
l × 102,
Вт/м∙ К
|
а× 106,
м2 /с
|
m × 106,
Н × с /м2
|
n × 106, м 2 /с
|
Pr
|
-50
|
1.584
|
2.04
|
12.7
|
14.6
|
9.23
|
0.728
|
-40
|
1.515
|
2.12
|
13.8
|
15.2
|
10.04
|
0.728
|
-30
|
1.453
|
2.20
|
14.9
|
15.7
|
10.80
|
0.723
|
-20
|
1.395
|
2.28
|
16.2
|
16.2
|
12.79
|
0.716
|
-10
|
1.342
|
2.36
|
17.4
|
16.7
|
12.43
|
0.712
|
0
|
1.293
|
2.44
|
18.8
|
17.2
|
13.28
|
0.707
|
10
|
1.247
|
2.51
|
20.0
|
17.6
|
14.16
|
0.705
|
20
|
1.205
|
2.59
|
21.4
|
18.1
|
15.06
|
0.703
|
30
|
1.165
|
2.67
|
22.9
|
18.6
|
16.00
|
0.701
|
40
|
1.128
|
2.76
|
24.3
|
19.1
|
16.96
|
0.699
|
50
|
1.093
|
2.83
|
25.7
|
19.6
|
17.95
|
0.698
|
60
|
1.060
|
27.2
|
20.1
|
18.97
|
0.696
|
70
|
1.029
|
2.96
|
28.6
|
20.6
|
20.02
|
0.694
|
80
|
1.000
|
3.05
|
30.2
|
21.1
|
21.09
|
0.692
|
90
|
0.972
|
3.13
|
31.9
|
21.5
|
22.10
|
0.690
|
100
|
0.946
|
3.21
|
33.6
|
21.9
|
23.13
|
0.688
|
120
|
0.898
|
3.34
|
36.8
|
22.8
|
25.45
|
0.686
|
140
|
0.854
|
3.49
|
40.3
|
23.7
|
27.80
|
0.684
|
160
|
0.815
|
3.64
|
43.9
|
24.5
|
30.09
|
0.682
|
180
|
0.779
|
3.78
|
47.5
|
25.3
|
32.49
|
0.681
|
200
|
0.746
|
3.93
|
51.4
|
26.0
|
34.85
|
0.680
|
250
|
0.674
|
4.27
|
61.0
|
27.4
|
40.61
|
0.677
|
300
|
0.615
|
4.60
|
71.6
|
29.7
|
48.33
|
0.674
|
350
|
0.566
|
4.91
|
81.9
|
31.4
|
55.46
|
0.676
|
400
|
0.524
|
5.21
|
93.1
|
33.0
|
63.09
|
0.678
|
500
|
0.456
|
5.74
|
115.3
|
36.2
|
79.38
|
0.687
|
Приложение 3
Физические свойства
трансформаторного масла в зависимости от температуры [5]
t, °С
|
r,
кг/м3
|
СР,
кДж/кг × К
|
l,
Вт/м × К
|
n × 106,
м2/с
|
b × 104,
К-1
|
Pr
|
0.0
|
892.5
|
1.549
|
0.1123
|
70.5
|
6.80
|
866
|
10
|
886.4
|
1.620
|
0.1115
|
37.9
|
6.85
|
484
|
20
|
880.3
|
1.666
|
0.1106
|
22.5
|
6.90
|
298
|
30
|
874.2
|
1.729
|
0.1008
|
14.7
|
6.95
|
202
|
40
|
868.2
|
1.788
|
0.1090
|
10.3
|
7.00
|
146
|
50
|
862.1
|
1.846
|
0.1082
|
7.58
|
7.05
|
111
|
60
|
856.0
|
1.905
|
0.1072
|
5.78
|
7.10
|
87.8
|
70
|
850.0
|
1.964
|
0.1064
|
4.54
|
7.15
|
71.3
|
80
|
843.9
|
2.026
|
0.1056
|
3.66
|
7.20
|
59.3
|
90
|
837.8
|
2.085
|
0.1047
|
3.03
|
7.25
|
50.5
|
100
|
831.8
|
2.144
|
0.1038
|
2.56
|
7.30
|
43.9
|
110
|
825.7
|
2.202
|
0.1030
|
2.20
|
7.35
|
38.8
|
120
|
819.6
|
2.261
|
0.1022
|
1.92
|
7.40
|
34.9
|
Приложение 4
Значения постоянных для
формулы Nu = c×(Grж×Prж)n
Условия
теплоотдачи
|
c
|
n
|
Определяющий
размер
|
Вертикальная
пластина и труба:
GrPr = 103..109
GrPr > 109
|
0.8
0.15
|
0.25
0.33
|
высота
пластины или длина трубы
|
Горизонтальная
труба:
10–3≤
GrPr ≤ 103
103≤
GrPr ≤ 108
|
1.18
0.5
|
0.125
0.25
|
диаметр
трубы
|
Горизонтальная
пластина при ламинарном режиме:
охлаждение
сверху
охлаждение
снизу
|
0,54
0,27
|
0,25
0,25
|
короткая
сторона пластины
|
Приложение 5
Значение постоянных для
формулы Nu = c×Reжn
×Prmж×(Prж/Prc)0,25
Условия
теплоотдачи
|
c
|
n
|
m
|
Определяющий
размер
|
Продольное
обтекание пластины:
Re < 5∙105
Re > 5∙105
|
0.66
0.037
|
0.5
0.8
|
0.33
0.43
|
длина
(высота) пластины
|
Теплоотдача
в гладких трубах
при
(1/d ≥ 50):
Re < 2300
2300
< Re <104
Re > 104
|
0.15
0.008
0.021
|
0.33
0.9
0.8
|
0.33
0.43
0.43
|
внутренний
диаметр трубы
|
Приложение 6
Природно-климатические
условия по регионам РФ
Регион
(область)
|
Температура
наиболее холодных суток, °С
|
Средняя
скорость ветра за январь, м/с
|
Регион
(область)
|
Температура
наиболее холодных суток, °С
|
Средняя
скорость ветра за январь, м/с
|
Вологда
|
- 40
|
6
|
Орел
|
- 32
|
6.5
|
Воронеж
|
- 32
|
5.1
|
Пенза
|
- 35
|
5.6
|
Иваново
|
- 36
|
4.9
|
Пермь
|
- 41
|
5.2
|
Калуга
|
- 33
|
4.9
|
Псков
|
- 34
|
4.8
|
Киров
|
- 37
|
5.3
|
Рязань
|
- 36
|
7.3
|
Кострома
|
- 35
|
5.8
|
Свердловск
|
- 41
|
5
|
Курск
|
- 32
|
5.3
|
Смоленск
|
- 34
|
6.8
|
Ленинград
|
- 32
|
4.2
|
Тверь
|
- 37
|
6.2
|
Москва
|
- 35
|
4.9
|
Тула
|
- 35
|
4.9
|
Нижний
Новгород
|
- 37
|
5.1
|
Ярославль
|
- 37
|
5.5
|
Приложение 7
Характеристика влажного
воздуха
Регион
(область)
|
Средняя температура
наружного воздуха
по месяцам, °С
|
Максимальная амплитуда
температуры воздуха по месяцам, °С
|
Парциальное давление водяного пара наружного воздуха
по месяцам, кПа
|
IV
|
V
|
VI
|
VIII
|
IX
|
X
|
Вологда
|
2.10
26.6
0.55
|
9.50
0.82
|
14.4
23.1
1.22
|
14.7
21.9
1.38
|
9.00
19.2
0.99
|
2.50
15.5
0.67
|
Воронеж
|
5.90
18.8
0.69
|
14.0
20.5
0.93
|
18.0
20.4
1.25
|
18.7
20.1
1.42
|
12.8
20.8
1.02
|
5.60
21.6
0.73
|
Иваново
|
2.80
17.8
0.57
|
10.6
19.0
0.86
|
15.2
18.3
1.24
|
15.4
19.9
1.39
|
9.60
18.4
1.01
|
3.10
18.0
0.68
|
Калуга
|
3.80
23.4
0.63
|
11.9
22.4
0.95
|
15.5
23.5
1.32
|
16.0
24.4
1.48
|
10.5
26.1
1.06
|
4.20
21.0
0.70
|
Киров
|
2.00
19.8
0.53
|
9.80
25.1
0.78
|
15.5
19.8
1.13
|
15.4
18.7
1.30
|
9.00
18.1
0.96
|
1.50
15.9
0.62
|
Кострома
|
2.60
17.6
0.57
|
10.5
18.9
0.86
|
15.2
18.2
1.26
|
15.5
19.9
1.41
|
9.70
18.3
1.02
|
3.00
18.0
0.68
|
Курск
|
5.80
17.2
0.69
|
13.7
19.0
0.95
|
17.4
18.6
1.27
|
18.2
17.6
1.46
|
12.6
19.0
1.07
|
5.60
18.0
0.73
|
Ленинград
|
3.00
20.1
0.57
|
9.60
19.4
0.80
|
14.8
19.2
1.19
|
16.0
16.6
1.44
|
10.8
15.0
1.09
|
4.80
21.0
0.76
|
Москва
|
4.00
18.9
0.60
|
11.6
21.5
0.89
|
15.8
18.7
1.24
|
16.2
21.9
1.42
|
10.6
24.4
1.04
|
4.20
20.6
0.69
|
Нижний
Новгород
|
3.40
16.2
0.59
|
11.2
19.9
0.86
|
16.3
17.3
1.22
|
16.3
19.0
1.40
|
10.7
19.3
1.01
|
4.80
18.7
0.73
|
Орел
|
4.80
22.4
0.69
|
12.8
19.7
0.96
|
16.8
20.0
1.30
|
17.4
20.8
1.44
|
11.6
22.3
1.06
|
4.80
18.7
0.73
|
Пенза
|
4.50
18.0
0.62
|
13.4
18.8
0.89
|
17.6
19.9
1.24
|
18.1
19.9
1.38
|
11.8
18.6
0.98
|
4.30
17.7
0.66
|
Пермь
|
2.60
20.0
0.52
|
10.2
25.3
0.74
|
16.0
21.3
1.15
|
15.6
20.6
1.29
|
9.40
19.9
0.93
|
1.60
20.5
0.58
|
Псков
|
4.00
20.3
0.64
|
11.0
20.8
0.90
|
15.2
19.2
1.24
|
15.7
21.8
1.44
|
10.8
22.4
1.10
|
5.00
18.4
0.78
|
Рязань
|
4.10
17.4
0.65
|
12.6
22.2
0.92
|
16.7
18.2
1.27
|
17.1
21.7
1.44
|
11.2
20.2
1.04
|
4.20
17.8
0.71
|
Свердловск
|
2.50
20.8
0.52
|
9.70
26.5
0.74
|
15.2
22.8
1.10
|
14.7
21.9
1.29
|
9.00
22.7
0.91
|
1.30
19.7
0.55
|
Смоленск
|
4.40
20.6
0.65
|
12.1
21.0
0.96
|
15.6
19.5
1.30
|
16.0
22.0
1.45
|
10.8
22.4
1.08
|
4.60
18.2
0.75
|
Тверь
|
3.20
19.4
0.61
|
10.8
23.4
0.89
|
14.9
25.0
1.28
|
15.3
22.9
1.43
|
9.80
23.3
1.04
|
3.70
18.7
0.70
|
Тула
|
4.40
19.5
0.66
|
12.4
24.4
0.93
|
16.4
20.8
1.27
|
16.6
23.2
1.44
|
11.1
23.9
1.05
22.0
0.71
|
Ярославль
|
2.90
22.5
0.59
|
10.4
20.3
0.86
|
14.8
18.7
1.28
|
15.2
20.4
1.43
|
9.60
18.7
1.02
|
3.20
17.1
0.68
|