Газ
|
G, кг/с
|
D, м
|
H, м
|
t0, ˚C
|
t1, ˚C
|
L, м
|
L1, м
|
d, мм
|
m
|
n1
|
n2
|
∆p, Па
|
Dк, мм
|
l, м
|
dш, мм
|
O2
|
1,2
|
2,5
|
4
|
150
|
20
|
250
|
180
|
3
|
0,4
|
4
|
14
|
300
|
600
|
6
|
207
|
Рис. 1. Схема установки к заданию: Р
- реактор; Ц - циклон; Т - теплообменник; Ад - адсорбер; В-вентилятор; 3 -
задвижки; Д - диафрагма.
Введение
Перемещение жидкостей осуществляется
по трубопроводам; при этом движущая сила определяется разностью давлений в
начальном и конечном пунктах трубопровода. С высшего уровня к низшему жидкость
перемещается самостоятельно (самотеком): разность уровней жидкости должна быть
достаточной для достижения заданной скорости и преодоления всех сопротивлений.
В тех случаях, когда жидкость
необходимо перемещать с низшего уровня на высший или по горизонтали, применяют
насосы - гидравлические машины, которые сообщают жидкости энергию и повышают
давление.
1. Расчет трубопровода
.1 Расчет трубопровода
на первом участке
Определим значение плотности
кислорода по формуле:
где (
Для расчета потерь на трубопроводах
необходимо предварительно задать значение скорости движения газа. Согласно
данным таблицы 1.1. (стр. 17 «Примеры и задачи по курсу
процессов и аппаратов химической технологии» К.Ф. Павлов) принимаем значение
скорости соответствующее течению газов при атмосферном или близком к нему
давлении в трубопроводах. Тогда диаметр трубы на 1 участке от реактора до
теплообменника:
где
В стандартах на стальные трубы
имеется размер 426×11 мм (стр. 82 табл. 1.1 «Методы расчетов процессов и аппаратов химической
технологии» П.Г. Романков).
Пересчитаем скорость на стандартный
диаметр, исходя из уравнения массового расхода:
Вычисляем критерий Рейнольдса для
горячего участка трубопровода:
где µ - динамическая вязкость
(Па·с), которую определяем по номограмме (стр. 557 «Примеры и задачи по курсу
процессов и аппаратов химической технологии» К.Ф. Павлов).
По таблице XII (стр. 519 «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической
технологии» К.Ф. Павлов) принимаем шероховатость стальной трубы e = 0,2 мм.
Отношение диаметра трубопровода к
средней высоте шероховатости
По значениям Re и из рис. 1.5 (стр. 22 «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической
технологии» К.Ф. Павлов) принимаем коэффициент трения λ=0,019.
Определим местный коэффициент
сопротивления трения ξ по таб. XIII (стр. 520 «Примеры и задачи по курсу
процессов и аппаратов химической технологии» К.Ф. Павлов):
диафрагма: ξ = 8,25 (т.к. m =
где
· 7 поворотов: ξ = 1·0,11·7 = 0,77 (т.к.
задан угол поворота 90° и отношение
где
;
· вход в трубу: ξ = 0,2.
Вычислим потерю давления на первом
участке по формуле:
.2 Расчет трубопровода
на втором участке
Аналогичным образом определим
значение плотности кислорода по формуле:
где (
Для расчета потерь на трубопроводах
необходимо предварительно задать значение скорости движения газа. Согласно
данным таблицы 1.1. (стр. 17 «Примеры и задачи по курсу
процессов и аппаратов химической технологии» К.Ф. Павлов) принимаем значение
скорости соответствующее течению газов при атмосферном или близком к нему
давлении в трубопроводах. Тогда диаметр трубы на втором участке:
где
В стандартах на стальные трубы
имеется размер 325×10 У (стр. 82 табл. 1.1 «Методы расчетов
процессов и аппаратов химической технологии» П.Г. Романков).
Пересчитаем скорость на стандартный
диаметр, исходя из уравнения массового расхода:
Вычисляем критерий Рейнольдса для
холодного участка трубопровода:
трубопровод сеть газодувка
теплообменник
где µ - динамическая вязкость
(Па·с), которую определяем по номограмме (стр. 557 «Примеры и задачи по курсу
процессов и аппаратов химической технологии» К.Ф. Павлов).
По таблице XII (стр. 519 «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической
технологии» К.Ф. Павлов) принимаем шероховатость стальной трубы e = 0,2 мм.
Отношение диаметра трубопровода к
средней высоте шероховатости
По значениям Re и из рис. 1.5 (стр. 22 «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической
технологии» К.Ф. Павлова) принимаем коэффициент трения λ=0,018.
Определим местный коэффициент
сопротивления трения по таб. XIII (стр. 520 «Примеры и задачи по курсу
процессов и аппаратов химической технологии» К.Ф. Павлов):
· 2 задвижки: ξ = 0,15·2 = 0,3; для условного
прохода 300 мм и выше;
· 7 поворотов: ξ = 1·0,11·7 = 0,77 (т.к.
задан угол поворота 90° и отношение
где
;
· выход из трубы: ξ = 1.
Вычислим потерю давления на втором
участке по формуле:
2. Расчет теплообменника
Определим значение плотности этилена
по формуле:
где Т - средняя температура,
вычисленная следующим образом:
Вычислим скорость, исходя из
уравнения массового расхода:
где - диаметр труб;
n - количество труб, определяемое на основании диаметра кожуха для
одноходового теплообменника по табл. 4.12 (стр. 215
«Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии» К.Ф.
Павлов).
Определим критерий Рейнольдса:
где µ - динамическая вязкость
(Па·с), которую определяем по номограмме (стр. 557 «Примеры и задачи по курсу
процессов и аппаратов химической технологии» К.Ф. Павлов).
Отношение диаметра трубопровода к
средней высоте шероховатости
По значениям Re и из рис. 1.5 (стр. 22 «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической
технологии» К.Ф. Павлова) принимаем коэффициент трения λ=0,0395.
Определяем потерю давления на
преодоление трения в трубах.
Скоростное давление в трубах:
Потеря давления на преодоление
трения в трубах:
где n = 1 - число ходов по трубному
пространству.
Определяем потери давления на
преодоление местных сопротивлений теплообменника.
· Входная и выходная
камера: Σ ξ =1,5·2 = 3.
· Вход в трубы и
выход из них: Σ ξ= 1·2 = 2.
· Повороты: 0.
Скорость газа в штуцерах:
Скоростное давление в штуцерах:
Скорость в штуцере больше скорости в
трубах, поэтому потери давления для входной и выходной камер находим по
скорости в штуцерах, а потери при входе и выходе из труб - по скорости в
трубах:
Общее гидравлическое сопротивление
трубного пространства теплообменника:
3. Расчет адсорбера
Определим скорость газа в аппарате:
где V - объемный расход, D - диаметр адсорбера.
Тогда
Находим критерий Рейнольдса по
формуле:
Где Ф - фактор формы, Ф=0,6;
-
порозность, =0,4;
-
диаметр частиц адсорбента,
Рассчитываем по формуле:
Найдем гидравлическое сопротивление
слоя по формуле:
Примем, что гидравлическое
сопротивление газораспределительной решетки и других вспомогательных устройств
в адсорбере составляет 10% от сопротивления слоя. Тогда
гидравлическое сопротивление адсорбера:
4. Расчет сопротивления сети и подбор газодувки
Сопротивление циклона принимаем равным 700 Па.
Общее сопротивление сети будет
складываться следующим образом:
Выбор газодувки осуществляем,
опираясь на данные таблицы 10 (стр. 42 «Основные процессы и аппараты химической
технологии» Ю.И. Дытнерский).
Объемный расход и общее
сопротивление сети соответственно равны
Согласно этим значениям, подходящей
будет газодувка марки ТВ-100-1,12;
для которой при оптимальных условиях работы объемный расход газа равен , давление
Газодувка снабжена электродвигателем
АО2-81-2, номинальной мощностью и КПД
равным .
Список литературы
1. Романков, П.Г. Методы расчета процессов и аппаратов
химической технологии (примеры и задачи): учебн. пособие для вузов. - 3-е изд.,
испр.-СПб.: ХИМИЗДАТ, 2010. - 544 с.
2. Павлов, К.Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и
аппаратов химической технологии: Учебное пособие для вузов под ред. Чл.-корр.
АН СССР П.Г. Романкова. - 10-е изд., перераб. и доп. - М.: Альянс, 2013. - 576
с.
. СТО 4.2-07-2014 Система менеджмента качества. Общие
требования к построению, изложению и оформлению документов учебной
деятельности. - Введ. 30.12.2013. - Красноярск: ИПК СФУ, 2014. - 60 с.
. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической
технологии. - 7-е изд., 1961. - 832 с.