|
Параметры
|
единицы
|
|
|
Низшая
температура
|
0С
|
-50
|
|
Высшая
температура
|
0С
|
40
|
|
Максимальная
расчётная скорость ветра
|
м/с
|
28
|
|
Расчётная
скорость ветра при гололёде
|
м/с
|
17
|
|
Толщина стенки
гололёда
|
мм
|
10
|
|
Максимальная
скорость движения
|
км/ч
|
150
|
Примечания:
. Температура гололёдных образований - 50С;
. Температура при максимальном ветре Uоmax +50С;
. Принять гололёд цилиндрической формы с плотностью 0,9 г/см3
[3]
Цепная подвеска:
) на главных путях станции и перегона: М-120 + МФ-100
) на боковых путях станции: ПБСМ-70+ МФ-85
На перегоне цепная подвеска одинарная, компенсированная,
полукосая на прямых и вертикальная - на кривых участках пути, с рессорными
струнами.
На станции на главном и боковых путях цепная подвеска
полукомпенсированная с рессорным тросом.
2.
Определение нагрузок на провода и натяжений в проводах контактных подвесок в
расчетных режимах
2.1 Режим
максимального ветра
Расчет производим согласно методике, изложенной в [1].
Вертикальная нагрузка на несущий трос, даН/м, от веса проводов
контактной подвески:
,
где 
даН/м - нагрузка от веса 1м несущего троса
М - 120 [1];
даН/м - нагрузка от веса 1м контактного провода МФО-100 [1];
- число контактных проводов;
даН/м - нагрузка от собственного веса струн и зажимов;
даН/м.
Горизонтальные нагрузки от воздействия ветра на несущий трос и
контактный провод, даН/м:
где 
м/с - максимальная скорость ветра;
мм - диаметр несущего троса М - 120 [1];
мм - высота сечения контактного провода МФО-100 [1];
, - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления ветру для
несущих тросов и одиночных контактных проводов, соответственно, контактной
подвески с учётом зажимов и струн и формы контактного провода [1];
даН/м,
даН/м.
Результирующая нагрузка на несущий трос:
,
, даН/м.
2.1.1 Режим
гололёда с ветром
Вертикальная нагрузка от веса гололёда на несущий трос и
контактный провод:
,
где 
мм - толщина гололёда несущего троса [1];
,
где 
мм - толщина гололёда на контактном
проводе [1];
мм и 
мм - высота и ширина сечения к. п МФО-100
[1];
- средний диаметр контактного провода, мм;
, мм
, даН/м
, даН/м
Полная вертикальная нагрузка от веса гололёда на проводах
контактной подвески, даН/м:
,
где 
даН/м - равномерно распределённая по
длине пролёта вертикальная нагрузка от веса гололёда на струнах и зажимах [3];
, даН/м
Горизонтальная нагрузка от ветрового воздействия на покрытые
гололёдом несущий трос и контактный провод, даН/м:
Результирующая нагрузка на несущий трос, даН/м:
,
даН/м;
даН/м;
, даН/м.
2.1.2
Определение натяжений в проводах
Натяжение контактного провода МФ-100 принимаем - 
даН [1].
Натяжения несущего троса определяем по приложению 4 [1]
максимальное натяжение 
=2000 даН
номинальное натяжение 
даН
в режиме ветра max
интенсивности 
= 1600 даН
в режиме гололеда с ветром 
= 1700 даН
при беспровесном положении контактного провода 
даН
2.2
Определение максимально допустимых длин пролётов
Для расчёта допустимой длины пролёта подвески главного пути
используем методику последовательного приближения. Максимальная длина пролёта
определяется
где 
коэффициент на прямой, зависящий от
скорости ветра
Где 
коэффициент, учитывающий прогиб опор на
уровне контактного провода под воздействием ветровой нагрузки на опоры и
провода [1]
наибольшее горизонтальное отклонение контактного провода от оси
токоприемника в пролете [1]
зигзаг контактного провода на прямом участке [1]
2.2.1
Приближение первое
Условно принимаем 
=1, 
=0. Получаем
м
2.2.2
Приближение второе
По найденной длине пролета определяем
Коэффициент определяется по выражению
где 
коэффициент, учитывающие пульсацию ветра,
принимается из [1]
коэффициент, зависящий от длины пролёта, принимается из [1]
коэффициент динамичности, зависящий от нагрузки веса контактного
провода 
, принимается из [1]
Коэффициент, учитывающий упругие деформации провода при его
отклонении, определяется по формуле
где 
коэффициент, зависящий от длины пролёта,
принимается из [1]
коэффициент, зависящий от скорости ветра, принимается из [1]
коэффициент, зависящий от нагрузки веса контактного провода , принимается из [1]
нагрузка от веса контактного провода подвески свободного от
гололёда в расчётном режиме максимального ветра, или с учётом веса гололёда на
них в расчётном режиме гололёда с ветром
даН/м
Рассчитываем с учетом 
,
где 
удельная эквивалентная нагрузка,
учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их
отклонении 
коэффициент, учитывающий прогиб опор на
уровне несущего троса под воздействием ветровой нагрузки на опоры и провода [1]
высота гирлянды изоляторов несущего троса
из трех изоляторов [1] средняя длина струны в средней части
пролета 
натяжение несущего троса контактной
подвески в расчетном режиме
где 
конструктивная высота контактной подвески
натяжение несущего троса контактной подвески при беспровесном
положении контактного провода
, м
даН/м
Рассчитаем 
м
Согласно методу разница между двумя последовательно полученными
длинами 
не должна превышать 5%
. Проверим выполнение этого условия:
%
Условие не выполняется, следует уточнить расчет.
2.2.3
Приближение третье
Рассчитываем с учетом , расчет как и при втором приближении, получаем 
=1,14
даН/м
Определяем 
м
Согласно методу разница между двумя последовательно полученными
длинами не должна превышать 5%. Проверим выполнение этого условия
%
Условие выполняется, принимаем максимально допустимую длину
пролета =65 м
2.2.4
Сравнение максимально допустимой длины пролета с номограммами
По номограммам [1] определяем для второстепенного и главного
(прил. 3) путей значения . Полученные результаты представлены в
таблице 1
Таблица 1 - Значения
|
Путь
|
Режим
|
Значение
|
|
главный
|
ветер с
гололедом
|
65
|
|
второстепенный
|
ветер с
гололедом
|
60
|
Принимаем для главных путей по данным расчётов 
65 м.
Для боковых путей допустимую длину пролёта определяем для
ПБСМ-70+МФ-85 по номограмме [1]: 
м.
2.3 Выбор
способа прохода контактной подвески под пешеходным мостиком
Проверим сначала по формуле приведённой ниже, возможно ли
использовать пешеходный мостик в качестве опоры.
,
где 
- высота пешеходного мостика по варианту
7,2 м.
- минимальная допустимая высота контактного провода над уровнем
головок рельсов;
- максимальная стрела провеса несущего троса;
- наибольшая местная стрела провеса контактных проводов при
условиях, определяющих наличие ;
- минимальное расстояние между несущим тросом и контактным
проводом в середине пролёта;
- длина изоляторного звена или гирлянды.
Примем 
м.; 
м.; 
м.; 
м.; 
м. При этих данных получим:
м.
Условие не выполняется. Следовательно, использовать мостик в
качестве опоры нельзя. Проверим возможность способа прохода подвески без
крепления к нему. Принимая, что мостик расположен в середине пролёта, расчёт
ведём по следующей формуле:
,
где 
- стрела провеса несущего троса при
температуре 
;
- подъём несущего троса при минимальной температуре на расстоянии
от середины пролёта;
- подъём несущего троса под воздействием токоприёмника при
минимальной температуре;
- высота отбойника (
).
Так как пешеходный мостик расположен в середине пролёта, то 
м.
м.
Принимаем, что 
м., 
м., 
м., предполагая возможность закрепления отбойников выше нижнего
края мостика:
м.
Так как условие не выполняется, то единственным возможным остаётся
способ прохода подвески с включением в несущий трос изолированной вставки.
Проверим это по формуле:
,
где 
- допускаемое расстояние от контактного
провода до отбойника,
принимаем 
м. [1].
м.
Следовательно, указанный способ прохода подвески осуществим по
схеме представленной на рис. 2.
2.4
Составление схемы питания и секционирования
Схема питания и секционирования представлена в приложении 2.
На схеме предусмотрено питание контактной сети станции от прилегающих перегонов
(продольное секционирование). При поперечном секционировании предусмотрено
раздельное питание главных и боковых путей (предполагается в перспективе).
Боковые пути выделены в отдельную секцию. Это решение продиктовано условиями
надёжности, поскольку при исчезновении напряжения с одного пути, можно будет
перейти на питание от другого. Присоединение контактных подвесок путей, где
могут производиться работы вблизи контактной сети (тупики и подъездной путь к
складу), осуществляется секционными разъединителями с заземляющими ножами.
Для обеспечения плавки гололеда контактная сеть по каждому
главному пути должна быть одного эквивалентного сечения.
Секционирование с обязательным заземлением отключенной секции
осуществляют для следующих путей станции:
погрузо-разгрузочных;
тупиков;
Заземление отключенной секции осуществляется специальным
секционным разъединителем с ручным приводом и заземляющим контактом.
На схемах питания и секционирования указывается нормальное
положение разъединителей (включенное или отключенное).
Приняты следующие обозначения разъединителей: А, Б, В, Г и
т.д. - продольные; П - поперечные; Ф - питающих линий; З - с заземляющими
контактами; к этим русским буквам добавляются цифровые индексы, соответствующие
номерам путей, направлений.
На схеме приняты следующие условные обозначения:
|
|
- секционный
разъединитель с моторным приводом, нормально отключенный;
|
|
|
- изолирующее
сопряжение анкерных участков;
|
|
|
- секционный
изолятор;
|
|
|
- секционный
разъединитель с моторным приводом, нормально включенный;
|
|
|
- секционный
разъединитель, нормально включенный, с ручным приводом;
|
|
|
- секционный
разъединитель, нормально включенный, с заземляющим контактом.
|
2.5
Трассировка контактной сети на станции
Планы контактной сети и перегонов являются чертежами,
выполняемыми проектными организациями. По ним производятся
строительно-монтажным поездом строительные работы, то есть установка
фундаментов, опор, опорных плит, лежней, анкеров, анкерных оттяжек, ригелей
жестких поперечин, и электромонтажным поездом монтажные работы, т.е. раскатка и
подвеска проводов контактной подвески, усиливающих и питающих проводов, монтаж
анкеровок, и средних анкеровок, устройство сопряжения анкерных участков и воздушных
стрелок, монтаж гибких и армирование жестких поперечин, установка
разъединителей, секционных изоляторов, разрядников, поперечных и продольных
соединителей, монтаж заземлений и искровых промежутков.
Для того, чтобы выполнить установку строительных конструкций,
каждая опора на плане контактной сети должна иметь две отметки - координаты или
привязки, характеризующие место ее установки. Этими отметками являются габарит
опоры к оси ближайшего пути пикетная привязка (отметка) опоры. На планах
контактной сети должны быть указаны типы основных строительных конструкций и
приведены их спецификации.
Для возможности производства монтажных работ, на планах
контактной сети в соответствие с условными обозначениями должны быть показаны
анкеровки, сопряжения анкерных участков, средние анкеровки, мачтовые
разъединители, секционные изоляторы, и приведены спецификации на провода и
тросы (спецификации анкерных участков).
Планы контактной сети станции выполняются раньше, чем
контактной сети перегона, т.к. места расположения изолирующих сопряжений между
станциями и перегонами выбираются с учетом расположения крайних стрелок и
входных светофоров.
Подготовка плана станции, предварительное определение мест
необходимой фиксации контактных проводов, расстановка опор в горловинах и по
концам горловин, а также в средней части станции, расстановка зигзагов,
трассировка анкерных участков, питающих и отсасывающих линий, обработка плана
контактной сети выполнены в соответствии с [1,2,3].
2.6 Расчет
анкерного участка на главном пути станции
2.6.1
Определение длины эквивалентного пролёта
Методику расчета берем из [2].
Рассчитаем анкерный участок 
подвески на главном пути станции длиной 1195 м. Длина
эквивалентного пролёта определяется по формуле, м:
,
где 
- длина анкерного участка, м;
- число пролётов в анкерном участке;
- номер пролёта.
2.6.2 Выбор
режима с максимальным натяжением несущего троса
Длина критического пролёта определяется по формуле:
, для режима ветра с гололедом;
где 
1/С0 - температурный
коэффициент линейного расширения материала несущего троса для М-120;
, для режима максимального ветра;
м
>
м
Так как критический пролёт оказался больше эквивалентного,
максимальным натяжение несущего троса будет при минимальной температуре.
2.6.3
Расчет и построение зависимости 
Расчет выполняется по уравнению цепной полукомпенсированной
подвески контактной сети:
, 0С,
В уравнении величины с индексом 1 относятся к исходному режиму, в
нашем случае режим минимальных температур, следовательно:
даН, 
0С, 
даН/м.
Величины с индексом х в уравнении - это искомые величины натяжения
несущего троса, температуры и нагрузки.
При этом, так как в этом разделе предстоит рассчитать 
, принимаем 
.
Запишем расчетное уравнение в преобразованном виде:
,
где А, В и С - постоянные величины;
,
где 
- для М - 120 [1];
αES= 21,98 даН/0С - для М - 120
[1];
,
даН/0С,
Определим числовые значения коэффициентов А, В и С:
Подставляя в исходное уравнение различные значения 
, взятые с интервалом 200 даН, получим
значения 
, расчет будем продолжать, пока не охватим
весь диапазон температур. Полученные значения сводим в таблицу 2.
Таблица 2
Таблица значений для построения зависимости
|
tx,0С
=
|
-50
|
-39
|
-28
|
-15
|
0
|
17
|
40
|
|
Tx (даН) =
|
2000
|
1800
|
1600
|
1400
|
1200
|
1000
|
830
|
Построение представлено на рисунке 3
Рис.3 "Монтажная кривая"
2.6.4
Определение натяжения несущего троса при всех расчетных режимах
Определяем максимальное натяжение для двух оставшихся
режимов: режима гололеда и режима максимального ветра.
Рассмотрим режим гололеда.
Уравнение для расчета:
, (*)
где T1=Tmin= 1700, 
, коэффициент С будет иметь найденное в
пункте 2.6.3 значение. 
даН/м
Определим числовые значения коэффициентов А, В и С:
Полученные значения сводим в таблицу 3.
Таблица 3
Таблица значений для построения зависимости
|
tx,0С
=
|
-5
|
9,37
|
26,36
|
40
|
|
Tx (даН) =
|
1700
|
1500
|
1300
|
1167
|
Рассмотрим режим максимального ветра:
Подставляем в уравнение (*) значения, относящиеся к режиму
максимального ветра, до тех пор, пока не получим температуру 
0С. gv = 2,179, даН/м
Определим числовые значения коэффициентов А, В и С:
, 
Полученные значения сводим в таблицу 4.
Таблица 4
Таблица значений для построения зависимости
|
tx,0С
=
|
5,0
|
17,5
|
31,7
|
40
|
|
Tx (даН) =
|
1700
|
1500
|
1300
|
1197
|
Значения максимальных натяжений при температурах - 5 и 5 0С
показываются точками на рисунке 2.
2.6.5
Определение натяжения несущего троса при беспровесном положении контактного
провода
Так как при полукомпенсированной подвеске с одним контактным
проводом скорость движения поездов более 120 км/ч не допускается, принимаем
искомую температуру t0 на 15°С ниже средней, то есть
,
где 
0С - величина, зависящая от типа и количества контактных проводов;
0С
Величину натяжения при беспровесном положении контактного провода
определяем по графику 
, для температуры беспровесного положения
контактного провода - 20 0С 
даН.
2.6.6
Составление монтажной таблицы натяжения несущего троса
Составление таблицы выполняется по рисунку 2.
Таблица 5
Монтажная таблица
|
tx,0С
=
|
-50
|
-40
|
-30
|
-20
|
-10
|
-5
|
0
|
5
|
10
|
20
|
30
|
|
Tx (даН) =
|
2000
|
1816
|
1642
|
1479
|
1331
|
1263
|
1199
|
1139
|
1084
|
984
|
900
|
829
|
2.6.7 Расчет
и построение монтажных кривых стрел провеса несущего троса и контактного
провода
Определим стрелы провеса разгруженного несущего троса для
пролетов анкерного участка:
, м
Например, для пролета длиной 60 м стрела провеса разгруженного
несущего троса при натяжении 
даН:
м
Таблица 6 - Стрелы провеса и натяжения разгруженного несущего
троса для всех длин пролётов, входящих в анкерный участок 
.
|
Параметр
|
tx, С
|
-50
|
-40
|
-30
|
-20
|
-10
|
-5
|
0
|
5
|
10
|
20
|
30
|
40
|
|
Tx, даН
|
2000
|
1816
|
1642
|
1479
|
1331
|
1263
|
1199
|
1139
|
1084
|
984
|
900
|
829
|
|
Fx, м
|
60
|
0,17
|
0, 19
|
0,21
|
0,23
|
0,26
|
0,27
|
0,29
|
0,30
|
0,32
|
0,35
|
0,39
|
0,42
|
|
58
|
0,16
|
0,18
|
0, 20
|
0,22
|
0,24
|
0,26
|
0,27
|
0,28
|
0,30
|
0,33
|
0,36
|
0,39
|
|
55
|
0,15
|
0,16
|
0,18
|
0, 20
|
0,22
|
0,23
|
0,24
|
0,26
|
0,27
|
0,30
|
0,32
|
0,35
|
|
53
|
0,14
|
0,15
|
0,16
|
0,18
|
0, 20
|
0,21
|
0,23
|
0,24
|
0,25
|
0,27
|
0,30
|
0,33
|
|
45
|
0,10
|
0,11
|
0,12
|
0,13
|
0,15
|
0,15
|
0,16
|
0,17
|
0,18
|
0, 20
|
0,22
|
0,24
|
|
40
|
0,08
|
0,08
|
0,09
|
0,10
|
0,12
|
0,12
|
0,13
|
0,14
|
0,14
|
0,16
|
0,17
|
0, 19
|
|
38
|
0,07
|
0,08
|
0,08
|
0,09
|
0,10
|
0,11
|
0,12
|
0,12
|
0,13
|
0,14
|
0,15
|
0,17
|
|
19
|
0,02
|
0,02
|
0,02
|
0,02
|
0,03
|
0,03
|
0,03
|
0,03
|
0,03
|
0,04
|
0,04
|
0,04
|
Расчет нагруженного несущего троса
Запишем уравнение состояния:
, 
С
где - 
- коэффициенты для беспровесного положения к. п.
При значении 
даН, получим:
С
Результаты дальнейших расчетов представлены в таблице 6. По
полученным значениям строим зависимости 
рисунок 3.
Принимая по построенным графикам различные значения 
, соответствующие определенной
температуре, определим стрелы провеса к. п. и н. т. подвески, вертикальное
перемещение к. п. у опор для максимального и минимального пролетов анкерного
участка.
Стрела провеса к. п.:
, м
где - 
м - расстояние от оси опоры до около
опорной струны [2];
даН. При значении даН для
м, получим:
, м
Перемещение к. п. у опоры определяем по формуле:
, м
где - 
даН - натяжение рессорного троса при
беспровесном положении к. п.
м
Определяем величину коэффициента
:
,
где - 
; 
даН/м - нагрузка от веса рессорного троса; 
даН; 
даН - нагрузки от веса 1 м несущего троса приложение 2 [1]; 
м - расстояния от оси опоры до места
крепления рессорного троса к несущему тросу.
|
ya, м
|
lmax, м
|
0,25
|
|
lcp. м
|
0, 20
|
|
lmin, м
|
0,15
|
Определяем величину коэффициента
:
, м
где - 
м расстояние от оси опоры до рессорной
струны;
, даН - результирующая нагрузка от веса рессорного троса.
, даН
где - 
- число контактных проводов;
даН/м - нагрузки от веса 1 м контактного провода, приложение 2
[1];
- число струн на пролет;
, даН
, м
Вертикальная составляющая длины рессорного троса при беспровесном
положении к. п.:
, м
, м
Вертикальная составляющая длины рессорного троса в искомом режиме:
, м
м
Таблица 7 - Зависимость стрелы провеса к. п. и н. т.,
перемещения к. п. от температуры для режима нагруженного н. т.
|
Параметр
|
tx (ОС)
|
-49,95
|
-40
|
-30
|
-19,9
|
-9,93
|
-4,94
|
0,07
|
5,092
|
10,04
|
20,13
|
30,1
|
40,05
|
|
Tx, даН
|
2000
|
1816
|
1642
|
1479
|
1331
|
1263
|
1199
|
1139
|
1084
|
984
|
900
|
829,00
|
|
Fx, м
|
lmax, м
|
65
|
0,54
|
0,60
|
0,66
|
0,73
|
0,81
|
0,86
|
0,90
|
0,95
|
1,00
|
1,10
|
1, 20
|
1,31
|
|
lcp. м
|
52,5
|
0,35
|
0,39
|
0,43
|
0,48
|
0,53
|
0,56
|
0,59
|
0,62
|
0,65
|
0,72
|
0,78
|
0,85
|
|
lmin, м
|
40
|
0,21
|
0,23
|
0,25
|
0,28
|
0,31
|
0,32
|
0,34
|
0,36
|
0,38
|
0,42
|
0,46
|
0,49
|
|
fx, м
|
lmax, м
|
65
|
-0,03
|
-0,02
|
-0,01
|
0,00
|
0,01
|
0,02
|
0,02
|
0,03
|
0,03
|
0,04
|
0,05
|
0,06
|
|
lcp. м
|
52,5
|
-0,02
|
-0,01
|
-0,01
|
0,00
|
0,01
|
0,01
|
0,01
|
0,01
|
0,02
|
0,02
|
0,03
|
0,03
|
|
lmin, м
|
40
|
-0,01
|
0,00
|
0,00
|
0,00
|
0,00
|
0,00
|
0,00
|
0,01
|
0,01
|
0,01
|
0,01
|
0,01
|
|
hx, м
|
lmax, м
|
65
|
-0,05
|
-0,04
|
-0,02
|
0,00
|
0,02
|
0,04
|
0,05
|
0,06
|
0,08
|
0,10
|
0,13
|
0,16
|
|
lcp. м
|
52,5
|
-0,04
|
-0,03
|
-0,02
|
0,00
|
0,02
|
0,03
|
0,04
|
0,05
|
0,06
|
0,08
|
0,10
|
0,13
|
|
lmin, м
|
40
|
-0,03
|
-0,02
|
-0,01
|
0,00
|
0,01
|
0,02
|
0,03
|
0,03
|
0,04
|
0,06
|
0,07
|
|
b0, м
|
lmax, м
|
0,39
|
|
|
lcp. м
|
0,34
|
|
|
lmin, м
|
0,29
|
|
|
bк, м
|
lmax, м
|
65
|
0,33
|
0,35
|
0,37
|
0,39
|
0,41
|
0,42
|
0,43
|
0,45
|
0,46
|
0,49
|
0,52
|
0,55
|
|
lcp. м
|
52,5
|
0,34
|
0,36
|
0,37
|
0,39
|
0,40
|
0,41
|
0,42
|
0,43
|
0,44
|
0,47
|
0,49
|
0,51
|
|
lmin, м
|
40
|
0,36
|
0,36
|
0,37
|
0,39
|
0,40
|
0,41
|
0,41
|
0,42
|
0,43
|
0,44
|
0,46
|
0,47
|
|
ya, м
|
lmax, м
|
0,25
|
|
|
lcp. м
|
0, 20
|
|
|
lmin, м
|
0,15
|
|
Монтажные кривые построенные по данной таблице представлены
на рис 4.
Рис 4. "Монтажные кривые"
2.7 Подбор
промежуточной консольной опоры
Вычерчиваем расчётную схему промежуточной консольной опоры
(см. рис.5.), на которой приняты следующие обозначения:
Рис. 5. Расчётная схема промежуточной консольной опоры.
- вертикальная нагрузка от веса контактной подвески, провода ДПР,
даН;
- вертикальная нагрузка от веса консоли и кронштейна, даН;
- горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос,
контактный провод, провода ДПР и на опору, даН;
- высота опоры, 
м.;
- высота точек приложения горизонтальных сил относительно
основания опоры, м. (примем 
[1]);
- плечи вертикальных усилий от веса консоли, кронштейна, провода
ДПР, м. (примем 
[1]);
- зигзаг контактного провода;
Определим распределённые нагрузки на провода контактной подвески
во всех расчётных режимах.
Часть распределённых нагрузок была определена ранее:
.
Определим нагрузки на провод ДПР сечением АС-35:
от собственного веса проводов (приложение 2. [1]) 
даН/м;
от веса гололёда на проводах
даН/м;
от давления ветра на провода при максимальной скорости ветра
даН/м;
от давления ветра на провода при гололёде с ветром
даН/м.
Все полученные данные о распределённых нагрузках сведём в таблицу
8:
Таблица 8
|
Нагрузки
|
Значение
нагрузок на провода, даН/м, для расчётных режимов
|
|
Гололёда с
ветром
|
Максимального
ветра
|
Минимальной
температуры
|
|
От веса:
|
|
|
|
|
поводов цепной
подвески  2,0502,0502,050
|
|
|
|
|
гололёда на
проводах подвески  1,441--
|
|
|
|
|
провода ДПР
сечением АС-35  0,1500,1500,150
|
|
|
|
|
гололёд на
проводе ДПР  0,992--
|
|
|
|
|
От давления
ветра:
|
|
|
|
|
на несущий
трос  1,3750,739-
|
|
|
|
|
на контактный
провод  0,7970,510-
|
|
|
|
|
на провод ДПР  0,4431, 200-
|
|
|
|
Определим нормативные нагрузки (усилия), действующие на
опору.
Нормативные нагрузки, действующие на опору, определяют для
трёх расчётных режимов:
гололёда с ветром, максимального ветра, минимальной
температуры.
Вертикальные нагрузки от веса проводов контактной подвески,
ДПР:
в режиме максимального ветра и минимальной температуры
,
т.е. 
даН; 
даН;
в режиме гололёда с ветром
,
т.е. 
даН; 
даН.
В выше приведённых формулах:
- расчётная длина пролёта (для опоры № 65 - метров.);
- вес подвесной гирлянды изоляторов (для не изолированной
контактной подвески 
, для проводов ДПР 
(три изолятора типа ПС70 весом 5 даН
каждый)).
Вертикальные нагрузки от веса консолей с учётом части веса
фиксаторов 
и от веса кронштейна провода ДПР:
В режиме максимального ветра и минимальной температуры
,
т.е. для выбранной по приложению 9. [1] трубчатой консоли ИТР-2
нагрузка 
даН;
для кронштейна КФДС нагрузка 
даН.
в режиме гололёда с ветром с учётом веса гололёда 
на консолях и кронштейне (примем 
даН):
даН - для ИТР-2;
даН - для КФДУ.
Горизонтальные нагрузки от давления ветра на трос, контактный
провод, провода ДПР, которые передаются с проводов на опоры,
,
где 
- расчётные нагрузки от давления ветра на
провода контактной подвески,
ДПР, т.е. 
(см. таблицу выше).
Таким образом, в режиме максимального ветра:
даН;
даН;
даН.
В режиме гололёда с ветром:
даН;
даН;
даН.
Горизонтальные нагрузки от давления ветра на опору:
, даН;
где: 
- аэродинамический коэффициент лобового
сопротивления ветру, принимаем равным 0,7;
- площадь диаметрального сечения опоры (принимаем равным 3,46 м2
из [1] стр.111).
Итак, в режиме максимального ветра 
даН;
в режиме гололёда с ветром 
даН.
Горизонтальные нагрузки от изменения направления (излома) проводов
контактной подвески при отводе их на анкеровку определим по формуле:
, даН,
где
- натяжение провода в расчётном режиме.
Величина 
определяется как:
, м.,
где 
- габарит опоры, принимаем равным 3,2 м.
- диаметр опоры на уровне головок рельса, 
м.
м.
Горизонтальные нагрузки от изломов несущего троса.
для режима минимальной температуры:
даН;
для режима гололёда с ветром:
даН;
для режима максимального ветра:
даН.
Для контактного провода горизонтальная нагрузка от изломов во всех
режимах:
даН.
Провода ДПР крепятся на опоре без изменения их направления. Сведём
данные расчётов нормативных нагрузок в таблицу 4, округлив при этом значения
нагрузок до целых чисел:
Таблица 9
|
Расчётный режим
|
Нормативные
нагрузки, даН
|
|
         
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Минимальная
температур
|
163
|
25
|
45
|
52
|
-
|
-
|
-
|
105
|
53
|
-
|
|
Гололёд с
ветром
|
257
|
89
|
65
|
91
|
89
|
52
|
29
|
89
|
53
|
61
|
|
Максимальный
ветер
|
163
|
25
|
45
|
52
|
48
|
33
|
78
|
84
|
53
|
102
|
Определим изгибающие моменты относительно условного обреза
фундамента опор во всех трёх расчётных режимах. Для опоры при наиболее
неблагоприятном направлении ветра к пути изгибающий момент:
.
Тогда в режиме максимального ветра:
в режиме гололёда с ветром:
в режиме минимальной температуры:
Наибольшее значение изгибающего момента 
относительно УОФ оказалось равным: 37,88
кН´м. Выбираем по приложению 11 [1] опору
С-136.6-2, у которой нормативный изгибающий момент в УОФ составит 
кН´м, что больше, чем значения , полученные расчётом.
2.8
Определение общей стоимости контактной сети
Для расчёта стоимости сооружения проектируемых устройств
контактной сети составляют сметы на материалы и оборудование. Исходными данными
для составления смет являются спецификации к планам контактной сети, а также
цены на отдельные работы и затраты, приведённые в приложении 14. При расчёте
нужно учесть инфляционный коэффициент, равный 230.
Таблица 10
|
Наименование
затрат
|
Единица
измерения
|
Число единиц
|
Сметная
стоимость, руб.
|
|
|
|
Единицы
измерения
|
Общая
|
|
|
|
Руб/ед
|
|
|
Железобетонные
опоры:
|
|
СС 136,6-2
|
шт.
|
42
|
119
|
шт.
|
2618
|
|
СС 136,6-3
|
шт.
|
16
|
126
|
шт.
|
3906
|
|
СС 136,.6-1
|
шт.
|
16
|
143
|
шт.
|
3289
|
|
Консоли:
|
|
ИТР-II
|
шт.
|
31
|
508
|
шт
|
15748
|
|
Провода:
|
|
ПБСМ - 95
|
км.
|
2,7
|
960
|
км.
|
2592
|
|
МФО-100
|
км.
|
2,7
|
1350
|
км.
|
3645
|
|
ПБСМ-70
|
км.
|
5,75
|
764
|
км.
|
4393
|
|
АС-70
|
км.
|
5,6
|
1000
|
км.
|
5600
|
|
МФ-85
|
км.
|
5,75
|
1356
|
км.
|
7797
|
|
А-185
|
км.
|
2,8
|
1160
|
км.
|
3248
|
|
Разъединители:
|
|
С
телеуправлением
|
шт.
|
7
|
240
|
шт
|
720
|
|
С ручным
приводом
|
шт.
|
4
|
65
|
шт
|
390
|
|
С ручным
приводом и заземляющим ножом
|
шт.
|
2
|
115
|
шт
|
345
|
|
Жесткие
поперечины:
|
|
ОП-320-30,3
|
шт.
|
14
|
331
|
шт
|
4634
|
|
ОП-320-34,0
|
шт.
|
13
|
374
|
шт
|
4862
|
|
Изоляторы:
|
|
Си
|
шт.
|
10
|
218
|
шт
|
2180
|
|
Элементы
сборных конструкций
|
|
ТА-4
|
шт.
|
31
|
58,4
|
шт
|
1810,4
|
|
Б-1
|
шт.
|
62
|
49,1
|
шт
|
3044,2
|
|
Кронштейны
|
|
КФДУ-Н1
|
шт.
|
39
|
26,5
|
шт.
|
1033,5
|
|
ИТОГ:
|
71855,1
|
По Таблице 10 получаем итоговую стоимость строительства
71855,1 рубля в ценах 1984 года. Используем коэффициент пересчета:
рублей
Тогда стоимость сооружения одного км контактной сети равна:
,
где 
- эксплуатационная длина станции.
Заключение
В ходе выполнения курсового проекта были рассчитаны максимально
допустимые длины пролетов для боковых и главных путей станции. Пешеходный
мостик в качестве опоры прохода контактной подвески использоваться не может.
Составлена схема питания и секционирования станции, приложение 1. Также
выполнена трассировка контактной сети, питающих линий и линий ДПР, чертеж 1.
Произведен расчет типовой опоры на станции - опоры СС-136,6-1 №17. Составлена
ведомость основных материалов и оборудования, необходимых для сооружения
контактной сети на заданном участке. Общая стоимость всех материалов составила
с учетов коэффициента инфляции 16526673 рублей, а стоимость сооружения одного
километра контактной сети станции 
млн. рублей. Следует добавить, что экономический расчет был
выполнен без учета строительных и монтажных работ, следовательно, реальная
стоимость сооружения контактной сети занижена.
Экономический расчет показал, что сооружение и обслуживание
контактной сети делает ее одним из самых дорогих элементов электроснабжения.
Список
литературы
1. Дворовчикова
Т.В., Зимакова А.Н. Электроснабжение и контактная сеть электрифицированных
железных дорог. Пособие по проектированию. - М.: Транспорт, 1989. - 168с.
2. Фрайфельд
А.В. Проектирование контактной сети. - М.: Транспорт. 1984.304 с.