№
|
Наименование
разделов курсового проекта
|
Срок
выполнения разделов проекта
|
Отметка
руководителя о выполнении
|
1
|
Изучение
теоретического материала
|
01.11.2014
|
|
2
|
Расчетная
часть
|
30.11.2014
|
|
3
|
Графическая
часть
|
25.12.2014
|
|
Аннотация
В работе осуществлено проектирование
производственно-отопительной котельной для жилого района г. Магнитогорск. При
выполнении работы определены сезонные и круглогодичные тепловые нагрузки,
температуры сетевой воды, расходы сетевой воды. Также выполнены гидравлический
и тепловой расчет паропровода и выбрано основное оборудование для котельной.
Также показаны график тепловой нагрузки и график
продолжительности тепловой нагрузки, температурный график сети, график расходов
воды на отопление, вентиляцию и ГВС. Составлена схема котельной.
Введение
Тепловая схема производственно-отопительной
котельной с открытой системой теплоснабжения должна составляться с учетом ее
основной особенности, связанной с наличием водоразбора на ГВС из тепловых
сетей. Это приводит к существенному увеличению потерь теплоносителя и требует
повышение производительности системы водоподготовки котельной.
Расход подпиточной воды на компенсацию потерь
теплоносителя в открытых системах значительно больше, чем в закрытых.
Значительное увеличение расхода подпиточной воды, и следовательно, повышение
производительности водоподготовки обуславливает экономическую целесообразность
раздельной подготовки питательной воды для паровых котлов и подпиточной воды
тепловых сетей. Кроме того показатели качества подпиточной воды ниже, чем
питательной воды для паровых котлов, что позволяет использовать первую ступень
умягчения и термической деаэрации воды. Но использование сетевой воды для
бытовых целей ГВС предъявляет к ней повышенные санитарные требования.
При использовании сетевой воды в целях ГВС схемы
тепловых пунктов у абонентов упрощается, так как отсутствуют теплообмотки ГВС.
К достоинствам открытых систем можно отнести:
. Возможность уменьшения
расчетно-производственного источника теплоты при установки в нем
баков-аккумуляторов горячей воды.
. Снижение металлоемкости местных сетей
холодного водоснабжения.
. Увеличение срока службы местных распределительных
сетей ГВС (так как в них подается вода из тепловых сетей, не содержащая солей,
жесткости и коррозионно-активных газов).
К недостаткам открытых систем относят
возможность ухудшения качества разбираемой на цели ГВС, и необходимость
раздельной подготовки питательной и подпиточной воды.
Максимальная температура в тепловых сетях не
превышает 150 0С в подающем трубопроводе и 70 0С в
обратном.
Для покрытия технологической нагрузки, как
правило, применяется водяной пар с давлением до 1,4 МПа.
1. Расчет тепловой нагрузки
Расчет проводим по площади застройки. Будем
считать, что дома построены после 1980 г., поэтому площадь, приходящаяся на 1
человека, будет:
Общая
площадь застройки:
где z - число
жителей города.
Отпуск тепла на 1 м2
застройки qF при tно= -250С:
Расход тепла на отопление:
где k1=0,25 - коэффициент, учитывающий расход тепла на отопление
общественных зданий.
Расход
тепла на вентиляцию:
где k2 =0,6 - коэффициент, учитывающий расход тепла на вентиляцию
общественных зданий.
Средненедельный
расход тепла на ГВС:
где 1,2
-коэффициент, учитывающий остывание воды в трубах
а=100
(л/сут) - норма расхода горячей воды на одного человека в сутки.
в=25
(л/сут) - норма расхода горячей воды для общественных зданий.
z - число
жителей.
ср=4190 Дж/кг -
теплоемкость воды
tг =550С
- температура горячей воды
Температура холодной воды:
tхзим =50С,
tхлет =150С
nc=86400 с -
длительность подачи воды в сутки
Расчетные
значения нагрузки ГВС:
где kн=1,2 - коэффициент недельной неравномерности, kс=2,0 - коэффициент суточной неравномерности
Средний
расход теплоты за отопительный период:
где tн = +80С - температура начала и конца
отопительного периода, tв = +180С -
температура воздуха в помещении (принимается в зависимости от tно)
При tн=tно = -250С
Средний
расход теплоты на вентиляцию:
для tн= tно= -250С
для tн= +80С
Далее
строим график тепловой нагрузки и график продолжительности тепловой нагрузки .
Для этого по [1] определяем число часов за отопительный период со
среднесуточной температурой наружного воздуха , равной и ниже данной для г.
Владивосток.
Таблица
№1. - Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой
наружного воздуха
Температура
наружного воздуха, 0С
|
-25
|
-20
|
-15
|
-10
|
-5
|
0
|
+8
|
2
|
91
|
518
|
1350
|
2210
|
3320
|
4820
|
Годовой расход
теплоты за отопительный период на отопление:
Годовой
расход теплоты на вентиляцию:
Годовой
расход теплоты на ГВС:
Суммарная
годовая тепловая нагрузка:
Построим
график тепловой нагрузки и график продолжительности тепловой нагрузки:
2.
Качественное регулирование разнородной нагрузки
.1 Качественное регулирование по
отопительной нагрузке в закрытых системах теплоснабжения
Расчет
будем вести по стандартным параметрам.
Температура
воды в подающей линии теплосети ф01=1500С.
Температура
воды в обратной линии теплосети ф02=700С.
Температура
воды, поступающей в систему отопления ф03=950С.
Перепад
температур в тепловой сети дф’0=800C.
Разность
температур в местной системе отопления:
Температурный
напор нагревательного прибора:
Относительная
величина тепловой нагрузки:
Температура
воды перед отопительной установкой:
Температура
воды после отопительной установки:
Результаты
сведем в таблицу 2.
Таблица 2. - Результаты расчета
качественного регулирования по отопительной нагрузке в закрытых системах
теплоснабжения
-25-20-15-10-50+5+8
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18,22516,113,98611,8679,7487,6295,54,238
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10,88340,76740,6510,5350,41860,30,2325
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150136122107,793,278,462,86853,7
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7065,460,655,61650,41844,939,11835,17
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,1871,931,6781,4241,170,9150,660,5
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20,41218,0315,66413,29110,9188,5446,464,738
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Строим температурный
график. Так как система закрытая, регулирование по отопительной нагрузке,
подрезка графика делается при температуре 650С.
По графику
определяем:
3. Расчет расходов сетевой воды
Расчет
расходов воды на отопление, вентиляцию и ГВС
Расход
воды на отопление:
при tн<tни
при tн>tни
Расход
воды на вентиляцию:
при tн<tни
при tн>tни> tно
При tн>+80C :
Максимальная
нагрузка на ГВС:
Расход
воды на ГВС:
Расчет
проводим для температурного интервала (+8; tно).
Результаты
расчетов сведем в таблицу 3.
Таблица
3. - Результаты расчета расходов воды на отопление, вентиляцию и ГВС.
кг/с
0С
|
-25
|
-20
|
-15
|
-10
|
-5
|
0
|
+5
|
+8
|
G0
|
54,37
|
54,37
|
54,37
|
54,37
|
54,37
|
54,37
|
54,37
|
43,98
|
Gв
|
6,524
|
6,524
|
6,524
|
6,524
|
6,524
|
6,524
|
6,524
|
5,2
|
Gгвс
|
26
|
29,5
|
34
|
40
|
48,7
|
62,2
|
90,57
|
90,57
|
G∑
|
87,1
|
90,6
|
95,1
|
101,1
|
109,8
|
123,3
|
151,464
|
139,75
|
Качественное
регулирование по совмещенной нагрузке в закрытых системах теплоснабжения
Температуры сетевой
воды с учетом нагрузки отопления и ГВС:
Снижение
температуры воды в подогревателях ГВС:
Примем недогрев водопроводной воды в
подогревателе первой ступени П1 [9].
Нагрев
воды в подогревателе:
(36)
(37)
Результаты
расчетов сведем в таблицу 4.
Таблица
4. - Температуры сетевой воды с учетом нагрузки отопления и ГВС
0С
|
ф1”,
0С
|
ф2”,
0С
|
д1
|
д2
|
+8
|
84,011
|
22,989
|
22,548
|
15,62
|
+5
|
85,5
|
24,34
|
20,5
|
17,66
|
0
|
95,918
|
24,25
|
17,518
|
20,65
|
-5
|
107,868
|
26,918
|
14,668
|
23,5
|
-10
|
119,668
|
29,416
|
11,968
|
26,2
|
131,388
|
31,82
|
9,388
|
28,78
|
-20
|
142,8
|
34,13
|
6,8
|
31,27
|
-25
|
154,518
|
36,35
|
4,518
|
33,65
|
Качественное
регулирование по отопительной нагрузке в открытых системах теплоснабжения
Температуры сетевой
воды:
Расход
воды на ГВС при tг >ф02, от +80С
до tнг, кг/с [1]:
Расход
воды на ГВС при tг <ф02, от tнг до tно, кг/с [1]:
tно = -25
Доля
расхода воды на ГВС из подающего трубопровода:
Доля
расхода воды на ГВС из обратного трубопровода:
Расходы воды из подающего и обратного трубопровода,
кг\с [9]:
В диапазоне температур расход
определяется [9]:
Результаты расчётов сведём в таблицу
5.
Таблица 5.
tн,-25
|
-20
|
-15
|
-10
|
-5
|
0
|
+5
|
+8
|
|
|
0,00
|
0,00
|
0,0716
|
0,18
|
0,34
|
0,6
|
1,00
|
1,00
|
|
1,00
|
1,00
|
0,9284
|
0,82
|
0,66
|
0,4
|
0,00
|
0,00
|
|
0
|
0
|
2,48
|
6,25
|
11,8
|
20,832
|
34,72
|
34,72
|
|
32,05
|
34,72
|
32,234
|
28,47
|
22,9
|
13,888
|
0
|
0
|
4. Гидравлический
расчёт
.1 Гидравлический
расчет паропровода
Гидравлический расчет следует проводить в
направлении от потребителей к источнику, чтобы определить параметры пара, с
которыми он должен быть отпущен из котельной.
По паропроводу транспортируется насыщенный
водяной пар.
Рисунок 1 - Схема паропровода
Прежде чем приступить к расчётам, необходимо
подобрать диаметры труб на участках. Для этого задаёмся скоростью (по таблице
9.18 [2]) и по формуле неразрывности потока считаем диаметры.
Таблица 4.1 - Гидравлический расчёт паропровода
Расчетная
величина
|
Обоз.
|
Размерность
|
Расчетная
формула или способ определения
|
Номер
участка
|
|
|
|
|
П4-П5
|
П1-П4
|
П1-К
|
П1-П2
|
П1-П3
|
Расход
пара
|
G
|
кг/с
|
По
заданию
|
1,76
|
3,51
|
5,27
|
1,76
|
1,87
|
Характеристики
трубы
|
Наружный
диаметр
|
Dн
|
мм
|
По
табл. 9.19
|
159
|
194
|
219
|
159
|
159
|
|
Толщина
стенки трубы
|
s
|
мм
|
|
4,5
|
5
|
6
|
4,5
|
4,5
|
|
Условный
проход
|
Dy
|
(мм)
|
ГОСТ
28338-89
|
150
|
175
|
200
|
150
|
150
|
Коэффициент
|
a
|
безразм.
|
По
табл. 9.5
|
0,5
|
0,5
|
0,5
|
0,5
|
0,5
|
Длина
участка трубопровода
|
По
плану
|
l
|
м
|
По
заданию
|
700
|
300
|
70
|
500
|
450
|
|
Эквивалентная
|
lэ
|
м
|
lэ=l∙a
|
350
|
150
|
35
|
250
|
225
|
|
Приведенная
|
lпр
|
м
|
lпр=l+lэ
|
1050
|
450
|
105
|
750
|
675
|
Начало
участка
|
Давление
|
Pн
|
кгс/см2
|
По
заданию
|
6,000
|
7,059
|
7,109
|
6,892
|
6,987
|
|
Удельный
вес
|
ϒн
|
кгс/м3
|
По
табл. 1.5
|
3,169
|
3,677
|
3,707
|
3,596
|
3,646
|
При
ϒ=1
кгс/м3
|
Скорость
|
х
|
м/с
|
По
табл. 9.19
|
67
|
67
|
70
|
67
|
67
|
|
Удельная
потеря давления на трение
|
Дh
|
кгс/м2∙м
|
По
табл. 9.19
|
34,3
|
4,08
|
8,9
|
10,4
|
6,57
|
Предполагаемый
средний удельный вес
|
ϒср1
|
кгс/м3
|
По
физико-техническим соображениям
|
3,4
|
3,65
|
3,7
|
3,6
|
3,65
|
При
ϒср,
кгс/м3
|
Скорость
|
хд
|
м/с
|
хд=х/ϒср
|
19,706
|
18,356
|
18,919
|
18,611
|
18,356
|
|
Потеря
давления
|
Удельная
|
Дhд
|
кгс/м2∙м
|
Дhд=Дh/ϒср
|
10,088
|
1,118
|
2,405
|
2,889
|
1,800
|
|
|
На
участке
|
ДH
|
кгм/см2
|
ДH=Дhд∙lпр
|
1,059
|
0,050
|
0,025
|
0,217
|
0,122
|
Конец
участка
|
Давление
|
Pк
|
кгс/см2
|
Pк=Pн+ДH
|
7,059
|
7,109
|
7,134
|
7,109
|
7,109
|
|
Удельный
вес
|
ϒк
|
кгс/м3
|
По
табл. 1.5
|
3,677
|
3,707
|
3,716
|
3,707
|
3,707
|
Средний
удельный вес
|
ϒср2
|
кгс/м3
|
ϒср2=(ϒн+ϒк)/2
|
3,423
|
3,692
|
3,712
|
3,652
|
3,677
|
Погрешность
|
д
|
безразм.
|
д=(ϒср2-ϒср1)/ϒср2
|
0,007
|
0,011
|
0,003
|
0,014
|
0,007
|
|
|
%
|
д=(ϒср2-ϒср1)/ϒср2*100
|
0,672
|
1,138
|
0,310
|
1,410
|
0,721
|
По данным,
полученным из гидравлического расчёта построим пьезометрический график.
Рисунок 2
-Пьезометрический график паропровода
.2 Гидравлический
расчет водяных тепловых сетей
Рисунок 3 - Схема водяных тепловых сетей
Таблица 4.2 - Гидравлический расчёт водных
тепловых сетей
Расчетная
величина
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчетная
формула или способ определения
|
Номер
участка
|
|
|
|
|
К-П1
|
П1-П9
|
П1-П2
|
П2-П3
|
П2-П4
|
П4-П5
|
П4-П6
|
П6-П7
|
П6-П8
|
Расход
воды
|
G
|
т/ч
|
По
заданию
|
2327
|
905
|
1244
|
335
|
907
|
650
|
350
|
118
|
275
|
Диаметр
трубопровода, принятый в расчете
|
Dнр
|
мм
|
d=корень
из(G/pVП) при V=1,2
|
0,403
|
0,490
|
0,575
|
0,298
|
0,491
|
0,415
|
0,305
|
0,177
|
0,270
|
Характеристики
трубы
|
Наружный
диаметр
|
Dн
|
мм
|
По
табл. 9.11
|
426
|
325
|
325
|
325
|
273
|
219
|
133
|
194
|
|
Толщина
стенки трубы
|
s
|
мм
|
|
10
|
8
|
8
|
7
|
8
|
8
|
7
|
4
|
6
|
|
Условный
проход
|
Dy
|
(мм)
|
ГОСТ
28338-89
|
450
|
350
|
350
|
250
|
350
|
300
|
250
|
150
|
200
|
Коэффициент
|
a
|
безразм.
|
По
табл. 9.5
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
Длина
участка трубопровода
|
По
плану
|
l
|
м
|
По
заданию
|
150
|
870
|
150
|
250
|
380
|
50
|
180
|
75
|
120
|
|
Эквивалентная
|
lэ
|
м
|
lэ=l∙a
|
45
|
261
|
45
|
75
|
114
|
15
|
54
|
22,5
|
36
|
|
Приведенная
|
lпр
|
м
|
lпр=l+lэ
|
195
|
1131
|
195
|
325
|
494
|
65
|
234
|
97,5
|
156
|
Скорость
воды на участке
|
х
|
м/с
|
По
табл. 9.11
|
4,93
|
3,4
|
5,125
|
2,9
|
3,842
|
3,69
|
2,9
|
2,6
|
2,45
|
Потеря
давления
|
Удельная
на трение
|
Дh
|
кгс/м2∙м
|
По
табл. 9.11
|
60,3
|
40,5
|
91,85
|
49,4
|
51,57
|
60,1
|
49,4
|
74,9
|
41,1
|
|
На
участке
|
ДH
|
кгс/м2
|
ДH=Дh∙lпр
|
11759
|
45806
|
17911
|
16055
|
25476
|
3907
|
11560
|
7303
|
6412
|
Суммарная
потеря давления от котельной
|
H
|
м.вод.ст.
|
2УH∙10-4
|
29,237
|
4.2 Гидравлический расчет конденсатопровода
Расчетная
величина
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчетная
формула или способ определения
|
Номер
участка
|
|
|
|
|
П5-П4
|
П4-П1
|
П1-К
|
П2-П1
|
П3-П1
|
Доля
возврата конденсата
|
м
|
безразм.
|
По
заданию
|
0,7
|
0,7
|
0,7
|
0,7
|
0,7
|
Расход
пара
|
Gп
|
кг/с
|
По
заданию
|
1,76
|
3,51
|
5,27
|
1,76
|
1,87
|
Расход
пароводяной смеси
|
Gсм
|
кг/с
|
Gсм=Gп∙м
|
1,232
|
2,457
|
3,689
|
1,232
|
1,309
|
Характеристики
трубы
|
Наружный
диаметр
|
Dн
|
мм
|
По
табл. 9.24
|
159
|
194
|
219
|
159
|
159
|
|
Толщина
стенки трубы
|
s
|
мм
|
|
2,5
|
2,5
|
4,5
|
2,5
|
2,5
|
|
Условный
проход
|
Dy
|
(мм)
|
ГОСТ
28338-89
|
150
|
150
|
150
|
150
|
150
|
Разность
геодезических отметок в конце и начале участка
|
Дhг
|
м
|
(hгк-hгн)
главная ветка И-0-2
|
0
|
-8
|
-20
|
-38
|
17
|
Давление
перед конденсационным горшком
|
P1
|
кгс/см2
|
Принимаем
0,7∙Pн
|
0,782
|
0,700
|
7,109
|
0,782
|
0,782
|
Давление
в начале участка
|
P1'
|
кгс/см2
|
P1'=a∙(P1-1)+1,
где а=0,5-0,7
|
0,869
|
0,820
|
4,665
|
0,869
|
0,869
|
Давление
в конце участка трубопровода
|
P2
|
кгс/см2
|
Принимаем
|
2,5
|
1,69
|
4,4
|
1,78
|
1,71
|
Коэффициент
|
фи
|
безразм.
|
По
табл. 9.25
|
26,38
|
72,3
|
89,25
|
64,4
|
72,5
|
Коэффициент
|
a
|
безразм.
|
По
табл. 9.5
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
Длина
участка трубопровода
|
По
плану
|
l
|
м
|
По
заданию
|
700
|
300
|
70
|
500
|
450
|
|
Эквивалентная
|
lэ
|
м
|
lэ=l∙a
|
210
|
90
|
21
|
150
|
135
|
|
Приведенная
|
lпр
|
м
|
lпр=l+lэ
|
910
|
390
|
91
|
650
|
585
|
Конд.
при ϒ=958,4
кгс/м3
|
Скорость
|
х
|
м/с
|
По
табл. 9.24
|
0,22
|
0,3
|
0,43
|
0,2
|
0,22
|
|
Удельная
потеря давления на трение
|
Дh
|
кгс/м2∙м
|
По
табл. 9.24
|
3,1
|
1,35
|
1,35
|
1,08
|
0,9
|
Удельный
вес конденсата при давлении P2
|
ϒсм
|
кгс/м3
|
По
табл. 9.27
|
3,1
|
1,95
|
6,41
|
6,11
|
3,84
|
Пароводяная
смесь при ϒсм
|
Скорость
|
хсм
|
м/с
|
хсм=фи∙х
|
5,8036
|
21,69
|
38,3775
|
12,88
|
15,95
|
|
Потеря
давления
|
Удельная
|
Дhсм
|
кгс/м2∙м
|
Дhсм=Дh∙фи
|
81,778
|
97,605
|
120,488
|
69,552
|
65,25
|
|
|
На
участке
|
ДHсм
|
кгс/см2
|
ДHсм=Дhсм∙lпр
|
7,442
|
3,807
|
1,096
|
4,521
|
3,817
|
Рисунок 4 -Пьезометрический график
конденсатопровода
трубопровод гидравлический тепловой
котельная
5. Тепловой расчет паропровода
Прокладка паропровода наземная, следовательно
расчетная температура окружающей среды соответствует температуре наружного
воздуха при максимально зимнем режиме (tно).
Паропровод полностью изолирован, задвижки
изолированы на ѕ от их площади поверхности.
Результаты теплового расчета сведены в таблицу
5.
Таблица 5.1 - Тепловой расчет паропровода
Расчетная
величина
|
Обоз
|
Размерность
|
Расчетная
формула или способ определения
|
Номер
участка
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П5-П4
|
П4-П1
|
П1-К
|
П3-П1
|
П2-П1
|
Расход
пара
|
т/ч
|
По
заданию
|
1,22
|
2,75
|
6,11
|
1,53
|
2,14
|
Длина
участка трубопровода
|
L
|
м
|
По
заданию
|
700
|
300
|
70
|
450
|
500
|
Удельная
потеря теплоты с 1 м изолированного паропровода
|
q
|
Вт/м∙К
|
Приложение
3 Грибанов
|
1,09
|
1,09
|
1,09
|
1,09
|
1,09
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эквивалентная
длина задвижки
|
LэквЗ
|
м
|
Принимается
в пределах 4…8
|
5
|
Количество
задвижек на участке
|
nз
|
безразм.
|
По
заданию
|
1
|
1
|
1
|
1
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эквивалентная
длина опор
|
Lоп
ЭКВ
|
м
|
(0,1-0,15)∙L
|
70
|
30
|
7
|
45
|
50
|
Суммарная
эквивалентная длина участков
|
Lэкв
|
м
|
LэквЗ∙nз+Lоп
ЭКВ
|
75
|
35
|
12
|
50
|
50
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура
пара в начале участка (от источника)
|
ф1
|
°С
|
Таблица
II Ривкин
|
168,84
|
168,96
|
165,46
|
164,26
|
164,77
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура
пара в конце участка (от источника)
|
ф2
|
°С
|
Таблица
II Ривкин
|
164,96
|
165,46
|
165,6
|
165,46
|
165,46
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средняя
температура на участке
|
фср
|
°С
|
(ф1+ф2)/2
|
166,9
|
167,21
|
165,53
|
164,86
|
165,12
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средняя
массовая теплоемкость на участке
|
ср
|
кДЖ/кг∙К
|
Теплофизические
свойства
|
3,48
|
4,03
|
3,948
|
3,658
|
3,68
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Потери
тепла на участке
|
Q
|
кВт
|
q∙(L+Lэкв)∙(фср-tно)
|
151,971
|
65,804
|
15,957
|
96,934
|
106,780
|
Температура
пара в конце участка (от источника)
|
ф2'
|
°С
|
ф1-Q/(D∙ср)
|
133,045
|
163,022
|
164,798
|
146,940
|
151,211
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Погрешность
|
д
|
безразм.
|
д=(ф2-ф2')/ф2
|
0,193
|
0,015
|
0,005
|
0,112
|
0,086
|
|
|
%
|
д=(ф2-ф2')/ф2*100
|
19,347
|
1,473
|
0,484
|
11,193
|
8,612
|
Рассчитаем тепловую изоляцию оборудования и
трубопроводов [5]
Для цилиндрических объектов
диаметром менее 2 м толщина теплоизоляционного слоя определяется по формуле:
где - отношение наружного диаметра
изоляционного слоя к наружному диаметру изолируемого объекта;
сопротивление теплопередачи на 1 м
длины теплоизоляционной конструкции цилиндрических объектов диаметром менее 2
м, (м·°С)/Вт;
термическое сопротивление стенки
трубопровода, определяемое по формуле
коэффициент теплоотдачи от наружной
поверхности покровного слоя (приложение 9[5])
коэффициент теплопроводности
теплоизоляционного материала.
наружный диаметр изолируемого
объекта, м.
Величину определяем по нормированной
линейной плотности теплового потока
где - нормированная линейная
плотность теплового потока с 1 м длины цилиндрической теплоизоляционной
конструкции при расположении оборудования и трубопроводов на открытом воздухе,
принимаемая по обязательным приложениям 4, табл. 1 [5], Вт/м;
коэффициент, учитывающий изменение
стоимости теплоты и теплоизоляционной конструкции в зависимости от места
установки (приложение 10 [5]). ;
средняя температура теплоносителя, ;
средняя температура за год
окружающей среды, ;
Также нужно учитывать термическое
сопротивление стенки трубопровода
диаметр наружной поверхности
изолирующего слоя, м;
коэффициент теплопроводности стенки
().
В качестве теплоизоляционных
материалов выберем плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом
связующем, ГОСТ 9573-82, марки 125 с плотностью и теплопроводностью
Таблица 5.2 - Определение толщины
изоляции
Расчетная
величина
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчетная
формула или способ определения
|
Номер
участка
|
|
|
|
|
П4-П5
|
П1-П4
|
П1-К
|
П3-П1
|
П2-П1
|
Плотность
теплового потока
|
|
|
Приложение
4; Таблица 1 6280916857
|
|
|
|
|
|
Сопротивление
теплопередаче на 1 м длины конструкции
|
|
|
|
2,2
|
1,976
|
1,81
|
2,18
|
2,3
|
Термическое
сопротивление стенки трубопровода
|
|
|
|
0,00016
|
0,00016
|
0,00014
|
0,00016
|
0,00016
|
Параметр
B
|
B
|
безразм.
|
|
1,590
|
1,91
|
1,73
|
1,91
|
1,91
|
Диаметр
наружной поверхности изолирующего слоя
|
|
м
|
|
0,434
|
0,303
|
0,379
|
0,303
|
0,303
|
Толщина
теплоизоляции
|
|
м
|
|
0,08
|
0,072
|
0,08
|
0,072
|
0,072
|
Расчетную толщину индустриальных
теплоизоляционных конструкций из волокнистых материалов и изделий следует
округлять до значений, кратных 20, и принимать согласно рекомендуемому приложению
11 [5].
Толщина изоляции на всех участках =
80 мм.
Материал для покровного слоя - сталь
тонколистовая толщиной
Для предохранения покровного слоя от
коррозии следует предусмотреть окраску.
. Расчет тепловой схемы котельной
Солесодержание исходной воды Sx=Sив=300
мг/л
Температура сетевой воды:
Энтальпия сетевой воды:
Энтальпия насыщенного пара:
после котла
после РОУ
из деаэратора
СНП
Энтальпия конденсата:
Конденсата
Питательной воды
Воды деаэратора
Исходной воды
Насыщенной воды
Котловой воды р=1,4 Мпа
Расчет
возвращенного конденсата
Потери
конденсата:
Общая нагрузка отопления,
вентиляции, горячего водоснабжения:
Расход пара на сетевые
подогреватели:
(6-4)
Общий расход пара на внешнее
потребление:
Потери пара в тепловой схеме:
Расход
пара на собственные нужды:
Расход
сетевой воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение:
, (6 -
8)
, (6 -
9)
Общий
расход воды:
, (6 -
10)
Расход
подпитки тепловой сети:
Паропроизводительность по пару после
РОУ:
Сумма потерь пара и конденсата:
Доля
потерь теплоносителя:
Процент
продувки:
Расход
питательной воды на РОУ:
Паропроизводительность
после котла:
Расход
продувочной воды:
Расход
пара из СНП:
Расход воды из сепаратора продувки:
Расход
пара из деаэратора питательной воды:
Расход
выпара из деаэратора питательной воды:
Расход
воды на ГВС:
Расход
выпара из деаэратора горячего водоснабжения:
Суммарные
потери сетевой воды, пара и конденсата:
Расход
химобработанной воды первой ступени - сумма потерь пара и конденсата:
Расход
химобработаноой воды второй ступени:
Расход
исходной воды:
Расход
пара на подогреватель исходной воды Т№2. Принято t22=250C:
Температура исходной воды после подогревателя
Т№1
Температура
воды на входе в Т№4:
i41= i32= 121 кДж/кг
Расход
пара на подогреватель Т№3:
h52=366 кДж/кг
Расход
пара на деаэратор питательной воды:
Температура
подпиточной воды на входе в теплообменник Т№9. Считаем, что Gподп≈GД2:
h91= 196,93
кДж/кг
Расход
пара на подогрев подпиточной воды в Т№8. t82=t91:
Расход
пара на подогреватели Т№6,7.:
Считаем
что расход пара на каждый сетевой подогреватель рассчитывается как общий расход
пара на сетевые подогреватели деленное пополам, для простоты регулирования
нагрузки.
(6.32)
Температура
сетевой воды после Т№6 равная температуре на входе в Т№7:
Температура
подпиточной воды после охладителя выпара ДР2:
Расход
пара на деаэратор горячего водоснабжения:
Расчетный
расход пара на собственные нужды:
(6 - 34)
Расчетная
паропроизводительность:
Ошибка расчета:
Проведем расчет для других температур наружного
воздуха, результаты сведем в таблицу.
Таблица 6 «Расчет режимов
производственно-отопительной котельной»
№
п/п
|
Параметры
|
Обозн.
|
Метод
определения
|
Расчетные
режимы
|
1
|
Расчетная
температура наружного воздуха
|
|
По
заданию
|
tно
|
tнхм
|
tни
|
8
|
летний
|
|
|
|
|
-30
|
-13,5
|
4,42
|
|
|
2
|
Давление
пара, Мпа
|
pтех
|
Из
гидравлического расчета
|
0,731
|
0,731
|
0,731
|
0,731
|
0,731
|
3
|
Технологическая
нагрузка, кг/с
|
Dтех
|
По
заданию
|
5,833
|
5,833
|
5,833
|
5,833
|
5,833
|
4
|
Доля
возврата конденсата
|
м
|
По
заданию
|
0,600
|
0,600
|
0,600
|
0,600
|
0,600
|
5
|
Температура
возвращаемого конденсата, °С
|
tтех
|
По
заданию
|
65,000
|
65,000
|
65,000
|
65,000
|
65,000
|
6
|
Нагрузка
на отопление, МВт
|
Q0
|
Из
главы 2
|
20,575
|
13,115
|
6,100
|
4,698
|
0,000
|
7
|
Нагрузка
на вентиляцию, МВт
|
Qв
|
Из
главы 2
|
2,349
|
2,246
|
0,732
|
0,564
|
0,000
|
8
|
Нагрузка
на ГВС, МВт
|
Qгвс
|
Из
главы 2
|
8,729
|
8,729
|
8,729
|
8,729
|
5,587
|
9
|
Солесодержание
исходной воды, мг/кг
|
Sив
|
Принимается
|
300,000
|
300,000
|
300,000
|
300,000
|
300,000
|
10
|
Температура
сетевой воды, °С
|
Подающий
трубопровод
|
ф01
|
Из
главы 2
|
150,000
|
110,600
|
65,000
|
65,000
|
65,000
|
|
|
Обратный
трубопровод
|
ф02
|
|
70,000
|
57,000
|
40,070
|
40,070
|
40,070
|
11
|
Энтальпия
сетевой воды, кДж/кг
|
Подающий
трубопровод
|
iсп
|
По
таблицам Ривкина
|
632,200
|
463,858
|
272,020
|
272,020
|
272,020
|
|
|
Обратный
трубопровод
|
iсоб
|
|
292,970
|
238,540
|
170,376
|
170,376
|
170,376
|
12
|
Энтальпия
насыщен-ного пара, кДж/кг
|
При
p=1,4 МПа
|
i''1,4
|
По
таблицам Ривкина
|
2788,400
|
2788,400
|
2788,400
|
2788,400
|
2788,400
|
|
|
При
p=0,67 МПа
|
i''0,67
|
|
2761,100
|
2761,100
|
2761,100
|
2761,100
|
2761,100
|
|
|
При
p=0,15 МПа
|
i''0,15
|
|
2693,900
|
2693,900
|
2693,900
|
2693,900
|
2693,900
|
|
|
При
p=0,12 МПа
|
i''0,12
|
|
2683,800
|
2683,800
|
2683,800
|
2683,800
|
2683,800
|
13
|
Энтальпия
технологических сред, кДж/кг
|
Возвращаемого
конденсата
|
iтех
|
При
tтехв=65 °С По таблицам Ривкина
|
272,020
|
272,020
|
272,020
|
272,020
|
272,020
|
|
|
Конденсата
tк=80 °С
|
iк
|
По
таблицам Ривкина
|
334,920
|
334,920
|
334,920
|
334,920
|
334,920
|
|
|
Питательной
воды tпв=90 °С
|
iпв
|
По
таблицам Ривкина
|
439,390
|
439,390
|
439,390
|
439,390
|
439,390
|
|
|
Воды
деаэратора p=0,12 Мпа
|
iд
|
По
таблицам Ривкина
|
439,360
|
439,360
|
439,360
|
439,360
|
439,360
|
|
|
Исходной
воды
|
iив
|
По
таблицам Ривкина
|
21,010
|
21,010
|
21,010
|
21,010
|
21,010
|
|
|
Насыщенной
воды p=0,15 Мпа
|
i'0,15
|
По
таблицам Ривкина
|
467,130
|
467,130
|
467,130
|
467,130
|
467,130
|
|
|
Котловой
воды p=1,4 Мпа
|
i'1,4
|
По
таблицам Ривкина
|
830,100
|
830,100
|
830,100
|
830,100
|
830,100
|
14
|
Расход
технологического конденсата, кг/с
|
Gтех
|
Gтех=м∙Dтех
|
3,500
|
3,500
|
3,500
|
3,500
|
3,500
|
15
|
Потери
технологического конденсата, кг/с
|
Gтехпот
|
Gтехпот=Dтех-Gтех
|
2,333
|
2,333
|
2,333
|
2,333
|
2,333
|
16
|
Общая
нагрузка на отопление, вентиляцию и ГВС, МВт
|
Qс
|
Qс=Q0+Qв+Qгвс
|
31,653
|
24,090
|
15,561
|
13,991
|
5,587
|
17
|
Расход
пара на сетевые подогреватели, кг/с
|
Dст
|
Dст=Qс/(i''0,67-iк)
|
13,046
|
9,929
|
6,414
|
5,767
|
2,303
|
18
|
Общий
расход пара на внешнее потребление, кг/с
|
Dвн
|
Dвн=Dтех+Dст
|
18,879
|
15,762
|
12,247
|
11,600
|
8,136
|
19
|
Потери
пара в тепловой схеме, кг/с
|
Dпот
|
Dпот=0,03∙Dвн
|
0,566
|
0,473
|
0,367
|
0,348
|
0,244
|
20
|
Расход
пара на собственные нужды, кг/с
|
Dсн
|
Dсн=0,05∙Dвн
|
3,503
|
2,961
|
2,477
|
2,303
|
1,299
|
21
|
Расход
сетевой воды, кг/с
|
На
отопление и вентиляцию
|
Gов
|
Gов=(Q0+QВ)/(iсп-iсоб)
|
67,577
|
68,175
|
67,215
|
51,769
|
0,000
|
|
|
На
ГВС
|
Gгвс
|
Gгвс=Qгвс/(iсп-iсоб)
|
25,732
|
38,741
|
85,878
|
85,878
|
54,966
|
22
|
Общий
расход сетевой воды, кг/с
|
Gс
|
Gс=Gов+Gгвс
|
93,308
|
106,916
|
153,093
|
137,647
|
54,966
|
23
|
Расход
подпитки, кг/с
|
Gподп
|
Gподп=0,015∙Gc
|
1,400
|
1,604
|
2,296
|
2,065
|
0,824
|
24
|
Паропроизводительность
при p=0,67 Мпа, кг/с
|
Dк0,67
|
Dк0,67=Dтех+Dст+Dсн+Gпод
|
22,949
|
19,196
|
15,091
|
14,251
|
9,679
|
25
|
Сумма
потерь воды, пара и конденсата, кг/с
|
Gпот
|
Gпот=Gтехпот+
Dпот+Gпод
|
4,299
|
4,410
|
4,997
|
4,746
|
3,402
|
26
|
Доля
потерь теплоносителя
|
Пх
|
Пх=Gпот/Dк0,67
|
0,187
|
0,230
|
0,331
|
0,333
|
0,351
|
27
|
Солесодержание
воды, мг/кг
|
Химобработанной
|
Sх
|
Принято
|
300,000
|
300,000
|
300,000
|
300,000
|
300,000
|
Sкв
|
|
3000,000
|
3000,000
|
3000,000
|
3000,000
|
3000,000
|
28
|
Доля
продувки
|
Рпр
|
Рпр=Sх∙Пх/(Sкв-Sх∙Пх)
|
0,019
|
0,024
|
0,034
|
0,034
|
0,036
|
29
|
Расход
питательной воды на РОУ, кг/с
|
Gроу
|
Gроу=Dк0,67*(i''1,4-i''0,67)/
(i''1,4-iпв)
|
0,267
|
0,223
|
0,175
|
0,166
|
0,112
|
30
|
Паропроизводительность
при p=1,4Мпа, кг/с
|
Dк1,4
|
Dк1,4=Dк0,67-Gроу
|
22,682
|
18,973
|
14,916
|
14,085
|
9,566
|
31
|
Расход
продувочной воды, кг/с
|
Gпр
|
Gпр=Рпр∙Dк1,4
|
0,433
|
0,446
|
0,511
|
0,485
|
0,348
|
32
|
Расход
пара из сепаратора, p=0,15 Мпа
|
Dс0,15
|
Dс0,15=Gпр∙(i'1,4-i'0,15)/
(i''0,15-i'0,15)
|
0,071
|
0,073
|
0,083
|
0,079
|
0,057
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33
|
Расход
воды из сепаратора, кг/с
|
Gснп
|
Gснп=Gпр-Dс0,15
|
0,362
|
0,373
|
0,428
|
0,406
|
0,292
|
34
|
Расход
воды из деаэратора, кг/с
|
Gд
|
Gд=Dк0,67+Gпр+Gподп
|
24,781
|
21,246
|
17,898
|
16,801
|
10,852
|
35
|
Расход
выпара, кг/с
|
Dвып
|
Dвып=0,002∙Gд
|
0,050
|
0,042
|
0,036
|
0,034
|
0,022
|
36
|
Суммарные
потери пара и конденсата, кг/с
|
Gпот
|
Gпот=Gтехпот+Dпот+Gснп+
+Gподп+Dвып
|
4,711
|
4,825
|
5,460
|
5,185
|
3,715
|
37
|
Расход
воды, кг/с
|
Химобработанной
|
Gхво
|
Gхво=Gпот
|
4,711
|
4,825
|
5,460
|
5,185
|
3,715
|
|
|
Исходной
|
Gисх
|
Gисх=1,15∙Gхво
|
5,418
|
5,549
|
6,279
|
5,963
|
4,272
|
38
|
Расход
пара на подогреватель исходной воды Т№2, кг/с
|
D2
|
Принимаем
t22=25 °С D2=Gисх*(i22-i21)/(i''0,67-iк)
|
0,187
|
0,192
|
0,217
|
0,206
|
0,147
|
39
|
Температура
исходной воды после подогревателя Т№1, °С
|
t12
|
t12=(i22+(Gснп/Gисх)*
*(i'0,15-iк))/св
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
40
|
Температура
воды на входе в Т№4, °С
|
t41
|
t41=(t42-(Gд/Gхво)*(iд-iпв))/
/св
|
80,000
|
80,000
|
80,000
|
80,000
|
80,000
|
41
|
Расход
пара на подогреватель Т№3, кг/с
|
D3
|
D3=Gхво∙(i32-i12)/
/(i''0,67-iк)
|
0,447
|
0,458
|
0,519
|
0,493
|
0,353
|
42
|
Температура
химобработан- ной воды после охладителя выпара
|
t52
|
t52=(t42+(Dвып/Gхво)*
*(i''0,12-iк))/св
|
85,898
|
84,936
|
83,675
|
83,633
|
83,275
|
43
|
Расход
пара на деаэрацию
|
Dд
|
Формула
4-23
|
2,944
|
2,364
|
1,741
|
1,605
|
0,863
|
44
|
Расход
пара на собственные нужды, кг/с
|
Dснр
|
Dснр=Dд+D2+D3
|
3,578
|
3,014
|
2,477
|
2,303
|
1,364
|
45
|
Расчетная
производительность, кг/с
|
Dкр0,7
|
Dкр0,7=Dтех+Dснр+Dпот+
+Dст
|
23,024
|
19,249
|
15,091
|
14,251
|
9,744
|
46
|
Погрешность
|
%
|
∆=(Dкр0,67-Dк0,67)/Dкр0,67
|
0,327
|
0,275
|
-0,001
|
0,003
|
0,663
|
7. Выбор оборудования котельной
.1 Выбор котельного агрегата
Паропроизводительность котельного агрегата:
1) Максимальная, в зимний
период при :
) Минимальная, в летний период:
Выбираем 1 паровой котел марки Е-100-1,4-250 ГМ
(ГМ-100-14-250):
Таблица 7.1 - Основные технические данные
парового котла Е-50-1,4-250ГМ.
№
п/п
|
Наименование
|
Значение
|
1
|
Тип
|
Однобарабанный
|
2
|
Вид
расчетного топлива
|
Природный
газ и мазут
|
3
|
Паропроизводительность,
т/ч
|
50
|
4
|
Давление
пара на выходе из котла, МПа
|
1,4
|
5
|
Температура
перегретого пара, °С
|
250
|
6
|
Температура
питательной воды, °С
|
100
|
7
|
КПД
расчетный (брутто), %
|
93/90
|
8
|
Размеры,
м Ширина Глубина Верхняя отметка котла
|
11,2
18 14,6
|
Выбираем 2 паровых котлов E-160-1,4-250
ГМ (ТГМЕ-187)
Таблица 7.2 - Характеристики котла E-160-1,4-250ГМ
Топливо
|
Природный
газ и мазут
|
Паропроизводительность,
т/ч
|
160
|
КПД
(брутто), %
|
90,9
|
Давление
пара на выходе, МПа
|
1,4
|
Температура
пара на выходе, °С
|
250
|
Суммарная производительность выбранных котлов
D=50+160+160=370 т/ч
.2 Выбор деаэратора
Расход воды из деаэратора
питательной воды . Выбираем 2 деаэратора ДА-200/50 и ДА-25/8.
Таблица 7.2 - Характеристики
деаэраторов ДА-400/75 и ДА-50/15
Номинальная
производительность, т/ч
|
400
|
50
|
Рабочее
давление, МПа
|
0,02
|
0,02
|
Полезная
емкость бака-аккумулятора, м3
|
75
|
15
|
Высота
деаэратора, мм
|
6600
|
4390
|
.3 Подбор насосов:
1. Насос исходной воды. - СМ
100-65-200/2б,
2шт(1 резерв)
2. Питательный насос - ПЭ 250-45-2,
3шт(1 резерв)
. Сетевой насос 90 м.в.ст. - СЭ
2500-100-25, 2шт(1 резерв)
. Подпиточный насос - ЦН 50-135,
2шт(1 резерв)
Таблица 7.3 - Характеристики насосов
Насос
|
Подача,
м3/ч
|
Напор,
м
|
Мощн.
двигателя, КВт
|
Частота
вращения, об/мин
|
СМ
100-65-200/2б
|
80
|
32
|
18,5
|
1450
|
ПЭ
250-45-2
|
250
|
500
|
500
|
2970
|
СЭ
2500-100-25
|
2500
|
100
|
700
|
1500
|
ЦН
50-135
|
50
|
135
|
250
|
3000
|
.4 Подбор теплообменников
Выбор теплообменных установок для котельной
осуществляется по результатам теплового расчета подогревателей. Цель расчета -
определить площадь теплообмена. Полученная и известные (максимальные и рабочие
давления теплоносителей в трубной системе, в межтрубном пространстве,
максимальные температуры теплоносителей, тепловая мощность) характеристики
сравниваются с характеристиками теплообменных аппаратов, приведенные в
каталогах. После технико-экономического обоснования (ТЭО) выбирается тип и
марка теплообменника.
Таблица 7.41 - Характеристики теплообменников
мер
|
Обозначение
нагревателя ПП
|
Рабочее
давление, пар/вода, МПа
|
Диаметр
корпуса, Ду, мм
|
Кол-во
трубок, шт
|
Площадь
поверхности нагрева, м2
|
Масса
секции/ подогревателя, кг
|
2
|
ПП2-9-7-2
|
0,68/1,57
|
325
|
68
|
9,5
|
470
|
3
|
ПП2-6-2-2
|
0,68/1,57
|
325
|
68
|
6,3
|
380
|
4
|
ВВП-11-
-219-2000
|
|
219
|
61
|
5,76
|
173
|
5
|
Охладитель
выпара ОВА-8
|
0,12/0,5
|
426
|
48
|
8
|
355
|
8
|
ПП2-6-2-2
|
0,68/1,57
|
325
|
68
|
6,3
|
380
|
6
|
ПСВ-300-14-23
|
0,14/0,23
|
1540
|
1217
|
311
|
16007
|
7
|
ПСВ-650-6-25
|
0,588/2,45
|
325
|
68
|
580,8
|
26364
|
9
|
ВВП-01-
57-2000
|
|
16
|
4
|
0,38
|
24
|
10
|
Охладитель
выпара ОВА-2
|
0,12/0,5
|
219
|
48
|
232
|
Таблица 7.42 - Расчет теплообменников тепловой
схемы котельной.
Расчетная
величина
|
Обоз.
|
Размерность
|
Расчетная
формула или метод опред.
|
Номер
теплообменного аппарата
|
|
|
|
|
Производственная
часть
|
Отопительная
часть
|
|
|
|
|
2
|
3
|
4
|
5
|
8
|
6
|
7
|
9
|
10
|
Тепловая
нагрузка
|
Q
|
кВт
|
|
1360
|
189
|
3020
|
413
|
396
|
83430
|
83430
|
1348
|
45
|
Наиб.
разность темп. т/н
|
tБ
|
0С
|
141137688712056562020
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наим.разность
темп. т/н
|
DtМ
|
0С
|
7555205551010155
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Среднелог.
темп. напор
|
Dt
|
0С
|
|
147,77
|
108,18
|
103,276
|
22,216
|
108,18
|
71,135
|
28,462
|
103,276
|
33,412
|
Коэф.
теплопередачи
|
k
|
Рекомендации
[6]222222222
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь
поверхности т/о
|
F
|
м2
|
2,330,122,364,270,14227567,30,2350,29
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Заключение
В курсовом проекте рассчитаны:
. сезонная тепловая нагрузка котельной
при tно=
-340С:
2. круглогодичная тепловая нагрузка
котельной:
3. суммарная годовая тепловая нагрузка:
4. температуры воды в подающем и обратном
трубопроводах, и построили температурный график (см. стр.14)
. расходы сетевой воды и построили график
расходов (см. стр.19)
Также провели:
. гидравлический и тепловой расчет
паропровода.
. гидравлический расчет водяных тепловых
сетей.
. гидравлический расчет
конденсатопровода.
Рассчитали:
. тепловую изоляцию трубопроводов,
толщина изоляции 80 мм на всех участках. Материал для покровного слоя - сталь
тонколистовая толщиной 0,35 мм.
. При заданном расходе технологического
пара, определены расходы котловой воды при различных режимах работы.
Для обеспечения нагрузки теплоснабжения и нужд
производственных потребителей подобраны паровые котлы, а также вспомогательное
оборудование: деаэраторы, насосы и подогреватели.
Библиографический список
1. Кириллов В.В. Расчет тепловых
схем источников теплоснабжения промышленных предприятий: учебное пособие/В. В.
Кириллов. - Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2010. - 77 с.
. Соколов Е.Я. Теплофикация и
тепловые сети: Учебник для вузов/Е.Я. Соколов. - М.: Издательство МЭИ, 2013. -
472 с.
. Ривкин С.Л., Александров, А.А.
Термодинамические свойства воды и водяного пара: Справочник. Рек. Гос. службой
стандартных справочных данных - 2-е изд., перераб. и доп. / С.Л. Ривкин, А.А.
Александров - М.: Энергоатомиздат, 2012. - 80с.
. Справочник проектировщика.
Проектирование тепловых сетей/под ред. А.А. Николаева. - Курган.: Интеграл,
2007. - 360 с.
. Есина, И.В. Источники и системы
теплоснабжения промышленных предприятий/ И.В. Есина, А.И Грибанов- Челябинск:
ЧГТУ, 1990.
6. СНиП 2.04.14-88. Тепловая
изоляция оборудования и трубопроводов.