Наименование и тип аппарата
|
Условие выбора
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные
|
Проверка условия
|
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_Shell_2-У2 (вводной
выключатель)
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
|
Iмах=2,482кАIном=2,5кА
|
|
|
|
|
Iп.ф=12,5кАIотк.ном=31,5кА
|
|
|
|
|
iу=32,63кАiдин.=80кА
|
|
|
|
|
|
Вк=253кА.с2
|
Вк=31,52.3=2977кА.с2
|
|
Трансформатор тока ТОЛ-10-М2-2500/5 У3 Класс
точности 0,5
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
|
|
Iмах=2,482кА
|
Iном=2,5кА
|
|
|
iу=32,63кАiдин.=152,5кА
|
|
|
|
|
|
Вк=253кА.с2
|
Вк=612.1=3721кА.с2
|
|
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_Shell_2-У2
(секционный выключатель)
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
|
|
Iмах=1,241кА
|
Iном=1,6кА
|
|
|
Iп.ф=12,5кАIотк.ном=31,5кА
|
|
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=80кА
|
|
|
|
Вк=175кА.с2
|
Вк=31,52.3=1200кА.с2
|
|
Трансформатор тока ТОЛ-10-1500/5 У3
|
|
Uсети=10кВ
|
Uном=10кВ
|
|
|
Iмах=1,241кАIном=1,5кА
|
|
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=102кА
|
|
|
|
Вк=175кА.с2
|
Вк=402.1=1600кА.с2
|
|
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_LD_1-У2 (Насосная станция
КП)
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
|
|
Iмах=0,398кА
|
Iном=0,630кА
|
|
|
Iп.ф=12,5кАIотк.ном=20кА
|
|
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=50кА
|
|
|
|
Вк=96,8кА.с2
|
Вк=202.3=1200кА.с2
|
|
Трансформатор тока ТОЛ -10 У3 Класс точности
0,5
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
|
|
Iмах=0,398кА
|
Iном=0,45кА
|
|
|
iу=32,63кАiдин.=81кА
|
Вк=96,8кА.с2
|
Вк=31,52.1=992кА.с2
|
|
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_LD_1-У2 (Завод спец.
автомобилей)
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
|
|
Iмах=0,205кА
|
Iном=0,630кА
|
|
|
Iп.ф=12,5кАIотк.ном=20кА
|
|
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=50кА
|
|
|
|
Вк=96,8кА.с2
|
Вк=202.3=1200кА.с2
|
|
Трансформатор тока ТОЛ -10 У3 Класс точности
0,5
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
|
Iмах=0,205кАIном=0,25кА
|
|
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=51кА
|
|
|
Вк=96,8кА.с2
|
Вк=17,52.1=306кА.с2
|
|
|
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_LD_1-У2 (Завод коробок
скоростей)
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
|
Iмах=0,173кАIном=0,630кА
|
|
|
|
|
Iп.ф=12,5кАIотк.ном=20кА
|
|
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=50кА
|
|
|
Вк=96,8кА.с2
|
Вк=202.3=1200кА.с2
|
|
|
Трансформатор тока ТОЛ -10 У3 Класс точности
0,5
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
|
Iмах=0,173кАIном=0,2кА
|
|
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=51кА
|
|
|
Вк=96,8кА.с2
|
Вк=17,52.1=306кА.с2
|
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=50кА
|
|
|
Вк=96,8кА.с2
|
Вк=202.3=1200кА.с2
|
|
|
Трансформатор тока ТОЛ -10 У3
|
|
Uсети=10кВ
|
Uном=10кВ
|
|
|
|
Iмах=0,303кА
|
Iном=0,4кА
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=81кА
|
|
|
|
Вк=96,8кА.с2
|
Вк=31,52.1=992кА.с2
|
|
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_LD_1-У2 (Завод метизов)
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
|
Iмах=0,323кАIном=0,630кА
|
|
|
|
|
Iп.ф=12,5кАIотк.ном=20кА
|
|
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=50кА
|
|
|
Вк=96,8кА.с2
|
Вк=202.3=1200кА.с2
|
|
|
Трансформатор тока ТОЛ -10 У3
|
|
Uсети=10кВ
|
Uном=10кВ
|
|
|
|
Iмах=0,323кА
|
Iном=0,4кА
|
|
|
|
iу=32,63кА
|
iдин.=81кА
|
|
|
|
Вк=96,8кА.с2
|
Вк=31,52.1=992кА.с2
|
|
Трансформатор напряжения ЗНОЛ.06-10 У3 Класс
точности 0,5
|
|
Uсети=10кВ
|
Uном=10кВ
|
|
Предохранитель к ТН ПКТ-101-10-У3
|
Uсети=10кВUном=10кВ
|
|
|
|
Выбор питающих линий ВЛ 110кВ.
1) по экономической плотности тока. Сечение проводника по
экономической плотности тока Fэк, мм2 определяется по формуле:
(5.21)
где Iнорм. - наибольший ток нормального режима, А;
jэк. -нормированная плотность тока, А/мм2;
jэк. = 1,1 А/мм2 - согласно таблице 1.3.36
[1], для Тmax=3000-5000 ч/год;
Сечение, полученное в результате указанного расчета,
округляется до ближайшего стандартного сечения. Расчетный ток принимается для
нормального режима работы, т.е. увеличение тока в послеаварийных и ремонтных
режимах сети не учитывается.
Принимаем провод АС 185/29.
3) по нагреву (по длительно допустимому току):
(5.22)
где Iр - наибольший ток ремонтного или послеаварийного
(форсированного) режима;
Iдоп. = 510А - длительно допустимый ток для провода
марки АС 185/29.
- условие выполняется
) проверка по механической прочности не производится, т.к.
согласно ПУЭ минимальное сечение для ВЛ 110кВ не менее 35 мм2.
Окончательно выбираем провод: АС 185/29, q=185мм2, d=18,8 мм, Iдоп. = 510А.
Выбор отходящих линий.
Комбинат полимеров.
1) для расчета сечения проводника по экономической плотности тока
используем формулу (5.21):
jэк. = 1,0 А/мм2 - согласно таблице 1.3.36
[1], для Тmax>5000 ч/год;
Принимаем провод АС 150/19.
) по нагреву (по длительно допустимому току), используем
условие (5.22):
Iдоп. = 450А - длительно допустимый ток для провода
марки АС 150/19.
- условие выполняется;
) проверку на термическое действие тока и на электродинамическое
действие тока к.з. не проводим, согласно ПУЭ.
Окончательно принимаем провод:
АС 150/19, q=150мм2,
d=16,8 мм, Iдоп. =
450А.
Насосная станция КП.
Iнорм. =
198,9А; Iмах. = 397,8А
) по экономической плотности тока:
jэк. = 1,0 А/мм2 - согласно таблице 1.3.36
[1], для Тmax>5000 ч/год;
выбираем кабель марки ААШв сечением (3*185) мм2 и Iдоп.ном. = 310А.
ААШв - силовой кабель с алюминиевыми жилами, с бумажной
пропитанной изоляцией, в алюминиевой оболочке с защитным шлангом из
ПВХ-пластиката. Применяется для передачи электроэнергии в стационарных
установках на напряжение до 10кВ частотой 50Гц. Используется для прокладки в
помещениях, земле с низким и средним уровнем активности грунтов, шахтах,
коллекторах и открытом воздухе.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
где Iдоп - длительно
допустимый ток, вычисляется по формуле:
(5.23)
где k1=0,8 - поправочный коэффициент на число рядом
положенных в земле кабелей, согласно таблице 1.3.26 [1], для четырех кабелей,
лежащих рядом в земле с расстоянием в свету 100 мм; k2=1,13 - поправочный
коэффициент на температуру окружающей среды, согласно таблице 1.3.3 [1] при
температуре жил кабеля + 600С (пункт 1.3.12 [1]), условной
температуре окружающей среды +250С, и температуре земли + 150С
(пункт1.3.13 [1]).
Выбранный кабель не проходит по условию нагрева длительно
допустимым током, примем сечение 2х (3*120) Iдоп.ном. =
240А. Проверим выполнение условия (5.22):
4) по термической стойкости к токам к.з.
(5.24)
где Вк - тепловой импульс для пучка кабелей;
С - постоянная величина, равная .
, (суммарное сопротивление до точки к.з.).
Найдем реактивное сопротивление в конце линии xкл, по формуле:
(5.25)
, l=5 км,
6,61
.
Окончательно принимаем кабель ААШв сечением 2 (3*120мм2).
Завод спец. автомобилей.
Iнорм. =
102,5А; Iмах. = 205А.
) по экономической плотности тока:
jэк. = 1,1
А/мм2 - согласно таблице 1.3.36 [1], для 3000 ч/год <Тmax<5000 ч/год;
выбираем кабель марки ААШв сечением 3*95мм2 и Iдоп.ном. = 205А.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
где k1=0,8 - поправочный коэффициент на число рядом положенных в земле
кабелей, согласно таблице 1.3.26 [1], для четырех кабелей, лежащих рядом в
земле с расстоянием в свету 100 мм;
k2=1,13 -
поправочный коэффициент на температуру окружающей среды, согласно таблице 1.3.3
[1] при температуре жил кабеля + 600С (пункт 1.3.12 [1]), условной
температуре окружающей среды +250С, и температуре земли + 150С
(пункт1.3.13 [1]).
Выбранный кабель не проходит по условию нагрева длительно
допустимым током, выберем кабель сечением 3*120 мм2 Iдоп.ном. = 240А, проверим выполнение условия
(5.22):
) по термической стойкости к токам к.з.
где Вк - тепловой импульс для пучка кабелей;
.
, (суммарное сопротивление до точки к.з.).
Найдем реактивное сопротивление в конце линии: , l=4 км
.
.
Окончательно принимаем кабель ААШв сечением 3*120мм2.
Завод коробок скоростей. Iнорм. =
86,6А; Iмах. = 173,2А.
) по экономической плотности тока:
jэк. = 1,1
А/мм2 - согласно таблице 1.3.36 [1], для 3000 ч/год <Тmax<5000 ч/год.
Выбираем кабель марки ААШв сечением 3*70мм2 и Iдоп.ном. = 165А.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
где k1=0,8 - поправочный коэффициент на число рядом
положенных в земле кабелей, согласно таблице 1.3.26 [1], для четырех кабелей,
лежащих рядом в земле с расстоянием в свету 100 мм;
k2=1,13 - поправочный коэффициент на температуру
окружающей среды, согласно таблице 1.3.3 [1] при температуре жил кабеля + 600С
(пункт 1.3.12 [1]), условной температуре окружающей среды +250С, и
температуре земли + 150С (пункт1.3.13 [1]).
.
Выбранный кабель не проходит по условию нагрева длительно
допустимым током, выберем кабель сечением 3*95 мм2 Iдоп.ном. = 205А, проверим выполнение условия
(5.22):
) по термической стойкости к токам к.з.
где Вк - тепловой импульс для пучка кабелей;
.
, (суммарное сопротивление до точки к.з.).
Найдем реактивное сопротивление в конце линии:
, l=3,8 км,
.
.
,
Окончательно принимаем кабель ААШв сечением 3*95мм2.
Завод штампов.
Iнорм. =
151,5А; Iмах. = 303,1А.
) по экономической плотности тока:
jэк. = 1,1
А/мм2 - согласно таблице 1.3.36 [1], для 3000 ч/год <Тmax<5000 ч/год.
Выбираем кабель марки ААШв сечением 3*150мм2 и Iдоп.ном. = 275А.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
где k1=0,8 - поправочный коэффициент на число рядом положенных в земле
кабелей, согласно таблице 1.3.26 [1], для четырех кабелей, лежащих рядом в
земле с расстоянием в свету 100 мм;
k2=1,13 -
поправочный коэффициент на температуру окружающей среды, согласно таблице 1.3.3
[1] при температуре жил кабеля + 600С (пункт 1.3.12 [1]), условной
температуре окружающей среды +250С, и температуре земли + 150С
(пункт1.3.13 [1]).
Выбранный кабель не проходит по условию нагрева длительно
допустимым током, выберем кабель сечением 3*240 мм2 Iдоп.ном. = 355А, проверим выполнение условия
(5.22):
3) по термической стойкости к токам к.з.
где Вк - тепловой импульс для пучка кабелей;
.
, (суммарное сопротивление до точки к.з.).
Найдем реактивное сопротивление в конце линии:
, l=3 км,
.
.
,
Окончательно принимаем кабель ААШв сечением 3*240мм2.
Завод метизов.
Iнорм. =
161,5А; Iмах. = 323А.
) по экономической плотности тока:
jэк. = 1,1
А/мм2 - согласно таблице 1.3.36 [1], для 3000 ч/год <Тmax<5000 ч/год.
выбираем кабель марки ААШв сечением 3*150мм2 и Iдоп.ном. = 275А.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
где k1=0,9 - поправочный коэффициент на число рядом положенных в земле
кабелей, согласно таблице 1.3.26 [1], для двух кабелей, лежащих рядом в земле с
расстоянием в свету 100 мм;
k2=1,13 -
поправочный коэффициент на температуру окружающей среды, согласно таблице 1.3.3
[1] при температуре жил кабеля + 600С (пункт 1.3.12 [1]), условной
температуре окружающей среды +250С, и температуре земли + 150С
(пункт1.3.13 [1]).
Выбранный кабель не проходит по условию нагрева длительно
допустимым током, выберем кабель сечением 3*240 мм2 Iдоп.ном. = 355А, проверим выполнение условия
(5.22):
) по термической стойкости к токам к.з.
где Вк - тепловой импульс для пучка кабелей;
.
, (суммарное сопротивление до точки к.з.).
Найдем реактивное сопротивление в конце линии:
, l=4,5 км,
.
.
,
Окончательно принимаем кабель ААШв сечением 3*240мм2.
Ошиновка РУ-110кВ.
В ОРУ-110кВ применяем гибкие шины, выполненные проводами АС.
Принимаем провод: АС 185/29, q=185мм2,
d=18,8 мм, Iдоп. =
510А. Фазы расположены горизонтально, расстояние между фазами 300 см.
Проверка на термическое действие токов К.З. не выполняем, т.к.
ошиновка выполняется голыми проводами. Проверка шин на электродинамическое
действие токов к.з. не производится, т.к. iу<50кА
(2 п1.4.2. [1]). Так же ошиновка в пределах РУ не подлежит проверке по
экономической плотности тока, согласно ПУЭ.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
- условие выполняется.
) проверка по условию короны (согласно пункта 1.3.33 [1] при
напряжении 35 кВ и выше проводники должны быть проверены по условиям
образования короны с учетом среднегодовых значений плотности и температуры
воздуха на высоте расположения данной электроустановки над уровнем моря,
приведенного радиуса проводника, а также коэффициента не гладкости
проводников):
(5.26)
где Е0 - начальное значение критической
напряженности электрического поля, вычисляется по формуле:
(5.27)
где m - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода
(для многопроволочных проводов m=0,82); r0 - радиус провода, см.
Напряженность электрического поля около поверхности
нерасщепленного провода, Е рассчитывается по формуле:
(5.28)
где U - линейное напряжение, кВ; Dcp - среднее геометрическое
расстояние между проводами фаз, см.
где для горизонтального расположения фаз .
Условие проверки:
условие выполняется.
Таким образом, окончательно принимаем провод АС 185/29.
Гибкие шины крепятся на гирляндах из 8 подвесных изоляторов
ПС-70Е.
ПС-70Е - подвесной стеклянный изолятор, предназначен для
электрической изоляции и крепления незащищенных проводов и грозозащитных
тросов, воздушных ЛЭП и ОРУ подстанций высокого напряжения 6, 10 кВ и выше.
Количество изоляторов в гирлянде определяем по таблице П2.4,
РД34.51.101-90 Инструкция по выбору изоляции электроустановок [3], принимая
следующие исходные данные: уровень напряжения 110кВ, материал опор -
металлические, вид гирлянд - поддерживающие, степень загрязнения атмосферы - II, тип изоляторов ПС-70Е.
Ошиновка РУ-35кВ.
В ОРУ-35кВ применяем гибкие шины, выполненные проводами АС.
Принимаем провод АС 240/22, q=240мм2,
d=21,6 мм, Iдоп. =
605А. Фазы расположены горизонтально, расстояние между фазами 200 см.
1) по нагреву (по длительно допустимому току):
- условие выполняется.
) проверка по условию короны:
Определим начальное значение критической напряженности эл. поля:
Напряженность электрического поля около поверхности
нерасщепленного провода:
где для горизонтального расположения фаз .
Условие проверки:
условие выполняется.
Таким образом, окончательно принимаем провод АС 240/32.
Гибкие шины крепятся на гирляндах из 3 подвесных изоляторов
ПС-70Е.
ПС-70Е - подвесной стеклянный изолятор, предназначен для
электрической изоляции и крепления незащищенных проводов и грозозащитных
тросов, воздушных ЛЭП и ОРУ подстанций высокого напряжения 6, 10 кВ и выше.
Количество изоляторов в гирлянде определяем по таблице П2.4,
РД34.51.101-90 Инструкция по выбору изоляции электроустановок [3], принимая
следующие исходные данные: уровень напряжения 35кВ, материал опор -
металлические, вид гирлянд - поддерживающие, степень загрязнения атмосферы - II, тип изоляторов ПС-70Е.
Ошиновка РУ-10кВ
Согласно
ПУЭ сборные шины и ошиновку в пределах РУ по экономической плотности тока не
выбираются, поэтому выбор производится:
по
допустимому току
Для выбора ошиновок используем максимальный ток обмотки НН.
(5.29)
(5.30)
где,
-длительно допустимый ток шины с учётом поправки на установку шин
плашмя . Принимаем двухполосные алюминиевые шины
прямоугольного сечения 2 (100×10) мм², расположенные
плашмя с
Получилось, что что соответствует условию (5.29).
по термической стойкости:
Ошиновку проверяем по току короткого замыкания на сборных
шинах 10 кВ подстанции (см. п. 4).
Минимальное сечение по термической стойкости, qmin мм2
вычисляется по формуле:
(5.31)
где С = 91 - некоторая функция, принимается по справочным
данным в зависимости от материала шины [2].
Получили, что принятая шина проходит по термической
стойкости.
по механической стойкости:
Определяем пролёт, L м при условии, что частота собственных колебаний
будет > 200 Гц по формуле:
(5.32)
где J - момент инерции поперечного сечения шины, см4
для шин, установленных плашмя вычисляется по формуле:
(5.33)
q - поперечное сечение шины, см2
м
Принимаем расположение пакета шин плашмя; пролёт L =1,5 м; расстояние между
фазами а = 0,22 м [6]
Определим расстояние между прокладками Lп, м по формуле:
(5.33)
где ап - расстояние между осями полос, см
определяется по формуле:
(5.34)
Jп - момент инерции одной полосы, см4:
(5.35)
Е - модуль упругости материала шин, для алюминиевых шин равен
7*1010 Па, табл. 4.2 [2].
kф - коэффициент формы, для соотношения b/h=0,1 будет равен 0,4,
рис. 4.5 [2].
mп - масса полосы на единицу длины, кг/м.
Определяется по сечению q, плотности материала шин (для алюминия 2,7·10-3
кг/см³) и длине 100 см:
mп = 2,7·10-3· 10 · 1 ·100 = 2,7 кг/м
Принимаем меньшее значение Lп = 1,5 м, тогда число
прокладок в пролёте будет равно 1.
Определяем силу взаимодействия между полосами fп, Н по формуле:
(5.36)
где b = 10 мм = 0,01 м
Напряжение в материале шин от взаимодействия полос , МПа определяется по
формуле:
(5.37)
где Wп - момент сопротивления одной полосы, см3.
Определяется по формуле:
(5.38)
Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз , МПа определяется по
формуле:
(5.39)
где l - длина пролета между изоляторами, м
Wф - момент сопротивления пакета шин, см3.
Определяется по формуле:
(5.40)
что меньше допустимого удоп = 40 МПА [2]. Таким
образом, шины механически прочны.
Выбор изоляторов РУ-10кВ.
Выбираем опорные изоляторы ИО-10-3,75IУ1, разрушающее усилие
при изгибе 3,75кН.
1) по номинальному напряжению: ; 10кВ=10кВ.
) по допустимой нагрузке:
(5.41)
где Fрасч. - сила, действующая на изолятор;
Fдоп. - допустимая нагрузка на головку изолятора, Fдоп.=0,6. Fразр;
Fразр - разрушающая нагрузка на изгиб, Н
рассчитывается по формуле:
(5.42)
Fдоп.=0,6.
Fразр=0,6.3750=2250Н.
Таким образом, изолятор проходит по механической прочности.
В качестве проходных изоляторов для ввода в помещение
ЗРУ-10кВ используем изоляторы типа ИП-10/2000-12,5 УХЛ1 (Iном.=2000А, Fразр=12,5кН)
) по номинальному напряжению:
; 10кВ=10кВ.
) по допустимой нагрузке:
,
Расчетная сила, Fрасч Н рассчитывается п формуле:
(5.43)
Сила, действующая на фазу, fф Н/м:
(5.44)
Fдоп.=0,6.
Fразр=0,6.12500=7500Н.
Таким образом, изолятор проходит по механической прочности.
. Выбор вида и источников оперативного тока
Питание оперативных цепей управления, защиты, автоматики,
телемеханики и сигнализации, а также устройств коммутационных аппаратов
осуществляется от специальных источников оперативного тока. Оперативный ток
используется также для аварийного освещения при нарушениях нормальной работы
подстанции.
Всех потребителей энергии, получающих питание от системы оперативного
тока можно разделить на три группы:
) Постоянно включенная нагрузка - аппараты устройств
управления, блокировки, сигнализации и релейной защиты, постоянно обтекаемые
током, а также постоянно включенная часть аварийного освещения.
) Временная нагрузка полностью включённого аварийного
освещения во время аварийного режима. Длительность этой нагрузки определяется
длительностью аварии (расчетная длительность 0,5 часа).
) Кроме длительного тока нагрузки сети оперативного
тока имеют место кратковременные (не более 5 секунд) пиковые нагрузки,
потребляемые катушками электромагнитных приводов аппаратов. Эта мощность может
быть значительна.
Характеристики потребителей проектируемой подстанции указаны
в таблице 6.1
Согласно методическим указаниям [11] на подстанциях 110/35/10
кВ с малым числом масленых выключателей 110 кВ применяется выпрямленный
оперативный ток.
Источниками выпрямленного оперативного тока могут быть:
блоки питания (БП), включаемые на трансформаторы тока,
напряжения и собственных нужд;
силовые выпрямители.
Блоки питания делятся на токовые блоки (БПТ) и блоки
напряжения (БПН, БПНС). Они могут применяться как самостоятельно, так и в
комплекте друг с другом. Блоки питания используются для питания цепей релейной
защиты, автоматики, управления и сигнализации. Трансформаторы тока, на которые
включаются БПТ, не допускается использовать для других целей.
Таблица 6.1 - Характеристики потребителей оперативного тока
Наименование потребителя
|
Номинальный ток потребления, А
|
Блоки управления сигнализацией, автоматики,
релейной защиты.
|
5
|
Аварийное освещение
|
5
|
Электромагниты управления выключателями:
|
|
ВРС-110
|
1,5
|
ВР35НСМ
|
1,3
|
ВВ/TEL-10
|
16
|
Суммарный ток:
|
28,8
|
Выбираем систему постоянного оперативного тока. В качестве
источников системы постоянного оперативного тока выбираем шкафы управления
оперативного тока типа: ШУОТ-2403-1-3А72-2 УХЛ4
Габариты шкафа (Ш×Г×В), мм: 1000×500×1600. Вес не более 770 кг.
Степень защиты IP20.
Устройства имеют естественную вентиляцию. В состав каждого
устройства в стандартном исполнении входят:
1. шкаф подзарядного устройства (ПЗУ) полупроводниковый,
состоящий из двух управляемых тиристорных выпрямителей с двумя системами
контроля и управления, осуществляющих заряд и подзаряд аккумуляторных батарей;
2. шкаф с аккумуляторными батареями (Шкаф АБ),
осуществляющих стабилизацию и снижение пульсаций выпрямлённого напряжения,
питание нагрузки постоянным напряжением, а также компенсацию энергопотребления
при пиковых нагрузках, превышающих мощность ПЗУ и, в случае перерывов в
электроснабжении, обеспечение нагрузки электроэнергией. Конструкция
предусматривает подводку внешних кабелей снизу (из кабельных каналов или
проёмов), крепление вводных кабелей и обеспечивает работоспособность в
вертикальном положении с допустимым отклонением до 5 градусов в любую сторону.
Технические данные ШУОТ приведены в таблице 6.2.
ШУОТ обеспечивает:
- питание цепей электромагнитов включения
высоковольтных выключателей и питание цепей оперативного постоянного тока от
аккумуляторной батареи и автоматического подзарядного устройства;
- работу аккумуляторной батареи в режиме
постоянного подзаряда;
- контроль и измерение величины сопротивления
изоляции в цепях оперативного тока;
- защиту узлов схемы и отходящих линий оперативного
тока от перегрузок и коротких замыканий автоматами и предохранителями с
одновременной световой сигнализацией.
Таблица 6.2 - Технические параметры ШУОТ
Характеристика
|
Номинальное выходное напряжение, В
|
|
230
|
|
Номинальный выходной ток, А
|
|
31,5
|
Вход
|
Номинальное линейное трёхфазное напряжение, В
|
380
|
Допустимые колебания напряжения в режиме
подзаряда, %
|
±10
|
Частота питающей сети, Гц
|
50
|
Потребляемая мощность, кВт
|
10,4
|
КПД в номинальном режиме, % не менее
|
90
|
Коэффициент мощности, cos ц не менее
|
0,7
|
Выход
|
Выходное напряжение постоянного тока, В
|
230
|
Диапазон регулирования напряжения при
отключенной АБ, В
|
180-242
|
Точность стабилизации выходного напряжения, %
|
±1
|
Коэффициент пульсации выходного напряжения при
номинальной нагрузке и параллельной работе АБ и ПЗУ, не более, %
|
±0.3
|
Номинальная выходная мощность, кВт
|
6,9
|
Система заряда АБ
|
DIN 41773 (I/U)
|
Рабочая температура,°С
|
+1 … +35
|
7.
Расчет нагрузок, выбор трансформатора и схемы питания собственных нужд
Мощность потребителей собственных нужд подстанций невелика
(50-300 кВт), поэтому они питаются от сети 380/220 В.
Для их питания предусматривается установка двух
трансформаторов собственных нужд (ТСН), мощность которых выбирается в
соответствии с нагрузкой с учетом допускаемой перегрузки при отказах и ремонте
одного из трансформаторов. В курсовом проекте нагрузку с.н. допустимо оценивать
ориентировочно на основании данных таблиц П6.1, П6.2 [10]. Произведём
ориентировочный расчёт мощностей трансформаторов, для чего сведём в таблицу 7.1
мощности потребителей собственных нужд, приняв при этом для двигательной
нагрузки cosц = 0,85, а для остальных потребителей cosц =1.
Таблица 7.1 - Мощности потребителей проектируемой подстанции
Потребитель
|
Установленная мощность
|
Cosц о.е.
|
Нагрузка
|
|
Р, кВт
|
Кол-во
|
Всего кВт
|
|
Руст, кВт
|
Qуст, кВАр
|
Охлаждение ТДТН-63000/110
|
4,5
|
2
|
9
|
0,85
|
9
|
5,58
|
Подогрев выключателей ВРС-110
|
0,5
|
3
|
1,5
|
1
|
1,5
|
-
|
Подогрев выключателей ВР35НСМ
|
0,5
|
7
|
3,5
|
1
|
3,5
|
-
|
Мощность эл. двиг. завода включающих пружин
выключателя ВРС-110
|
0,75
|
3
|
2,25
|
0,85
|
2,25
|
1,4
|
Отопление, освещение, вентиляция ЗРУ 10кВ и ОПУ
|
-
|
-
|
10
|
1
|
10
|
-
|
Освещение ОРУ-110
|
-
|
-
|
2
|
1
|
2
|
-
|
Освещение ОРУ-35
|
-
|
-
|
4
|
1
|
4
|
-
|
Подогрев ячеек КРУ
|
1
|
26
|
26
|
1
|
26
|
-
|
ШУОТ
|
10,4
|
1
|
10,4
|
0,7
|
10,4
|
10,6
|
Итого
|
|
68,65
|
17,58
|
Суммарная расчетная нагрузка потребителей собственных нужд Sрасч, кВА определяется по
формуле:
(7.1)
где Кс=0,8 - коэффициент спроса, учитывающий
коэффициенты загрузки и одновременности.
Выбираем два трансформатора собственных нужд марки ТСЗ-63/10/0,4:
Sном.=63кВА,
Uн1=10кВ, Uн1=0,4кВ, uк=4,5%.
При отключении одного трансформатора второй будет загружен:
.
;
.
Условие выполняется, т.е. трансформаторы выбраны верно.
Максимальный ток ТСН ImaxТСН, А
рассчитывается по формуле
(7.2)
.
Для защиты ТСН от короткого замыкания и перегрузок выбираем
предохранитель ПКТ-10-5-20 У3, выбор осуществляется по условиям, представленным
в таблице 7.2.
Таблица 7.2 Условия выбора предохранителя
Технические параметры
|
Условие выбора
|
Расчетные данные
|
Uном=10кВ
|
Uс.ном=10кВ
|
|
Iном=5А
|
IмахТСН=3,3А
|
|
Iотк.ном=20кА
|
=12,5кА
|
|
ТСН присоединяем через предохранители к вводам 10кВ главных
трансформаторов до выключателей вводов в РУ-10кВ. Вторичным напряжением
380/220В от ТСН запитывается щит собственных нужд, выполняемый по схеме
одиночной системы сборных шин, секционированных автоматическим выключателем.
Щит собственных нужд устанавливается в закрытом помещении РУ-10кВ.
Выбор кабеля для ТСН:
) по нагреву (по длительно допустимому току):
(7.3)
где Iр - наибольший ток послеаварийного режима, А.
Выбираем кабель ААШв сечением (3*16) мм2 для
которого Iдоп.=75А.
Схема электроснабжения потребителей собственных нужд представлена
на рисунке 7.1
Рисунок 7.1 - Схема электроснабжения потребителей собственных нужд
8.
Выбор основных конструктивных решений по подстанции
РУ 35, 110 кВ сооружаются открытыми.
Основные факторы, определяющие конструкцию ОРУ: схема
электрических сооружений, уровень номинального напряжения, число и порядок
подключения присоединений, возможность расширения, компоновка ОРУ и его
элементов.
На напряжения 35 и 110 кВ применяем открытые
распределительные устройства, так как позволяют климатические условия и нет
ограничения площади для размещения подстанции. На этом напряжении ОРУ обладает
существенными преимуществами по сравнению с ЗРУ: меньше объем строительных
работ, так как необходимы лишь подготовка площадки, устройство дорог,
сооружение фундаментов и установка опор, в связи с этим уменьшаются время
сооружения и стоимость ОРУ; легче выполняются расширение и реконструкция, все
аппараты доступны для наблюдения. Все сооружения на площадке подстанции
размещаются таким образом, чтобы при строительстве и монтаже, а также при
ремонтах оборудования можно было использовать различные передвижные и
стационарные грузоподъемные устройства. Проезд по дороге возможен вдоль
выключателей 35 и 110 кВ, около трансформаторов и КРУ 10 кВ. Для ревизии
трансформаторов предусматривается площадка около трансформаторов с возможностью
использования автокранов. Опоры под оборудованием выполнены из унифицированных
железобетонных стоек и свай с металлическими конструкциями сверху для крепления
аппаратов. На подстанции кабельные каналы к аппаратам следует выполнять
раздельными, чтобы при пожарах была исключена возможность одновременной потери
взаиморезервирующих КЛ.
Планировка площадки ОРУ выполняется с уклоном для отвода
ливневых вод. Должны быть приняты меры для предотвращения попадания в каналы
ливневых вод и почвенных вод. Полы в каналах должны иметь уклон не менее 0,5% в
сторону водосборников. Кабельные каналы должны выполняться из несгораемых
материалов с пределом огнестойкости 0,75 ч. Покрытие каналов выполняется
бетонными съемными плитами и используется как ходовая дорожка для
обслуживающего персонала подстанции. Масса отдельной плиты перекрытия должна
быть не более 70 кг. Плита должна иметь приспособление для подъема. Плиты в
местах пересечения с проездом должны быть рассчитаны на нагрузку от механизмов.
Ошиновка ОРУ 35 и 110 кВ выполняется гибкими проводами АС с
расстоянием между фазами соответственно 250 и 300 см.
Под силовыми трансформаторами предусмотрены маслосборные ямы,
перекрытые решетками с засыпками не менее 25 см.
КРУ 10 кВ представляет собой открытое РУ состоящее из набора
типовых ячеек. Применение КРУ позволяет сократить время требуемое на
проектирование, монтаж и наладку РУ. В КРУ выключатели, измерительные
трансформаторы напряжения и ограничители перенапряжений устанавливаются на
выкатных тележках шкафа. Преимущество такой конструкции - во взаимозаменяемости
однотипных выкатных тележек, а также в том, что отдельные отсеки шкафа отделены
друг от друга металлическими перегородками.
В общеподстанционном пункте управления (ОПУ) расположены
панели управления собственных нужд и релейной защиты, устройство связи,
мастерская для приезжих ремонтных бригад, служебная комната и др.
Подстанция освещается прожекторами, установленными на
прожекторных мачтах.
Территория подстанции ограждена забором, состоящим из
металлических сеток высотой h = 2 м.
9. Расчет заземления подстанции
На РПП предусматривается защитное заземление, обеспечивающее
защиту обслуживающего персонала от опасных напряжений прикосновения к
металлическим частям, которые нормально не находятся под напряжением, но могут
оказаться под напряжением из-за повреждения изоляции. В качестве искусственных
заземлителей применяются вертикальные или горизонтальные стальные стержни или
полосы.