|
Номин. мощность кВА
|
Напряжение обмотки, кВ
|
Потери, кВт
|
Напряжение Uк,
%
|
Ток Ix,
%
|
Габариты, м
|
|
вн
|
сн
|
нн
|
Рх
|
Рк
|
вн-сн
|
вн-нн
|
сн-нн
|
|
Дл.
|
Шир.
|
Выс.
|
|
|
|
|
|
вн-сн
|
вн-нн
|
сн-нн
|
|
|
|
|
|
|
|
|
63000
|
230
|
38,5
|
11
|
55
|
220
|
500
|
500
|
11
|
12,5
|
9,5
|
0,5
|
10
|
5,6
|
7,6
|
.3 Выбор схемы главных электрических соединений подстанции
Исходя из количества подходящих линий n = 4, напряжения на стороне ВН
UВН =
220кВ выбирается для РУВН-220кВ схему с одной рабочей секционированной системой
шин с обходной. Обходная система шин используется при
выводе в ремонт одного из выключателей присоединений без отключения
присоединения. Данная схема довольно распространена и имеет сравнительно
высокую экономичность. РУВН выполняется открытого типа. Применение
открытого распределительного устройства уменьшает стоимость и сокращает сроки
сооружения подстанции. В ОРУ лучше условия для отвода тепла от трансформаторов.
Для РУСН - 35кВ и РУНН - 10кВ выбираются схемы с одной секционированной
системой шин. Эта схема сравнительно экономична и проста в обслуживании, что
приводит к снижению вероятности ошибок при оперативных и аварийных
переключениях. При этом РУСН выполняется открытого типа.
РУНН - 10кВ выполняется закрытого исполнения, достоинствами которой
являются защита аппаратуры от воздействия окружающей среды, от пыли и копоти,
от больших колебаний температуры, от солнечной радиации, а так же большее
удобство обслуживания, исключение возможности проникновения в РУ посторонних
людей, большая компактность. Шкафы КРУ изготовляются
на заводах, что позволяет добиться тщательной сборки всех узлов и обеспечения
более надежной работы электрооборудования. Применение КРУ позволяет ускорить
монтаж распределительного устройства. КРУ безопасно в обслуживании, так как все
части, находящиеся под напряжением, закрыты металлическим кожухом.
Упрощенная схема подстанции приведена на рис. 3.3.1.
Рис.3.3.1.
Упрощенная схема подстанции
1.4 Расчет рабочих токов
Продолжительные рабочие токи определяются для выбора аппаратов и
проводников. Различают рабочие токи нормального режима, а также утяжеленного
(ремонтного, аварийного, послеаварийного). Для выбора аппаратуры следует
ориентироваться на утяжеленный режим работы, получая максимальные рабочие токи.
Рабочий ток фидеров
кА
где:
Pн.ф. -
номинальная мощность фидера, МВА;
Uн.ф.
- номинальное напряжение фидера (потребителя), кВ;
cosцф -
коэффициент мощности потребителя.
Для
РУСН:
кА
Для
РУНН:
кА
1. Рабочий ток секции секционного выключателя (как ток наиболее
загруженной секции шин)
кА
где:
∑Рн.ф.
- сумма мощностей потребителей наиболее загруженной секции сборных шин, МВт;
- Uн - номинальное напряжение группы
токоприемников, кВ;
cosцср.вз.
- средневзвешенное значение коэффициентов мощности группы токоприемников.
Для РУСН:
кА
cosцср.вз = cosцСН
= 0,8 т.к. потребители на шине однородные.
Для
РУНН:
кА
cosцср.вз = cosцНН
= 0,9 т.к. потребители на шине однородные.
2. Рабочий ток вводов РУ и сборных шин
кА
где:
∑Рн.РУ
- суммарная номинальная мощность всех отходящих присоединений РУ, МВт;
cosцср.вз.РУ -
средневзвешенное значение коэффициентов мощности всех отходящих присоединений
РУ.
Для
РУСН:
кА
Для
РУНН:
кА
Максимальный рабочий ток РУВН
кА
где:
1,4
- кратность максимальной перегрузки в аварийном режиме;
Sнт -
номинальная мощность силового трансформатора, МВА;
Uн.ВН -
номинальное напряжение РУВН.
кА
Расчет токов короткого замыкания
Расчет токов к.з. выполняется для проверки аппаратуры на отключающую
способность и динамическую стойкость, для проверки на термическую устойчивость
шин распределительных устройств. Для этих целей в соответствующих точках схемы
подстанции определяются наибольшие токи к.з. (трехфазные).
Рис.3.5.1.
Расчетная схема подстанции
Расчет
производится аналитическим методом в относительных базисных единицах (индекс
«б» опускается).
За
базисную мощность принимаем Sб = 1000 МВА.
Относительное
сопротивление системы:
где
Sном - номинальная мощность системы.
Сопротивления
обмоток трансформаторов:
Приводим
относительные сопротивления обмоток к базисной мощности:
Сопротивления
ЛЭП:
где:
Xуд
= 0,4 - индуктивное погонное сопротивление линии Ом/км;- длина линии;ср -
среднее напряжение линии.
Все
расчетные сопротивления нанесены на схему замещения подстанции (Рис.3.5.2.).
Рис.3.5.2.
Схема замещения подстанции
Расчет тока КЗ в точке К1
Расчет результирующего сопротивления:
Расчет
базисного тока:
кА
где:
UСР = 230 -
среднее напряжение ступени кВ.
Расчет
начального значения периодической составляющей тока КЗ:
кА
где:
Е*”
- относительная сверхпереходная ЭДС системы (принято Е*” = 1).
Расчет мощности КЗ:
МВА
Расчет
ударного тока:
кА
где:
KУк1 = 1,78 -
ударный коэффициент [2, Таблица 3.2]
Расчет
апериодической составляющей тока КЗ:
кА
где:
Та
= 0,04 - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ [2,
Таблица 3.2].
ф
- отрезок времени от момента КЗ до начала размыкания контактов.
с
где:
-
минимальное время действия релейной защиты (= 0,05
с);
-
собственное время трогания контактов выключателя (= 0,08 с).
кА
Расчет тока КЗ в точке К2
Расчет результирующего сопротивления:
Расчет
базисного тока:
кА
где:
UСР =10,5 -
среднее напряжение ступени кВ .
Расчет
начального значения периодической составляющей тока КЗ:
кА
Расчет
мощности КЗ:
МВА
Расчет
ударного тока:
кА
где:
KУк2 = 1,85 -
ударный коэффициент [2, Таблица 3.2]
Расчет
апериодической составляющей тока КЗ:
кА
где:
Та
= 0,06- постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ [2,
Таблица 3.2];
-ф
= 0,13 - отрезок времени от момента КЗ до начала размыкания контактов.
кА
Расчет тока КЗ в точке К3
Расчет результирующего сопротивления:
Расчет
базисного тока:
кА
где:
UСР =37 -
среднее напряжение ступени кВ.
Расчет
начального значения периодической составляющей тока КЗ:
кА
Расчет
мощности КЗ:
МВА
Расчет
ударного тока:
кА
где:
KУк3 = 1,603 -
ударный коэффициент [2, Таблица 3.2]
Расчет
апериодической составляющей тока КЗ:
кА
где:
Та
= 0,02- постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ [2,
Таблица 3.2];
-
ф = 0,13 - отрезок времени от момента КЗ до начала размыкания контактов.
кА
Результаты
расчетов сведены в табл.3.5.1.
Табл.3.5.1.
|
Номер точки КЗ
|
Х*РЕЗ, о.е.
|
IПС, кА
|
SК, МВА
|
iУ, кА
|
iaф, кА
|
|
1
|
3,518
|
0,713
|
284,218
|
1,796
|
0,039
|
|
2
|
3,675
|
14,963
|
272,132
|
39,149
|
2,424
|
|
3
|
3,656
|
4,268
|
273,528
|
9,706
|
0,009
|
2. Выбор электрических аппаратов
Выбор выключателей
Выключатель является основным коммутационным аппаратом в электрических
установках, он должен быть способен коммутировать электрические цепи как в
номинальных, так и в аварийных режимах.
Выключатели выбираются по допустимому уровню напряжения (по уровню
изоляции), по длительному нагреву максимальным рабочим током и проверяем по
отключающей способности на динамическую и термическую устойчивость токам К.З.
Предварительно выберем для РУВН выключатель ВГБП-220-40/2000У1.
. Выбор по допустимому уровню напряжения:
где:
Uуст
- номинальное напряжение проектируемой установки, кВ;
Uн
- номинальное (каталожное) напряжение выбираемого выключателя, кВ .
.
Выбор по длительному нагреву максимальным рабочим током:
где:
Iраб.max -
максимально возможный рабочий ток выключателя, кА;
Iн
- номинальный (каталожный) ток выбираемого выключателя, кА .
Проверка
по отключающей способности:
где:
IПС - начальное
значение периодической составляющей тока КЗ, кА;
Iоткл.н
- номинальный (каталожный) ток отключения выключателя, кА .
.
Проверка на электродинамическую устойчивость токам КЗ
где:
iУ
- ударный ток режима КЗ, кА;
iпр.с
- каталожное значение предельного сквозного тока выключателя, кА .
Проверка
на термическую устойчивость (тепловой импульс тока КЗ):
где:
-
расчетное значение теплового импульса в период КЗ, кА*с;
-
длительность КЗ, с;
tр.з
= 0,05 - время действия релейной защиты, с;
tо.в
= 0,16 - время отключения выключателя, с;
Та
= 0,04 - постоянная времени затухания периодической составляющей тока КЗ [2,
Таблица 3.2];
-
номинальное значение теплового импульса выключателя, кА2с;
IT = 40, tT =
3 - номинальное значение тока и времени термической стойкости выключателя,
кА2с.
с
кА2с
кА2с
Все
требования соблюдены. Окончательно выбираем выключатель
ВГБУ-220-40/2000У1.
Результаты
расчета сведены в табл.3.6.1.1.
Табл.3.6.1.1.
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные выключателя РУВН ВГБУ-220-40/2000У1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
220
|
Uн,
кВ
|
220
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,213
|
Iн, кА
|
2
|
|
|
IПС,
кА
|
0,713
|
Iоткл.н, кА
|
40
|
|
|
iУ, кА
|
1,796
|
iпр.с, кА
|
102
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
0,127
|
Вкн, кА2с
|
4800
|
|
Табл.3.6.1.2.
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные вводного выключателя РУСН
ВГТ-35-50/3150У1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
35
|
Uн,
кВ
|
35
|
|
|
Iраб.max, кА
|
1,237
|
Iн, кА
|
3,150
|
|
|
IПС,
кА
|
4,268
|
Iоткл.н, кА
|
50
|
|
|
iУ, кА
|
9,706
|
iпр.с, кА
|
127,5
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
4,19
|
Вкн, кА2с
|
7500
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные секционного выключателя РУСН
ВГБ-35-12,5/1000 УХЛ1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
35
|
Uн,
кВ
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,825
|
Iн, кА
|
1
|
|
|
IПС,
кА
|
4,268
|
Iоткл.н, кА
|
12,5
|
|
|
iУ, кА
|
9,706
|
iпр.с, кА
|
35
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
4,19
|
Вкн, кА2с
|
468
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные фидерного выключателя РУСН
ВГБ-35-12,5/630 УХЛ1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
35
|
Uн,
кВ
|
35
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,412
|
Iн, кА
|
630
|
|
|
IПС,
кА
|
4,268
|
Iоткл.н, кА
|
12,5
|
|
|
iУ, кА
|
9,706
|
iпр.с, кА
|
35
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
4,19
|
Вкн, кА2с
|
468
|
|
Выбор выключателей для РУНН типа КРУ-10 серии КУ10С сведен в
табл.3.6.1.3.
Табл.3.6.1.3.
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные вводного выключателя КРУ НН
ВРС-10-31,5/1600 У1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
10
|
Uн,
кВ
|
10
|
|
|
Iраб.max, кА
|
1,49
|
Iн, кА
|
1,6
|
|
|
IПС,
кА
|
14,963
|
Iоткл.н, кА
|
31,5
|
|
|
iУ, кА
|
39,149
|
iпр.с, кА
|
80
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
60,454
|
Вкн, кА2с
|
2977
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные секционного выключателя КРУ НН
ВРС-10-20/1000 У1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
10
|
Uн,
кВ
|
10
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,77
|
Iн, кА
|
1
|
|
|
IПС,
кА
|
14,963
|
Iоткл.н, кА
|
20
|
|
|
iУ, кА
|
39,149
|
iпр.с, кА
|
52
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
60,454
|
Вкн, кА2с
|
1200
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные фидерного выключателя КРУ НН
ВРС-10-20/630 У1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
10
|
Uн,
кВ
|
10
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,257
|
Iн, кА
|
0,630
|
|
|
IПС,
кА
|
14,963
|
Iоткл.н, кА
|
20
|
|
|
iУ, кА
|
39,149
|
iпр.с, кА
|
52
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
60,454
|
Вкн, кА2с
|
1200
|
|
Выбор разъединителей, отделителей и короткозамыкателей.
Табл.3.6.2.1. Выбор разъединителей для РУВН
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные разъединителя РДЗ-2-220/1000 УХЛ1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
220
|
Uн,
кВ
|
220
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,213
|
Iн, кА
|
1
|
|
|
iУ, кА
|
1,796
|
iпр.с, кА
|
100
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
0,127
|
Вкн, кА2с
|
4800
|
|
Табл.3.6.2.2. Выбор разъединителей для РУСН
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные вводного разъединителя РУСН РДЗ-2-35/2000
УХЛ 1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
35
|
Uн,
кВ
|
35
|
|
|
Iраб.max, кА
|
1,237
|
Iн, кА
|
2
|
|
|
iУ, кА
|
9,706
|
iпр.с, кА
|
80
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
4,19
|
Вкн, кА2с
|
2977
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные секционного разъединителя РУСН
РДЗ-2-35/1000 УХЛ 1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
35
|
Uн,
кВ
|
35
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,825
|
Iн, кА
|
1
|
|
|
iУ, кА
|
9,706
|
iпр.с, кА
|
63
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
4,19
|
Вкн, кА2с
|
1875
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные фидерного разъеденителя РУСН
РДЗ-2-35/1000 УХЛ 1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
35
|
Uн,
кВ
|
35
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,412
|
Iн, кА
|
1
|
|
|
iУ, кА
|
9,706
|
iпр.с, кА
|
63
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
4,19
|
Вкн, кА2с
|
1875
|
|
Выбор разъединителей для РУНН не производится, т.к. оно выполнено в виде
КРУ (КУ10С).
Короткозамыкатели и отделители схемой подстанции не предусмотрены.
.1 Выбор измерительных трансформаторов
Выбор трансформаторов тока.
Питание всех токовых измерительных приборов осуществляется от
трансформаторов тока (ТА). Используются ТА с несколькими сердечниками: один или
несколько соответствующего класса точности для питания измерительных приборов,
другие - для релейных защит.
Трансформаторы тока выбираем по уровню допустимого напряжения, нагреву
рабочим током и по требуемому классу точности, проверяем по электродинамической
и термической стойкости токам КЗ.
Выбор трансформатора тока для РУВН:
Класс точности - 0,2.
Номинальный вторичный ток ТА I2 = 5A.
Проверка
на выполнение условия 
:
где:
Z2н
= 2,5 - номинальная нагрузка ТА в требуемом классе точности 0,2;
Z2 - вторичная
расчетная нагрузка. 
.
где:
Rприб,
Sприб - сопротивление и мощность измерительных приборов;
Rконт = 0,05 Ом
(при 2-3 приборах) [2] - сопротивление контактов вторичной цепи ТА.
Для
расчета Sприб оформляю таблицу 3.6.3.1.
Таблица 3.6.3.1.
|
Наименование прибора
|
Тип прибора
|
Нагрузка ТА от приборов (Sприб)
|
|
|
Фаза А
|
Фаза В
|
Фаза С
|
|
Амперметр
|
Э-378
|
0,1
|
0,1
|
0,1
|
|
Счетчик активной мощности
|
И-670и
|
2,5
|
|
2,5
|
|
Реле тока
|
РСТ-14-24
|
0,2
|
0,2
|
0,2
|
|
ИТОГО:
|
|
2,8
|
0,3
|
2,8
|
Ом
Сопротивление
монтажных проводов вторичных цепей ТА:
где:
lрас
- расчетная длина проводов. lрас = 3l [2];
l = 85-130 м
(220 кВ), - длина соединительных проводов от ТА до приборов [2];
=0,0175
Ом·мм2/м - удельное сопротивление медного провода [2];
q = 2,5 мм2 -
сечение провода [2].
Ом
Рис.3.6.3.1.
Схема соединения приборов
Вторичная
расчетная нагрузка:
Результаты
выбора ТА для РУВН сведены в таблицу 3.6.3.2.
Таблица
3.6.3.2
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные трансформатора тока ТБМО-220 УХЛ1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
220
|
Uн, кВ
|
220
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,213
|
Iн, кА
|
0,3
|
|
|
Z2 Ом
|
2,262
|
Z2н, Ом
|
2,5
|
|
|
iУ, кА
|
1,796
|
iпр.с, кА
|
102
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
0,127
|
Вкн, кА2с
|
1600
|
|
Выбор трансформатора тока для РУСН:
Класс точности - 0,5.
Номинальный вторичный ток ТА I2 = 5A.
Результаты выбора ТА для РУСН сведены в таблицу 3.6.3.3.
Таблица 3.6.3.3.
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные вводного трансформатора тока ТФЗМ-35Б-1У1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
35
|
Uн, кВ
|
35
|
|
|
Iраб.max, кА
|
1,237
|
Iн, кА
|
1,5
|
|
|
Z2 Ом
|
2,262
|
Z2н, Ом
|
10
|
|
|
iУ, кА
|
9,706
|
iпр.с, кА
|
160
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
4,19
|
Вкн, кА2с
|
5043
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные секционного трансформатора тока
ТФЗМ-35Б-1У1
|
Условия выбора
|
35
|
Uн, кВ
|
35
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,825
|
Iн, кА
|
1
|
|
|
Z2 Ом
|
2,262
|
Z2н, Ом
|
10
|
|
|
iУ, кА
|
9,706
|
iпр.с, кА
|
106
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
4,19
|
Вкн, кА2с
|
441
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные фидерного трансформатора тока ТФЗМ-35Б-У1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
35
|
Uн, кВ
|
35
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,412
|
Iн, кА
|
600
|
|
|
Z2 Ом
|
2,262
|
Z2н, Ом
|
10
|
|
|
iУ, кА
|
9,706
|
iпр.с, кА
|
64
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
4,19
|
Вкн, кА2с
|
441
|
|
Выбор трансформатора тока для РУНН:
Решено было оставить встроенные трансформаторы тока ТЛК-10
Класс точности - 0,5. Номинальный вторичный ток ТА I2 = 5A.
Результаты выбора ТА для РУНН сведены в таблицу 3.6.3.4
Таблица 3.6.3.4.
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные вводного трансформатора тока ТЛК-10
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
10
|
Uн, кВ
|
10
|
|
|
Iраб.max, кА
|
1,49
|
Iн, кА
|
1,5
|
|
|
Z2 Ом
|
0,337
|
Z2н, Ом
|
10
|
|
|
iУ, кА
|
39,149
|
iпр.с, кА
|
100
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
60,454
|
Вкн, кА2с
|
4000
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные секционного трансформатора тока ТЛК-10
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
10
|
Uн, кВ
|
10
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,77
|
Iн, кА
|
0,8
|
|
|
Z2 Ом
|
0,337
|
Z2н, Ом
|
10
|
|
|
iУ, кА
|
39,149
|
iпр.с, кА
|
100
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
60,454
|
Вкн, кА2с
|
2400
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные фидерного трансформатора тока ТЛК-10
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
10
|
Uн, кВ
|
10
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,257
|
Iн, кА
|
0,3
|
|
|
Z2 Ом
|
0,337
|
Z2н, Ом
|
10
|
|
|
iУ, кА
|
39,149
|
iпр.с, кА
|
100
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
60,454
|
Вкн, кА2с
|
2400
|
|
Выбор трансформаторов напряжения.
Выбор производится по следующим параметрам:
1)
напряжению 
;
)
конструкции и схеме соединения обмоток;
)
классу точности
где:
S2н -
номинальная мощность в выбранном классе точности.
Класс
точности принимаем 0,5.
Расчет
производится в табличной форме (таблица 3.6.3.5.). Сечение проводов принимаем
1,5 мм2 (медь).
Таблица
3.6.3.5.
|
Прибор
|
Тип прибора
|
Мощность, потребляемая 1катушкой
|
Число катушек
|
cosц
|
sinц
|
Число приборов
|
Суммарная потребляемая мощность
|
|
|
|
|
|
|
|
Р, Вт
|
Q, ВАр
|
|
Вольтметр
|
Э-335
|
2,0
|
1
|
1
|
0
|
1
|
2,0
|
0
|
|
Счетчик активной энергии
|
И-670м
|
2,0
|
2
|
0,38
|
0,925
|
2
|
8,0
|
19,4
|
|
Реле напряжения
|
РН-51
|
|
|
1
|
0
|
1
|
1
|
0
|
|
ИТОГО
|
|
|
|
|
|
|
11,0
|
19,4
|
ВА
Класс
точности 0,2.
Результаты
по выбору трансформатора напряжения сведены в таблицу 3.6.3.6.
Таблица
3.6.3.6.
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные трансформатора напряжения РУВН НОГ - 220
У1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
220
|
Uн, кВ
|
220
|
|
|
S2∑, ВА
|
22,298
|
S2, ВА
|
150
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные трансформатора напряжения РУСН ЗНОМП - 35
У1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
35
|
Uн, кВ
|
35
|
|
|
S2∑, ВА
|
22,298
|
S2, ВА
|
100
|
|
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные трансформатора напряжения РУНН ЗНОЛП - 10
У1
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
10
|
Uн, кВ
|
10
|
|
|
S2∑, ВА
|
22,298
|
S2, ВА
|
50
|
|
Выбор трансформаторов собственных нужд
Состав потребителей собственных нужд (с.н.) зависит от типа подстанции,
электрооборудования, мощности силовых трансформаторов. Потребителями с.н.
подстанций являются электродвигатели обдува трансформаторов, обогреватели
приводов отделителей и короткозамыкателей, шкафов КРУН, а также освещение.
Мощность трансформатора с.н.:
кВА
Выбираем
трансформатор ТМ-630/10
Таблица
3.6.4.1.
|
Номинальная мощность, кВА
|
Номинальные напряжения, кВ
|
Потери, кВт
|
Напряжение КЗ, %
|
Ток ХХ, %
|
|
ВН
|
НН
|
ХХ
|
КЗ
|
|
|
|
630
|
10
|
0,4
|
1,56
|
7,60
|
5,5
|
2,0
|
Для последующего выбора выключателя трансформатора с.н. рассчитываем
рабочий ток:
А
Выбор
выключателя оформлен в таблице 3.6.4.2.
Таблица
3.6.4.2.
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные выключателя ВРС-10
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
10
|
Uн,
кВ
|
10
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,051
|
Iн, кА
|
0,630
|
|
|
IПС,
кА
|
14,963
|
Iоткл.н, кА
|
20
|
|
|
iУ, кА
|
39,149
|
iпр.с, кА
|
51
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
60,454
|
Вкн, кА2с
|
1200
|
|
Выбор трансформатора тока оформлен в таблице 3.6.4.3.
Таблица 3.6.4.3.
|
Расчетные величины
|
Каталожные данные трансформатора тока ТЛК-10
|
Условия выбора
|
|
Uуст, кВ
|
10
|
Uн, кВ
|
10
|
|
|
Iраб.max, кА
|
0,051
|
Iн, кА
|
0,1
|
|
|
Z2 Ом
|
0,337
|
Z2н, Ом
|
10
|
|
|
iУ, кА
|
39,149
|
iпр.с, кА
|
100
|
|
|
Вк.рас., кА2с
|
60,454
|
Вкн, кА2с
|
2400
|
|
Оперативный ток подстанции.
Источником постоянного оперативного тока служат аккумуляторные батареи,
которые выбирают по необходимой емкости (типовому номеру), по уровню
необходимого напряжения и схеме присоединения к шинам.
Типовой номер батареи (N) рассчитывается по формуле:
где:
1,05
- коэффициент запаса, учитывающий понижение энергии батареи при старении [2];
j
= 18 A/N - допустимая нагрузка аварийного разряда, приведенная
к первому номеру аккумулятора в зависимости от температуры электролита (200С)
[2,
Рис. 3.2.];ав = 60 А - нагрузка установившегося аварийного разряда.
Принимается
типовой номер аккумулятора N = 4 и выбирается аккумуляторные батареи СК - 4.
Технические данные представлены в таблице 3.6.4.4.
Таблица
3.6.4.4.
|
Тип
|
Номинальная ёмкость, А·ч
|
Номинальное напряжение, В
|
Ток заряда, А
|
Режим разряда
|
Конечное напряжение разряда, В, при длительности разряда,ч
|
|
|
|
|
10ч
|
3ч
|
1ч
|
0,5ч
|
0,25ч
|
|
|
|
|
|
Ток, А
|
Емкость, А·ч
|
Ток, А
|
Емкость, А·ч
|
Ток, А
|
Емкость, А·ч
|
Ток, А
|
Емкость, А·ч
|
Ток, А
|
Емкость, А·ч
|
3-10
|
0,25-2
|
144
|
8
|
40
|
14,4
|
144
|
36
|
108
|
74
|
42
|
100
|
50
|
128
|
32
|
7,2
|
7
|
Количество элементов, присоединенных к шинам в режиме постоянного
подзаряда:
элементов
где:
n0 - число
основных элементов в батарее;
Uш
- напряжение на шинах (у большинства подстанций 233 В) [2];
Uп.з.
- напряжение на элементах в режиме подзаряда (2,15 В) [2].
В
режиме дозаряда при повышенном напряжении на элементе (2,5В) [2] к шинам
присоединяется минимальное количество элементов (nmin):
элементов
В
режиме аварийного разряда при напряжении на элементах (1,75В) [2], а на шинах
не ниже номинального (220 В):
элементов
В
качестве подзарядных устройств используем выпрямительное устройство
ВАЗП-380/260-40/80 на напряжение 260-380В и ток 40-80А.
Выбор шин
Для РУВН выбираются гибкие шины типа АС.
Сечение гибких шин выбираем по нагреву рабочим током, проверяем по
экономической плотности тока, по термическому действию тока к.з. и по условиям
короны:
Предварительно принимаем провод АС-120/19.
Выбор сечения по нагреву рабочим током:
А
где:
Iраб.max -
максимальный рабочий ток шины;
Iдоп -
допустимый ток выбранного сечения.
Проверка
по экономической плотности тока:
мм2
где:
Sэк
- экономически целесообразное сечение шины;
J -
экономическая плотность тока, А/мм2 .
Для
определения J найдем средневзешанную продолжительность
использования максимальной нагрузки:
ч
Исходя
из Tсв, J выбирается 1 А/мм2 [1, таблица 1.3.36.]
А/мм2.
Ближайшее
стандартное - 240 А/мм2.
Условие,
при выполнении которого шина является термически стойкой к токам КЗ:
где:
S = 240 мм2 -
выбранное сечение проводника;
Iк -
установившийся ток КЗ (принят Iп.с.), А;
tк
= tоткл - время прохождения тока КЗ, с;
С
= 88 - коэффициент для алюминиевых шин [2].
мм2 .
Условие выполняется.
Проверка
по условиям короны:
Согласно
ПУЭ (таблица 2.5.6.) для шин напряжения 220 кВ минимальный диаметр проводов
должен составлять 21,6 мм. Это соответствует проводу с сечением 240 мм2 .
Принимается провод АС-240/32.
На
РУСН выбираем жесткие шины трубчатого сечения.
Сечение
жестких шин выбирается по нагреву рабочим током и проверяется на термическое и
электродинамическое действие токов КЗ.
Предварительно
принимаем алюминиевые шины с внутренним диаметром 54мм и внешним диаметром 60
мм.
Выбор
по нагреву рабочим током, [1 таблица1.3.30.]:
А
А
Проверка
на термическое действие токов КЗ:
мм2
Проверка
на электродинамическую устойчивость:
Шина
динамически устойчива, если 
где:
урас
и удоп - расчетное и допустимое напряжение в материале шины.
удоп
= 70 МПА для алюминия (методичка).
Расчетное
напряжение в шине:
МПа
где:
W
- момент сопротивления шин;
-
изгибающий момент;
fрас -
изгибающая сила, приходящаяся на единицу длины средней фазы, Н/м;
l = 6 -
расстояние между изоляторами вдоль шины, м .
Н/м
где:-
iу - ударный ток, при КЗ на шинах, А;
а
= 0,44 - расстояние в свету между осями смежных фаз, м , [1].
м3
где:
D - больший
диаметр шины, м .
d
- меньший диаметр шины, м .
мм3 
м3
Н/м
МПа
МПа ,
условие выполняется.
На
РУНН выбираем жесткие шины прямоугольного сечения.
Сечение
жестких шин выбирается по нагреву рабочим током и проверяется на термическое и
электродинамическое действие токов КЗ.
Предварительно
принимаем алюминиевые шины сечением 100х8 мм.
Выбор
по нагреву рабочим током:
А
А
Проверка
на термическое действие токов КЗ:
мм2
Проверка
на электродинамическую устойчивость:
Шина
динамически устойчива, если
м3
Н/м
МПа
МПа ,
условие выполняется.
Выбор изоляторов
Для РУВН выбираются следующие типы изоляторов:
линейный подвесной стержневой цельнолитой полимерный изолятор типа
ЛК70/220-И-2 СП (ЛК-70/220-А2);
опорный полимерный изолятор типа ОСК-10-220-А-4 УХЛ1.
Для РУСН выбираются следующие типы изоляторов:
линейный подвесной стержневой цельнолитой полимерный изолятор типа
ЛК-70/35-А3;
опорный полимерный изолятор типа ОСК-10-35-А-4 УХЛ1.
Для РУНН выбираются следующие типы изоляторов:
изолятор проходной ППЦ 10/2000-12,5 УХЛ1;
опорный полимерный изолятор типа ОСК-12,5-10-А-4 УХЛ1.
Проверка изолятора ОСК-10-35-А-4 УХЛ1:
Согласно ПУЭ расчетная нагрузка на изолятор не должна превышать 60% от
разрушающей нагрузки [2].
где:
Fразр -
разрушающая нагрузка, кН;
Fрас - расчетная
нагрузка, кН;
кп
- поправочный коэффициент на высоту шины;
Низ
- высота изолятора, мм;
С
- высота шины по оси изолятора, мм .
Изолятор по механической прочности подходит.
Проверка изолятора ОСК-10-10-А-4 УХЛ2:
Изолятор
по механической прочности подходит.
Проверка
изолятора ППЦ 10/2000-12,5 УХЛ1:
Расчет заземляющего устройства
Для обеспечения безопасных значений напряжений прикосновения и шагового в
ПУЭ нормируется величина сопротивления заземляющего устройства:
В установках 110 кВ и выше с большим током замыкания на землю Rз ≤ 0,5 Ом [2]; За расчетное
сопротивление заземления принимаем наименьшее R з= 0,5 Ом.
Для заземления используются естественные и искусственные заземлители. В
качестве естественных заземлителей используются водопроводные трубы (2¸4 м), фундаменты опор, системы
трос-опора.
Площадь, занимаемая оборудованием подстанции, определяется размерами
ячеек всех распределительных устройств, схемой РУ, их количеством, габаритами
силовых трансформаторов, допустимыми минимальными расстояниями для открытых РУ.
На подстанции будем использовать искусственные заземлители, в виде продольных и
поперечных, стальных полос (рис.3.7.1).
Рис.
3.7.1. Общий вид искусственного заземляющего устройства подстанции.
План
подстанции представляет собой две площади: ОРУ 220 кВ и ОРУ 35 кВ, для которых
необходимо рассчитать общее сопротивление заземлителей. Рассчитаем отдельно
общее сопротивление каждой площади, затем найдем их сумму.
ОРУ
220 кВ
Сопротивление
одной продольной полосы:
Ом
где:
-
l - длина полосы, см;
-
в = 5 - ширина полосы, см;
-
t = 80 - глубина заложения, см;
-
сп = 0,5 - расчетное сопротивление грунта на глубине закладки (чернозем).
где:
-
к1 - коэффициент, учитывающий просыхание и промерзание почвы (при t =
0,8 м, к1 = 1,6) [2];
-
с - удельное сопротивление грунта [2, таблица 3.11], Ом*см*104 .
Ом
Сопротивление
всех продольных полос с учетом коэффициента использования:
Ом
где:
n
- число полос;
-
зп - коэффициент использования, учитывающий взаимное влияние полос при
растекании с них тока [2, таблица 3.12].
Ом
Сопротивление
одной поперечной полосы:
Ом
Сопротивление
всех поперечных полос с учетом коэффициента использования
Ом
ОРУ
35 кВ
Сопротивление
одной продольной полосы:
Ом
Сопротивление
всех продольных полос с учетом коэффициента использования
Ом
Сопротивление
одной поперечной полосы:
Ом
Сопротивление
всех поперечных полос с учетом коэффициента использования
Ом
Общее
сопротивление сетки полос ОРУ 220 кВ:
Ом
где:
з
= 0,8 = коэффициент использования [2].
Общее
сопротивление сетки полос ОРУ 35 кВ:
Ом
Общее
сопротивление сетки всей подстанции:
Ом
Общее
сопротивление сетки полос и естественных заземлителей:
Ом
где:
Rе =
10 - сопротивление естественных заземлителей.
Условие
выполняется.
3. Выбор защиты от перенапряжений и грозозащиты
Основными аппаратами защиты оборудования подстанций от перенапряжений
являются ограничители перенапряжения.
На РУВН выбираем ограничитель перенапряжения ОПН-П-220 УХЛ1;
На РУСН выбираем ограничитель перенапряжения ОПН-П-35 УХЛ1;
На РУНН выбираем ограничитель перенапряжения ОПН-П-10 УХЛ1.
Для защиты электроустановок подстанции от прямых ударов молний
устанавливаем стержневые молниеотводы.
Зона защиты многократного стержневого молниеотвода определяется как зона
защиты попарно взятых соседних стержневых молниеотводов.
Торцевые области зоны защиты двойных молниеотводов определяются как зоны
одиночных стержневых молниеотводов.
Рассчитаем зону защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой
h = 30,5м 
150м, которая представляет собой круговой конус:
Вершина
конуса:
м
Радиус
зоны защиты на уровне земли:
м
Радиус
горизонтального сечения зоны защиты на высоте защищаемого сооружения hx1 =
5,5м и hx2 = 8м:
м
м
Внутренние
области зон защиты двойного стержневого молниеотвода имеют следующие габаритные
размеры при расстоянии между молниеотводами
h < L =
72,75 £ 4h:
Высота
защищаемой зоны в середине между молниеотводами:
м
Радиус
защищаемой зоны в середине между молниеотводами на уровне земли:
м
Ширина
защищаемой зоны в середине между молниеотводами на высоте hx:
м
Внутренние
области зон защиты двойного стержневого молниеотвода имеют следующие габаритные
размеры при расстоянии между молниеотводами
h <
L £ 2h и h >
L:
Высота защищаемой зоны в середине между молниеотводами:
м
Радиус
защищаемой зоны в середине между молниеотводами на уровне земли:
м
Ширина
защищаемой зоны в середине между молниеотводами на высоте hx:
м
Все
результаты расчета молниезащиты сведены в таблицу 3.8.1. Построение зон защиты
молниеотводов выполнены в графической части.
Таблица
3.8.1.
|
hx, м
|
L ,м
|
h, м
|
h0, м
|
r0, м
|
rx, м
|
hc, м
|
rc, м
|
rcх, м
|
|
5,5
|
72,75
|
30,5
|
25,925
|
31,69
|
21,911
|
18,356
|
29,248
|
22,194
|
|
5,5
|
29,5
|
30,5
|
25,925
|
31,69
|
21,911
|
26,104
|
31,69
|
25,013
|
|
5,5
|
44,75
|
30,5
|
25,925
|
31,69
|
21,911
|
23,372
|
31,69
|
24,232
|
|
5,5
|
55,75
|
30,5
|
25,925
|
31,69
|
21,911
|
21,401
|
31,69
|
23,546
|
|
5,5
|
55,75
|
30,5
|
25,925
|
31,69
|
21,911
|
21,401
|
31,69
|
23,546
|
|
8
|
59,5
|
30,5
|
25,925
|
31,69
|
24,967
|
21,41
|
31,69
|
19,844
|
|
8
|
59,5
|
30,5
|
25,925
|
31,69
|
24,967
|
21,41
|
31,69
|
19,844
|
|
8
|
86,5
|
30,5
|
25,925
|
31,69
|
24,967
|
15,893
|
26,391
|
15,738
|
|
8
|
86,5
|
30,5
|
25,925
|
31,69
|
24,967
|
15,893
|
26,391
|
15,738
|
План ЗРУ-10
Список использованной литературы
1. Правила устройства электроустановок / Минэнерго СССР. -
6-е изд., перераб. и доп. - М. Энергоатомиздат, 1987. - 648 стр.
2. В.И. Масорский. Электрическая часть подстанций систем
электроснабжения. Методические указания. Кемерово 2006г. 44 стр.
. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть
электростанций и подстанций: Учебное пособие. М. Энергоиздат 1989г. 605 стр.