Вид поверхности
|
tсрпов i,°С
|
t'српов i,°С
|
Крышка однослойная
|
55
|
90
|
Боковая теплоизоляционная поверхность
|
40
|
60
|
Площадь поверхности:
Fкрышки = 2рr2 = 3,14*0,382 = 0,439 м2;
Fбок = 2рrh = 2*3,14*0,38*0,55 = 1,312 м2.
Температура поверхностей:
Тпов i = 273 + tсрпов i,°К (5)
Т'пов i = 273 + t'српов i,°К (6)
Ткрышки= 273 + 55 = 328К
Тстенки= 273 + 40 = 313К
Т'крышки = 273 + 90 = 363К
Т'стенки = 273 +60 = 333К
Коэффициент теплоотдачи от поверхности ограждения к воздуху
соответственно при нестационарном и стационарном режиме определяется по
формулам:
бi = бiл + бiк, Вт/м2∙°С
(5)
б'i = б'iл + б'iк, Вт/м2∙°С
(6)
где бiл, б'iл - коэффициент
теплоотдачи лучеиспусканием, Вт/м2∙град;
бiк, б'iк - коэффициент
теплоотдачи конвекцией, Вт/м2∙град.
Коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием соответственно при
нестационарном и стационарном режиме определяется по формулам:
бiл = е∙С0/(tсрпов i - tв)∙[(Тпов i/100)4 - (Тв/100)4],
Вт/м2∙°С (7)
б'iл = е∙С0/(tсрпов i - tв)∙[(Т'пов i/100)4 - (Тв/100)4],
Вт/м2∙°С (8)
где е∙С0 - коэффициент лучеиспускания Cs поверхности, Вт/м2∙К4
(справочная);
е - степень черноты полного нормального излучения
поверхности;
С0 - коэффициент лучеиспускания абсолютно черного
тела;
Тпов i, Т'пов i - абсолютные температуры
ограждений, К;
Тв - температура воздуха, К.
Коэффициент теплоотдачи конвекцией определяется по
критериальному уравнению для свободной конвекции в неограниченном пространстве
по формулам:
бiк = Nu∙л/l = c∙(Gr∙Pr)n∙л/l, Вт/м2∙°С
(9)
б'iк = Nu'∙л'/l = c∙(Gr'∙Pr')n∙л'/l, Вт/м2∙°С
(10)
Критерий Нуссельта:
Nu = c∙(Gr∙Pr)n (11)
Nu' = c∙(Gr'∙Pr')n
(12)
Критерий Госгофа:
Gr = в∙g∙l3∙∆t/v2 (13)
Gr' = в'∙g∙l3∙∆t'/v2 (14)
Критерий Прадндтля соответственно при нестационарном и
стационарном ре-жиме определяется по формулам:
Pr = v/a (15)' = v'/a' (16)
где v, v' - коэффициент кинематической вязкости, м2/с;
a, a' - коэффициент температуропроводности, м2/с;
в, в' - коэффициент объемного расширения, 1/м∙град;
∆t, ∆t' - перепад температур между теплоотдающей поверхностью
ограждения и воздухом,°С
Коэффициент объемного расширения соответственно при
нестационарном и стационарном режиме определяется по формулам:
в = l/(273 + tm), 1/∙град (17)
в' = l'/(273 + t'm), 1/∙град (18)
где l - определяющий геометрический размер поверхности ограждения,
м;
tm, t'm - средняя температура
пограничного воздуха около поверхности ограждения, которая определяется по
формулам,°С.
tm = (tсрпов i+ tв)/2,°С (19)
t'm = (t'српов i + tв)/2,°С (20)
tm крышки = (55+ 25)/2 = 40°С
tm стенки = (40+ 25)/2 = 32,5°С
t'крышки = (90 + 25)/2 = 57,5°С
t'стенки = (60 + 25)/2 = 42,5°С
вкрышки = l/(273 + 40) = 0,0032 1/К
встенки = l/(273 + 32,5) = 0,0033
1/К
в'крышки = l'/(273 + 57,5) = 0,0030
1/К
в'стенки = l'/(273 + 42,5) = 0,0032
1/К
Gr∙Pr(крышка) = 14,37∙108∙0,699 =
10,04∙108
Gr∙Pr(стенка) = 3,05∙108∙0,697 =
2,12∙108
Gr'∙Pr'(крышка) =23,94∙108∙0,743
= 17,79∙108
Gr'∙Pr'(стенка) = 6,15∙108∙0,699
= 4,29∙108
Т.к. Gr и Pr в пределах 2∙107-1∙1013,
то с=0,135, n=1/3
Nu(крышка) = 0,135∙(10,04∙108) 1/3
= 135,18
Nu(стенка) = 0,135∙(2,12∙108) 1/3
= 80,5
Nu'(крышка) = 0,135∙(17,79∙108) 1/3
= 163,6
Nu'(стенка) = 0,135∙(4,29∙108) 1/3
= 101,8
бкрышкак = 135,2∙0,0276/0,76 =
4,87 Вт/м2∙°С
бстенкак = 80,5∙0,0270/0,55= 3,95
Вт/м2∙°С
б'крышкак = 163,6∙0,0289/0,55 =
6,22 Вт/м2∙°С
б'стенкак = 101,8∙0,0278/0,55=
5,15 Вт/м2∙°С
бкрышка = 0,52 + 4,87 = 5,39Вт/м2∙°С
бстенка = 0,48 + 3,95 = 4,43 Вт/м2∙°С
б'крышка = 0,62 + 6,22 = 6,84 Вт/м2∙°С
б'стенка = 0,53 + 5,15 = 5,68Вт/м2∙°С
Q5 = 3,6∙4,87 ∙0,439∙(55 - 25)∙0,67+
3,6∙3,95∙1,312∙(40-25)∙0,67 = 342,2 кДж
Q'5 = 3,6∙6,22∙0,439∙(90 - 25)∙0,25+3,6∙5,15∙1,31∙(60-25)
∙0,25=372,5 кДж
1.
4 Рассчет Q6
Расчет потерь тепла на разогрев конструкции аппарата Q6 производится по
формулам:
Q6 = ∑сi∙Мi∙(tiк - tiн), кДж (19)
В свою очередь Q6 делится на составляющие, которые представлены в
формуле:
Q6 = Q6вар. сос.+ Q6наруж.котел.+Q6вода в парогенерат+Q6крышка+Q6теплоизоляц+Q6кожух, кДж
где ∑ - сумма потерь тепла, кДж;
n - число элементов конструкции;
сi - удельная теплоемкость, кДж/кг∙град;
Мi - масса отдельного элемента конструкции, кг;
tiк, tiн - средняя конечная и начальная температуры,°С
Мi = Vi∙сi, кг (20)
Vi = Fi∙дi, м3 (21)
где Vi - объем материала элемента конструкции, м3;
сi - плотность материала элемента конструкции, кг/м3;
Fi - площадь поверхности элемента конструкции
(расчет приводится по внутренним размерам конструкции аппарата), м2;
дi - толщина стенки элемента конструкции, м.
Таблица 3. Теплофизические свойства материалов конструкции и
промежуточных теплоносителей
Материал
|
с, кг/м3
|
с, кДж/кг∙град
|
Сталь
|
7900
|
0,46
|
Фольга алюминиевая мятая
|
20
|
0,92
|
983
|
4,19
|
Мвар.сосуд = 0,4069∙7900∙0,003 = 9,64
Мнаруж.котел = 0,4541∙7900∙0,003 =
10,76
Мкрышка = 0,439∙7900∙0,0025 = 8,67
Мтеплоизол. = 0,57∙20∙0,045 = 0,51
Мкожух = 1,31∙7900∙0,001 = 10,03
Q6=0,46∙8,67∙(70-25)+0,46∙9,64∙(105-25)+10,76∙0,46∙
(110-25) +0,46∙10,3∙ (60-25)+0,92∙0,51∙ (85-25) =
179,46 +354,75+420,72+165,83+28,15 = 36 570,34 кДж
1.
5 Тепловой баланс
Нестационарный режим: Q = Q1 + Q5 + Q6 = 37 710+342,2+36 570,34
= 74 622,54 кДж
Стационарный режим: Q' = Q'1 + Q'5 = 15 792+372,5 = 16 164,5 кДж
2.
Определение расхода энергоносителя
Мощность соответственно при нестационарном и стационарном
режиме определяется по формулам:
P = (Q1 + Q5 + Q6)/3600∙ф, кВт (22)
P' = (Q'1 + Q'5)/3600∙ф', кВт (23)
где ф, ф' - время работы аппарата, ч.
P = 74622,54/3600∙0,67 = 30,94 (кВт)
P' = 16 164,5 /3600∙0,25 = 17,96 (кВт)
3.
Расчет теплогенерирующего устройства
Принимаем количество n=6.
Мощность одного тэна, а значит, мощность одной спирали
определяется по формуле:
P1 = P/n, кВт…. (24)
где P - мощность суммы всех тэнов в аппарате, кВт;
n - количество установленных тэнов, шт., принимается равным 4
шт.;
P1 = 30 940/6 156,7= 5 кВт;
Длина активной части трубки находится по формуле:
La = P1/р∙D∙W, мм…. (25)
где D - наружный диаметр трубки тэна, мм, принимается равным 11
мм;
W - удельная поверхностная мощность, Вт/см2,
принимается равной 11 Вт/см2;
La = 5 156,7/3,14∙11∙0,11 = 1 360,61 мм
Полная длина трубки после опрессовки, определяется по
формуле:
L = La + 2∙Lк, мм…. (26)
где Lк - длина контактного стержня в трубке, мм,
принимается равным 50 мм
L = 1360,61 + 2∙50 = 1461 мм;
Длина активной части трубки до опрессовки находится по
формуле:
Lа.о. = L/г, мм (27)
где г - коэффициент удлинения трубки после опрессовки,
принимается равным 1,15.
Lа.о. = 1461/1,15 = 1270 мм
Сопротивление спирали тэна после опрессовки определяется по
формуле:
R = Uт/I, Ом (28)
где Uт - номинальное напряжение, В.
I = P1/U = 5156,7/220 = 23,44 А
R = 220/23,44 = 9,39 Ом
Сопротивление проволоки до опрессовки тэна находится по
формуле:
R0 = ar∙R, Ом (29)
где ar - коэффициент уменьшения сопротивления проволоки
в результате опрессовки, в зависимости от диаметра проволоки, принимается
равным 1,3.
R0 = 1,3∙9,39 = 12,21 Ом
Длина активной части проволоки определяется по формуле:
l = 0,785∙R0∙d2/с, мм (30)
где d - диаметр проволоки, мм, принимается равным 0,8 мм;
с - удельное сопротивление материала спирали, Ом∙мм2/м,
для нихрома при 700-900°С, с= 1,2 Ом∙мм2/м.
l = 0,785∙12,21∙(0,8)2/1,2 = 5,11 мм
Длина одного витка спирали находится по формуле:
lв = 1,07∙р∙dв, м (31)
где 1,07 - коэффициент, учитывающий увеличение диаметра витка
спирали при снятии ее со стержня намотки;
dв =(dстержня + d) = (4+0,8) = 4,8 - средний диаметр витка, мм.
dстержня - диаметр стержня, мм, принимается равным 4 мм.
lв = 1,07∙3,14∙4,8 = 16,13 мм
Число витков спирали определяется по формуле:
nв = l*1000/lв, витков (32)
nв = 5,11∙1000/16,13 = 317 витков
Расстояние между витками находятся по формуле:
La = (d+a) (n-1) (33)= (La+
d-nd)/n-1 = (1 360,61+0.8-317∙0.8)/ 317-1 = 3,5 мм
Коэффициент шага спирали (или плотность навивки спирали)
определяется по формуле:
k = a+d/d
= 3,5+0,8/0,8 = 5,4
Шаг витка проволочной спирали:
= kd = 5,4∙0,8 = 4,3
Потребное количество проволоки для одного тэна с учетом
необходимой навивки на концы контактного стержня из расчета 20 витков спирали
на конец стержня находим по формуле:
lпотреб = l+(2∙20∙lb)/1000 = 5,11+(40∙16,13)/1000
= 3,3 м = 3300 мм
Температура нагрева спирали:
x = d/Dвн = 0,8/8 = 0,1
y = d/ dв = 0.8/4.8 = 0.17
z = Dвн/ dв = 8/4.8 = 1.67
Dвн = D-2д = 11-2∙1.5 = 8 (д=1.5 мм - толщина стенки после
опрессовки).
По номограмме находим перепад температур в изоляционном слое
тэна на единицу теплового потока. Коэффициент теплопроводности для периклаза
принимается равным 0,022 Вт/см∙°С.
Удельный тепловой поток на единицу длины тэна находится по
формуле:
q = P1/La, Вт/см (34)
q = 5156,7/1361 = 38Вт/см
Перепад температур в изоляционном слое определяется по
формуле:
∆tиз = [∆t/ql]∙ql,°С (35)
∆tиз = 3,5∙38 = 133°С
Рабочая температура спирали находится по формуле:
t1 = ∆tиз + tw,°С (36)
t1 = 133 + 126 = 259°С
где tw - температура поверхности
тэна (для кипящей воды при давлении в пароводяной рубашке котла 140 кПа равна
126°С).
4.
Расчет парогенератора
Так как длинна активной трубки тена:
Общая длина парогенератора:
Принимаем ширину и высоту парогенератора:
Объем парогенератора:
Объем парогенератора должен вмещать:
5.
Расчет тепловой изоляции
Тепловая изоляция наружных стенок аппаратов производится с
целью снижения их температуры и уменьшения потерь теплоты в окружающую среду.
Последнее способствует уменьшению удельных расходов энергоносителя, повышению
КПД аппарата, улучшению санитарно-гигиенических условий труда работников
производства.
В качестве изоляционного материала используется алюминиевая
фольга мятая, температура на поверхности изолированного котла t1 составляет не более
60°С, температура изолированной стенки котла t2 равна 110°С, коэффициент
теплопроводности изоляционного материала в зависимости от средней температуры
изоляции равна 0,059 Вт/м∙°К.
л= 0,059 + 0,00026∙tср, Вт/м∙°К (37)
где tср - средняя температура между температурой на
поверхности изолированного котла и температурой изолированной стенки котла, °С,
которая находится по формуле:
tср = (t1 + t2)/2,°С (38)
tср = (110 +60)/2 = 85 (°С)
л = 0,059 + 0,00026∙85 = 0,0811 (Вт/м∙°К)
Количество теплоты, передаваемой через слой теплоизоляции,
определяется по формуле:
q = 0, 46∙ t1 + 40, Вт/м2 (39)
q = 0, 46∙ 110 + 40 = 90,6 (Вт/м2)
Толщина изоляционного слоя определяется по формуле:
д = л∙(t1 - t2) /q, мм (40)
д = 0,0811∙(110 - 60) /90,6 = 45 (мм)
То есть 45 мм достаточно для изоляции наружного котла. Примем
толщину изоляции равной 50 мм.
6.
Эксплуатационно-экономический раздел
Коэффициент полезного действия
КПД проектируемого аппарата:
КПД КПП-100:
Удельная рабочая теплоёмкость рабочей камеры:
Проектируемый аппарат:
КПП-100:
Видимое тепловое напряжение поверхности нагрева рабочей
камеры:
Проектируемый аппарат:
КПП-100
Действительное тепловое напряжение поверхности нагрева
рабочей камеры:
Проектируемый аппарат:
КПП-100:
Удельная теплоёмкость аппарата:
теплоемкость изоляция
баланс энергоноситель
Проектируемый аппарат:
КПП-100:
7. Определение стоимости тепла
Таблица 4. Результаты расчетов технико-экономических
показателей
Показатели
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчетная формула
|
Аппарат
|
|
|
|
|
Проектируемый
|
Базовый
|
1) Продолжительность периода разогрева аппарата
|
ф
|
ч
|
-
|
0,67
|
1
|
2) Масса нагреваемой среды
|
М
|
кг
|
-
|
100
|
100
|
3) Удельная теплоемкость нагреваемой среды
|
с
|
кДж/кг∙град
|
-
|
4,2
|
4,2
|
4) Начальная температура нагреваемой среды
|
tн
|
°С
|
-
|
10
|
10
|
5) Конечная температура нагреваемой среды
|
tк
|
°С
|
-
|
100
|
100
|
6) Количество полезного тепла
|
Q1
|
кДж
|
(1)
|
37 710
|
37710
|
7) Номинальная мощность
|
P
|
кВт
|
(22)
|
30,9
|
0,37
|
8) Количество подведенного тепла за период
разогрева
|
Q
|
кДж
|
Q = 3600∙P∙ф
|
74 530,8
|
1132
|
9) Тепловой КПД
|
з
|
%
|
(40)
|
50,53
|
57,9
|
10) Количество сэкономленного тепла за один
период разогрева аппарата
|
∆Q
|
кДж
|
∆Q = Qб - Qп
|
-73398,8
|
11) Стоимость единицы энергоносителя
|
к
|
руб.
|
1,76
|
Количество рабочих дней в году
|
n
|
смена
|
-
|
300
|
Стоимость тепла, используемого в год одним
аппаратом
|
Cr
|
руб.
|
Cr = ∆Q∙к∙n/3600
|
-10765,16
|
Стоимость тепла, используемого в год 1000
аппаратами
|
Cr1000
|
руб.
|
Cr1000 = Cr∙1000
|
-10765160
|
Выводы
В настоящее время вопросам повышения эффективности производства
и качества готовой продукции уделяется большое внимание.
Применительно к торговле и общественному питанию эти
требования должны найти свое отражение в сокращении продолжительности
технологических процессов, снижении удельного расхода энергии, уменьшении
потерь сырья при его обработке, повышении качества готовой продукции, улучшению
санитарно-гигиенических условий.
Успешному решению поставленных задач будет во многом
способствовать проектирование, производство и использование современного
высокоэффективного оборудования.
В результате расчета технико-экономических показателей
проектируемого аппарата выяснили, что данный аппарат экономически не выгоден,
т.к. у него большая потребляемая мощность. Вследствие этого, больше
энергопотребление и, следовательно, сумма денежных единиц уплаченных за
необходимое количество энергии.
Список
используемой литературы
1) Беляев М.И. Тепловое оборудование предприятий
общественного питания. - М.: Экономика, 1990;
) Белобородов В.В., Гордон Л.И. Тепловое
оборудование предприятий общественного питания - М.: Экономика, 1983;
) «Тепловое оборудование». Отраслевой каталог;
) Расчет себестоимость единицы энергии
http://kotelnaya.ru/;