|
Район по
гололеду
|
Размеры по
рисунку 2.1
|
|
H
|
h1
|
h2
|
h3
|
a1
|
a2
|
a3
|
в
|
|
II
|
26,7
|
3,5
|
14,9
|
4,3
|
2,1
|
4,2
|
2,1
|
4,0
|
Согласно ПУЭ, воздушные линии напряжением 110 кВ и выше на
металлических и железобетонных опорах должны быть защищены по всей длине
грозозащитными тросами. Линии с расположением проводов согласно рисунку 2.1,
защищаются одним тросом (рисунок 2.2). При одном грозозащитном тросе защитный
угол α должен быть не боле 30°.
Рисунок 2.2 - Расположение грозозащитного троса на опоре
3. Расчет
удельных нагрузок на провода и тросы
3.1 Ветровые
и гололедные нагрузки
Для определения толщины стенки гололеда и скоростного напора
ветра используется понятие высоты расположения приведенного центра тяжести
проводов или троса hпр, м,
(3.1)
где hcр - средняя высота подвеса проводов или троса на опоре, м;
[f] - максимально допустимая стрела провеса провода или троса, м.
Значение hcр для
проводов,
, (3.2)
где hi - расстояние от земли до i-ой траверсы опоры, м;
m - количество проводов на опоре;
- длина гирлянды изоляторов, предварительно принимаемая 1,3 м -
для ВЛ 110 кВ.
Значение 
для троса определяется высотой подвеса троса над землей,
(3.3), 
Допустимая стрела провеса провода, м,
(3.4)
где 
- расстояние от земли до нижней траверсы,
м;
Г -
наименьшее расстояние по вертикали от проводов до поверхности земли,
Допустимая стрела провеса троса, м:
(3.5)
где
- высота подвеса троса на опоре, м;
- расстояние между нижней и верхней траверсами опоры, м;
z - наименьшее допустимое расстояние по вертикали между проводом и
тросом в середине пролета, м,
Высота расположения приведенного центра тяжести провода, м,
Высота расположения приведенного центра тяжести троса, м,
В дальнейшем все расчетные величины будут даваться для провода без
индекса, а для троса с индексом "т".
После определения высоты расположения приведенного центра тяжести
проводов и троса оцениваются максимально возможные толщины стенки гололеда 
, мм, и максимальное ветровое давление 
.
(3.6)
(3.7)
где W0 - нормативное ветровое давление, принимаемое согласно ПУЭ,
Па; КW - поправочный коэффициент, который
вводится на величину ветрового давления в зависимости от типа местности; C0 - нормативная толщина стенки гололеда, принимаемая
согласно ПУЭ, мм; 
- поправочные коэффициенты на высоту и на
диаметр провода (троса);
Максимальное ветровое давление, Па,
Максимально возможные толщины стенки гололеда, мм 
Температура окружающей среды сказывается
на работе ВЛ путем прямого влияния на степень натяжения и провисания проводов и
тросов. При расчетах проводов и тросов на механическую прочность принимаются во
внимание следующие температуры:
) высшая температура - 
, при которой провод может иметь максимальное удлинение и,
следовательно, максимальную стрелу провеса;
) низшая температура - 
, при которой провод имеет наименьшую длину, а температурные
напряжения могут достигать наибольших значений;
) среднегодовая температура 
, при которой провод работает наиболее длительное время;
) температура гололеда - 
, при наибольшей скорости ветра и при гололеде;
) температура грозы - 
, при которой определяется надежность защитым тросом всех
элементов ВЛ в условиях грозового режима.
3.2 Удельные
нагрузки на провода и тросы
Провода и тросы ВЛ испытывают действие нагрузок -
вертикальных (вес провода и гололеда) и горизонтальных (давление ветра). В
результате этих нагрузок в металле проводов возникают растягивающие напряжения.
При расчетах на механическую прочность пользуются удельными нагрузками на
провода и тросы.
Под удельной нагрузкой понимают равномерно распределенную
вдоль провода механическую нагрузку, отнесенную к единице длины и поперечного
сечения. Удельные нагрузки выражаются в Ньютонах, отнесенных к 1м длины провода
и к 1мм2 сечения: Н/ (м×мм2).
. Удельная нагрузка от собственного веса провода
(троса) - γ1 (рисунок 3.1):
, (3.8)
где 
- вес одного метра провода, Н;
-фактическое сечение провода, мм2.
. Удельные нагрузки от веса гололёда γ2 (рисунок 3.2) определяются из условия, что отложения
гололёда имеют цилиндрическую форму:
(3.9)
где F - фактическое сечение провода, мм2; d - диаметр провода
(троса) мм; g0 - удельный вес льда, g0 = 0,9×10-3 Н/м×мм2 Кn - коэффициент надежности по
ответственности, для ВЛ до 220 кВ принимаемый равный 1; Кp - региональный
коэффициент, от 1,0 до 1,5; на практике допускается принимать равным 1,0; Кf - коэффициент надежности
по гололедной нагрузке, равный 1,3 для районов по гололеду 1 и 2; Кd - коэффициент условий
работы, равный 0,5.
. Удельные нагрузки от собственного веса провода (троса) и
гололёда - γ3
(рисунок 3.3):
(3.10)
4. Удельная нагрузка от давления ветра, действующего
перпендикулярно проводу, при отсутствии гололёда - γ4 (рисунок 3.4):
(3.11)
где - ветровое давление, Па;
- коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на ветровую
нагрузку, для 
= 252 м принимается равным 1,0;
- коэффициент, учитывающий неравномерность скоростного напора
ветра по пролету, = 0,91; 
= 0,835;
- коэффициент лобового сопротивления, равный 1,2 - для всех
проводов, покрытых гололедом, и для проводов диаметром меньше 20 мм, свободных
от гололеда,
. Удельная нагрузка от давления ветра, действующего
перпендикулярно проводу, при наличии гололёда - γ5 (рисунок 3.5):
(3.12)
где 
при определении 
значение коэффициента берется для скоростного напора ветра 
. Удельная нагрузка от давления ветра и веса провода (троса)
без гололеда - γ6
(рисунок 3.6):
(3.13)
. Удельная нагрузка от давления ветра и веса провода (троса),
покрытого гололёдом - γ7 (рисунок 3.7):
(3.14) 
4. Расчет на
механическую прочность проводов и тросов
4.1
Определение исходного режима
При выполнении механического расчёта проводов и троса очень
важным моментом является определение исходного режима. Исходным режимом
называется такой режим, при котором известны три параметра: механическое
напряжение в проводе или тросе, температура и удельная нагрузка. При
механическом расчёте проводов и троса в качестве исходного режима принято
принимать наиболее тяжёлый режим, при котором напряжение в проводе достигает
допустимого значения. Для выбора исходного режима используется понятие
критических пролётов. Критическим называется граничный пролёт, при котором
влияние температуры и нагрузки на напряжения в проводе оказывается
равноопасным. Определяются три критических пролёта.
Первый критический пролет - это пролёт, при котором
напряжение в проводе в режиме среднегодовой температуры равно допустимому при
среднегодовой температуре, а в режиме низшей температуры - допустимому
напряжению при низшей температуре. Первый критический пролет определяется по
формуле:
(4.1)
где Е - модуль упругости, 
Н/мм2;
- температурный коэффициент линейного удлинения, град-1;
- среднегодовая температура, °С;
- минимальная температура, °С;
- допустимое напряжение при среднегодовой температуре, Н/мм2;
- допустимое напряжение при низшей температуре, Н/мм2;
мнимая.
Второй критический пролет - это пролет такой длины, при котором
напряжение в проводе при наибольшей нагрузке равно допустимому при наибольшей
нагрузке, а в режиме низшей температуры равно допустимому напряжению при низшей
температуре, находится по формуле, м:
(4.2)
где 
- температура гололеда, °С;
- допустимое напряжение при наибольшей нагрузке, Н/мм2.
Третий критический пролет - это пролет такой длины, при котором
напряжение равно допустимому при среднегодовой температуре, а в режиме
наибольшей нагрузки равно допустимому напряжению в режиме наибольшей нагрузки,
определяется по формуле, м:
(4.3)
Из соотношения пролетов 
выбирается исходный режим:
мнимый, 
,
.
Из этих условий следует принять за исходный режим - режим
наибольшей нагрузки с параметрами:
наибольшей удельной нагрузкой 
Н/мм2;
температурой гололеда 
°С,
допустимым напряжением при наибольшей нагрузке 
Н/мм2.
4.2 Расчет
провода на механическую прочность
При изменении климатических условий меняются удельные
нагрузки, температура провода и напряжение в его материале. Для определения
напряжений в материале провода при разных климатических условиях используют
уравнение состояния провода, которое имеет следующий вид:
(4.4)
где 
- напряжение в проводе, удельная нагрузка
и температура в исходном режиме;
- то же в рассчитываемом режиме;
- расчетная длина пролета;
- модуль упругости и температурный коэффициент линейного
удлинения материала провода.
В это уравнение подставляются параметры исходного режима - режима
наибольшей нагрузки и значения температуры и нагрузки, отвечающие каждому из
режимов, указанных в
п.3.1 В результате определяются напряжения в проводе для этих
режимов.
Выполним расчет напряжений в режимах низшей температуры,
среднегодовой температуры и максимальной нагрузки. Расчет будем производить
итерационным методом касательных.
После подстановки значений в уравнение состояния получается
кубическое уравнение, которое решается по следующему алгоритму:
. Задаемся нулевым приближением 
;
. Определяем поправку путем деления самой функции на ее первую
производную:
; (4.5)
. Находим новое значение напряжения:
; (4.6)
. Выполняем проверку окончания итерационного процесса по условию
. Если условие выполняется, то расчет
необходимо прекратить, если нет, то значение 
принимается в качестве нового приближения и расчеты повторяются.
Режим низшей температуры:
Подставляем все известные параметры в уравнение состояния (4.4):
После приведения общих слагаемых получается уравнение следующего
вида:
Далее производим расчеты по алгоритму. Расчет повторяем до тех
пор, пока погрешность не будет меньше 1 %.
Н/мм2;
Н/мм2;
Н/мм2;
Н/мм2;
Следовательно, за искомое значение 
принимают 
:
Н/мм2.
Режим среднегодовой температуры:
Подставляем все известные параметры в уравнение состояния (4.4):
После приведения общих слагаемых получается уравнение следующего
вида:
Далее производим расчеты по алгоритму. Расчет повторяем до тех
пор, пока погрешность не будет меньше 1 %.
Н/мм2;
Н/мм2;
Н/мм2;
Н/мм2;
Следовательно, за искомое значение принимают :
Н/мм2.
Режим наибольшей нагрузки:
Подставляем все известные параметры в уравнение состояния (4.4):
После приведения общих слагаемых получается уравнение следующего
вида:
Далее производим расчеты по алгоритму. Расчет повторяем до тех
пор, пока погрешность не будет меньше 1 %.
Н/мм2;
Н/мм2;
Н/мм2;
Н/мм2;
Следовательно, за искомое значение 
принимают 
:
Н/мм2.
Проверка условий прочности провода для режимов низшей и
среднегодовой температур и режима наибольшей нагрузки:
, 
, 
;
, 
, 
.
Условия выполняются - значит, механическая прочность проводов
будет достаточной для условий проектируемой линии.
Выполним расчет напряжений и стрел провеса в режимах гололеда без
ветра, высшей температуры и грозового режима итерационным методом касательных.
Расчет будем производить в программе "Mathcad".
Режим гололеда:
Подставляем все известные параметры в уравнение состояния (4.4):
Н/мм2.
Режим высшей температуры:
Подставляем все известные параметры в уравнение состояния (4.4):
Н/мм2.
Грозовой режим:
Подставляем все известные параметры в уравнение состояния (4.4):
Н/мм2.
Расчет стрелы провеса провода
(4.7)
) в режиме гололёда без ветра, м,
;
) в режиме высшей температуры, м,
;
) в режиме грозового режима, м,
.
Проверка соблюдения требуемых расстояний от низшей точки
провисания провода до земли
, 
;
, 
.
Условия выполняются - значит, расстояние от провода до земли будет
менее допустимого.
Таблица 4.1 - Параметры провода для различных климатических
режимов работы.
|
Режим
|
t,
|
g ´10-3,
|
s,
|
f,
|
[s],
|
[ f ],
|
|
°С
|
Н/м·мм2
|
Н/мм2
|
м
|
Н/мм2
|
м
|
|
низшей
температуры
|
-25
|
34,67
|
107,79
|
-
|
135
|
-
|
|
среднегодовой
температуры
|
0
|
34,67
|
83,36
|
-
|
90
|
-
|
|
наибольшей
нагрузки
|
-5
|
82,48
|
135
|
-
|
135
|
-
|
|
режим гололёда
|
-5
|
79,04
|
131,9
|
4,76
|
-
|
6,6
|
|
высшей
температуры
|
30
|
34,67
|
63,39
|
4,34
|
-
|
6,6
|
|
грозовой режим
|
15
|
34,67
|
72, 19
|
3,81
|
-
|
-
|
4.3 Расчёт
грозозащитного троса на механическую прочность
Стрела провеса троса в грозовом режиме определяется по выражению,
м,
, (4.8)
где 
- стрела провеса провода в грозовом
режиме;
- длина гирлянды изоляторов;
- расстояние от точки подвеса гирлянды верхнего провода до точки
подвеса троса.
Напряжение в тросе при грозовом режиме, Н/мм2,
(4.9)
Выполним расчет напряжений в режимах низшей температуры,
среднегодовой температуры и наибольшей нагрузки. Расчет будем производить в
программе "Mathcad", по уравнению состояния,
(4.10)
где 
Режим наибольшей нагрузоки:
Подставляем все известные параметры в уравнение состояния (4.10):
Н/мм2.
Режим низшей температуры:
Подставляем все известные параметры в уравнение состояния (4.10):
Н/мм2.
Режим среднегодовой температуры:
Подставляем все известные параметры в уравнение состояния (4.10):
Н/мм2.
Проверка условий прочности троса для режимов низшей и
среднегодовой температур и режима наибольшей нагрузки:
, , ;
, 
, 
.
Условия выполняются - значит, механическая прочность тросов будет
достаточной для условий проектируемой линии.
5. Выбор
изоляторов и линейной арматуры
5.1 Выбор
изоляторов
На промежуточных опорах ВЛ 110 кВ применяются поддерживающие
гирлянды подвесных изоляторов, прикрепленные к траверсам опор с помощью
линейной арматуры. Гирлянда комплектуется из отдельных изоляторов. Каждый
изолятор имеет в верхней части гнездо для пестика, а в нижней части - стержень
с пестиком. Сцепление изоляторов друг с другом осуществляется фиксацией пестика
одного изолятора в гнезде другого.
Основным назначением гирлянды изоляторов является поддержка
провода и изоляция его от элементов опоры. Расчет изоляторов производится по
методу разрушающих нагрузок.
В нормальных режимах поддерживающая гирлянда изоляторов
воспринимает осевую нагрузку, состоящую из веса провода 
, гололеда 
и самой гирлянды 
. Вес гирлянды предварительно принимается 
Н/м. Нормативная нагрузка на изолятор от
веса провода без гололеда, Н/м,
(5.1)
где F - фактическое сечение провода, мм2;
- весовой пролет, м.
Нормативная нагрузка на изолятор от веса провода, покрытого
гололедом при ветре, Н/м,
(5.2)
Расчетные условия для выбора изоляторов в поддерживающей гирлянде
имеют вид:
(5.3)
где 
- разрушающая электромеханическая
нагрузка на изоляторы, Н,
Исходя из расчетного условия для ВЛ 110 кВ выбирается изолятор
марки ПС-120Б подвесной изолятор, стеклянный, разрушающая электромеханическая
нагрузка 120 кН. Технические характеристики данного изолятора приведены в
таблице 7, а конструкция - на рисунке 4.
Таблица 5.1 - Технические характеристики изолятора
|
Тип изолятора
|
Электромеханическая
нагрузка,Gэм кН
|
Вес, Н
|
Высота, Н, мм
|
Диаметр D/d, мм
|
Длина пути
утечки, мм
|
|
ПС-120Б
|
120
|
3,9
|
127
|
255/16
|
320
|
Определяем число изоляторов в поддерживающей гирлянде по
формуле,
(5.4)
где 
- минимально допустимая удельная
эффективная длина пути утечки, согласно степени
загрязнения атмосферы по ПУЭ,
см/кВ = 25м/кВ;
- наибольшее рабочее напряжение,
; (5.5)
- удельна эффективная длина пути утечки;
(5.6)
- поправочный коэффициент (коэффициент эффективности изолятора),
(5.7)
,
Полученное число округляем до 11 штук и увеличиваем на один. Таким
образом, число изоляторов в поддерживающей гирлянде составит 12 штук.
Рассчитываем нагрузку на изолятор натяжной гирлянды учитывая
величину тяжения провода, Н,
(5.8)
;
(5.9)
Выбирается аналогичный изолятор ПС-120Б с разрушающей
электромеханической нагрузкой 120 кН.
В натяжной гирлянде 12+1=13 штук изоляторов.
На промежуточных опорах ЛЭП напряжением до 110 кВ
включительно крепление троса к опоре осуществляется без изолятора.
5.2 Выбор
линейной арматуры
Линейная арматура гирлянды изоляторов предназначена для ее
крепления к траверсе опоры и для крепления провода к гирлянде.
Для крепления провода к гирлянде применяются поддерживающие
глухие зажимы типа ПГ и ПГН и ушки типа У1. Для крепления гирлянды к траверсам
используются узлы типа КГП и серьги типа СР.
Расчет арматуры производится по методу разрушающих нагрузок. Коэффициент
запаса прочности в нормальном режиме в условиях гололеда и ветра принимается
равным 2,5.
Выбор арматуры осуществляется по выражению
для провода,
(5.10)
для троса,
(5.11)
Нагрузка арматуру провода, Н,
Нагрузка на арматуру троса, Н,
Исходя из этих данных, выбираем линейную арматуру. Для провода и
троса арматура выбирается одинаковая.
Узел крепления гирлянд к траверсам опор принимаем из
конструктивных соображений. Технические характеристики узла КГП-12-1 приведены
в таблице 8, а конструктивное исполнение - на рисунке 5.2.
Таблица 5.2
|
Тип узла
|
Размеры по
рисунку 5.2,мм
|
Минимальная
разрушающая нагрузка, Н×103
|
Масса, кг
|
|
h
|
C
|
d
|
d1
|
|
|
|
КГП-12-1
|
104
|
80
|
16
|
16
|
120
|
1,72
|
Сцепная арматура - серьга СР-6-16 и ушко У1-6-16, технические
характеристики которых приведены в таблице 5.3, конструктивное исполнение - на
рисунках 5.3 и 5.4 соответственно.
Таблица 5.3
|
Тип
|
Размеры по
рисунку 5.3 и 5.4,мм
|
Миним.
разрушающая нагрузка, Н×103
|
Macca, кг
|
|
Н
|
d (b)
|
D
|
|
|
|
СР-6-16
|
65
|
17
|
23
|
120
|
0,41
|
|
У1-12-16
|
95,5
|
17
|
23
|
120
|
1,05
|
Для крепления провода к гирлянде изоляторов применяется
глухой поддерживающий зажим ПГН-2-6. Технические характеристики зажима ПГН-2-6
приведены в таблице 5.4, а конструктивное исполнение - на рисунке 5.5 Для
крепления троса также применяется глухой поддерживающий зажим ПГН-2-6.
Таблица 5.4
|
Тип зажима
|
Марка и
диаметр, мм2
|
Размеры по
рисунку 5.5,мм
|
Минимальная
разрушающая нагрузка, Н×103
|
Масса, кг
|
|
провод АС185/29
|
трос ТК50
|
h
|
l
|
d
|
|
|
|
ПГН-3-5
|
18,8
|
9,1
|
111
|
220
|
16
|
29,4
|
1,10
|
Расчет нагрузки на арматуру натяжной гирлянды, Н,
(5.12)
Выбирается аналогичная арматура, что и для поддерживающей
гирлянды. В качестве зажима предлагается использовать болтовой зажим.
После выбора типа и количества изоляторов в гирлянде и арматуры
определяются фактические вес, кг, и длина гирлянды изоляторов, м,
(5.13)
(5.14)
При воздействии ветра в проводах и тросах ВЛ могут возникать
колебательные процессы - вибрации. Длительное воздействие вибрации на провод
может привести в места его крепления к гирлянде изоляторов к поломке отдельных
проволок провода и в конечном счете при вибрации вызовет его обрыв.
Опасные явления при вибрации возникают при определенных значениях
длины пролета и напряжения в проводе (тросе) в режиме среднегодовой
температуры.
На рассчитываемой ВЛ нет необходимости устанавливать виброгасители
ни на провод, ни на трос, так как задан тип местности С - городские районы с
застройкой зданиями высотой более 25 м, просеки в лесных массивах с высотой
деревьев более высоты опор. То есть вибрации просто не достигнут опасных
значений.
Рисунок 5.1 - Конструкция изолятора ПС-120Б
Рисунок 5.2 - Конструкция узла крепления КГП-12-1
Рисунок 5.3 - Конструкция серьги СР-6-16
Рисунок 5.4 - Конструкция ушка У1-12-16
Рисунок 5.5 - Конструкция поддерживающего зажима ПГН-3-5
6.
Расстановка опор по профилю трассы
6.1
Построение шаблона
При проектной расстановке опор по профилю трассы должны
выполняться два основных условия:
) Расстояния от проводов до поверхности земли должны быть не
меньше требуемых,
) Нагрузки, воспринимаемые опорами, не должны превышать
значений, установленных для опор данного типа.
Расстановка опор производится с помощью шаблона, который
представляет собой кривые провисания провода в режиме, при котором возникает
наибольшая стрела провеса.
Таким режимом является режим гололеда без ветра.
Эти кривые строятся по уравнению:
(6.1)
где 
- удельная нагрузка в режиме, отвечающем
наибольшей стреле провеса;
- напряжение в проводе, отвечающее режиму наибольшей стрелы
провеса.
Таблица 6.1 - Зависимость стрелы провеса fmax от величины пролёта l (кривая 1)
|
L, м
|
0
|
50
|
100
|
150
|
200
|
250
|
252
|
|
Х, м
|
0
|
25
|
50
|
75
|
100
|
125
|
126
|
|
х, мм
|
0
|
3,57
|
7,14
|
10,71
|
14,29
|
17,86
|
18
|
|
у, м
|
0
|
0,187
|
0,749
|
1,685
|
2,996
|
4,682
|
4,757
|
|
у, мм
|
0
|
0,37
|
1,5
|
3,37
|
5,99
|
9,36
|
9,51
|
Кривая 1 представляет собой кривую провисания нижнего
провода.
Кривая 2, называемая габаритной, сдвинута по вертикали вниз
от кривой 1 на расстояние требуемого габарита от земли Г.
м, 
мм.
Кривая 3, называемая земляной, сдвинута от кривой 1 на расстояние 
, равное высоте подвеса нижнего провода
над землей, где 
- фактическая длина гирлянды, 
- расстояние от земли до нижней траверсы.
м, 
мм.
Построение шаблона производят в масштабах по горизонтали (МГ
= 1: 7000), по вертикали (МВ = 1: 500).
В анкерном участке с различными пролетами между промежуточными
опорами происходит выравнивание напряжения в проводе во всех пролетах. Это
напряжение соответствует так называемому приведенному пролету, который
определяется по выражению:
(6.2)
где
- длина i-го пролета
в анкерном участке,
n - количество пролетов в анкерном участке.
В результате предварительной расстановки опор по профилю трассы
согласно описанной выше методике:
отличается от 
на 2,6% < 3%,, то есть механический расчет проводов и тросов
можно считать удовлетворительным.
6.2 Проверка
опор на прочность
После расстановки опор по профилю трассы все они проверяются
на прочность в реальных условиях. Вертикальные нагрузки, действующие на опору,
определяются собственной массой проводов и гололёда, а горизонтальные -
действием ветра.
Фактический весовой пролёт 
соответствует вертикальной нагрузке на опору и определяется
суммой двух смежных эквивалентных полупролётов, прилегающих к данной опоре, м,
(6.3)
Эквивалентный пролёт - условный пролёт с подвеской провода на
одинаковых высотах.
Первый (большой) эквивалентный пролёт 
, м,
(6.4)
Второй (малый) эквивалентный пролёт 
, м,
(6.5)
где 
- фактическая длина пролёта, прилегающего
к рассматриваемой опоре, м, [табл.6.2];
- разность между высотами точек провеса провода, м.
Фактический ветровой пролёт 
для каждой опоры определяется полусуммой смежных пролётов, м,
(6.6)
где 
,
- фактические длины пролётов, прилегающих к рассматриваемой
опоре, м.
(6.7)
где
- нормативные весовой и ветровой пролёты
выбранной опоры, м.
Расчёт для первой промежуточной опоры, считая от левой анкерной
опоры.
Первый (большой) эквивалентный пролёт, м,
Второй (большой) эквивалентный пролёт, м,
Фактический весовой пролёт для первой промежуточной опоры, м,
Фактический ветровой пролёт для первой промежуточной опоры, м,
Значения остальных фактических весовых и ветровых пролётов
рассчитываются аналогично, результаты в таблице 6.2.
Таблица 6.2 - Фактические весовые и ветровые пролёты
|
Номер опоры
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
|
 ,
м249,61287,145307,68279,2716094,81182,88
|
|
|
|
|
|
|
|
|
 , м281,5137287266227,5210206,5
|
|
|
|
|
|
|
|
м, 
м.
Проверка соотношений по всех фактических значений ветровых и
весовых пролётов выполнятся, следовательно, расстановка опор считается
удовлетворительной.
6.3 Расчет
перехода через инженерное сооружение
Под переходом через инженерные сооружения понимают
пересечения проектируемой ВЛ с железными и шоссейными дорогами, другими линиями
электропередачи, линиями связи, радиолиниями, трубопроводами.
В данном варианте трассу ВЛ 110 кВ надземный трубопровод. Высота
трубопровода составляет 2 м. Наибольшая стрела провеса проводов ВЛ имеет место
в режиме гололеда без ветра. Удельная нагрузка в этом режиме 
Н/м∙мм
, напряжение в проводе 
Н/м∙мм. Высота крепления нижней траверсы на опорах ВЛ равна 14,9 м,
длина гирлянды изоляторов 1,86 м, угол пересечения не нормируется.
Расстояние по горизонтали от трубопровода до ближайшей опоры ВЛ
составляет 63 м, а длина пролета пересечения составляет 196 м.
Согласно ПУЭ, минимально допустимые расстояния по горизонтали от
опор ВЛ до трубопровода равно высоте опоры ВЛ, то есть 22,7 м, а по вертикали
от проводов ВЛ до трубопровода 4 м.
Для проверки соблюдения расстояния по вертикали рассчитаем стрелу
провеса проводов ВЛ над трубопроводом, м,
, (6.8)
.
Определим действительное расстояние от нижнего провода ВЛ до
трубопровода, м,
(6.9)
< 4=
.
Таким образом, оба условия для нормального режима выполняются,
поэтому первоначальную расстановку опор можно считать удовлетворительной.
7. Расчет
монтажных графиков
Монтаж проводов производится, как правило, при отсутствии ветра и
гололеда, но при любой температуре, т.е. монтажный режим характеризуется
удельной нагрузкой 
и температурой монтажа 
. Основная задача заключается в том, чтобы
в условиях монтажа обеспечить такую стрелу провеса провода, чтобы напряжение в
проводе не превышало допустимого значения.
Из сопоставления величин приведенных критических пролетов
определяется исходный режим.
Расчет напряжения при монтаже осуществляется по уравнению
состояния:
(7.1)
При изменении температуры монтажа определяется напряжение в проводе 
в условиях монтажа. Это напряжение одинаково для всех пролетов
анкерного участка, т.е. отвечает приведенному пролету.
В курсовом проекте рассчитываются стрелы провеса для пролетов
наибольшей и наименьшей длины в анкерном участке.
При рассчитанном напряжении стрела провеса f в реальном
пролете длиной 
определится по выражению:
, (7.2)
где 
- длина реального пролета.
В реальных условиях измерения стрел провеса проводов может
оказаться затруднительным. В таких случаях с помощью динамометра измеряют
тяжение провода. Расчетное значение тяжения при температуре монтажа определяется по формуле:
(7.3)
где - фактическое сечение провода, мм2.
Исходный режим для провода - режим наибольшей нагрузки.
Параметры исходного режима для провода: 
Н/мм2, 
Н/мм2, 
С, 
Н/мм2,
Н/мм2, 
1/˚С. С помощью уравнения состояния (7.1) рассчитывается
напряжение в проводе при температуре монтажа 
˚С и 
˚С. Решим уравнения при помощи
программы "Mathcad".
Расчет напряжения в проводе при высшей температуре монтажа:
Н/мм2.
Расчет напряжения в проводе при наименьшей температуре монтажа:
Н/мм2.
По формуле (7.2) рассчитываем стрелы провеса для наименьшего 
и наибольшего
пролетов, определенных при расстановке
опор, м,
= 301 м: 
;
= 196 м: 
;
Напряжение в проводе при температуре +15˚С рассчитано
аналогично и равно 
Н/мм2. Определим стрелу
провеса провода в габаритном пролете при грозовом режиме, м,
, (7.4)
Определим стрелу провеса троса в габаритном пролете при грозовом
режиме, исходя из требуемого расстояния z для габаритного пролета, м,
(7.5)
.
Параметры исходного режима для троса: 
Н/мм2, 
Н/мм2, 
1/˚С.
По стреле провеса троса определяем напряжение в тросе в грозовом
режиме, Н/мм2,
, (7.6)
Принимая в качестве исходного грозовой режим по уравнению
состояния троса определяем напряжение в тросе,
(7.7)
Расчет напряжения в проводе при высшей температуре монтажа:
Н/мм2.
Расчет напряжения в проводе при наименьшей температуре монтажа:
Н/мм2.
Рассчитываем стрелы провеса для наименьшего и наибольшего пролетов, определенных при расстановке
опор, м,
= 301 м: 
;
= 196 м: 
;
Остальные расчеты выполнялись для провода и троса с помощью
компьютера, в результате получены следующие значения, представленные в виде
монтажных таблиц 7.1 и 7.2
Таблица 7.1 - Монтажная таблица провода
|
Температура, ˚С
|
Напряжение,
Н / мм2
|
Тяжение, Н
|
Стрела провеса,
м
|
|
|
|
lmax = 301
|
lmin = 196
|
|
-25,000
|
105,58
|
22171,8
|
3,71
|
1,58
|
|
-20,000
|
100,33
|
21069,3
|
3,91
|
1,66
|
|
-15,000
|
95,35
|
20023,5
|
4,12
|
1,75
|
|
-10,000
|
90,66
|
19038,6
|
4,33
|
1,84
|
|
-5,000
|
86,26
|
18114,6
|
4,55
|
1,93
|
|
0,000
|
82,16
|
17253,6
|
4,78
|
2,03
|
|
5,000
|
78,33
|
16449,3
|
5,01
|
2,13
|
|
10,000
|
74,88
|
15724,8
|
5,24
|
2,22
|
|
15,000
|
71,51
|
15017,1
|
5,49
|
2,33
|
|
20,000
|
68,48
|
14380,8
|
5,73
|
2,43
|
|
25,000
|
65,68
|
13792,8
|
5,98
|
2,53
|
|
30,000
|
63,1
|
13251
|
6,22
|
2,64
|
Таблица 7.2 - Монтажная таблица троса
|
Температура, ˚С
|
Напряжение, Н /
мм2
|
Тяжение, Н
|
Стрела провеса,
м
|
|
|
|
lmax = 301
|
lmin = 196
|
|
-25
|
200,82
|
9759,9
|
4,51
|
1,912957
|
|
-20
|
194,83
|
9468,7
|
4,65
|
1,97177
|
|
-15
|
189,09
|
9189,8
|
4,79
|
2,031625
|
|
-10
|
183,6
|
8922,9
|
4,93
|
2,09
|
|
-5
|
178,35
|
8667,8
|
5,08
|
2,15
|
|
0
|
173,34
|
8424,3
|
5,23
|
2,22
|
|
5
|
168,56
|
8192,0
|
5,38
|
2,28
|
|
10
|
164,01
|
7970,9
|
5,52
|
2,34
|
|
15
|
159,67
|
7759,9
|
5,67
|
2,41
|
|
20
|
155,54
|
7559,2
|
5,82
|
2,47
|
|
25
|
151,61
|
7368,2
|
5,98
|
2,53
|
|
30
|
147,87
|
7186,5
|
6,13
|
2,60
|
По данным таблицам построим монтажные графики для проводов и
грозозащитного троса (рисунки 7.1 - 7.6).
Монтажные графики используются персоналом сетевых компаний
при строительстве ВЛ для определения силы тяжения провода (троса), монтируемого
в анкерном пролете, для условий монтажа
Монтажные графики для провода:
Монтажные графики для грозозащитного троса:
8. Расчет
аварийного режима
Под аварийным режимом воздушной ЛЭП понимают работу при
полностью или частично оборванных проводах и тросах. Обрывы могут произойти при
правильно спроектированной и правильно эксплуатируемой линии.
Число пролетов в анкерном участке равно 8. Будем считать, что
обрыв провода произошел в четвертом пролете, считая от левой анкерной опоры.
Редуцированное тяжение провода в пролете, смежном с
аварийным, не должно превышать нормативного значения установленного для каждого
типа унифицированных опор,
. (8.1)
Для железобетонных опор с сечением провода не более 185 мм2
нормативное тяжение составляет 0,3Tmax. Значение максимального тяжения можно
определить следующим образом, Н,
, (8.2)
где Fmax -
наибольшее суммарное сечение провода из всего диапазона сечений, для которого
может быть применена данная унифицированная опора, Fmax = 297,3 мм2;
- наибольшее допустимое напряжение для данной марки провода, =153 Н/мм2;
Тяжение в проводе в режиме среднегодовой температуры определим по
формуле:
, (8.3)
Стрела провеса провода в режиме среднегодовой температуры, м,
, (8.4)
Нормативное тяжение 
, Н,
Тнорм=0,5∙45486,9=22743,45 Н.
Определим редуцированное тяжение в четвертом пролете от левой
анкерной опоры. Для этого воспользуемся упрощенным методом расчета.
Найдем коэффициент редукции kр1 по формуле,
(8.5)
Найдем коэффициент редукции kр6 по формуле,
(8.6)
Найдем коэффициент редукции kр4 по формуле,
(8.7)
Редуцированное тяжение в четвертом пролете от левой анкерной
опоры, Н,
, (8.8)
Выполним проверку условия прочности опор в аварийном режиме:
Условие выполняется, - значит, прочность опор в четвертом пролете
в аварийном режиме будет достаточной для условий проектируемой линии.
Найдем редуцированное напряжение в проводе в указанном пролете,
Н/мм2,
, (8.9)
Определим аварийную стрелу провеса в четвертом пролете от левой
анкерной опоры, м,
, (8.10)
Выполним проверку стрелы провеса в аварийном режиме:
Стрела провеса не удовлетворяет допустимой стреле провеса, то есть
габарит выполняться не будет. Следовательно, при проектировании линии
необходимо предусмотреть автоматическое выключение линии при коротком замыкание
на землю.
Заключение
В курсовом проекте приведен расчет ВЛ электропередачи
напряжением 110 кВ, проходящей по населенной местности со следующими условиями:
район по ветру - III,
район по гололеду - II,
максимальная температура - 
30˚С,
минимальная температура - 
-25˚С,
среднегодовая температура - 
5˚С.
ВЛ выполнена на одноцепных металлических опорах проводом марки
АС-158/29 с использованием грозозащитного троса ТК-50.
По результатам выполненного механического расчета можно
говорить о достаточной механической прочности применяемых проводов и троса. Все
элементы ВЛ удовлетворяют требованиям ПУЭ в отношении механической прочности.
В проекте приведены материалы, необходимые для выполнения
монтажа анкерного участка.
Библиографический
список
1. Проектирование
механической части воздушных ЛЭП: Учебное пособие по курсовому и дипломному
проектированию / А.П. Вихарев, А.В. Вычегжанин, Н.Г. Репкина. - Киров: Изд.
ВятГУ, 2009 - 140 с.
. Библия
электрика / Авт. - сост. Н.В. Белов. - Минск: Б 59 Харвест, 2010. - 640 с.
3. Общие
требования к оформлению текстовых документов курсовых проектов и работ
дипломных проектов и работ. СТП ВятГУ 101-2003, СТП ВятГУ 102-2003, СТП Вят ГУ
103-2003. Киров 2004, 84 с.