Помещение
|
, кВт
|
103 кг/с
|
ε , кДж/кг
|
кг/с
|
, кг/с
|
, кг/с
|
Зал
№1
|
55,15
|
3,658
|
15077
|
15,76
|
12,19
|
15,76
|
Зал№2
|
20,63
|
1,490
|
13846
|
5,89
|
4,97
|
5,89
|
Зал№3
|
32,17
|
2,134
|
15075
|
9,19
|
7,11
|
9,19
|
Вестибюль
|
24,24
|
2,3337
|
10543
|
6,66
|
5,84
|
6,96
|
Сан.узел1
|
1,02
|
0,068
|
15000
|
0,29
|
0,29
|
0,29
|
Сан.узел
2
|
1,02
|
0,068
|
15000
|
0,29
|
0,29
|
0,29
|
Всего
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
38,38
|
При прохождении воздуха через воздухопроводы
часть его теряется вследствие утечек и неплотностей. Поэтому количество воздуха
, забираемого из окружающей среды, должно быть несколько больше расчетного. Оно
рассчитывается по формуле
,(2.7)
где -
коэффициент, учитывающий утечку воздуха, для стальных воздуховодов средней
длиной до 50 м.
кг/с
Объемный расход воздуха, поступающий в помещений
с учетом утечек при температуре °С и плотности
воздуха кг/м3
м3/с
В разделе 2 исходя из найденных в разделе 1
избыточных тепловыделений и влаговыделений был рассчитан массовый расход
воздуха, необходимый для удаления этих выделений в летний и зимний периоды. В
следующем разделе значение найденного массового расхода будет учитываться при
расчете секций центрального кондиционера, в которых происходит подготовка
наружного воздуха и доводка его до нужных параметров - температуры и влажности.
3.
Расчет секций центрального кондиционера в летний период
В системах кондиционирования производится
тепловлажностная обработка воздуха и его очистка. Необходимое для этого
оборудование обычно располагается в корпусе центральных кондиционеров, которые
собираются из типовых секций и камер. Типовые секции подразделяются на рабочие
(технологические) и вспомогательные (конструктивные). В рабочих секциях
осуществляются определенные операции обработки, перемещения или изменения
расхода воздуха. К ним относятся секции подогрева, поверхностные воздухоохладители,
оросительные камеры, воздушные фильтры, вентиляторные агрегаты, воздушные
клапаны. Вспомогательные секции предназначены для обслуживания, ремонта или
соединения рабочих секций и выполнения таких операций, как поворот, смешение и
распределение воздушных потоков. К вспомогательным секциям относятся камера
обслуживания, смесительная камера, поворотная и присоединительные секции.
В летний период наружный воздух имеет бóльшую
температуру и обладает более высоким влагосодержанием по сравнению с подаваемым
в помещение приточным воздухом. Поэтому наружный воздух необходимо охлаждать и
осушать. В центральном кондиционере в настоящем расчете обработка воздуха в
летний период осуществляется в три этапа (h-d
диаграмма в Приложении А).
. Осушение воздуха в поверхностном
воздухоохладителе без выпадения влаги. Температура воздуха уменьшается в
температуры наружного воздуха до температуры .
Осушение производится до относительной влажности (охлаждение
без выпадения влаги до по техническим
причинам невозможно).
. Выделение влаги в форсуночной оросительной
камере вдоль линии насыщения с отводом теплоты от воздуха. Температура воздуха
падает до .
. Нагревание осушенного воздуха в калорифере при
постоянном влагосодержании до . Воздух не
догревается до расчетной температуры на 1 °С, потому что как раз на столько он
нагревается в вентиляторе при нагнетании.
.1 Расчет поверхностного воздухоохладителя
Поверхностный воздухоохладитель в разное время
года выполняет разные процессы. Летом с помощью холодной воды данная секция центрального
кондиционера охлаждает воздух. Зимой секция работает как калорифер, нагревая
наружный воздух с помощью горячей воды из системы отопления.
Начальные параметры (точка 1 на h-d
диаграмме в Приложении А):
а) температура ;
б) энтальпия кДж/кг
сух. возд;
в) влагосодержание г/кг
сух. возд.;
г) относительная влажность .
Конечные параметры после воздухоохладителя (точка
2 на диаграмме):
а) температура ;
б) энтальпия кДж/кг
сух. возд;
в) влагосодержание г/кг
сух. возд.;
г) относительная влажность
Количество теплоты, которое необходимо отвести
от наружного воздуха:
(3.1)
кВт
Для охлаждения воздуха в летний период
используется вода с начальной температурой и
конечной температурой . Эта вода
перемещается по замкнутому контуру циркуляционным насосом и отдает полученное
от воздуха тепло в градирне. Также возможно использование этого тепла в
тепловых насосах.
Так как ,
то в расчете применяется логарифмическая разность температур
(3.2)
Для расхода кг/с
(
м3/ч) подбираем число воздухоохладителей :
Четыре полутораметровых теплообменника и два метровых теплообменника. Число
рядов трубок каждого теплообменника - 3. Теплообменники расположены параллельно
по ходу воздуха и параллельно по ходу воды. Технические характеристики базовых
теплообменников КТ представлены в таблице Б1 в Приложении Б.
Нагревательные элементы выполняются из
оцинкованных стальных труб диаметром 22x2 мм со спирально навитой стальной
лентой шириной 10 мм, толщиной 0,4 мм и с шагом оребрения 4 мм.
Общая поверхность теплообмена м2.
Проходное сечение для воды для одного
теплообменника м2.
Общее
проходное сечение для воздуха м2.
Задача данного расчета - поверка тепловой
нагрузки секции расчетному значению и определение расхода охлаждающей воды.
Рассчитаем массовую скорость воздуха:
(3.3)
кг/( м2с)
Общий расход воды, подаваемой на
воздухоохладители
,(3.4)
где кДж/(кг°С) -
удельная теплоемкость воды при 22°С
кг/с
Скорость воды в трубках
,(3.5)
где кг/м3
- плотность воды при 22°С.
м/с
Коэффициент теплопередачи
,(3.6)
где B = 14,9 n = 0,49 ρ
= 0,13 для трехрядных теплообменников, выбираем из таблицы Б2 Приложения Б.
Вт/(м2°С)
Тепловая мощность секции охлаждения
(3.7)
Вт
. Запас в 1,4% предотвращает
выпадение влаги в полости охладителя.
Гидравлическое сопротивление по тракту воды
выбирается с учетом скорости воды в трубках м/с
по таблице Б1 Приложения Б: для однометровых теплообменников кПа,
для полутораметровых теплообменников кПа.
Тогда общее гидравлическое сопротивление секции поверхностного охлаждения
кПа
Аэродинамическое сопротивление по ходу воздуха
для секции поверхностного охлаждения для трехрядных теплообменников [3]:
(3.8)
кгс/м2
= 122,5 Па
.2 Расчет оросительной камеры
Начальные параметры воздуха перед оросительной
камерой (точка 2 на диаграмме h-d
в Приложении А):
а) температура ;
б) энтальпия кДж/кг
сух. возд;
в) влагосодержание г/кг
сух. возд.;
г) относительная влажность
Конечные параметры воздуха на выходе из
оросительной камеры (точка 3 на диаграмме в Приложении А):
а) температура ;
б) энтальпия кДж/кг
сух. возд;
в) влагосодержание г/кг
сух. возд.;
г) относительная влажность
Для охлаждения воздуха в форсуночной камере в
летний период используется вода с начальной температурой и
конечной температурой . Холодная вода
вырабатывается в холодильной установке.
Оросительная камера устроена так, что часть
воздуха поступает непосредственно в камеру, а часть воздуха обходит камеру и смешивается
с обработанным воздухом за оросительной камерой .
Примем общее количество воздуха перед
оросительной камерой на единицу. Количество воздуха, идущего непосредственно в
камеру, обозначим как , а количество
обходного воздуха как . Также обозначим
энтальпию обработанного на выходе из камеры воздуха как кДж/кг
сух. возд. при температуре 8°С и влажности 95%, энтальпию обходного воздуха,
равную энтальпии воздуха до обработки, как кДж/кг
сух. возд., и потребную энтальпию после оросительной секции кДж/кг
сух. возд.
Материальный и тепловой балансы после смешения
двух потоков:
(3.9)
(3.10)
Решая совместно уравнения, получаем значения ,
Расход обрабатываемого в оросительной камере
летом воздуха
(3.11)
кг/с
Количество теплоты, которое необходимо отвести
от наружного воздуха в оросительной камере:
(3.12)
кВт
Задача форсуночной камеры - охладить воздух в
количестве кг/с до параметров
кДж/кг
сух. возд., .
Для расхода кг/с
(м3/ч)
выбираем форсуночную камеру Кд-120 с тремя рядами форсунок длиной 2425 мм.
Высота и ширина сечения для прохода воздуха
3952x3077 мм.
Площадь поперечного сечения м2.
Плотность расположения форсунок 24 шт./(м2
ряд)
Диаметр форсунок 5 мм, число рядов форсунок - 3.
Общее число форсунок .
Потребный расход воды на орошение:
,(3.13)
где кДж/(кг°С).
кг/с
Расход воды, приходящийся на одну форсунку:
(3.14)
кг/с.
Коэффициент орошения
(3.15)
Давление воды перед форсунками по [3] кПа.
Количество удаляемой влаги
воздух кондиционер
влагопоступление оросительный
(3.16)
кг/с
Массовая скорость воздуха в орошаемой камере
(3.17)
кг/(м2 с).
Аэродинамическое сопротивление находим по
формуле [3]:
,(4.13)
где -
сумма местных сопротивлений для трехрядной камеры;
м/с - скорость
прохождения воздуха через камеру орошения.
Па
.3 Расчет секции догрева воздуха в летний период
Начальные параметры воздуха перед секцией
подогрева (точка 3 на диаграмме h-d
в Приложении А):
а) температура ;
б) энтальпия кДж/кг
сух. возд;
в) влагосодержание г/кг
сух. возд.;
г) относительная влажность
Конечные параметры воздуха на выходе из секции
подогрева (точка 4 на диаграмме в Приложении А):
а) температура ;
б) энтальпия кДж/кг
сух.возд;
в) влагосодержание г/кг
сух.возд.;
г) относительная влажность
Количество теплоты, которое необходимо подвести
к воздуху в калорифере:
(3.19)
кВт
Для нагрева воздуха в летний период используется
вода из системы горячего водоснабжения с начальной температурой и
конечной температурой .
Так
как ,
то в расчете применяется логарифмическая разность температур
(3.20)
Для расхода кг/с
подбираем число калориферов : Четыре
полутораметровых теплообменника и два метровых теплообменника. Число рядов
трубок каждого теплообменника - 1. Теплообменники расположены параллельно по
ходу воздуха и параллельно по ходу воды. Технические характеристики базовых
теплообменников КТ представлены в таблице Б1 в Приложении Б.
Общая поверхность теплообмена м2.
Проходное сечение для воды для одного
теплообменника м2.
Общее проходное сечение для воздуха м2.
Задача данного расчета - поверка тепловой нагрузки
секции расчетному значению и определение расхода греющей воды.
Рассчитаем массовую скорость воздуха:
(3.21)
кг/( м2с)
Общий расход воды, подаваемой на все калориферы
секции подогрева
,(3.22)
где кДж/(кг°С) -
удельная теплоемкость воды при 22°С
кг/с
Скорость воды в трубках
,(3.23)
где кг/м3
- плотность воды при 55°С.
м/с
Коэффициент теплопередачи
,(3.24)
где B = 17,5 n = 0,483 p = 0,136 для однорядных
теплообменников, выбираем из таблицы Б2 Приложения Б.
Тепловая мощность секции нагрева воздуха в
летний период
(3.25)
Вт
. Запас по тепловой
мощности составляет 6,6%.
Гидравлическое сопротивление по тракту воды
вычисляем согласно скорости воды в трубках м/с
по таблице Б1 Приложения Б для однорядных аппаратов: для однометровых
теплообменников кПа, для
полутораметровых теплообменников кПа.
Тогда общее гидравлическое сопротивление секции нагрева в летний период
кПа
Аэродинамическое сопротивление по ходу воздуха
для секции нагрева для однорядных теплообменников [3]:
(3.26)
кгс/м2
= 56,60 Па
4.
Расчет секций центрального кондиционера в зимний период
В зимний период наружный воздух имеет низкие
параметры температуры и влагосодержании и перед тем, как попасть в
кондиционируемые помещения, нуждается в нагреве и увлажнении.
В центральном кондиционере зимний наружный
воздух сначала нагревается в калорифере при постоянном влагосодержании до
температуры несколько большей, чем необходимо для приточного воздуха для
зимнего периода. Затем в оросительной форсуночной камере воздух одновременно
увлажняется и охлаждается до температуры на 1°С ниже, чем необходимо для целей
кондиционирования (на 1°С воздух нагревается в приточном вентиляторе).
.1 Расчет секции подогрева в зимний период [7]
Начальные параметры воздуха перед секцией
подогрева (точка 7 на диаграмме h-d
в Приложении А):
а) температура ;
б) энтальпия кДж/кг
сух. возд;
в) влагосодержание г/кг
сух. возд.;
г) относительная влажность
Конечные параметры воздуха на выходе из секции
подогрева (точка 8 на диаграмме в Приложении А):
а) температура ;
б) энтальпия кДж/кг
сух. возд;
в) влагосодержание г/кг
сух. возд.;
г) относительная влажность
Данная секция в разное время года выполняет
различные функции. В летнее время секция работает как поверхностный
воздухоохладитель. В зимнее время секция работает как калорифер и нагревает
воздух посредством прокачки через него горячей воды из системы отопления.
В калориферы подается горячая вода с начальной
температурой и отводится с
конечной температурой .
Так как ,
то в расчете применяется логарифмическая разность температур
(4.1)
Количество теплоты, которое необходимо подвести
к воздуху в калорифере:
(4.2)
кВт
Секция подогрева - 6 трехрядных
теплообменников-калориферов, которые упоминались в подразделе 3.1. Технические
данные указаны в Приложении Б.
Общая поверхность теплообмена м2.
Проходное сечение для воды для одного
теплообменника м2.
Общее проходное сечение для воздуха м2.
Рассчитаем массовую скорость воздуха:
(4.3)
кг/( м2с)
Общий расход воды, подаваемой на секцию
подогрева:
,(4.4)
где кДж/(кг°С) -
удельная теплоемкость воды при 95°С
кг/с
Скорость воды в трубках
,(4.5)
где кг/м3
- плотность воды при 95°С.
м/с
Коэффициент теплопередачи
,(4.6)
где B = 14,9 n = 0,49 ρ
= 0,13 для трехрядных теплообменников, выбираем из таблицы Б2 Приложения Б.
Вт/(м2°С)
Тепловая мощность секции охлаждения
(4.7)
Вт
.
Запас тепловой мощности 10%
Гидравлическое сопротивление по тракту воды
выбирается с учетом скорости воды в трубках м/с
по таблице Б1 Приложения Б для трехрядных теплообменников: для однометровых
теплообменников кПа, для
полутораметровых теплообменников кПа.
Тогда общее гидравлическое сопротивление секции поверхностного охлаждения
кПа
Аэродинамическое сопротивление по ходу воздуха
для секции поверхностного охлаждения для трехрядных теплообменников [3]:
(4.8)
кгс/м2
= 124,4 Па
.2 Расчет оросительной камеры
Начальные параметры воздуха перед оросительной
камерой (точка 8 на h-d
диаграмме в Приложении А):
а) температура ;
б) энтальпия кДж/кг
сух. возд;
в) влагосодержание г/кг
сух. возд.;
г) относительная влажность .
Конечные параметры воздуха на выходе из
оросительной камеры (точка 9 на h-d
диаграмме):
а) температура ;
б) энтальпия кДж/кг
сух. возд;
в) влагосодержание г/кг
сух.возд.;
г) относительная влажность .
В оросительной форсуночной камере в зимний
период воздух обрабатывается по изоэнтальпическому процессу: сухой воздух
охлаждается и отдает свое тепло влаге, количество которой возрастает при
прохождении через камеру.
Для расчета форсуночной камеры при
изоэнтальпическом увлажнении вводится понятие коэффициента эффективности
полного теплообмена, который характеризует отношение реального теплообмена к
максимально возможному теплообмену в идеальной камере.
,(4.9)
где -
температура мокрого термометра, одинаковая для точек 8 и 9.
Для найденного значения по
таблицам из источника [3] определяем значение коэффициента орошения .
Далее для расхода кг/с
выбираем форсуночную камеру Кд-120 с тремя рядами форсунок длиной 2425 мм.
Высота и ширина сечения для прохода воздуха
3952x3077 мм.
Площадь поперечного сечения м2.
Плотность расположения форсунок 24 шт//(м2
ряд)
Диаметр форсунок 5 мм, число рядов форсунок - 3.
Общее число форсунок .
Массовая скорость воздуха в орошаемой камере:
(4.10)
кг/(м2 с).
Температура орошаемой воды постоянна и равна
температуре мокрого термометра . Она перемещается
по замкнутому контуру при помощи циркуляционного насоса.
Расход воды на орошение
(4.11)
кг/с.
Расход воды, приходящийся на одну форсунку:
(4.12)
кг/с.
Давление воды перед форсунками по источнику [3]
и значению
кг/с кПа
Аэродинамическое сопротивление находим по
формуле [3]:
,(4.13)
где -
сумма местных сопротивлений для трехрядной камеры;
м/с - скорость
прохождения воздуха через камеру орошения.
Па
5.
Расчет сечений воздуховодов
Воздуховоды выполнены из стального листа и имеют
в сечении квадратную форму. Для главного
магистрального воздуховода принимаем скорость движения воздуха м/с.
Площадь поперечного сечения находим по формуле
(5.1)
где -
расход для соответствующего участка системы раздачи воздуха.
Выбираем для расчета расход воздуха в зимний
период кг/с.
Плотность воздуха для приточного воздуха в зимний период при температуре 15°С кг/м2
.
Площадь поперечного сечения магистрального
воздуховода :
м2.
Схема участков воздуховодов показана на рисунке
4.
Рисунок 4 Схема участков воздуховодов
При квадратной форме поперечного сечения
воздуховодов ширина находится по формуле
(5.2)
Скорость движения воздуха для отводов от главной
магистрали принимаем м/с, а скорость
воздуха в дальнейших отводах м/с .
Для каждого участка посчитаем поперечное сечение
и ширину канала по формулам (5.1) и (5.2).
Полученные результаты сведем в таблицу
(обозначение участков согласно рисунку 4).
Таблица 5.1 Расчет воздуховодов
Участок
|
Массовый
расход, кг/с
|
Скорость
воздуха, м/с
|
Поперечное
сечение, м2
|
Ширина
канала, м/с
|
G0
|
42,22
|
20
|
1,722
|
1,312
|
G1
|
9,19
|
8
|
0,937
|
0,968
|
G2
|
5,89
|
6
|
0,801
|
0,895
|
G3
|
0,29
|
2
|
0,118
|
0,344
|
G4
|
6,96
|
6
|
0,946
|
0,973
|
G5
|
0,29
|
2
|
0,118
|
0,344
|
G6
|
15,76
|
12
|
1,071
|
1,035
|
G7
|
15,08
|
12
|
1,025
|
1,012
|
G8
|
15,37
|
12
|
1,045
|
1,022
|
G9
|
16,05
|
12
|
1,091
|
1,045
|
Для нагнетания воздуха и подачи его в
обслуживаемые помещения после секций центрального кондиционера располагается
вентилятор. Согласно расходу L=120000 м3/ч выбираем два осевых
вентилятора В-06-290-11.
Производительность вентилятора - от 45000 до
70000 м3/ч.
Мощность двигателя 15 кВт. Полное давление - до
665 Па.
6.
Регулирование параметров системы кондиционирования
В процессе эксплуатации могут изменяться как
параметры наружного воздуха, так и количество влаги и тепла, выделяющиеся в
кондиционируемых помещениях. Последнее обуславливает необходимость
регулирования установок кондиционирования воздуха, с помощью которого при любых
условиях обработка воздуха в кондиционере должна обеспечивать поддержание
заданных параметров внутри помещений.
Регулирование установок кондиционирования может
быть качественное и количественное.
Качественное регулирование заключается в том,
что при изменении количеств тепла и влаги, выделяющихся в помещении, следует
изменить параметры приточного воздуха при сохранении неизменного его
количества. Например, при уменьшении количества выделяющегося явного тепла
температуру приточного воздуха необходимо соответственно повысить, а при
увеличении - понизить. Во всех случаях изменения тепловыделений температура приточного
воздуха является функцией от тепловыделений Q,
кВт, то есть
,(6.1)
где L - объемный расход воздуха, м3/с;
с - теплоемкость воздуха, кДж/(кг °С).
Аналогичные рассуждения можно провести и по
отношению к регулированию влажности воздуха, а также регулированию установок
при одновременном изменении количеств тепла и влаги, выделяющихся в помещении.
Количественное регулирование заключается в
изменении количества приточного воздуха в зависимости от изменения тепло- и
влаговыделений в помещении при сохранении параметров приточного воздуха
постоянными.
Помимо качественного и количественного
регулирования, в некоторых случаях может применяться смешанная система
регулирования, при которой одновременно изменяют как параметры приточного
воздуха, так и его количество.
Установки кондиционирования воздуха оборудуют
обычно системами автоматического регулирования с пневматическим гидравлическим
или электрическим импульсом.
Поддержание какого-либо регулируемого параметра
(например, температуры, влажности и т. п.) на заданном уровне обеспечивается
комплексом взаимосвязанных приборов, который в дальнейшем условимся называть
узлом управления.
В узел управления обычно входят следующие
основные элементы: датчик, командный прибор, исполнительный механизм,
регулирующий орган, распределительная сеть. Кроме этих основных элементов, в
узел управления также входят реле, механизм обратной связи, жесткая обратная
связь и гибкая (упругая) обратная связь.
Изменение регулируемого параметра воспринимается
датчиком (температуры, влажности, давления и т. п.), который связан с командным
прибором. Этот прибор измеряет происходящие изменения и при нарушении заданных
пределов регулируемого параметра создает командный импульс (пневматический,
гидравлический или электрический), посылаемый исполнительному механизму.
Под воздействием командного импульса
исполнительный механизм приводит в движение регулирующий орган, которым могут
являться клапаны, заслонки и т. п., регулирующие поступление хладоносителя,
теплоносителя, расход воды, воздуха и т. д. Передача импульса от командного органа
исполнительному механизму производится с помощью распределительной сети
(воздушной, электрической или гидравлической). Усиление мощности полученного
импульса и управление исполнительным механизмом (включение, выключение и т. п.)
производятся с помощью реле, которые являются промежуточным звеном между
упомянутыми основными элементами.
Реле бывают первичные, непосредственно
воспринимающие импульс от датчика, и вторичные, усиливающие величину и мощность
импульса, полученного от датчика или первичного реле.
Управление движением регулирующего органа путем
воздействия на командный прибор регулятора, обратного воздействию датчика,
производится при помощи механизма обратной связи.
Жесткая обратная связь оказывает воздействие на
командный прибор, причем величина воздействия пропорциональна перемещению
регулирующего органа. Воздействие происходит одновременно с указанным
перемещением (пропорциональное или астатическое регулирование).
Упругая обратная связь оказывает действие на
командный прибор, причем действие прекращается не сразу, а через некоторое
время после изменения положения регулирующего органа (изодромное
регулирование).
Различают четыре основных вида динамических
характеристик регуляторов, а именно: позиционные, астатические,
пропорциональные и изодромные.
Позиционное регулирование заключается в том, что
регулирующий орган (клапан, заслонка и т. п.) может иметь два фиксированных
положения ("закрыто" или "открыто") или несколько. При
позиционном регулировании наблюдаются непрерывные колебания величины регулируемого
параметра в обе стороны от среднего заданного значения.
Астатическое регулирование обладает той
особенностью, что при отклонении параметра от заданного значения регулирующий
орган перемещается с постоянной или переменной скоростью, приводя при этом
регулируемый параметр к заданному значению. Наиболее совершенный тип
астатического регулятора движется постоянно в одном или другом направлении в
зависимости от изменения параметра, причем скорость его перемещения
пропорциональна величине отклонения параметра от заданного значения.
При пропорциональном регулировании положение
регулирующего органа изменяется по той же закономерности, по которой в
определенных пределах изменяется регулируемый параметр. При этом остаточное
отклонение параметра от заданного значения тем больше, чем больше изменяется
нагрузка.
Наконец, изодромное регулирование обладает той
особенностью, что поддержание параметра на заданном уровне происходит без
остаточного отклонения. Этот вид регулирования совмещает в себе особенности
пропорционального и астатического регулирования.
Перемещение регулирующего органа в любой момент
складывается из перемещений под воздействием астатического и пропорционального
компонентов.
Заключение
В настоящей работе был произведен расчет системы
центрального кондиционирования здания выставочного центра в г.Астрахань с
применением центрального кондиционера. Система рассчитана поддерживать в летний
и зимний период заданные значения температуры и влагосодержания, а также
уровень чистоты воздуха.
На основании данных о количестве людей в
помещении и характеристик искусственного освещения, а также теплофизических
свойств наружных ограждений был произведен расчет избыточных теплопоступлений и
влагопоступлений внутри помещений. Затем на основании полученных данных было
определено количество воздуха, необходимое для удаления избыточный тепло- и
влагопоступлений.
На основании определенных в работе расходов
воздуха рассчитана установка центрального кондиционера. Центральный кондиционер
состоит из секции охлаждения в летний период (в зимний период секция работает
как калориферная установка), оросительной камеры и секции подогрева в летний
период (в зимний период секция не работает). Также имеются секции забора и
фильтрации наружного воздуха, камеры смешения наружного и рециркуляционного
воздуха, и секция нагнетания воздуха в помещения. Установка рассчитана по
максимальным расходам воздуха при полностью открытых шиберах по максимальным
тепло- и влаговыделениям во внутренних помещениях и при прямоточной схеме без
включения рециркуляции воздуха.
Система центрального кондиционирования позволяет
быстро и оперативно изменять параметры одновременно во всех помещениях как в
течении суток, так и в течение года. Регулирование параметров воздуха в
отдельном помещении достигается регулированием объема подачи кондиционируемого
воздуха индивидуально, при помощи задвижек, установленных на воздухопроводах в
помещении. Ими же можно отключать часть неработающих помещений здания от
системы подачи воздуха из центральной магистрали. Обладая достаточной
мощностью, центральный кондиционер позволяет эффективно его использовать только
по режимному графику работы выставочного павильона в течение суток. В нерабочие
дни и часы достаточно обеспечивать рециркуляцию воздуха. Все эти возможности
центрального кондиционера обеспечивают значительные энергосбережения в
сравнении с другими способами кондиционирования данного выставочного павильона.
Список литературы
. СНиП 23.01.99 "Строительная
климатология" - М.: Стройиздат, 2001. - 74 с.
. СНиП 2.04.05.91 "Отопление,
вентиляция и кондиционирование" - М.: Стройиздат, 1999. - 80 с.
. Баркалов Б.В., Карпис Е.Е.
Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и жилых зданиях. - М.:
Стройиздат, 1971. - 234с.
. Голубков Б.Н., Б.И. Пятачков, Т.М.
Романова. Кондиционирование воздуха, отопление и вентиляция. - М.: Энергоиздат,
1982. - 232 с.
. Нестеренко А.В. Основы
термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха. - М.;
"Высшая школа", 1971. - 460 с.
. Дроздов В.Ф. Отопление и
вентиляция. Часть II. Вентиляция. - М.; "Высшая школа", 1984. - 264
с.
. Краснощеков Л.Ф. Расчет и
проектирование воздухонагревательных установок для систем приточной вентиляции.
- Л.: Стройиздат, 1972. - 88 с.
. Стефанов Е.В. Ветиляция и
кондиционирование воздуха. . - С-Пб.: "Авок Северо-Запад", 2005. -
400 с.
. Свистунов В.М., Пушняков Н.К.
Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. . - С-Пб.:
"Политехника", 2007. - 424 с.
10. Соколов Е.Я. Теплофикация и
тепловые сети. - М.: Издательство МЭИ, 1999. - 473с.
. Григорьев В.А., Зорин В.М.
Промышленная теплоэнергетика и теплотехника. - М.: Энергоатомиздат,1991.-590с.
Приложение А
Рисунок А1. h-d
диаграмма влажного воздуха.
Приложение Б
Таблица Б1. Техническая характеристика базовых
теплообменников КТ
Теплообменник
|
Число
рядов
|
Теплопередающая
поверхность, м2
|
Число
ходов
|
Число
трубок в ходе
|
Площадь
живо-го сечения для хода воды, м2
|
Общее
число трубок
|
Гидравлическое
сопротивление, кПа, при скорости, м/с
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2
|
0,7
|
1,5
|
Однометровый
|
1
|
27,8
|
4
|
5
6
|
0,0127
0,0152
|
23
|
0,100
|
0,900
|
4,000
|
|
2
|
54,5
|
4
|
10
12
|
0,0254
0,0306
|
46
|
0,140
|
1,900
|
9,000
|
|
3
|
81,4
|
4
|
15
18
|
0,0381
0,0457
|
69
|
0,165
|
2,500
|
12,000
|
Полутораметровый
|
1
|
41,6
|
6
|
5
6
|
0,0127
0,0152
|
35
|
0,110
|
1,100
|
5,000
|
|
2
|
82,8
|
6
|
10
12
|
0,0254
0,0306
|
70
|
0,150
|
2,000
|
9,600
|
|
3
|
123,8
|
6
|
15
18
|
0,0381
0,0457
|
105
|
0,170
|
2,600
|
13,000
|
Таблица Б2. Значения коэффициентов B,
n, p,
b для базовых
теплообменников КТ [4]
Теплообменник
|
B
|
n
|
p
|
b
|
Однорядный
|
17.5
|
0.473
|
0.136
|
1.54
|
Двухрядный
|
15.4
|
0.490
|
0.135
|
2.03
|
Трехрядный
|
14.9
|
0.490
|
0.130
|
2.85
|