Наименование грунта
|
Мощ-ть слоя
|
сн, т/мі
|
сI, т/мі
|
сs, т/мі
|
сd, т/мі
|
e
|
W, %
|
WL, %
|
Wp, %
|
Јp,%
|
ЈL,%
|
Sr
|
Cн, кПа
|
CI, кПа
|
цн, град.
|
цI, град.
|
Ro, кПа
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гн, кН/мі
|
гI, кН/мі
|
гs, кН/мі
|
гd, кН/мі
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
14
|
15
|
16
|
17
|
18
|
19
|
Песок пылеватый, рыхлый, насыщенный водой
|
-
|
1.90
|
1.86
|
2.66
|
1.45
|
0.83
|
31.0
|
0.0
|
0.0
|
-
|
-
|
0.99
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
|
18.64
|
18.27
|
26.09
|
14.22
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Суглинок тугопластичный
|
-
|
1.82
|
1.78
|
2.69
|
1.47
|
0.83
|
24.0
|
33.1
|
19.1
|
14.0
|
0.35
|
0.78
|
19.00
|
12.7
|
19.4
|
16.9
|
150.3
|
|
|
17.85
|
17.50
|
26.39
|
14.42
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Суглинок тугопластичный
|
-
|
1.84
|
1.80
|
2.69
|
1.46
|
0.84
|
26.0
|
35.2
|
20.2
|
15.0
|
0.39
|
0.83
|
18.50
|
12.3
|
19.2
|
16.7
|
129.0
|
|
|
18.05
|
17.70
|
26.39
|
14.32
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Песок пылеватый, средней плотности, насыщенный водой
|
-
|
2.00
|
1.96
|
2.65
|
1.60
|
0.66
|
25.0
|
0.0
|
0.0
|
-
|
-
|
1
|
3.80
|
2.5
|
29.6
|
26.9
|
98.0
|
|
|
19.62
|
19.24
|
26.00
|
15.70
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.
Расчет фундамента глубокого заложения под крайнюю опору ОП-1
.1
Выбор глубины заложения фундамента
Основанием под
опору ОП-1 служит грунт 2-го слоя - суглинок тугопластичный. Минимальная
глубина заложения определяется по формуле:
(2.1)
где -
расчетная глубина сезонного промерзания грунта, м, принимаемая равной:
, (2.2)
здесь -
нормативная глубина сезонного промерзания грунтов в районе строительства, м,
определяемая по карте нормативных глубин промерзания суглинков и глин.
По карте
нормативных глубин промерзания суглинков и глин для района проектирования г.
Смоленск dfn=113 см. Тогда
Минимальная глубина
заложения фундамента:
=124+25=149 см=1,49 м.
Отметку обреза
фундамента принимаем на 0,15 м ниже естественной поверхности грунта, 157,30-0,15=157,15
м.
2.2 Определение
минимальных размеров подошвы фундамента
Размеры подошвы
фундамента определяются с учетом размеров опоры моста. В первом приближении
минимальная площадь подошвы фундамента , м2:
, (2.3)
где -
размеры опоры моста в плоскости обреза фундамента, м:
;
;
здесь -
длина и ширина сторон сечения опоры в уровне верха фундамента;
с - размеры уступов
фундамента.
Согласно схемы
сооружения 0 [2] размеры опоры в уровне верха фундамента равны:
= 0,35 м, =8,05
м.
Уступы по верху
фундамента примем с=0,3 м
Тогда
м2
2.3 Проверка несущей
способности основания
В отношении размеров
подошвы фундамента следует иметь ввиду следующее:
- размеры
подошвы должны быть достаточными для обеспечения прочности грунта основания и
развития осадок и кренов фундамента не более допустимых;
- Конструкция
фундамента должна быть экономически целесообразной. Глубина заложения
фундамента и размеры его подошвы подбираются такими, что бы обеспечить работу
фундамента как жесткого тела.
Несущая способность
основания под подошвой фундаментов мелкого заложения должна удовлетворять
условиям:
(2.4)
где ,
-
среднее по подошве и максимальное по краям давление фундамента на основание,
кПа;
- коэффициент
надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,4;
- коэффициент
условий работы, =1,2;
- расчетное
сопротивление основания из нескальных или скальных грунтов осевому сжатию, кПа.
В расчетах по несущей
способности оснований фундаментов напряжения следует определять отдельно вдоль
и поперек оси моста по формулам:
где -
среднее давление под подошвой фундамента;
- максимальное давление
под подошвой фундамента в направлении оси y;
у и
х - оси симметрии подошвы фундамента, проходящие через ее центр тяжести;
- сумма расчетных
вертикальных нагрузок в уровне подошвы фундамента (включая его собственный вес,
вес грунта на обрезах, взвешивающее действие воды);
- расчетный момент силы
относительно оси х;
, -
площадь и момент сопротивления подошвы фундамента относительно оси х.
Для прямоугольной
подошвы фундамента:
Расчетное сопротивление
основания из нескального грунта осевому сжатию, кПа:
(2.7)
где -
условное сопротивление грунта, кПа, принимаемое по табл. 3.
- ширина (меньшая
сторона или диаметр) подошвы фундамента, м, при ширине более 6 м принимается b=6 м, принимаем = 0,95 м;
d - глубина заложения фундамента, м.
- осредненное по слоям
расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы
фундамента вычисленное без учета взвешивающего действия воды, допускается
принимать =
19,62 кН/м;
и -
коэффициенты, принимаемые по табл. 19 [2];
С минимальными размерами
и глубиной заложения имеем (рис. 3):
=9500 кН, =13000
кНм - по заданию;
d=1.49+7.6/2=5,29 м,
где 7,6/2 - половина высоты конуса
обсыпки;
=0,95 м, l=8,65 м, Аmin=8,22 м2, тогда
вес грунта на уступах
Gгр =Vгр ∙ггр =(8.65·0.95-8.05·0.35)
·0.15·17.5=14.2 кН
вес фундамента
Gф = Vф ∙гф
=0.95·8.65· (1.49-0.15) ·24=264.3 кН
N’=P + Gф·gfф+ Gгрgгр =9500+264.3·1.1+14.2·1.4=9810,6 кН
где gfф, gгр - коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по табл. 8 [4].
По табл. 19 [2] для
суглинка тугопластичного =0,02;
=1,5.
По (2.7)
,
т.е.
условие не выполняется,
увеличиваем размеры фундамента и его глубину заложения (в соответствии с рис.
4). Для новых значений имеем:
d =0.15+1.2+1.2+1.2+7.6/2=7,55 м;
=0,35+4×0.6+2×0.7=4,15
м,
l=8,05+4×0.6+2×0.7=11,85
м, ,
вес грунта на уступах
Gгр =Vгр ∙ггр= 2×17.5× (0.6×0.15× (0.35+9.25)+0.6×1.35× (1.55+10.45)+0.7×2.55× (2.75+11.85))=1282.6
кН,
вес фундамента
Gф = Vф ∙гф =24× (9.25×1.55×1.2+10.45×2.75×1.2+11.85×4.15×1.2)=2656.9 кН, тогда
N’=P + Gфgfф+ Gгрgгр =9500+2656.9×1.1+1282.6×1.4=14218,2 кН
где gfф, gгр - коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по табл. 8 [4].
,
т.е.
оба условия выполняются,
недонапряжение (по )
не превышает 5%.
2.4 Определение осадки
фундамента методом послойного суммирования
Цель расчетов по второй
группе предельных состояний - проверка назначенных размеров фундамента по
предельно допустимым деформациям, при которых мост еще может нормально
выполнять свои эксплуатационные функции. В соответствии с требованиями СНиП
2.05.03-84 различные по величине осадки соседних опор моста не должны вызывать
появления в продольном профиле моста углов перелома, превышающих предельно
допустимые значения.
Эти расчеты производят,
используя сочетания нагрузок, вычисленные с коэффициентом надежности по
нагрузке gf=1,0.
Расчет осадки фундамента
производится исходя из условия
(2.8)
где S - величина конечной
осадки отдельного фундамента, определяемая расчетом;
- предельная величина
деформации основания фундаментов, устанавливаемая нормами или на основе расчета
сооружения на взаимодействии с основанием.
Для опор мостов следует
принять
, см (2.9)
где
- длина меньшего, примыкающего к опоре, пролета моста в метрах, но не менее 25
м (=25
м).
Необходимо проверить
выполнение условия:
, (2.10)
где Р - среднее
давление под подошвой фундамента, вычисленное от действия нагрузок для расчетов
по второй группе предельных состояний, кПа;
R
- расчетное сопротивление грунта основания.
Среднее давление
определяется по выражению:
, (2.11)
где -
сумма всех вертикальных нагрузок в уровне подошвы фундамента;
А
- площадь подошвы фундамента.
Расчетное сопротивление
грунта основания R, кПа определяется
по формуле:
, (2.12)
где и
-
коэффициенты условий работы;
b
- меньшая сторона подошвы фундамента, м;
К
- коэффициент, принимаемый 1,1;
, ,
-
коэффициенты, принимаемые в зависимости от угла внутреннего трения;
- коэффициент,
принимаемый: =
1 при b =4,15<10 м;
- расчетное значение
удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундамента (при наличии
подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды);
- то же, залегающих выше
подошвы фундамента;
- расчетное значение
удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой
фундамента, кПа;
- глубина заложения
фундамента;
- глубина подвала -
расстояние от уровня планировки до пола подвала (для бесподвальных сооружений (
= 0).
При вычислении R
значение характеристик fII,
CII и gII
принимаются для слоя грунта, находящегося под подошвой фундамента до глубины =
0,5b при b
<10 м и =t+0,1b при b 10 м (здесь t = 4,0 м). При наличии нескольких слоев грунта от подошвы
фундамента до глубины принимаются
средневзвешенные значения указанных характеристик.
Так для нашего случая:
= 0,5b=0.5∙4.15=2.08, 2.08+3.75=5.83<7.8, следовательно
слой не меняется.
=1,2, =1,028,
по табл. 21 [2] при суглинке тугопластичном; по табл. 22 [2] при jII=
19,4° находим =
0.49, =
2.96, =5.55;
9500/1,2+2656,9+1282,6=11856,2
кН
Тогда
Р= кПа
R= кПа, условие
выполняется.
Ординаты эпюры вычисляются
по формуле:
(2.14)
где -
удельный вес i - го слоя
грунта, кН/м3;
- толщина i-го слоя грунта, м.
Величина дополнительного
вертикального напряжения для любого сечения ниже подошвы фундамента вычисляется
по формуле:
(2.16)
где a
- коэффициент, учитывающий изменение дополнительного вертикального
напряжения по глубине и определяемый по табл. 20 [2] в зависимости от (z - глубина рассматриваемого сечения ниже подошвы фундамента, b - ширина фундамента) и
l - длина фундамента;
Р - среднее фактическое давление под подошвой фундамента, кПа;
- вертикальное
напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента от веса
вышележащих слоев, кПа.
Построив эпюры и
,
определяем нижнюю границу сжимаемой (активной) зоны грунта, которая находится на
глубине ниже подошвы фундамента, где =0,2.
Осадка отдельного
фундамента на основании определяется по формуле:
(2.17)
где -
коэффициент корректирующий упрощенную схему расчета, равный 0,8;
n
- число слоев, на которое разделена по глубине сжимаемая толща основания;
- толщина i - го слоя грунта, см;
- среднее
дополнительное (к бытовому) напряжение в i
- ом слое грунта,
равное полусумме
дополнительных напряжений на верхней и нижней границах i - го слоя, кПа;
- модуль деформация i - го слоя, кПа.
Модуль деформации
определяем для пластов грунта в целом по формуле
(2.18)
(2.19)
где -
коэффициент пористости по табл. 3;
b - коэффициент,
допускается принимать равным: для пылеватых и мелких песков - 0,8; супесей -
0,7; суглинков - 0,5; глин - 0,4.
- бытовое давление в
середине слоя грунта (),
определяемое вычислением или по эпюре давлений от собственного веса грунта
(рис. 5);
- сумма давления в середине
слоя грунта от собственного его веса () и вертикального
дополнительного напряжения (), взятого по эпюре
дополнительных вертикальных давлений (рис. 4), т.е. =
+;
и -
соответственно коэффициенты пористости при давлениях и
,
взятые по компрессионной кривой, рис. 1.
Для удобства вычисления
осадки фундамента ведем в табличной форме (табл. 4).
Давления в характерных
сечениях:
на уровне подошвы
фундамента =
3,75×17,85=
66,9 кПа
в середине 2-го слоя 2= 3,75×17,85+2,025×17,85
= 103,1 кПа
в середине 3-го слоя 3= 7,8×17,85+2,25×18,05=
179,8 кПа
Модуль деформации
Е для второго слоя:
середина этого слоя
находится на глубине d=5,775
м, z=2,025 м, z
/ b =2,025/4,15 =0,488, по табл. 20 [2] находим a
=0,866, =103,1
кПа, =103,1+0,866×(241,1-66,9)=253,9
кПа, тогда по рис. 1 находим =0,8208, =0,8097,
тогда
Модуль деформации Е
для третьего слоя:
середина этого слоя
находится на глубине d=10,05
м, z=6,3 м, z
/ b =6,3/4,15=1,518, по табл. 20 [2] находим a
=0,339, =179,9
кПа, =179,8+0,339×(241,1-66,9)=238,9
кПа, тогда по рис. 1 находим =0,8180, =0,8125
тогда
Дополнительное давление
по подошве фундамента:
241,1-66,9=174,2 кПа
Делим толщу грунта ниже
подошвы фундамента на слои толщиной 0,2×4,15=0,83 м, и вычисляем
осадку в табличной форме:
Таблица 4
№ пласта
|
z, м
|
о
|
б
|
hi, м
|
уzpi, кПа
|
уzgi, кПа
|
0,2*уzgi
|
E, кПа
|
2
|
0
|
0
|
1.000
|
0
|
174.2
|
66.9
|
13.4
|
12500
|
|
0.83
|
0.20
|
0.977
|
0.83
|
170.2
|
81.8
|
16.4
|
|
|
1.66
|
0.40
|
0.959
|
0.83
|
167.1
|
96.6
|
19.3
|
|
|
2.49
|
0.60
|
0.746
|
0.83
|
130.0
|
111.4
|
22.3
|
|
|
3.32
|
0.80
|
0.624
|
0.83
|
108.7
|
126.2
|
25.2
|
|
|
4.05
|
0.98
|
0.609
|
0.73
|
106.1
|
139.2
|
27.8
|
|
3
|
4.88
|
1.18
|
0.456
|
0.83
|
79.3
|
154.2
|
30.8
|
9803
|
|
5.71
|
1.38
|
0.378
|
0.83
|
65.8
|
169.2
|
33.8
|
|
|
6.54
|
1.58
|
0.322
|
0.83
|
56.0
|
184.2
|
36.8
|
|
|
7.37
|
1.78
|
0.276
|
0.83
|
48.1
|
199.2
|
39.8
|
|
|
8.20
|
1.98
|
0.238
|
0.83
|
41.4
|
214.1
|
42.8
|
|
Осадка
2.6
Проверка несущей способности подстилающего слоя грунта
В том случае, когда
несущий слой грунта подстилается более слабым грунтовым слоем, у которого
условное расчетное сопротивление Rо меньше, чем у несущего,
необходимо проверить напряжение в уровне кровли этого слоя, находящегося на
глубине z от подошвы фундамента.
Проверку несущей
способности подстилающего слоя грунта следует производить исходя из условия:
(2.20)
где Р - среднее
давление на грунт, действующее под подошвой фундамента, кПа;
- среднее (по слоям)
значение расчетного удельного веса грунта на глубине (d+z),
расположенного над кровлей проверяемого подстилавшего слоя грунта; допускается
принимать =
19,62 кН/м3;
d
- заглубление подошвы фундамента мелкого заложения от расчетной поверхности
грунта, м, принимаемое согласно обязательному приложению 24 [4], имеем:
d
=3×1,2+0.15+7.6/2=7.55
м;
- расстояние от подошвы
фундамента до поверхности проверяемого подстилающего слоя грунта, м;
R
- расчетное сопротивление подстилающего грунта, кПа, определяемое по формуле
(2.7) для глубины расположения кровли проверяемого слоя грунта (d+z),
при определении его, ширину прямоугольной подошвы условного фундамента на
уровне кровли проверяемого слоя грунта устанавливают по выражению:
(2.21)
где -
площадь подошвы условного фундамента, равная
(2.22)
где -сумма
вертикальных нагрузок действующих на фундамент;
а = 0,5×(l-b)=0,5×(11.85-4.15)=3,85
м - половина разности длины l
и ширины b прямоугольной подошвы фундамента;
- коэффициент надежности
по назначению сооружения, принимаемый 1,4;
a - коэффициент,
принимаемый по табл. 20 [2].
Имеем: Р=289.1
кПа, d =7.55 м, z=7.8-3.75=4.05
м, b=4.15 м, z/b=4.05/4.15=0,976, l/b=11.85/4.15=2.855, тогда a= 0.609, по табл. 19 [2]
=0,02
и =1,5.
Определяем расчетное
сопротивление:
условие
выполняется, несущая способность подстилающего слоя (суглинок тугопластичный)
обеспечена.
2.7
Проверка положения равнодействующей внешних нагрузок
С целью обеспечения
действия сжимающих напряжений по подошве фундамента требуется проверить
положение равнодействующей внешних нагрузок относительно центра тяжести подошвы
по формуле:
где - относительный
экцентриситет, который определяется выражением
где Fv
и M - нагрузки, действующие по подошве;
W=l2·b/6
- момент сопротивления подошвы фундамента при расчете поперек моста;
А=l·b - площадь
подошвы фундамента.
Величина при действии постоянных
и временных нагрузок принимается равной 1,0.
Имеем:
Условие выполняется.
3. Проектирование
свайного фундамента под промежуточную опору ОП-2
.1 Конструирование
свайного ростверка
фундамент грунт ростверк
транспортный
Согласно рекомендаций
[1] русловой опоры обрез ростверка назначаем на уровне поверхности грунта т.е.
на отметке 159.40. Толщину плиты ростверка принимаем 2,5 м. Тогда отметка
подошвы ростверка 159.40-2.5=156.90 м. Минимальное расстояние между сваями в
свету принимаем 1,0 м. Свес ростверка принимаем 0,25 м за сваю.
Ростверк армируется в
нижней части, площадь арматуры принимаем не менее 10 см на м. п. ростверка.
Величину заделки свай в ростверк принимаем 1,2 м, величина анкеровки сваи не
менее 30 диаметров арматуры. Материал ростверка - тяжелый бетон В20.
3.2 Выбор типа и
размеров свай и определение их несущей способности
Основанием для свайного
фундамента в нашем случае будет служить слой №4 - песок пылеватый, средней
плотности, насыщенный водой, поэтому концы свай заглубляем в этот слой на
величину не менее 2,0 м, примем 6,6 м.
Полная длина сваи
определяется как сумма:
(3.1)
где -
глубина заделки свай в ростверк;
- расстояние от подошвы
ростверка до кровли несущего слоя (8,2 м по рис. 6);
- заглубление
в несущий слой.
Получим:
По характеру работы сваи
будут висячими. Для определения несущей способности висячей сваи-оболочки на вдавливание
по грунту составляют расчетную схему, разбивая основание в пределах глубины
погружения сваи в грунт на расчетные слои. Несущую способность определяют как сумму ее
составляющих FR и Ff кН таких свай
определяют по формуле:
(3.2)
где -
коэффициент условий работы сваи в грунте, =
1,0;
R
- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи-оболочки, кПа,
определяется по формуле:
где a1,
a2,
a3,
a4
- безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 [3] в зависимости от j1
=26,9 грунта основания;
g1’
- расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3, в основании сваи
(при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
g1
- осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунтов, расположенных
выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего
действия воды).
d
- диаметр сваи-оболочки, м;
h
- глубина заложения нижнего конца сваи, отсчитываемая от природного рельефа или
уровня планировки, м.
А
- площадь поперечного сечения сваи, м;
U
- наружный периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
- расчетное
сопротивление i
- го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
,
- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и по
боковой поверхности сваи.
Для нашего случая (рис.
6) определяем:
Расчетное сопротивление
грунта под нижним концом сваи-оболочки:
R=0.75∙0.291
(17,07∙19,24∙0,6+32,4∙0,538∙18,38∙17,3)=1252,7
кПа
Коэффициенты =
1,0; =1,0,
=0,7-для
суглинка, =1,0-для
песка для свай-оболочек, погружаемых вибрированием с выемкой грунта.
Площадь поперечного
сечения А=3,1415∙0,32=0,2827 м2.
Периметр U =3,1415×0,6=1,885 м.
Для определения разбиваем
грунт ниже ростверка на слои не более 2 м и для каждого такого слоя в
соответствии с глубиной середины слоя z
по табл. 2 [3] находим :
Таблица 5. Определениеи
№ слоя
|
Толщина слоя h, м
|
Глубина середины слоя z, м
|
,
кПа, кН
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
1
|
1.3
|
3.15
|
0
|
0
|
354.1
|
1133
|
2
|
2
|
4.8
|
34.1
|
90
|
|
|
|
1.2
|
6.4
|
36.9
|
58.4
|
|
|
3
|
2
|
8
|
34.1
|
90
|
|
|
|
1.7
|
9.85
|
35.12
|
78.8
|
|
|
4
|
2
|
11.7
|
35.36
|
133.3
|
|
|
|
2
|
13.7
|
36.96
|
139.3
|
|
|
|
2
|
15.7
|
38.42
|
144.8
|
|
|
|
0.6
|
17
|
39.2
|
44.3
|
|
|
3.3
Определение требуемого количества свай
Количество свай в
фундаменте определяется по формуле;
где -
расчетная нагрузка на сваи, кН;
- коэффициент,
учитывающий влияние момента, равен 1,1-1.6;
- несущая способность
сваи;
- коэффициент
надежности, принимаемый равным 1,4 по п. 3.10 [3].
Имеем:
Примем фундамент из
41 свай, расположенных как показано на рис. 8. Проверяем выполнение условия
(3.4)
где -
вертикальная нагрузка на наиболее загруженную сваю;
,,-
соответственно расчетная сжимающая сила, расчетные моменты относительно главных
центральных осей х и у плана свай в плоскости подошвы ростверка;
n - число свай в фундаменте;
,-
расстояния от главных осей, до оси каждой сваи;
,-
расстояния от главных осей до осей наиболее удаленной сваи, для которой
вычисляются расчетные нагрузки;
Считается решение
оптимальным, когда расхождение между величинами правой и левой частей формулы
3.4 не более 5%.
Вертикальная нагрузка на
наименее загруженную сваю составляет
(3.5)
При проектировании
стремятся добиться такого положения, чтобы была больше 0, т.е.
чтобы свая испытывала сжимающие нагрузки.
В соответствии с рис. 8
и заданными нагрузками определяем:
Вес ростверка: Gp = гp ∙Vp = 24 (13.9·7,5·2.5) =
6255.0 кН
NI =N0+ Gpgfр, кН
gfр - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемые по табл. 8 [4].
NI = 16250+6255,0×1,1 = 23130,5 кН
МIх=Мх+Qу×hр=6330+250×2,5=6955,0
кНм;
МIу=Му+Qx×hр =8500+380×2,5=9450,0
кНм;
=6,4 м, =3,2
м, =8×1,62+10·3,22+8·4,82+10·6,42=716,8
м2
=10×0,82+8·1,62+10·2,42+8·3,22=166,4
м2
Тогда
Недонапряжение составит
3,3%<5%, что допустимо.
Оба условия выполняются.
Литература
1. Методические указания к
выполнению курсового и дипломного проектирования по грунтоведению, основаниям и
фундаментам транспортных сооружений для студентов специальности 31.10 -
гидромелиорация г. Брест, БПИ, 1994, -35 с.
2. Задания к курсовому проекту
по дисциплине» Грунтоведение, основания и фундаменты транспортных сооружений»
для студентов специальности 31.10-гидромелиорация. Брест, БПИ, 1994. - 38 с.
. СНиП 2.02.03 - 85, «Свайные
фундаменты». М.: Стройиздат, 1986 г. - 48 с.
. СНиП 2.05.03-84, «Мосты и
трубы». М.: Стройиздат, 1985 г. - 200 с.
. Цытович Н.А. Механика
грунтов (краткий курс): Учебник для строительных вузов - М.:Высш. шк.,
1983.-288 с.