строению дисперсные красители - это азокрасители и антрахиноновые красители. Дисперсные азокрасители обеспечивают гамму цветов от желтого до темно-синего. В основном - это моноазокрасители - производные 4-аминоазобензола, дающие окраски оранжевых, красных, фиолетовых и темно-синих цветов [3]. Получение широкой цветовой гаммы достигается изменением характера и положения заместителей в молекуле. Большинство моноазокрасителей содержит в диазосоставляющей в параположении к азогруппе NO2-гpyппy, углубляющую цвет. Углублению цвета способствует также введение электроноакцепторных заместителей в положения 2 или 2,6 к азогруппе или электронодонорных заместителей (алкилов, алкокси- и ациламиногрупп) в остаток азосоставляющей [8]. К дисперсным красителям относятся моноазокрасители, содержащие первичные аминогруппы, способные диазотироваться на волокне и сочетаться с азосоставляющими (диазотирующиеся дисперсные красители), например, диазочерный С (IV). Однако, ввиду сложности крашения, эти красители используют редко, главным образом, для получения на ацетатных тканях прочных черных окрасок [1].
Антрахиноновые красители обеспечивают гамму красных, фиолетовых, синих и бирюзовых цветов.
1-амино-4-гидроксиантрахинон
,4-диаминоантрахинон
Они представлены 1-амино-4-гидроксиантрахиноном и его замещенными, которые содержат в положении 2, например, атом Вr, группы ОСН3 или ОС6Н5 которые дают розовые и красные окраски;
,4-диаминоантрахиноном и его производными, содержащими N-алкильные (или арильные), N, N-диалкильные, 5-нитро-, 2,3-дихлор- или 2-алкоксигруппы и обеспечивающими гамму цветов от красно-фиолетовых до сине-зеленых; синими красителями на основе 1,4,5,8-тетразамещенных антрахинона, содержащих группы ОН, NO2, NH2 или NHR (R - алкил, арил). Так как индивидуальные зеленые, коричневые, серые и черные дисперсные красители отсутствуют, для получения окрасок указанных цветов готовят смесовые композиции [8].
Наибольшее практическое значение имеют дисперсные красители для полиэфирного волокна. Поскольку в процессах крашения и отделки это волокно подвергается высокотемпературным обработкам, к окраскам дисперсных красителей предъявляется требование высокой устойчивости не только к свету, но и к сублимации. Светостойкость окрасок повышается при введении в молекулу дисперсного красителя электроноакцепторных заместителей, снижающих основность атома азота в аминогруппе, а устойчивость к сублимации - при увеличении размера и полярности молекулы. В случае моноазокрасителей повышение устойчивости окрасок достигается введением в остаток диазосоставляющей в ортоположение к азогруппе Cl, Br, CN, в пара-положение - NO2, в остаток азосоставляющей в параположение N, N-диацетоксиэтиламино-, N-этил-N-цианоэтиламино-, N-цианоэтил-N-ацетоксиэтиламиногрупп; в ряду антрахиноновых красителей вводят, например, атомы галогена. Светостойкость окрасок зависит также от химической природы и физических свойств волокна. Окраски многих дисперсных красителей на полиамидном волокне менее светостойки, чем на ацетатном и полиэфирном. В особые группы выделяют металлсодержащие и активные дисперсные красители, предназначенные для прочного окрашивания полиамидных волокон. Металлосодержащие дисперсные красители - металлкомплeксные соединения, содержащие один атом хрома или кобальта на две молекулы моноазокрасителя, например, дисперсный красный [4].
Они превосходят обычные дисперсные красители по устойчивости окрасок к свету и мокрым обработкам, но уступают по яркости и ровняющей способности. Используются преимущественно для получения темных тонов. Дисперсные активные красители сочетают хорошие ровняющие свойства дисперсных красителей с высокой устойчивостью окрасок к мокрым обработкам [9].
Бромирование тетразамещеных антрахинона практикуется достаточно редко. Введение в краситель одного или нескольких атомов брома приводит к выгодному в колористическом отношении изменению его цвета. Ввиду дороговизны брома его используют по возможности без потерь. Для этого регенерируют бром либо из отходящей бромоводородной кислоты, либо введением окислителя непосредственно в реакционную смесь.
Существует несколько способов введения брома в ароматические соединения.
Для введения брома в ароматическое ядро используется реакция вытеснения брома хлором из неорганических соединений. Раствор смеси бромида и бромата состава (NaBrO3 + 5NaBr) при обработке его хлором отдает весь бром органическому соединению, например:
6ArH + NaBrO3 + 5NaBr + 3Cl2 = 6ArBr + 6NaCl +3H2O
Введение хлора в реакционную смесь, содержащую ароматическое соединение (особенно производное антрахинона, в том числе красители ряда антрахинона), бром и катализатор при повышенной температуре и давлении позволяет получить бромзамещенные с использованием всего брома [8].
Для бромирования ароматического ядра посредством брома в спиртовом растворе используется добавление соли хлорноватой кислоты , например, КClO3, которая и окисляет образовавшуюсябромистоводородную кислоту с введением брома в ядро органического вещества:
3ArH + 3HBr + KClO3 = 3ArBr + KCl +3H2O
- М.В. Лихошерстовым разработан метод бромирования вытеснением галоида из щелочных солей (KBr) при помощи N-хлорамидов. Реакция с ароматическими аминами идет почти количественно по уравнению:
H- Ar- NH2 + KBr + R- CONHCl = Br -Ar- NH2 + KCl + R- CONH2
Н.И. Путохиным разработан метод бромирования с использованием в качестве бромирующего агента N-бромфталимида или N-бромимида янтарной кислоты [9]. Для более полного использования брома при бромировании антрахиноновых красителей в среде растворителей целесообразно использовать добавление галоидных солей цинка.
Для бромирования ароматических соединений с целью использования HBr рекомендуется применять хлорсульфоновую кислоту или серную кислоту вместе с катализаторами, которые способствуют проявлению окислительного действия этих кислот [8]. Учитывая выше сказанное, для производства красителя Дисперсного синего 2 полиэфирного (основание), выбираем реакцию бромирования 4,8-диаминоантрафурина в среде серной кислоты в присутствии катализатора борной кислоты.
2. Технологическая часть
.1 Технологические стадии
В основу технологического процесса получения красителя Дисперсного синего 2 полиэфирного ( основания ) положена реакция бромирования 4,8-диаминоанрафурина в среде серной кислоты в присутствии катализатора борной кислоты при температуре 100 оС и атмосферном давлении. Технологический процесс организован в один поток и включает в себя следующие стадии
Основные стадии:
бромирование
NH2 O OH NH2 O OH
H3BO3
+ Br2 HBr + Br
H2SO4
OH O NH2 OH O NH2
- выделение красителя
первая фильтрация и промывка
репульпация
вторая фильтрация и промывка
Вспомогательные стадии:
поступление и подготовка сырья
улавливание отходящих газов
2.2 Описание технологической схемы бромирования 4,8 диаминоантрафурина
Поступление и подготовка сырья.
Кислота серная с массовой долей 98,0 % готовится на складе неорганического сырья и подается непосредственно в реактор (1а-ж) по трубопроводу через счетчик.
Борная кислота поступает со склада неорганического сырья в контейнерах и складируется на свободных площадях около реакторов (1а-ж). По мере необходимости контейнеры с борной кислотой устанавливают на весовую платформу (7) для загрузки в реакторы (1а-ж). 4,8-Диаминоантрафурин поступает со склада сырья в контейнерах и складируется на свободных площадях около реакторов (1а-ж). По мере необходимости контейнеры с 4,8-диаминоантрафурином устанавливают на весовую платформу (7) для загрузки в реакторы (1а-ж).
Бром поступает на склад сырья в литровых бутылях, растаривается на складе в контейнеры (2), которые доставляются в производство внутрицеховым транспортом. Контейнеры с бромом установлены в вытяжном шкафу (4). Из контейнеров (2) бром сжатым воздухом передавливается в мерник брома (3). В мернике бром охлаждается рассолом, подаваемым в рубашку, до температуры 5 оС, которая поддерживается постоянно при хранении и дозировке брома. Из мерника бром через весовое устройство загружается в реактор (1а-ж).
Таблица 2.1. Загрузка на операцию по стадии бромирования 4,8-диаминоантрафурина
№ п/пНаименование продуктаКонц.,%Масса,кгПлотность, кг/м3Объем, м3100%техн.1 2 3 4 5 6Серная кислота Вода на разбавление серной кислоты Борная кислота 4,8 диаминоантрафурин Бром технический Вода на разбавление реакционной массы98,0 - 99,6 90,0 99,53892,76 - 149,01 383,35 162,0-3972,21 236,19 149,61 425,94 162,81 1632,291840,0 1000,0 1260,0(насыпная) 820,0(насыпная) 3155,0 1000,02,16 0,24 0,12 0,52 0,05 1,63
Процесс бромирования проводят в реакторах (1а-ж), емкостью 6,3 м3, снабженной рубашкой для подогрева паром и охлаждения водой и рассолом, якорной мешалкой (100 об/мин).
В реактор (1а-ж) загружают по счетчику 2160 л 98,0 %-ной серной кислоты (к.т. 2а), включают мешалку реактора (1а-ж), открывают подачу пара в рубашку реактора (1а-ж) и загружают из водопровода по счетчику 240,0 л воды (к.т. 1а).
По окончании загрузки воды отбирают из реактора (1а-ж) пробу на анализ для определения массовой доли серной кислоты, которая должна быть 92,0-92,5 % (к.т. 1).
В случае отрицательного результата анализа делают необходимые корректировки и проводят укрепление или разбавление кислоты.
При получении удовлетворительного результата анализа из контейнера, установленного на загрузочной платформе (8), шнеком (9) загружают 149,01 кг борной кислоты (в пересчете на 100% продукт). По окончании загрузки борной кислоты при температуре 60 оС загружают 383,35 кг 4,8-диаминоантрафурина (в пересчете на 100% продукт) таким же образом, как борную кислоту (к.т. 4а).
По окончании загрузки 4,8-диаминоантрафурина реакционную массу в реакторе нагревают пуском пара в рубашку до 100 оС (к.т. 3а) в течение 4-х часов. Включают в работу обратный холодильник (5) и установку улавливания отходящих газов (6). Из мерника (3), смонтированного на весах, в реактор производят загрузку брома в количестве 162,0 кг ( в пересчете на 100 % продукт) под слой реакционной массы при температуре 100-102 оС (к.т. 3а).
Перед началом загрузки брома на реле времени устанавливают время загрузки - 7 часов (к.т. 6а), а на тензовесах выставляют массу брома для загрузки на операцию (к.т. 5а).
Загрузка брома в реактор ведется посредством поочередного открытия пневмоклапанов, управляемых реле времени. При достижении минимально заданной массы брома в мернике (3) клапан на линии подачи брома в реактор закрывается (к.т. 5а).
По окончании загрузки брома в реактор (3) реакционную массу размешивают при температуре 100 оС в течение 1-ого часа. Затем массу охлаждают водой через рубашку реактора в течение 6-и часов до температуры 40 оС (к.т. 3а), после этого подают в рубашку аппарата рассол и в течение 1-ого часа охлаждают массу до температуры 30 оС (к.т. 3а), затем отбирают пробу из реактора на анализ для определения конца бромирования.
Реакция бромирования считается оконченной, если массовая доля органически связанного брома составляет 19-23 % (к.т. 2). Если результат анализа окажется отрицательным, то реакционную массу снова нагревают до 100-102 оС и загружают бром, масса которого зависит от результата анализа, и продолжают процесс согласно технологии.
При положительном результате анализа в реактор (1а-ж) загружают через счетчик 1630,0 л водопроводной воды. Объемная подача воды должна быть не более 330,0 л/ч (к.т. 1г), так как процесс разбавления реакционной массы экзотермический. При соблюдении технологии разбавления температура реакционной массы остается в пределах 30-40оС (к.т. 3а).
По окончании загрузки воды массу продолжают перемешивать в течение 8-и часов при температуре окружающей среды, затем отбирают пробу на анализ для определения массовой доли серной кислоты, которая должна быть 50-60% (к.т. 3). В случае отрицательного результата выполняют соответствующие корректировки. При получении удовлетворительного анализа реакционную массу из реактора (1а-ж) самотеком направляют в выделитель для выделения красителя.
Улавливание отходящих газов
Процесс улавливания отходящих газов проводят в системе улавливания, состоящей из абсорбера насадочного типа (6) и вентилятора высокого давления. Процесс проводят путём орошения абсорбера 30 %-ным раствором едкого натра, подаваемым центробежным насосом (9) из ёмкости раствора едкого натра (8). Образующиеся при абсорбции стоки сливаются в промгрязную канализацию.
2.3 Материальные расчеты
Краткий материальный баланс по основному продукту в производстве красителя Дисперсного синего 2 полиэфирного мощностью 500 т/год 100 % продукта.
Материальный расчет выполнен на суточную производительность.
Количество дней работы оборудования в году: 365-12-24=329 дней, где
- количество праздничных дней;
- планово-предупредительный ремонт;
Выходы по стадиям:
)Бромирование - 97,5 %
)Выделение - 100,0 %
)Первая фильтрация и промывка - 99,0 %
)Репульпация - 100,0 %
)Вторая фильтрация, промывка и отжим - 99,1 %
Общий выход по производству: 0,975∙1,0 ∙0,99∙1,0∙0,991 = 0,95656 или 95,656 %
Суточная мощность производства: G= = 1519,76 (кг/сут)
Количество 100 % - ного 4,8- диаминоантрафурина, необходимого для обеспечения заданной производительности с учетом общего выхода:
NH2 O OH NH2 O OH ОН
Br
O NH2 OH O NH2 NН2
М = 270,245 М = 349,141
,245---------------------------349,141∙0,95656
Х ----------------------------- 1519,76
Х = 1229,76 (кг)
Расчет по стадиям
1)Бромирование (97,5 %)
NH2 O OH NH O OH
+ Br2 Br
O NH2 OH O NH2
М = 270,245 М = 349,141
,245 -------------------349,141∙0,975
,76-------------------- Х
Х = 1549,06 (кг)
2)Выделение (100 %)
1549,06∙1,0 = 1549,06 (кг)
3)Первая фильтрация и промывка (99 %)
,0∙0,99 = 1533,57 (кг)
)Репульпация (100 %)
,57∙1,0 = 1533,57 (кг)
)Вторая фильтрация, промывка и отжим (99,1 %)
1533,57∙0,991 = 1519,76 (кг)
Стадия бромирования
а) Количество загружаемых компонентов
1.Количество технического 4,8- диаминоантрафурина
= 1366,4 (кг) М.д. 90 %
1.1 Количество воды в техническом 4,8 -диаминоантрафурине
,4∙0,01 = 13,66 (кг)
1.2Количество примесей в техническом 4,8 -диаминоантрафурине
,4-1229,76-13,66 = 122,98 (кг)
.Количество серной кислоты
По регламентным данным на 620,0 кг 100 % -ного
,8- диаминоантрафурина
Загружают 6296,0 кг 100 %-ой серной кислоты.
,0---------------6296,0
,76----------- Х
Х = 12488,0 (кг)
Количество 98 %-ой серной кислоты
= 12742,86 (кг) М.д. 98,0 %
Количество воды в 98 %- ой серной кислоте
,86-12488,0 = 254,86 кг
3.Количество воды на разбавление 98 %- ой серной кислоты
По регламентным данным на 620,0 кг 100 %-ного 4,8-диаминоантрафурина загружают 382,0 кг воды
,0----------------382,0
,76------------Х
Х= 757,69 (кг)
4.Количество борной кислоты
По регламентным данным на 620,0 кг 100 % 4,8 -диаминоантрафурина
Загружают 241,0 кг 100 % ой борной кислоты
,0---------------241,0
,76----------- Х Х = 478,02 (кг)
Количество 99,6 % - ной борной кислоты
=479,94 (кг)
Количество примесей в 99,6% - ной борной кислоте
,94 - 478,02 = 1,92 (кг)
5.Количество брома
По регламентным данным на 620,0 кг 100 %-ного
4,8-диаминоантрафурина загружается 262,0 кг 100 % - ного брома.
,0---------------262,0
,76------------ Х
Х = 519,67 (кг)
Количество 99,5 % -ного брома
= 522,28 (кг)
Количество примесей в загруженном 99,5 % - ном броме
,28 - 519,67 = 2,61 (кг)
. Количество воды на разбавление реакционной массы
По регламентным данным на 620,0 кг
%-ного 4,8-диаминоантрафурина загружается 2640,0 кг воды.
,0----------------2640,0
,76------------ Х
Х = 5236,4 (кг)
б) Расчет состава реакционной массы
NH2 O OH NH2 O OH
H3BO3
+ Br2 HBr + Br
H2SO4
OH O NH2 OH O NH2
,245 2∙79,904 80,912 349,141
1)Количество загруженного 100 %-ного 4,8 -диаминоантрафурина составляет 1229,76 кг
2)Требуемое количество брома на реакцию бромирования
270,245--------------2∙79,904
,76--------------- Х
Х = 727,21 (кг)
) Количество регенерированного брома на бромирование должно быть
727,21-519,67 = 207,54 (кг)
Бром в реакционной массе регенерируется по реакции (1)
) Количество HBr для получения 207,54 кг Br2 по реакции (1)
2HBr + H2SO4 → SO2 + Br2 + 2H2O (1)
2∙80,912 98,074 64,06 2∙79,904 2∙18,05
∙80,912 ------------ 2∙79,904
Х ------------------------207,54
Х = 210,16 (кг)
5) Количество SO2 по реакции (1)
2∙80,912--------------64,06
,16--------------- Х
Х = 83,19 (кг)
) Количество H2O по реакции (1)
∙80,912--------------2∙18,015
,16--------------- Х
Х = 46,8 (кг)
) Количество H2SO4 , вступившеу в реакцию (2)
∙80,912--------------98,074
,16--------------- Х
Х = 127,34 (кг)
8) Количество HBr, получаемого при бронировании 100 %-ного 4,8 -диаминоантрафурина
270,245------------80,912
1229,76--------- Х
Х = 368,19 (кг)
9) Количество HBr в отходящих газах
,19 - 210,16 = 158,03(кг)
) Количество Br - 4,8 -диаминоантрафурина по реакции бромирования (1)
,245------------------349,141
,76------------------- Х
Х = 1558,78 (кг)
) Количество Br - 4,8 диаминоантрафурина в реакционной массе с учетом выхода η = 97,5 %
,78∙0,975 = 1549,06 (кг)
) Количество Br - 4,8 -диаминоантрафурина в примесях
,78 - 1549,06 = 39,72 (кг)
) Количество H2SO4, не вступившей в реакцию (1)
,0 - 127,37 = 12360,63 (кг)
) Общее количество воды в реакционной массе
,66 + 254,86 + 757,69 + 5236,4 + 468,0 = 6309,41 (кг)
) Общее количество примесей в реакционной массе
,98 + 1,92 + 2,61 + 39,72 = 167,23 (кг)
) Отходящие газы
а)HBr - 158,03 (кг)
б)SO2- 83,19 (кг)
Составляем таблицу материального баланса стадии бромирования.
Таблица 2.2.Материальный баланс стадии бромирования
№ п/пНаименование продуктаМол. массаКонц. %Масса, кгПлотность Кг/м3Объем М3 100%Техн.1Серная кислота а)H2SO4 б)H2O98,074 18,01598,0 2,012488,00 254,8612742,861840,06,93 2Вода на разбавление серной кислоты18,015100757,69757,6910000,763Борная кислота а) H3BO3 б) примеси61,83 -99,6 0,4478,02 0,6479,9412600,3844,8 -диаминоантрафурин а) 4,8ДААФ б)H2O в)примеси270,245 18,015 -90,0 1,0 9,01229,76 13,66 122,981366,4820,01,675Технический бром а) Br2 б) примеси159,808 -99,5 0,5519,67 2,61522,283155,00,176Вода на разбавление реакционной массы18,0151005236,45236,41000,05,25Итого21105,57211057Реакционная масса а) Br-4,8 ДАФ б)H2SO4 в)H3BO3 г)H2O д)примеси349,141 98,074 61,83 18,015 -7,42 59,24 2,29 30,24 0,811549,06 12360,63 478,02 6309,41 167,2320864,358Отходящие газы а) SO2 б) HBr64,06 80,91234,49 65,5183,19 158,03241,22Итого21105,5721105
2.4 Нормы технологического режима
Таблица 2.3
Нормы технологического режима
№ п/п Наименование операцийПродолжите- тельность, ч-минМасса, кгТемпера-тура, оСДавление, атм(МПа)Стадия бромирования1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 Осмотр реактора Загрузка 98 %-ной серной кислоты Загрузка воды Анализ Загрузка борной кислоты Загрузка 4,8- диаминоантрафурина Нагрев реакционной массы Загрузка брома Выдержка Охлаждение реакционной массы водой Охлаждение реакционной массы рассолом Анализ Разбавление реакционной массы водой Выдержка Анализ Выгрузка реакционной массы0-05 1-00 1-30 1-00 0-15 3-00 4-00 7-00 1-00 6-00 1-00 4-00 8 8 8 1-453972,21 236,19 149,61 425,94 162,81 1632,29 6503,8520 40 60 100 100 100 40 30 -не более 40 - -атм. ---//--- ---//--- ---//--- ---//--- ---//--- ---//--- ---//--- ---//--- ---//--- ---//--- ---//---Итого47-35
2.5 Технологические расчеты
Целью технологических расчётов является определение числа единиц оборудования, объёмов ёмкостного оборудования (реакторов, мерников, промежуточных ёмкостей, хранилищ и т.д.) [10].
Расчет основного реактора
) Задаемся объемом реактора:
V=6,3 м3
) Рассчитываем необходимое число реакторов по формуле
n = ;
где Vc - объем реакционной массы, перерабатываемой в течении суток, м3/с;
Z - коэффициент запаса мощности аппарата, доли единицы;
- продолжительность операции, час;
- коэффициент заполнения аппарата, доли единицы
)Определяем Vc
,93 + 0,7 + 0,38 + 1,67 + 0,17 + 5,25 = 15,16 м3
)Принимаем Z = 0,1
3) = 47 часов 35 минут = 47,58 ч ( нормы технологического режима)
)Принимаем = 0,825
n == 6,998 принимаем равное n =7
)Число операций в одном аппарате
= = = 0,504 (2.5.2) [10]
)Определяем число операций в сутки для основной стадии
= == 3,208 оп/сут (2.5.3) [10]
) Определяем количество аппаратов
n = = 3,208/0,504 = 6,4 = 7 (2.5.4) [10]
Вывод: принимаем к работе 7 аппаратов V=6,3 м3
Расчет мерника брома
)Определяем необходимый объем мерника
Vм = = = 0,07 м3 (2.5.5) [10]
Вывод: принимаем мерник брома Vм = 100л
Результаты технологических расчетов сводим в таблицу
Таблица 2.4. Основное оборудование
№ п/пНаименование аппаратаОбъем, в сутки, Vc, м3Продолжительность операции , чЧисло операций,Число операций в суткиКоличество аппаратов, пКоэффициент заполнения,Объем аппарата Vа, м31Реактор15,1647,580,5043,20870,756,3
Таблица 2.5Вспомогательное оборудование
№ п/пНаименование аппаратаОбъем, в сутки, Vс, м3Объем на операцию, м3Коэффициент заполнения,Число единиц оборудованияОбъем аппарата, м3Примечание1Мерник брома0,170,050,810,1-
2.6 Теплотехнические расчёты
краситель дисперсный полиэфирный
Целью теплотехнических расчётов является проверка соответствия поверхностей теплообмена аппаратуры, выбранной на основании технологических расчётов, заданным условиям теплообмена; расчёт расхода теплоносителей (хладоагентов); толщины теплоизоляции; расчёт поверхностей теплообмена змеевиков, теплообменников. [10]
На основании норм технологического режима строим график зависимости температуры от времени.
Тепловой режим аппарата разбиваем на периоды согласно нормам технологического режима
период
Загрузка серной кислоты Gкислоты = 3972,21 кг t = 20
Загрузка воды Gводы = 236,19 кг t = 20
Продолжительность периода = 0,5ч
t = 20
Теплоноситель: водяной пар Р = 3 атм Т = 132,9
2 период
Загрузка борной кислоты mбор.кислоты = 149,61 кг
Загрузка 4,8-даминоантрафурина mДААФ= 425,94 кг
Продолжительность периода = 3,25 ч
нагрев t = 40
Теплоноситель: водяной пар Р = 3 атм Т = 132,9
3 период
нагрев - бромирование - выдержка
Загрузка брома mброма = 162,81 кг
Продолжительность периода = 12,00 ч
Нагрев t = 60
Теплоноситель: водяной пар Р = 3 атм Т = 132,9
В данном периоде учитываем теплопотери, связанные с выходом газов (сернистый газ и бромоводород).
период
охлаждение реакционной массы водой
mреакц.массы = 6503,85 кг
Продолжительность периода = 6,00 ч
Охлаждение t = 100
Хладоагент: вода tнач.= tкон.= tср.=
период
охлаждение реакционной массы рассолом
mреакц.массы = 6503,85 кг
Продолжительность периода = 1,00 ч
Охлаждение t = 40
Хладоагент: 27,5 % раствор хлорида кальция tнач.=
tкон.=
tср.=
Рассчитываем операционные загрузки и составляем таблицу загрузок на одну операцию бромирования в реакторе (данные материального баланса делим на число операций на стадии = 3,208 оп/сут)
Таблица 2.6. Таблица загрузок на одну операцию бромирования.
№ п/пНаименование продуктаМол. массаКонц. %Масса, кгПлотность кг/м3Объем М3 100 %Техн.1Серная кислота а)H2SO4 б)H2O98,074 18,01598,0 2,03892,76 79,453972,211840,02,162Вода на разбавление серной кислоты18,015100236,19236,1910000,243Борная кислота а) H3BO3 б) примеси61,83 -99,6 0,4149,01 0,6149,6112600,1244,8 диаминоантрафурина а) 4,8ДААФ б)H2O в)примеси270,245 18,015 - 90,0 1,0 9,0383,35 4,26 38,33425,94820,00,525Жидкий бром а) Br2 б) примеси159,808 -99,5 0,5162,0 0,81162,8131550,056Вода на разбавление реакционной массы18,0151001632,291632,2910001,63Итого6579,056579,057Реакционная масса а) Br-4,8 ДААФ б)H2SO4 в)H3BO3 г)H2O д)примеси349,141 98,074 61,83 18,015 -7,42 59,24 2,29 30,24 0,81482,58 3852,88 148,94 1966,76 52,696503,858Отходящие газы а) SO2 б) HBr 64,06 80,912 34,49 65,51 25,94 49,2675,2Итого6579,056579,05
Проверяем аппарат по объему:
Vап = = 6,3 м3
Расчет первого периода
Уравнение теплового баланса
Q1 + Q2 + Q3 = Q4 + Q5 + Q6 (2.6.1) [10]
где Q1- теплосодержание реакционной массы в начале периода, кДж;
Q2 - тепло подводимое к реакционной массе теплоагентом, кДж;
Q3 - тепловой эффект реакции, кДж;
Q4 - теплосодержание реакционной массы в конце периода, кДж;
Q5 - тепло, расходуемое на нагрев аппарата, кДж;
Q6 - теплопотери в окружающую среду поверхностью аппарата, не закрытой рубашкой, кДж,
Расчет составляющих теплового баланса
Теплосодержание реакционной массы в начале периода
Q1 = (2.6.2) [10]
где - масса компонентов в аппарате на начало периода, кг;
- теплоемкость компонентов при температуре , кДж /кгград;
- температура в начале периода или температура компонента; загружаемого в течение данного периода,
Q1 = H2SO4CH2SO4∙tн + H2O∙CH2O∙tн (2.6.3) [10]
н= 20
Теплоемкость 98 % - ной серной кислоты
C H2SO4 = 0,348∙4,19 = 1,458 кДж/кгград
CH2O = 4,19 кДж /кгград
Q1 = 3972,21∙1458∙20 + 236,19∙4,19∙20 = 135622,0 кДж
Теплосодержание реакционной смеси в конце периода
Q4 =
- соответственно масса реакционной смеси, ее теплоемкость и температура в конце периода.
После разбавления % H2SO4 = ∙100 = 92,5 %
Теплоемкость 92,5 %-ной H2SO4 при 40
CH2SO4=0,389∙4,19 = 1,63 кДж /кгград р.м..= 3972,21 + 236,19 = 4208,4 кг
t = 40
Тепловой эффект реакции разбавления серной кислоты
Теплоту разбавления 100 % серной кислоты определяем по формуле Томсона
q =
где n- содержание воды в кислоте после разбавления, %
n = (100 - 92,5) = 7,5 %
q = = 36,1 ккал/(г-мольH2SO4)
Q3 = ∙ q = ∙36,1∙4,19 = 6008,0 кДж
Тепло, расходуемое на нагрев аппарата
Q5 = ∑ma∙ca∙(tak- taн)
ma- масса какой либо части аппарата, кг;
ca - теплоемкость конструкционного материала, кДж/кгград;
taки taн- конечная и начальная(средняя) температура частей аппарата, ;
maп = 2402,06 кг (корпус)
mкр = ∙2402,06 = 800,7 кг
mруб = ∙2402,06 = 400,3 кг
При расчете Q5 следует учитывать только тепло расходуемое на нагрев корпуса и крышки аппарата. [10]
ca = 0,5 кДж/кгград (сталь)
tа(корпус) = 0,5(tt+tk);
tt - температура конденсации греющего пара;
tt = 132,9
tk - температура реакционной массы в конце периода,
tk = 40
tа(корпус) = 0,5(132,9 + 40) = 86,45
tкрышки = 0,5( tk+ tокр.среды)
tкрышки =0,5(40 + 20) = 30
Q5 = 2402,06∙0,5∙(86,45-20) + 800,7∙0,5∙(30-20) = 83811,0 кДж
Потери тепла в окружающую среду
Q6=
где - коэффициент теплоотдачи от нагревающей поверхности аппарата (изоляции) к воздуху, кВт/м2∙град;
-разность температур нагретой поверхности и воздуха, град;
F- поверхность теплопотерь, м2;
- продолжительность периода, сек.
Теплопотери крышкой аппарата
=30 - 20 = 10
= (9,74 + 0,07)∙10-3 , кВт/м2∙град
=( 9,74 + 0,07∙10)∙10-3= 10,44∙10-3 кВт/м2∙град
F=
Дап= 1800 мм; Sст= 16 мм (толщина стенки)
F == 2,63 м2
= 0,5 часа
Q6кр= 10,44∙10-3∙10∙2,63∙0,5∙3600 = 494,0 кДж
Теплопотери поверхностью корпуса, незакрытой рубашкой - Q6//
Дн = 1,800+ 2∙0,016 = 1,832 м
Н = 350 мм = 0,35 м
F = ∙Д∙H, м2 F=3,14∙1,832∙ 0,35 =2,0 м2
= 86,45- 20,0= 66,45
= ( 9,74 + 0,07∙66,45)∙10-3 = 14,39∙10-3 кВт/м2∙град
Q6// = 14,39∙10-3∙66,45∙2,0 ∙0,5∙3600 = 4527,0 кДж
Q6 = Q6кр + Q6// = 494,0 + 4527,0 = 5021,0 кДж
Теплопотери наружной (изолированной) поверхностью аппарата
Дн = 1,9 + 2∙0,01+ 2∙0,03 = 1,98 м
Материал изоляции: стекловата
Н= 1,48 м
F= + ∙Д∙H = + 3,14∙1,98∙1,48 = 14,26 м2
Принимаю температуру наружной поверхности изоляции рубашки 40
=40 - 20 = 20
= (9,74 + 0,07∙20)∙10-3 = 11,14∙10-3 кВт/м2∙град
Q6' = 11,14∙10-3∙20∙14,26∙0,5∙3600 = 5720,0 кДж
Тепло, подводимое к реакционной массе теплоагентом
При расчете Q2 из уравнения теплового баланса учитываются теплопотери крышкой аппарата и поверхностью аппарата, незакрытой рубашкой. (Q6)
Q2= Q4 + Q5 + Q6 - Q1 - Q3
Q2= 274390,0 + 83811,0 + 5021,0 - 135662,0 - 6008,0 = 221592,0 кДж
Расход теплоносителя
Gn =
энтальпия применяемого водяного пара, кДж/кг
х - сухость пара, доли единицы (х=0,940,96)
- энтальпия конденсата, кДж/кг
= 2728,0 кДж/кг
х = 0,95
= 570,0 кДж/кг
Gn == 112,4 кг
Расчет 2 - го периода
Уравнение теплого баланса
Q1 + Q2 + Q3 = Q4 + Q5 + Q6; где
Q1 - теплосодержание реакционной массы в начале периода, кДж;
Q2 - тепло, подводимое к реакционной массе теплоагентом, кДж;
Q3 - тепловой эффект реакции, кДж;
Q4 - теплосодержание реакционной массы в конце периода, кДж;
Q5 - тепло, расходуемое на нагрев аппарата, кДж;
Q6 - теплопотери в окружающую среду поверхностью аппарата, не закрытой рубашкой, кДж.
Расчет составляющих теплового баланса
Q1 =Q4 I+ , кДж
Примечание: на приготовленную в первом периоде 92,5 % - ную серную кислоту с теплосодержанием Q4 I загружают борную кислоту и 4,8- ДАФ.
mборной к-ты = 149,61 кг
m4,8 -ДАФ = 425,94 кг
Q4 I = 274390,0 кДж
Расчет теплоемкостей
C = , ккал/кг∙град
где Са - атомная теплоемкость элементов , ;
n - число одноименных атомов в молекуле;
М - молекулярная масса соединения.
Атомные теплоемкости (твердое вещество)
Углерод 1,8 ккал/г-атом
Водород 2,3 ккал/г-атом
Азот 6,3 ккал/г-атом
Кислород 4,0 ккал/г-атом
Бор 2,8 ккал/г-атом
Теплоемкость борной кислоты
H3BO3 M = 61,834
С = = 0,35∙4,19 = 1,47 кДж/ кг∙град
Теплоемкость 4,8-диаминоантрафурина
C14H10N2O4 M = 270,245
С == 0,254∙4,19 = 1,07кДж/кг∙град
Q1 = 274390,0 +149,61∙1,47∙20 + 425,94∙1,07∙20 = 287904,0 кДж
Q3 = 0 (химическое взаимодействие в данном периоде не происходит)
Q4 = m92,5%H2SO4∙С ∙ 60 + mборной к-ты ∙ C ∙ 60 + m4,8-ДАФ∙ C ∙ 60;
Q4 =4208,4∙1,676 ∙ 60 + 149,61 ∙ 1,47 ∙ 60 + 425,94 ∙ 1,07 ∙ 60 = 463738,0 кДж
СH2SO4 60 = 0,4 ∙ 4,19 = 1,676 кДж/кг∙град
Q4 = 463738,0 кДж
Q5 = 2402,06 ∙ 0,5 ∙ (96,45-86,45) + 800,7 ∙ 0,5 ∙ (40-30) = 16014,0 кДж
tкорп = 0,5(132,9 + 60) = 96,45
tкрыш = 0,5∙ (tk+ tокр.среды )= 0,5∙ (60 + 20)
Теплопотери крышкой аппарата
Q6 кр= ,
= 40 - 20 = 20
= 3,25 часа
= 2,63 м2
= (9,74 0,07 ∙ 20) ∙ 10-3 = 11,14 ∙ 10-3 кВт/м2 ∙ град
Q6 кр = 11,14∙ 10-3∙ 20 ∙ 2,63 ∙ 3,25 ∙ 3600 = 6856,0 кДж
Теплопотери поверхностью аппарата, не закрытой рубашкой
= 96,45 - 20 = 76,45
= 9,74 + 0,07 ∙ 76,45 = 15,09 ∙ 10-3 кВт/м2 ∙ град
Q6// = 15,09∙ 10-3 ∙ 76,45 ∙ 2,0 ∙ 3,25 ∙ 3600 = 26995,0 кДж
Q6 =Q6кр + Q6// = 6856,0 + 26995,0 = 33851,0 кДж
Q6' = 11,14∙10-3∙20 ∙ 14,26 ∙ 3,25 ∙ 3600 = 37173,0 кДж
Q2 = Q4 + Q5 + Q6 - Q1 - Q3, кДж
Q2 = 463738,0 + 16014,0 + 338510,0 - 287904,0 = 225699,0 кДж
Gn = = = 130,3 кг
Расчет 3- го периода
Q1 = Q4 II + mброма∙ с ∙ t, где
mбром = 162,81 кг
С брома = = = 1,0 ∙ 4,19 = 4,19 кДж/кг∙град
Атомная теплоемкость брома Са = 8,0 ккал/г-атом = 463738,0 + 162,81 ∙ 4,19 ∙ 20 = 477381,0 кДж
=