Проектирование и эксплуатация технологического оборудования
Проектирование
и эксплуатация технологического оборудования
Введение
В процессе эксплуатации АТС подвергаются
значительным загрязнениям, которые ухудшают их эксплуатационные характеристики,
снижают качество ТО и ремонта, санитарно-гигиенические условия труда. Возникает
необходимость в периодической очистке машин и их составных частей.
Очистка АТС заключается в удалении с наружных и
внутренних поверхностей агрегатов, узлов и деталей загрязнений до уровня, при
котором оставшиеся загрязнения не препятствуют выполнению операций технического
осмотра, диагностирования, ТО или ремонта, а также последующей эксплуатации.
В основном существует два вида моющих установок:
-погружная
Рис. 1.
Принципиальная схема установки для очистки деталей погружением, модель 029.4941
- ванна; 2 - дверь; 3 - крест; 4 - люлька для
контейнеров под детали;
- устройство для очистки раствора от твердых
загрязнений, модель 029.4940
-струйная
Рис. 2.
Принципиальная схема струйной моечной установки
1 - моечная камера, образующая рабочую зону; 2 -
бак для чистого моющего раствора; 3 - насосный агрегат для чистого раствора; 4
- система гидрантов с соплами; 5 - транспортирующее устройство (тележка).
В данной курсовой работе будет рассмотрен пример
расчета погружной установки.
1. Конструирование
и расчет рабочих зон моечных машин погружного типа
) Плановая часовая производительность
оборудования
где, = т/год - суммарная масса изделий,
подлежащих очистке;
=1,15 - коэффициент неравномерности
загрузки оборудования;
=305 дней - номинальный фонд работы
оборудования в течение года;
=1 - число смен работы оборудования;
=0,92 - коэффициент учета простоя
оборудования в ремонте и на обслуживании.
=12 часов - продолжительность смены
работы оборудования
(Т/Ч)
) Масса условного объекта очистки.
Условный объект - это объект очистки
с наибольшими габаритами из всей ожидаемой номенклатуры.
Табл. 1 Габариты
условного объекта очистки
Наименование
агрегатов, подлежащих очистки
|
Габаритные
размеры, мм
|
Количество,
шт/ в год
|
Масса
единичного объекта, кг
|
|
Длина
|
Ширина
|
Высота
|
|
|
Коробки
передач ЗИЛ
|
775
|
380
|
810
|
4500
|
96
|
Раздат
КП ЗИЛ
|
710
|
390
|
375
|
2000
|
126
|
Неведущие
мосты ЗИЛ
|
2170
|
465
|
465
|
4000
|
230
|
Ступиц
перед. колес ЗИЛ
|
Ø325
|
-
|
186
|
20
000
|
31,2
|
Ступиц
зад колес ЗИЛ
|
Ø230
|
-
|
312
|
|
36,2
|
РУ
ЗИЛ
|
1315
|
Ø480/Ø45
|
-
|
4000
|
29,2
|
Блок
цилинров ЗИЛ
|
646
|
530
|
372
|
4500
|
113
|
КВ
ЗИЛ
|
880
|
Ø190
|
-
|
4500
|
39,7
|
Детали
общей разборки двигателя ЗИЛ
|
|
|
|
4500
|
|
Подшипники
общ. разб. ЗИЛ
|
|
|
|
4500
|
|
Нормали
общ. разб. ЗИЛ
|
|
|
|
4500
|
|
Условный
объект очистки
|
2170
|
530
|
810
|
24
720
|
230
|
) Расчет ящиков для люлек.
Сумма изделии малой габариты, которые будут
размещены в ящиках:
Количество изделий, очищаемых в рабочие сутки.
Определяем условный объем объекта:
Размеры ящика: 1x0,5x0,85; объем = 0,425 м3
Количество усл. объектов в ящике:
Количество ящиков в сутки:
В одной люльке помещаются два ящика, тогда 8/2
=4 условный объект очистки в рабочие сутки, который и будем считать по 230 кг
Определяем условный объект очистки в год :
Тогда общее количество условный объект очистки в
год :
) Суммарная масса изделий, подлежащих очистке в
плановом периоде (год).
,
где, =0,230 т -масса условного объекта
очистки;
=24 720 шт - количество условных
объектов;
(т/год)
) Количество условных объектов
очистки, которое должно находиться в рабочей зоне одновременно:
,
где, =0,23 т -масса условного объекта
очистки;
=0,3 ч - время, необходимое для
очистки условного объекта;
=1 - коэффициент неравномерности
загрузки тары.
шт,
Табл. 2 Исходные данные
№n/n
|
Показатели
|
Обозн
|
Ед.
изм.
|
Значение
|
1
|
Суммарная
масса изделий подлежащих очистки
|
т/год
|
|
|
2
|
Коэффициент
неравномерности загрузки оборудования
|
Kн
|
|
1,15
|
3
|
Номинальный
фонд работы оборудования
|
Фн
|
дн
|
305
|
4
|
Число
смен работы оборудования
|
Z
|
|
1
|
5
|
Коэффициент
учета простоя оборудования в ремонте
|
0,92
|
|
|
6
|
Масса
условного объекта очистки
|
Mу
|
т
|
0,23
|
7
|
Время,
необходимое для очистки условного объекта
|
Tо
|
час
|
0,3
|
8
|
Коэффициент
неравномерности загрузки тары
|
Km
|
|
1
|
9
|
Длина
условного объекта
|
l
|
м
|
2,170
|
10
|
Ширина
условного объекта
|
b
|
м
|
0,530
|
11
|
Высота
условного объекта
|
h
|
м
|
0,81
|
12
|
Продолжительность
смены работы оборудования
|
tсм
|
час
|
12
|
13
|
Коэффициент
увеличения длины ванны
|
Ki
|
|
1,2
|
Размеры теоретического чертежа определяют по
аналитическим зависимостям.
7) Ширина рабочей зоны:
) Глубина ванны:
9) Длина ванны:
По известным габаритам условного
объекта очистки определяем размеры люльки, с учётом 5% запаса по всем размерам
для свободного помещения объекта в контейнер (за счет конструктивных зазоров).
Где, диаметр катка =0,11 м;
размеры люлек =0,76 м и =0,85 м;
длина условного объекта очистки =2,28 м; коэффициент увеличения
длины ванны за счет элементов креста и подшипниковых узлов = 1,2.
На стадии эскизного и технического
проекта выполнен расчет рабочих зон роторной установки. При этом выбран III
вариант (см. стр. 125 в кн. Ю. И. Афанасиков) исполнения рабочей зоны.
Исполнение конструкции рабочей зоны
погружной машины по III варианту обеспечивает, увеличение производительности
машины в 3 раза и уменьшение глубины ванны в 2 раза.
Теоретический чертеж рабочей зоны
погружной машины показан на рис. 3.
) Ширина рабочей зоны:
м
) Глубина ванны:
м
) Длина ванны:
м
) Объем ванны роторной машины:
Результат расчёта рабочих зон
Табл. 3
№
n/n
|
Показатель
|
Обозначение
|
Ед.
изм.
|
Значен.
|
1
|
Размеры
люлек:
|
|
|
|
|
высота
|
h
|
м
|
0,85
|
|
ширина
|
b
|
м
|
0,56
|
|
длина
|
l
|
м
|
2,28
|
2
|
Диаметр
катков люлек
|
d
|
м
|
0,11
|
3
|
Объем
ванны роторной установки
|
V
|
м3
|
10,86
|
4
|
Ширина
рабочей зоны
|
B
|
м
|
3,24
|
5
|
Глубина
ванны
|
H
|
м
|
1,22
|
6
|
Длина
ванны
|
L
|
м
|
2,74
|
Рис. 3.
Теоретический чертеж к расчету рабочей зоны роторной установки:
-
радиус образующей мальтийского креста- радиус раскачивания люлек- ширина ванны-
глубина нижнего полубака- диаметр катков люльки- ширина люльки.- высота люльки
2. Расчет вала
ротора на прочность
В роторных установках интенсификация процесса
очистки достигается путем последовательного погружения и извлечения объектов
очистки из жидкости.
В практике проектирования роторных машин
возникает необходимость выполнения прочностного расчета вала ротора. На вал
ротора действует система сил и моментов, показанных на рис. 2.5.
Алгоритм прочностного расчета вала роторной
установки приведен на рис. 2.6.
. Момент от одной люльки в период первоначальной
загрузки.
Мз.м=GкgRкр
где Gк=Gл+Gнnн - суммарная масса люльки
(контейнера) объектами очистки (Gл =0,05Gк- масса люльки(75-150кг), Gн - масса
одного изделия (объекта очистки), nн - количество изделий в одной
люльке);кр=r+d=(b2/4+h2)0.5+d - радиус образующей мальтийского креста, b,h -
соответственно ширина и высота люльки, d - диаметр вала люльки (при расчете Rкр
принимают ориентировочно d=110мм);- ускорения свободного падения, м/с2 (9,8
м/с2)кр=(0,562/4+0,852)0,5+0,11=1 мк=100+230*3=790 кг
Мз.м=790*9,8*1=7780 Нм
. Максимальный крутящий момент на преодоление
сил гидравлического сопротивления.
Мгс=Куд*Сх*Sx*(рж*Vn2/2)*Rкр*mр
Sх = (b*l) площадь миделева сечения - это
площадь проекции донной части люльки (контейнера), м2;
Скорость перемещения люлек принимают Vn=0,5 м/сек.
Значение средней скорости перемещения объектов в жидкости Vn=0,5 м/с
достигается при частоте вращения вала ротора n=0,1 ¸0,25
об/сек.
Куд - коэффициент, учитывающий удар объекта
очистки при входе в жидкость (1,1-1,5)
Сх - коэффициент лобового сопротивления
(1,1…1,3); рж - плотность раствора, кг/м3р - количество люлек, одновременно
находящихся в растворе, шт.
Все эти коэффициенты выбираются в зависимости от
общей массы люльки.
Мгс=1,15*1,2*1,27*(1490*0,52/2)*1*3=984,1 Нм
. Суммарный крутящий момент, прикладываемый к
валу ротора.
Мкр=Мзм+Мчс
Мкр=7780+984,1=8764 Нм
. Мощность двигателя роторной установки.
N=Mкр*2pn / h
где h - КПД
кинематической
цепи от двигателя до вала (вычисляется с учетом принятых редукторов, ременных
или цепных передач и т. д.); n - частота вращения
вала.=8764*2*3,14*0,1/0,53=10,4 Квт
5. Диаметр вала ротора.
=103*(Мкр/(0,2*[t]*(1-а4))1/3
В расчетах валов ротора принимают [t]=150
МПа a=0.
d=103*(8764/(0,2*150**(1-0))1/3>66,4
мм
Принимаем d= 70 мм
Рис. 4. Схема
действия нагрузок на вал роторной установки:
Мкр - крутящий
момент, Нм; Мз.м - момент от одной люльки в период первоначальной загрузки, Нм;
Gк - суммарная масса люльки (контейнера с объектами очистки), кг; Rкр - радиус
креста, м; Мг.с - максимальный крутящий момент на преодоление сил
гидравлического сопротивления.
Рис. 5. Алгоритм расчёта вала роторной
установки:
- ускорение свободного падения; -
коэффициент, учитывающий удар объекта очистки при входе в жидкость; -
коэффициент лобового сопротивления ; - площадь миделева сечения люльки
(контейнера); - плотность
раствора, кг/; - скорость
перемещения люлек, м/с; - количество
люлек одновременно находящихся в растворе, шт; d- диаметр вала, мм; - значение
допускаемого касательного напряжения МПа, а - отношение внутреннего диаметра
полого вала к внешнему (для сплошного вала а=0)
Исходные данные расчета на прочность вала ротора
установки.
Табл. 4
Исходные
показатели:
|
№
п/п
|
Показатель
|
Обозначение
|
Значение
|
1
|
Суммарная
масса контейнера (вместе с условным объектом), кг
|
Gк=
|
790
|
2
|
Ширина
люльки, м
|
b=
|
0,56
|
3
|
Высота
люльки, м
|
h=
|
0,85
|
4
|
Диаметр
вала люльки, м
|
d=
|
0,11
|
5
|
Площадь
миделева сечения, м2
|
Sx=
|
1,27
|
6
|
Плотность
раствора, кг/м3
|
pж=
|
1490
|
7
|
Скорость
перемещения люлек, м/с
|
Vn=
|
0,5
|
8
|
Количество
люлек, одновременно находящихся в растворе, шт
|
mp=
|
3
|
9
|
Допустимое
касательное напряжение, Мпа
|
[T]=
|
150
|
10
|
Отношение
внутреннего диаметра полого вала к внешнему
|
a=
|
0
|
11
|
Частота
вращения вала ротора
|
n=
|
0,1
|
12
|
КПД
кинематической цепи от двигателя до вала
|
|
0,53
|
13
|
Масса
одного объекта, кг
|
Му=
|
230
|
14
|
Длинна
условного объекта, м
|
2,17
|
Табл. 5
Результаты
прочностного расчета вала роторной установки
|
№
п/п
|
Показатель
|
Обозначение
|
Ед.
измер.
|
Результат
расчета
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
1
|
Момент
от одной люльки в период первоначальной загрузки
|
Мзм
|
Нм
|
7780,2
|
2
|
Максимальный
крутящий момент на преодоление сил гидравлического сопротивления
|
Мгс
|
Нм
|
984,1
|
3
|
Суммарный
крутящий момент, прикладываемый к валу ротора
|
Мкр
|
Нм
|
8764,3
|
4
|
Мощность
двигателя роторной установки
|
N
|
Квт
|
10,4
|
5
|
Диаметр
вала ротора
|
d
|
мм
|
70
|
. Теплотехнический
расчет очистного оборудования
В моечно-очистных процессах до 70 % всех затрат
приходится на тепловую энергию. Поэтому экономия тепла на постоянно работающем
оборудовании является актуальной задачей ПДД на предприятиях АТ.
Тепловой баланс моечных установок рассчитывают в
процессе проектирования особенно тщательно. Целью расчета теплового баланса
моечной установки является определение суммарного расхода тепла.
Исходные данные: моечный
машина очистка
Табл. 6
метод
очистки :
|
погружение
|
материал
очищаемых изделий :
|
сталь
|
производительность
моечной установки, кг/ч :
|
10000,000
|
начальная
температура, поступающих на очистку изделий, град :
|
15,000
|
конечная
температура очищаемых изделий в конце цикла, град :
|
95,000
|
температура
раствора, град :
|
80,000
|
начальная
температура раствора, град :
|
30,000
|
температура
подпитачной воды, град :
|
5,000
|
температура
окружающей среды, град :
|
15,000
|
площадь
поверхностей стенок оборудования, м2 :
|
60,000
|
площадь
поверхности испарения раствора, м2 :
|
2,000
|
площадь
проема для загрузки-выгрузки изделия, м2 :
|
1,500
|
число
одновременно открываемых проемов :
|
1,000
|
средняя
скорость всасывания воздуха по сечению проема, м/с :
|
0,200
|
средняя
скорость воздуха над поверхностью испарения, м/с :
|
0,400
|
продолжительност
погрузо-разгрузочных работ за цикл, с :
|
300,000
|
продолжительность
цикла мойки, с :
|
600,000
|
продолжительность
цикла полная, с :
|
1000,000
|
время
разогрева установки до рабочей температуры, с :
|
1800,000
|
объем
воздушного пространства в моечной машине над поверхностью испарения, м3 :
|
7,000
|
объем
раствора в моечной установке, м3 :
|
11
|
значение
коэффициента неучтенных потерь :
|
1,100
|
значение
коэффициента уменьшения испарения влаги :
|
0,000
|
значение
коэффициента герметизации рабочей зоны :
|
0,000
|
значение
коэффициента, учитывающего увеличение поверхности зеркала раствора :
|
2,000
|
производительность
вентиляции, м3/с :
|
0,4
|
вид
теплоносителя :
|
пар
|
температура
теплоносителя, град :
|
140,000
|
площадь
поверхности испарения раствора, м2 :
|
5
|
материал
теплообменника :
|
сталь
|
толщина
загрязнений на трубах теплообменника, мм :
|
0,100
|
масса
конструкции оборудования, кг :
|
9000,000
|
производительность
естественной вентиляции, м3/с :
|
0,100
|
норма
тепловых потерь изолированными поверхностямитями оборудования, Вт/м2 :
|
73,000
|
продолжительность
работы естесвенной вентиляции в течении одного циклаочистки, с :
|
600,000
|
продолжительность
работы принудительной вентиляции в течении одного циклаочистки, с :
|
600,000
|
диаметр
трубы, мм :
|
100,000
|
Алгоритм теплового расчета моечных машин:
) расход тепла на нагрев очищаемых изделий
где Сизд - удельная теплоемкость
материала очищаемых изделий, кДж/кг*К;
Тк - конечная температура очищаемых
изделий, К;
Ти - начальная температура очищаемых
изделий, К;
G - производительность моечной
установки, кг/ч.
) потери тепла через стенки
оборудования
где kп - коэффициент неучтенных
потерь тепла через «тепловые мостики»;
qн - норма тепловых потерь
изолированными поверхностями оборудования, Вт/м2;
Sпов - площадь поверхностей стенок
оборудования, м2.
) потери тепла в результате тепло- и
массообмена раствора и воздуха
где, ,
) потери раствора в результате испарения (расход
подпиточной воды)
где - ρв
- плотность насыщенного воздуха при температуре, равной рабочей температуре
раствора, кг/м3;
интенсивность
испарения влаги.
) расход тепла на нагрев подпиточной воды для
компенсации потерь раствора
где - Ср - удельная теплоемкость
раствора, принимаемая равной кДж/кг*К;
Тподп - температура подпиточной
(водопроводной) воды, принимаемая, К;
) общий расход тепла при
эксплуатации моечной установки в рабочем режиме
) расход тепла на разогрев раствора
где - ρр -
плотность раствора, кг/м3;
Vр - объем раствора в моечной
установке, м3;
tраз - время для разогрева раствора
от начальной температуры до рабочей, с.
) потери тепла через стенки
оборудования в период пуска
)расход тепла, необходимый для ввода
моечной установки в рабочий режим
10) расход пара в рабочем и пусковом режимах
где r - удельная теплота
парообразования, кДж/кг.
) Qраб < Qпуск, тогда расчетная
поверхность дополнительных теплообменников для обеспечения первоначального
пуска установки,
где Кто - коэффициент теплопередачи
теплообменника (принимается в зависимости от материала теплообменника и
теплоносителя),Вт/м2*К;
Ттепл - температура теплоносителя
(насыщенного пара или перегретой воды) К;
) расчетная поверхность рабочих
теплообменников для обеспечения первоначального пуска установки,
) общая длина труб для рабочей
батареи
14) расчётная длина трубы теплообменника
Рис. 6. Схема
теплового баланса.
- расход тепла на нагрев очищаемых изделий -
потери тепла через стенки оборудования - потери тепла из-за тепло и массообмена
раствора и воздуха - потери тепла на нагрев подпиточной воды
р - расход тепла на разогрев раствора ст -
потери тепла через стенки оборудования в период пускаис - потери тепла в
результате испарения
Табл. 7 Результаты
расчета
Наименование
|
Обознач
|
Значение
|
расход
тепла на нагрев очищаемых изделий, кВт :
|
Q1
|
102,22
|
потери
тепла через стенки оборудования, кВт :
|
Q2
|
4,82
|
потери
тепла из-за тепло и массообмена раствора и воздуха, кВт :
|
Q3
|
52,46
|
потери
тепла на нагрев подпитачной воды, кВт :
|
Q4
|
0,02
|
расход
тепла в рабочем режиме, кВт :
|
Qраб
|
159,51
|
расход
тепла на разогрев раствора, кВт
|
Qр
|
1933,89
|
потери
тепла через стенки оборудования в период пуска, кВт
|
Qст
|
3,37
|
потери
тепла в результате испарения, кг/с :
|
Qисп
|
1,50
|
расход
тепла в режиме пуска установки, кВт
|
Qпуск
|
1938,77
|
расход
пара в рабочем режиме, кг/ч :
|
Gпраб
|
269,60
|
расход
пара в пусковом режиме, кг/ч :
|
Gппуск
|
3276,79
|
расчетные
площади теплообменников :
|
|
|
а)
рабочих (в рабочем режиме), м2 :
|
Sраб
|
3,83
|
б)
полная (в пусковом режиме), м2 :
|
Sполн
|
46,49
|
диаметр
гладкой трубы теплообменника, мм :
|
D
|
100,00
|
расчетная
длинна теплообменника :
|
|
|
а)
полная, м :
|
l
полн
|
148
|
б)
рабочих, м :
|
l
раб
|
12
|
Определение экономической эффективности
внедрение новой техники в производство предприятия автомобильного транспорта
Табл. 8. Исходные
данные
Наименование
|
обозначение
|
ед.
изм.
|
значение
|
Норматив
эффективности
|
Ен
|
|
0,15
|
данные
для агрегатов
|
Годовая
программа очистки i-тых агрегатов
|
N
агр
|
шт
|
10500
|
Масса
агрегата
|
G
агр
|
т
|
0,23
|
Капитальные
затраты базового образца
|
К1
агр
|
руб
|
2500000
|
Капитальные
затраты нового образца
|
К2
агр
|
руб
|
2000000
|
Удельные
капитальные затраты базового образца
|
К'1
агр
|
руб/т
|
1620
|
Удельные
капитальные затраты нового образца
|
К'2
агр
|
руб/т
|
2025
|
Себестоимость
очистки базового образца
|
С1
агр
|
руб/т
|
328
|
Себестоимость
очистки базового образца
|
С2
агр
|
руб/т
|
120
|
данные
для деталей
|
Годовая
программа очистки i-тых деталей
|
N
дет
|
шт
|
46500
|
|
|
|
|
Масса
КП
|
G
дет
|
т
|
0,096
|
Капитальные
затраты базового образца
|
К1
дет
|
руб
|
3500000
|
Капитальные
затраты нового образца
|
К2
дет
|
руб
|
3000000
|
Удельные
капитальные затраты базового образца
|
К'1
дет
|
руб/т
|
1540
|
Удельные
капитальные затраты нового образца
|
К'2
дет
|
руб/т
|
1725
|
Себестоимость
очистки базового образца
|
С1
дет
|
руб/т
|
336
|
Себестоимость
очистки базового образца
|
С2
дет
|
руб/т
|
94
|
При проектировании новой техники, как правило,
приходится иметь дело с выбором наиболее эффективных вариантов эксплуатации
проектируемых изделий. Комплексный анализ вариантов означает выявление
материально-технической, организационной и экономической целесообразности
внедрения новой техники в производство. Любой анализ, в том числе и
экономический, основывается на сравнении вариантов.
Базой для сравнения исследуемых вариантов обычно
является:
· наиболее распространенные конструкции, которые
уже используются на предприятиях отрасли, дающие те же конечные результаты, что
и новые СТО, если они рассчитаны на широкое применение;
· заменяемые, действующие СТО, если новые СТО
рассчитаны на локальное применение в рамках конкретных предприятий.
Таким образом, экономический анализ внедрения
новой техники есть анализ сравнительной эффективности ее вариантов.
Варианты новой техники можно сравнивать по
разным методикам:
по издержкам предприятия при создании и
внедрении новой техники;
по разнице капитальных вложений в различные
варианты изделий;
по экономии приведенных затрат;
по срокам окупаемости.
Выбор вариантов СТО в каждом отдельном случае
производится на основе одного из перечисленных экономических показателей.
Экономия на издержках (∆Сi) и на
капительных вложениях (∆Кi) характеризуют изделия односторонне (либо по
текущим, либо по капитальным затратам). Кроме того, применение этих методик
возможно только при сравнении двух вариантов, а при большем количестве
сравниваемых вариантов (более двух) их применение затруднительно.
Сравнение двух и более вариантов новой техники
производят по величине приведенных затрат.
Приведенные затраты (Зi) представляют собой
сумму капитальных вложений (Кi)и текущих затрат (Сi), приведенных к одинаковой
размерности в соответствии с нормативом эффективности (Ен).
Их рассчитывают по формуле:
( * ).
Формула (*) означает, что приведенные затраты
должны быть минимальными, т.е. лучшим вариантом является тот, который
обеспечивает меньшую сумму приведенных затрат.
В курсовом проекте оценку новых образов
моечно-очистного оборудования выполнять сравнением с базовыми образцами.
В качестве базовых установок применять:
АКТБ-196 для машин по очистке агрегатов;
АКТБ-114А для машин по очистке деталей
Обобщающим показателем экономической
эффективности является годовой экономический эффект (Эг,) который рассчитывают
по разности приведенных затрат:
[руб.],
где [тонн] годовая программа
моечно-очистных работ, т/год: Nгi- годовая программа i-тых объектов очистки в
физических единицах, шт. (i=1,2,...,n-номенклатура объектов очистки); Gi -
масса i-того объекта очистки, т.; Ен - нормативный коэффициент экономической
эффективности, определяет нормативный срок окупаемости капитальных затрат по
соотношению:
.
C1, С2 -себестоимость очистки 1 т
изделий, руб./т. соответственно, базового и нового образца моечно-очистного
оборудования; K1 и К2- капитальные затраты соответственного в базовом и новом
образцах моечно-очистного оборудования.
Если внедрение новой техники
обуславливает потребность в дополнительных удельных капитальных вложениях, то
наряду с показанием экономического эффекта должен быть рассчитан и показатель
эффективности этих вложений.
Для масштабов предприятия - это
расчетный срок окупаемости.
[лет].
где К’1 и К’2 - удельные капитальные
затраты на 1т. объектов очистки, руб./т.. Условие выбора эффективного варианта
на основе показания срока окупаемости выражается неравенством:
.
Допустим, на АРП реконструируется
моечно-очистное отделение. Действующая установка по очистке двигателей ЗИЛ
АКТБ-196 заменяется на новую погружную установку 029.4948, а установка по
очистке деталей АКТ5-114А - на установку 029.49481 ( Примечание: новые моечные
установки разработчики 29 КТЦ МО РФ ).
При этом капитальные затраты в моечную
установку АКТ5-196 составляют 2.500.000 руб., а на создание новой установки
029.4948 планируются капитальные затраты 2.000.000 руб..
Капитальные затраты соответственно
АКТ5-1 14А 3500000 руб., а на 029.49481-3000000 руб.
Удельная себестоимость моечно-очистных
работ на установке АКТ5-196 составляет 328 руб./т, а на установке АКТ5-1 14А
-336руб/т.. На новых установках соответственно на 029.4948-120руб/т., а на
029.49481-94 руб./т.
Приведённые затраты:
а) на базовых установках:
АКТ5-196: руб.
АКТ5-114А: руб.
б) на новых установках:
.4948: руб.
.49481: руб.
Приведенные затраты на новых моечных
установках меньше приведённых затрат на базовых установках:
руб.
Это означает, что новые установки
экономически целесообразнее.
Годовой экономический эффект:
руб.
руб.
Расчёт сроков окупаемости:
а) нормативного
года.
б) расчётный срок окупаемости
рассчитывают с учётом удельных себестоимостей и капитальных затрат.
Удельные капитальные затраты по
отчетным данным на базовых установках по очистке агрегатов составили
1620руб/т., на новых установках 2025руб/т., а для очистки деталей на базовых
установках 1540руб/т., на новых 1725руб/т , т. е. сроки окупаемости
проектируемых установок следующие:
Установки для мойки агрегатов
года.
Установки для мойки деталей
года.
таким образом справедливо
неравенство:
< > .
Это означает, что срок окупаемости
новых проектируемых установок не превышает максимально допустимый -
нормативный.
Результат расчета:
Табл. 9
|
|
|
|
годовая
программа моечных работ
|
Мг
агр
|
т/год
|
2415
|
годовая
программа моечных работ
|
Мг
дет
|
т/год
|
4464
|
Экономическая
эффективность
|
Эг
агр
|
руб
|
181627320
|
Экономическая
эффективность
|
Эг
дет
|
руб
|
335880288
|
Нормативный
срок окупаемости
|
Н0
|
лет
|
6,67
|
Расчетный
срок окупаемости агрегатов
|
р
агр0
|
лет
|
1,95
|
Расчетный
срок окупаемости деталей
|
р
дет0
|
лет
|
0,76
|
Заключение
В основном на этой мойке будет очищаться от
грязи агрегаты и детали автомобиля ЗИЛ-130. Поэтому при вычислении данного
курсового проекта было получено конструктивные параметры погружной машины для
определенного вида работ.
Также производился тепловой расчет, что
позволило нам определиться с обогревательной установкой. И, наконец, рассчитали
экономическую эффективность внедрения новой техники, что, безусловно,
положительно сказывается на выгоду АТП.
Исполнение конструкции рабочей зоны погружной
машины по III варианту (см. стр. 125 в кн. Ю. И. Афанасиков исполнения рабочей
зоны) обеспечивает, увеличение производительности машины в 3 раза и уменьшение
глубины ванны в 2 раза.
Список литературы
1. Мутовкин
В.А. и Мутовкин А.В.: Методическое руководство,: «Конструирование и расчёт
технологического оборудования» предназначено для студентов АДИ СПб ГАСУ, по
специальности 150200 всех специализаций и форм обучения.
. Мутовкин
В. А. и Мутовкин А.В:. Методическое руководство» (основная часть).
. Мутовкин
В. А. и Мутовкин А.В.: «Справочная информация к выполнению курсового проекта» ,
форма и содержание таблиц с результатами расчётов (Приложения «РР»).
. Мутовкин
В. А. и Мутовкин А.В.: «Варианты исходных данных к выполнению курсового
проекта».
. Мутовкин
В. А. и Мутовкин А.В.: «Контрольные расчёты в курсовом проекте (по варианту
исходных данных № 1.)».