Расчет и профилирование решеток профилей ступеней компрессора и турбины

Расчет и профилирование решеток профилей ступеней компрессора и турбины

МIНIСТЕРСТВО ОСВIТИ I НАУКИ УКРАЇНИ

НАЦІОНАЛЬНИЙ АЕРОКОСМІЧНИЙ УНІВЕРСИТЕТ

ІМ. М.Є. ЖУКОВСЬКОГО “ХАІ”

РОЗРАХУНОК I ПРОФIЛЮВАННЯ РЕШIТОК ПРОФIЛЕЙ СТУПЕНIВ КОМПРЕСОРА ТА ТУРБIНИ

Пояснювальна записка до розрахунково-графічної роботи №1

з дисципліни “Теорія ГТД i У”

ХАІ. 201. 241б. 11О.6.050604.08002210

Виконав: студент гр. 241б

Овлиякулиев Р.М.

Керівник: доцент к.201

I.I. Редин

2011

Содержание

решетка профиль компрессор турбина

Введение

Расчет и построение решеток профилей дозвукового осевого компрессора

.1 Расчет кинематических параметров потока по радиусу в первой ступени дозвукового компрессора

.2 Расчет лопаток и решеток профилей рабочего колеса на инженерном калькуляторе

.3 Построение профилей лопаток и решеток профилей

Расчет и построение решеток профилей осевой газовой турбины

.1 Выбор закона профилирования

.2 Расчет кинематических параметров ступени турбины на ЭВМ

.3 Профилирование решеток рабочего колеса турбины на ЭВМ

.4 Расчет геометрических параметров решеток профилей на инженерном калькуляторе

Выводы

Перечень ссылок

ВВЕДЕНИЕ

Целью данной работы является расчет параметров потока и построение решеток профилей для компрессора и турбины.

Для достижения высоких значений КПД ступени компрессора необходимо установить взаимосвязь кинематических параметров потока в элементах ступени, расположенных на различных радиусах.

Реальное течение воздуха в компрессоре является пространственным, периодически неустановившимся течением вязкого сжимаемого газа, математическое исследование которого в строгой постановке задачи в настоящее время практически невозможно. Для получения инженерных результатов реальное течение обычно рассматривается как установившееся, осесимметричное (без радиальных составляющих скорости при движении по соосным цилиндрическим поверхностям), при постоянстве гидравлических потерь по радиусу. Для расчета осесимметричного течения в венцах турбомашины в настоящее время широко применяются численные методы. В упрощенном варианте считают, что поток движется в осевой ступени согласно уравнению радиального равновесия.

Газодинамический расчет турбины, как правило, выполняется в предположении, что параметры потока на среднем радиусе соответствуют параметрам, осредненным по высоте лопатки. Для того, чтобы проектируемая турбина обеспечивала заданную мощность и обладала высоким КПД, лопаточные венцы ее должны обеспечивать на всех радиусах проточной части расчетные поворот и ускорение потока при возможно меньших потерях энергии. Выполнение этих требований достигается как выбром закона закрутки потока по радиусу, так и конструированием профильной части (профилированием) сопловых и рабочих решеток.

В реальной практике процесс профилирования турбинных лопаток достаточно сложный и трудоемкий, требующий учета зачастую противоречивого влияния газодинамических, прочностных, конструктивных и технологических факторов. При этом оптимальная конструкция пера лопатки является результатом варьирования многочисленных параметров, что и создает предпосылки применения в подобных расчетах ЭВМ.

1. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ ДОЗВУКОВОГО ОСЕВОГО КОМПРЕССОРА

Исходными данными для профилирования рабочей лопатки компрессора является газодинамический и кинематические параметры профилируемой ступени на среднем радиусе, получаемые в результате газодинамического расчета многоступенчатого осевого компрессора. Далее по выбранному закону крутки потока и по соответствующим формулам рассчитываются все параметры на пяти сечениях.

Одним из распространенных типов ступеней с предварительной закруткой, возростающей от втулки к периферии при постоянном значении , является так называемая ступень с постоянной степенью реактивности.

Закон постоянства степени реактивности ступени обеспечивает значительно более благоприятное распределение предварительной закрутки и менее сильное изменение числа по радиусу. При этом осевая составляющая скорости воздуха перед колесом в ступени с уменьшается к периферии и увеличивается к основанию лопаток.

Лопатки ступени с постоянной степенью реактивности должны быть сильно изогнуты в своей периферийной части и почти не отклоняют поток у корня. Этот фактор увеличивает КПД ступени.

Экспериментальные эпюры осевых скоростей в таких ступенях удовлетворительно согласуются с расчетными в средней части лопаток, где нет влияния пограничных слоев на корпусе и у втулки ступени.

Преимуществом закона крутки  является возможность использовать более высокие значения окружных скоростей в связи с меньшим изменением  по радиусу.

Ступени с постоянной степенью реактивности находят широкое применение в качестве первых ступеней дозвуковых осевых компрессоров.

Проектирование элементов проточной части компрессора для получения высоких КПД должно выполняться с учётом изменений параметров газа по высоте лопатки. При этом допустимо применять постоянные полные давления и температуры воздуха перед ступенью компрессора в радиальном и окружном направлениях. Рассчитывая ступень компрессора вполне достаточно определить параметры потока и треугольники скоростей в пяти сечениях.

Для достижения высоких КПД ступени необходимо установить взаимосвязь кинематических параметров потока в элементах ступени, расположенных на различных радиусах, т.е. рассчитать поток в решетках по радиусу.

1.1 Расчет кинематических параметров потока по радиусу в первой ступени дозвукового компрессора

Исходными данными для определения кинематических параметров потока по радиусу являются данные расчета ступеней компрессора на среднем радиусе, а так же заложенные в техническом задании параметры ГТД:

- степень повышения давления в ступени компрессора ;

окружная скорость ;

теоретический напор ;

КПД ступени ;

коэфициент восстановления полного давления в направляющем

аппарате ;

;

относительный диаметр на входе в РК ;

относительный диаметр на выходе из РК ;

осевая составляющая абсолютной скорости на входе в РК

;

окружная составляющая абсолютной скорости на входе из РК

;

полная температура на входе в РК ;

полное давление на входе в РК ;

относительный  периферийный диаметр проточной части;

.

Исходные данные  газодинамического расчета ступени дозвукового осевого компрессора размещаются в файле исходных данных ock.dat (таблица 1.1). Результаты расчета, получаемые по программе ock.exe, заносятся в файл ock.rez (таблица 1.2). Данные необходимые для построения планов скоростей представлены в таблице 1.3.

Помимо таблицы расчетных данных, программа ock.exe позволяет для большей наглядности представить результаты расчета в графической форме.

Таблица 1.1 - Исходные данные

09 10 11    1  04    1.380   287.00       ( дата,  M, Ks,  kг, Rг )

   1.225  360.000     .247    .886     .975   1.000    .773   .787

   1.000  175.000  455.300  412132. 108.000   0.458    .916

   0.967    1.046

                      _                         _       _       _

   Пi*      Uк        Hтвт     КПД*     Sна     D21     d1вт    d2вт

   m       С1асp      Т1*      P1*      С1uсp   D1к      Кн

  W1к/W1сp  W1вт/W1сp

Таблица 1.2 - Результаты расчета кинематических параметров  ступени дозвукового осевого компрессора

 ГДР СТ.ОК               ДАТА  9.10.11

  ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

  M= 1  KR= 4  КГ= 1.380  RГ= 287.00

 1.225    360.00    .247    .886    .975   1.000    .773    .787

 1.000    175.00  455.30  412132. 108.00    .458    .916

  .967   1.046       А= .498   B=-.130   D= .000

  ГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СТ. ОК

PI1=1.225    PI2=1.225  HZ1=30783.  HZ2=30783. T01=484.83  T02=484.83

P01= 504862. P02= 504862.

( GB= 31.762  ROK= .5020   HTO= .2593  WC= 15012.0 )

                                                           Таблица 1

N         U        CU       CA       T0       T        P0       P

ROTH      RO       C        W        LC       LW       AL       BE

11      360.00   132.60   146.46   455.30   436.57   412132.   353835.

1.0000  2.8240   197.57   270.48    .5075    .6827    47.843   32.784

12      339.23   119.40   163.29   455.30   435.67   412132.   351177.

 .9423  2.8086   202.29   273.84    .5197    .6912    53.826   36.605

13      319.02   106.19   176.66   455.30   434.92   412132.   348986.

 .8862  2.7959   206.12   276.59    .5295    .6981    58.988   39.695

14      298.83    92.59   187.63   455.30   434.30   412132.   347182.

 .8301  2.7854   209.23   278.82    .5375    .7038    63.736   42.294

15      278.28    78.20   196.73   455.30   433.80   412132.   345735.

 .7730  2.7770   211.70   280.60    .5438    .7083    68.323   44.516

   *       *        *        *        *        *        *        *

21      360.00   225.95   117.25   484.83   453.75   517807.   407056.

1.0000  3.1258   254.56   178.10    .6337    .4508    27.427   41.176

22      338.26   219.09   151.59   484.83   450.78   517807.   397483.

 .9396  3.0723   266.42   192.82    .6632    .4882    34.679   51.828

23      319.09   211.48   177.94   484.83   448.19   517807.   389235.

 .8864  3.0260   276.39   207.95    .6880    .5264    40.077   58.837

24      301.11   203.49   199.94   484.83   445.79   517807.   381729.

 .8364  2.9836   285.28   222.50    .7102    .5628    44.496   63.976

25      283.67   195.18   219.16   484.83   443.52   517807.   374701.

 .7880  2.9437   293.48   236.35    .7306    .5974    48.313   68.013

   *       *        *        *        *        *        *        *

81      360.00   132.60   146.46   455.30   436.57   412132.   353835.

1.0000  2.8240   197.57   270.48    .5075    .6827    47.843   32.784

82      338.26   118.77   164.00   455.30   435.63   412132.   351063.

 .9396  2.8079   202.49   273.99    .5202    .6915    54.086   36.766

83      319.09   106.25   176.61   455.30   434.92   412132.   348993.

 .8864  2.7959   206.10   276.58    .5295    .6981    58.969   39.684

84      301.11    94.15   186.50   455.30   434.36   412132.   347367.

 .8364  2.7865   208.91   278.60    .5367    .7032    63.215   42.022

85      283.67    82.03   194.53   455.30   433.92   412132.   346077.

 .7880  2.7790   211.12   280.18    .5423    .7072    67.136   43.972

Таблица 1.3 - Расчет некоторых параметров планов скоростей

Полученные графические зависимости параметров потока от высоты лопатки рабочего колеса данной ступени изображены на рисунках 1.1-1.3

Рисунок 1.1 - Изменение  и  по радиусу лопатки РК

Рисунок 1.2 - Изменение и  по радиусу лопатки РК

Рисунок 1.3 - Изменение и  по радиусу лопатки РК

Полученные треугольники скоростей изображены на рисунках 1.4-1.8

Рисунок 1.4 - Планы скоростей в сечении 1

Рисунок 1.5 - Планы скоростей в сечении 2

Рисунок 1.6 - Планы скоростей в сечении 3

Рисунок 1.7 - Планы скоростей в сечении 4

Рисунок 1.8 - Планы скоростей в сечении 5

1.2 Расчет лопаток и решеток профилей рабочего колеса на инженерном калькуляторе

Ниже представлены результаты расчета лопаток и решетки профилей рабочего колеса первой ступени дозвукового компрессора. Расчет параметров потока по радиусу осуществлен по закону закрутки .

На первом этапе расчета выбраны значения ,, определена величина густоты решетки на среднем радиусе , посчитаны и уточнены значения , ,,(таблица 1.4).

Таблица 1.4 - Расчет параметров решетки на среднем радиусе

На втором этапе определены параметры лопаток и решеток профилей РК по радиусу (таблица 1.5).

Таблица 1.5 - Расчет параметров лопаток и решеток профилей по радиусу

1.3 Построение профилей лопаток и решеток профилей

Построение профилей лопаток состоит из зтапов построения средней линии и самого азродинамического профиля. Из одинаковых профилей, расположенных с заданой густотой     под углами установки   к фронту решетки, составляют решетки профилей.

Существуют аналитические и графоаналитические методы построения профилей лопаток и решеток профилей. Аналитические методы являются более точными и широко применяются в практике современного турбомашиностроения. Графоаналитические методы целесообразнее для учебных целей в связи с наглядностью и меньшей трудоемкостью вычислений. В данном курсовом проекте будем использовать графоаналитический метод построения профилей лопаток.

Построение средней линии профиля

При выбранной дуге средней линии пера профиля в виде дуги окружности разбивают хорду на равное число участков, например через 10% всей длины хорды, совпадающей с осью абсцисс. Рассчитанные координаты точек средней линии представлены в таблице 1.6.

Таблица 1.6 - Результаты расчета координат средней линии

В качестве исходного аэродинамического профиля в дозвуковых ступенях используется обычно один из симметричных профилей, рассчитанных на работу при дозвуковых скоростях потока.

Эскиз исходного аэродинамического профиля А- 40 и его координаты (  в процентах от длины хорды b,  - в процентах от величины максимальной толщины профиля ) представлены в таблице 1.7.

Таблица 1.7 - Относительные координаты исходного аэродинамического профиля

Результаты пересчета координат исходного профиля в координаты расчитанного профиля  сводятся в таблицу 1.8.

Таблица 1.8 - Координаты рассчитанного профиля

Расчетные радиусы скругления представлены в таблице 1.9.

Таблица 1.9 - Расчетные радиусы скругления

Вывод

В этой части расчетно-графической работы были получены планы скоростей и решетки профилей первой ступени дозвукового осевого компрессора высокого давления в трех сечениях (втулочном, среднем и периферийном)  при расчете на инженерном калькуляторе и в пяти сечениях при расчете на ЭВМ.

В качестве исходного аэродинамического профиля использовали  симметричный профиль А-40. При профилировании использовался закон «твердого тела» на входе при заданном Нr.

Рассчитанная и построенная решетка профилей первой ступени осевого компрессора высокого давления удовлетворяет требованиям и сможет обеспечить требуемые параметры. Исходные данные взяты из газодинамического расчета осевого компрессора высокого давления. Построенные по результатам расчета на трёх радиусах треугольники скоростей и решетки профилей осевого компрессора приведены на прилагаемом к записке чертеже.

2. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ ОСЕВОЙ ГАЗОВОЙ ТУРБИНЫ

.1 Выбор закона профилирования

Применение закона профилирования  и  значительно упрощает технологию изготовления лопаток СА и РК, позволяет создать хорошую конструктивную базу для их монтажа в статоре и роторе.

Данные особенности обусловили широкое применение закона крутки  и  при проектировании турбин авиационных ГТД.

2.2 Расчет кинематических параметров ступени турбины на ЭВМ

Исходными данными для определения параметров потока по радиусу являются данные расчета ступеней турбины на среднем радиусе, а так же заложенные в техническом задании параметры ГТД:

- средний диаметр проточной части на входе и на выходе из рабочего колеса  и ;

высота лопатки на входе и на выходе  и ;

коэфициент скорости решетки СА

коэфициент скорости решетки РК

приведеная скорость потока перед РК

термодинамическая степень реактивности

расходные , и окружные ,

 составляющие абсолютной скорости на входе и на выходе из РК;

угол потока в абсолютном движении на выходе из СА ;

угол потока в относительном движении на входе  и на выходе  из РК;

массовый расход газа на входе  и на выходе из РК;

частота вращения ротора ;

температура газа за РК по заторможенным параметрам .

Исходные данные  газодинамического расчета ступени турбины КВД размещаются в файле исходных данных oct.dat (таблица 2.1). Результаты расчета, получаемые по программе oct.exe, заносятся в файл oct.rez (таблица 2.2).

Приведенная в таблице схема печати дает достаточно полное представление об объеме результатов, получаемых в ходе выполнения поступенчатого газодинамического расчета турбины. Помимо таблицы расчетных данных, программа oct.exe позволяет для большей наглядности представить результаты расчета в графической форме.

Таблица 2.1 - Исходные данные

Таблица 2.2 - Результаты расчета решетки профилей ступени осевой газовой турбины

  Дата  23.10.11  NR= 1  KZ= 1  Кг  = 1.319    Rг  = 290.0

 D1ср= .5020    D2ср= .5090    h1  = .0470    h2  = .0540

 C1aср=177.00   C2aср=181.00   C1uср=626.00   C2uср= -17.00

 alf1с= 15.80   be1ср= 37.40   be2ср= 23.50

 alf0 = 90.00   90.00  90.00   90.00  90.00

 Л1  = .999     Фи  = .924     Пси  = .963    Rтс  = .210

 n =15000.0     T2* = 1070.0

                                                 Таблица 1

         Изменение параметров потока по радиусу

 -----------------------------------------------------------

  Паpаметp |          Сечение по высоте лопатки

           |  1(пеp)    2         3(сp)     4         5(вт)

 -----------------------------------------------------------

    r        .2780     .2654     .2527     .2401     .2275   

    ro       1.000     .9546     .9092     .8638     .8183   

    U        436.7     416.9     397.0     377.2     357.4   

    C1u      577.4     599.0     622.6     648.3     676.6   

    C1a      164.3     170.4     177.0     184.2     192.2   

    alf1     15.80     15.80     15.80     15.80     15.80   

    C1       600.3     622.8     647.2     674.0     703.4   

    be1      49.41     43.08     38.12     34.20     31.05   

    C2u     -3.334    -9.354    -16.21    -24.06    -33.10   

    W2u      440.0     426.2     413.2     401.3     390.5   

    C2a      177.0     179.3     181.1     182.3     183.0   

    be2      21.92     22.81     23.66     24.44     25.11   

    Л1       .9266     .9613     .9990     1.040     1.086   

    Rт       .3203     .2686     .2100     .1434     .6708E-01

    T2w      1151.     1146.     1141.     1137.     1133.   

    Л2w      .7698     .7521     .7353     .7197     .7053   

    Л1w      .3511     .4057     .4673     .5353     .6095   

    Л2       .2980     .3022     .3060     .3095     .3130   

    dbe      108.7     114.1     118.2     121.4     123.8   

    alf2     88.92     87.01     84.88     82.48     79.75   

Полученные графические зависимости параметров потока от высоты лопатки рабочего колеса данной ступени изображены на рисунках 2.1-2.3

Рисунок 2.1 - Изменение  и  по радиусу лопатки РК

Рисунок 2.2 - Изменение и  по радиусу лопатки РК

Рисунок 2.3 - Изменение и  по радиусу лопатки РК

Полученные треугольники скоростей изображены на рисунке 2.4

Рисунок 2.4 - Планы скоростей в сечении 1

Рисунок 2.5 - Планы скоростей в сечении 2

Рисунок 2.6 - Планы скоростей в сечении 3

Рисунок 2.7 - Планы скоростей в сечении 4

Рисунок 2.8 - Планы скоростей в сечении 5

2.3 Профилирование решеток рабочего колеса турбины на ЭВМ

Таблица 2.3 - профилирование решетки рабочего колеса турбины

         Таблица 2

         Профилирование лопатки РК по радиусу

 -----------------------------------------------------------

  Паpаметp |          Сечение по высоте лопатки

           |  1(пеp)    2         3(сp)     4         5(вт)

 -----------------------------------------------------------

    ro       1.000     .9546     .9092     .8638     .8183   

    b        22.78     22.78     22.78     22.78     22.78   

    t        19.63     18.73     17.84     16.95     16.06   

    t/b      .8616     .8224     .7833     .7442     .7050   

    i        6.587     6.919     7.877     4.800     2.946   

    delt     .3471     .4356     .5318     .6318     .7298   

    Cm       .1125     .1310     .1500     .1690     .1875   

    xcm      .2620     .2627     .2654     .2647     .2656   

    be1l     56.00     50.00     46.00     39.00     34.00   

    be2l     21.57     22.38     23.13     23.81     24.38   

    bey      51.94     57.09     61.14     68.49     74.44   

    r1       .6410     .7460     .8540     .9620     1.068   

    r2       .4000     .4000     .4000     .4000     .4000   

    Число pабочих лопаток -  89. шт.

Данные построения содержатся в файле GFRT.dat , построение профилей осуществляется с помощью графической программы GFRT.exe

Полученные профили изображены на рисунках 2.9-2.14

Рисунок 2.9 - Решетка профилей в сечении 1 (периферийное)

Рисунок 2.10 - Решетка профилей в сечении 2

Рисунок 2.11 - Решетка профилей в сечении 3 (среднее)

Рисунок 2.12 - Решетка профилей в сечении 4

Рисунок 2.13 - Решетка профилей в сечении 5 (втулочное)

Рисунок 2.14 - Профили рабочей лопатки турбины

2.4 Расчет геометрических параметров решеток профилей на инженерном калькуляторе

Исходными данными для определения геометрических параметров решеток профилей являются треугольники скоростей на трех радиусах (втулочной, среднем и периферийном) и конструктивные параметры (рекомендуемые величины хорды и шага решетки), полученные в результате газодинамического расчета турбины на среднем радиусе в таблице 2.2.

В целях удобства вычислений и графических построений вычисляем в миллиметрах следующие геометрические параметры решетки:

) Радиусы расположения сечений:

Учитывая, что  находим радиусы среднего, втулочного и периферийного сечений:

2) Шаг решетки:

t_CP=0,0180 м;

_П=t_CP*=0,018*=0,0198 м

) Хорда профиля лопатки:

Принимаем хорду профиля постоянной по высоте лопатки:

) Угол установки профиля лопатки в решетке:

 град

град

) Геометрический угол решетки на входе:

Согласно графику обобщенной зависимости для выбора геометрических углов решетки на входе (рис.2.2, стр.17 [2]) определяем углы:

_л1вт=34 град _л1ср=46 град _л1п=56 град

) Геометрический угол решетки на выходе:

Согласно графику обобщенной зависимости для выбора геометрических углов решетки на выходе (рис.2.3, стр.18 [2]) определяем углы:

 =23,5 град

) Угол отгиба выходной кромки:

) Относительная толщина профиля лопатки:

=1.3=0,159

=2*-=0,141

9) Абсолютная толщина профиля лопатки:

м

м

м

) Ширина узкого сечения горла межлопаточного канала:

а_вт=t_вт*sin_эф=0,0162*sin 23.5=0,0065 м

а_ср=t_ср*sin_эф=0,0180*sin 23.5=0,0072 м

ап=t_п*sin_эф=0,0198*sin 23.5=0,0079 м

) Относительное удаление максимальной толщины профиля:

) Абсолютное удаление максимальной толщины профиля:

 м

 м

) Радиус скругления входной кромки:

R_1вт=0,3*С_maxBT=0,25*0,0036=0,00108 м

R_1ср=0,3*С_maxСР=0,25*0,0034= 0,00102 м

R_1п=0,3*С_maxП=0,25*0,0032=0,00096 м

) Радиус скругления выходной кромки:

Принимаем   постоянным по высоте лопатки, тогда

R_2вт= R_2ср= R_2п=0,5*а_cp*=0,5*0,0072*0,05=0,00018м

так как по расчету выходит меньше, принимаем

R_2вт= R_2ср= R_2п=0,0004

) Угол заострения входной кромки:

 град

 град

 град

R_maxВТ=0,5*С_maxвт=0,5*0,0036=0,0018 м

R_maxСР=0,5*С_maxср=0,5*0,0034=0,0017 м

R_maxП=0,5*С_maxвт=0,5*0,0032=0,00159 м

где  - длина развертки профиля, определяемая по формуле:

16) Угол заострения выходной кромки:

) Угол, образованный лучом, прохоходящим через центры окружностей и , фронтом решетки:

 град

 град

 град

Таблица 2.5 - Результаты расчетов геометрических параметров решетки профилей в среднем, концевом и втулочном сечении:

ВЫВОДЫ

В результате выполнения данного задания освоена методика расчета параметров потока в ступенях компрессора, турбины. Помимо этого освоена методика построения решеток профилей ступеней лопаточных машин.

Решетки профилей первой ступени компрессора высокого давления профилировалась по закону постоянства  и Н_т по радиусу лопатки. Ступени с постоянной степенью реактивности и теоретическим напором широко применяются в ГТД, в частности, в качестве первых ступеней дозвукового компрессора высокого давления.

Решетки профилей первой ступени газовой турбины высокого давления профилировалась по закону  и . Профилирование лопаток по данному закону значительно упрощает технологию изготовления лопаток СА и РК, позволяет создать хорошую конструктивную базу для их монтажа в статоре и роторе. Турбина высокого давления одноступенчатая, средненагруженная, имеет значение коэффициента полезного действия . На расчетном режиме работы обеспечиваются допустимые углы натекания потока на рабочее колесо α1 > 15,0 град.

ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК

1. В.Ю. Незым. Расчет и построение решеток профилей дозвукового осевого компрессора: Учебное пособие - Х.: Харьк. авиац. ин-т, 1988 - 41 с.

. В.А. Коваль. Профилирование лопаток авиационных турбин: Учебное пособие - Х.: Харьк. авиац. ин-т, 1986 - 48 с.

. А.Н. Анютин. Расчет и профилирование на ЭВМ лопаток осевой газовой турбины - Х.: Харьк. авиац. ин-т, 1991 - 32 с.