Разработка усилителя мощности со стабилизированным источником питания
Министерство
образования Республики Беларусь
Министерство
образования и науки Российской Федерации
ГОСУДАРСТВЕННОЕ
УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
“Белорусско-Российский университет”
Кафедра
«Электротехника и Электроника»
Курсовой
проект
по
дисциплине
«Элементы
электроники»
Тема
работы:
«Разработка
усилителя мощности со стабилизированным
источником
питания»
Разработал
Исаченко В.И.
ст.
гр. ЭОАР-073
Проверил
к.т.н. Болотов С.В.
Содержание
Введение
. Анализ исходных данных
. Разработка СЭП и источника питания
.1 Выбор и расчет элементов
усилительного каскада
.2 Расчет источника питания
. Разработка модели устройства
. Результаты моделирования
Заключение
Список использованных источников
Приложение А.
Приложение В.
Введение
Электроника- понятие, включающее в себя, в:
. Физике - область, в которой изучаются
процессы, происходящие с заряженными частицами в вакууме, газах, жидкостях и
твердых телах.
2. Технике - электронные приборы и
устройства, принцип действия которых основан на взаимодействии заряженных
частиц с электромагнитными полями и используется для преобразования
электромагнитной энергии (например для передачи, обработки и хранения
информации). Наиболее характерные виды таких преобразований: генерирование,
усиление, приём электромагнитных колебаний с частотой до Гц, а также
инфракрасного, видимого, ультрафиолетового и рентгеновского излучений ( - Гц).
Возможность таких преобразования обусловлена малой инерционностью электрона.
В данной курсовой работе нам
необходимо спроектировать усилитель мощности. Под усилителем понимают устройство,
предназначенное для увеличения мощности сигнала. Данные устройства широко
распространены и могут применяться в различной технике. Наибольшее
распространение усилители получили в звуковой технике.
1. Анализ исходных данных
Под усилителем мощности понимают
такой усилительный каскад, для которого задаются нагрузка RH и мощность PH,
рассеиваемая в этой нагрузке. Обычно мощность имеет значения от нескольких до
десятков-сотен Вт. Поэтому мощные каскады, как правило, бывают выходными -
оконечными. В качестве нагрузки могут выступать различные исполнительные
устройства систем управления (например, обмотки реле, электродвигатели).
Усилители мощности могут быть
однотактными и двухтактными. Однотактные усилители чаще применяют при
относительно малых выходных мощностях (до 3…5 Вт). Как правило, в однотактной
схеме транзистор работает в режиме А, в двухтактных схемах - в режимах АВ или
В.
Усилители мощности подразделяются на
трансформаторные и бестрансформаторные. Несмотря на то, что трансформаторы
характеризуются незначительными потерями энергии и позволяют оптимизировать
условия работы усилительного элемента, при которых обеспечиваются необходимая
выходная мощность, высокий КПД и низкий уровень нелинейных искажений, тем не
менее они сравнительно редко применяются в транзисторных и особенно в
аналоговых микросхемах, так как при их использовании увеличиваются габаритные
размеры, масса и стоимость усилителя.
Все бестрансформаторные двухтактные
схемы можно разделить на две группы: с одним или двумя источниками питания и с
управлением от однофазного или от парафазного напряжения.
Анализируя данные структуры
усилителей и параметры, указанные в задании на курсовую работу выбираем схему
двухтактного выходного бестрансформаторного каскада с общим коллектром,
работающим в режимах В, АВ с двумя источниками питания. Схема такого каскада
представлена на рисунке 1.
Рисунок 1 - Схема двухтактного
выходного бестрансформаторного каскада с общим коллектором, работающим в
режимах В, АВ с двумя источниками питания
В двухтактном оконечном каскаде на
комплементарных транзисторах с двумя источниками питания транзисторы включены
по схеме с ОК (эмиттерные повторители) в режиме работы В или АВ. При отсутствии
входного сигнала ток в сопротивлении нагрузки RН практически отсутствует, так
как не-большие начальные токи, протекающие через транзисторы VT1 и VT2, взаимно
вычитаются. При подаче входного сигнала на базы обоих транзисторов один из
транзисторов в зависимости от фазы сигнала закрывается, а открытый транзистор
работает как усилительный каскад, собранный по схеме с ОК. Следовательно,
выходной сигнал Ukm на сопротивлении нагрузки Rн практически равен входному, а
усиление мощности достигается за счет усиления тока Iэm. Во время другого
полупериода открытый и закрытый транзисторы меняются местами.
2. Разработка СЭП усилителя мощности
и источника питания
.1 Выбор и расчет элементов
усилительного каскада
При расчете усилителя мощности
обычно заданы мощность PH и сопротивление RH.
Таблица 1 -Исходные данные к
курсовой работе
Наименование
параметра
|
Значение
|
Выходная
мощность усилителя РН, Вт
|
45
|
Сопротивление
нагрузки RН, Ом
|
12
|
Входное
напряжение источника питания Uвх, В
|
220
|
Частота
напряжения источника питания fc, Гц
|
50
|
Схема
выпрямления
|
Однофазная
мостовая
|
Коэффициент
пульсаций kП
вых
|
0,02
|
Коэффициент
стабилизации kст
|
20
|
Допустимое
относительное изменение напряжения источника питания δUвх, %
|
-25…15
|
Высшая
температура окружающей среды t°срmax, °С
|
40
|
Низшая
температура окружающей среды t°срmin, °С
|
-5
|
Рабочий
диапазон частот
|
fН, кГц
|
0,1
|
|
fВ, кГц
|
Допустимые
коэффициенты частотных искажений
|
МН
|
3,5
|
|
МВ
|
3,2
|
Начнем расчет с определения значения мощности,
которую должны выделять транзисторы, и составляющие коллекторного тока и
напряжения:
P
³ 1,1 Рн
(2.1)
P³49,5=50
Вт
P
³50 Вт
(2.2)
(2.3)
Далее выбираем напряжения источников
питания.
, (2.4)
Ек -≈35 В
UOCT -
напряжение, отсекающее нелинейную часть выходных характеристик транзистора в
области малых коллекторных напряжений (UOCT ~0,3---1,5
В).
Затем выбираем транзисторы. Выбираем
транзисторы по предельным параметрам:
(2.5)
(2.6)
(2.7)
(2.8)
Принимаем транзисторную коллекторную
пару КТ816г и КТ817г со следующими параметрами:
UКЭдоп = 80 В -
максимально допустимое постоянное напряжение коллектор-эмиттер
IК доп =3 А -
максимально допустимый постоянный ток коллектора
РКдоп= 25Вт - максимально
допустимая рассеиваемая мощность коллектора (с теплоотводом)
t°nep max = 125°С -
максимальная температура коллекторного перехода
fгp = 3МГц -
граничная частота коэффициента передачи тока транзистора для схемы с общим
эмиттером
= 25 - статический коэффициент
Определим параметры входной цепи.
Ток смещения базы Ioб, соответствующий найденной рабочей точке О, при наихудшем
транзисторе, имеющем βmin, и
амплитуда переменной составляющей входного тока Iбм рассчитываются как:
(2.9)
(2.10)
Входное напряжение для схемы с ОК,
не обеспечивающей усиления по напряжению, определяется:
(2.11)
(2.12)
Входная мощность сигнала, требуемая
для получения заданной мощности в нагрузке, составляет:
(2.13)
Далее рассчитаем коэффициент
усиления по мощности:
(2.14)
Потребляемая каскадом потенциальная
мощность:
(2.15)
(2.16)
Коэффициент полезного действия
каскада:
(2.17)
Затем производим расчет
сопротивления каскада:
(2.18)
(2.20)
(2.21)
По ряду Е12 определяем значения
резисторов:
Входное сопротивление каскада.
С учетом делителя подачи смещения
при включении с общим коллектором определяется:
(2.22)
Определение уровня нелинейных
искажений.
Для оценки уровня нелинейных
искажений используют сквозную динамическую характеристику каскада, которая
строится с помощью семейства статических выходных и динамической входной
вольт-амперной характеристик транзистора. На графике семейства статических
выходных вольт-амперных характеристик устанавливается зависимость входного тока
(тока базы) от выходного (тока коллектора) в точках пересечения семейства статических
выходных вольт-амперных характеристик с нагрузочной прямой переменного тока.
Затем с помощью динамической входной вольт-амперной характеристики определяются
значения входных напряжений по найденным значениям тока базы и вычисляются
значения ЭДС генератора, который имеет внутреннее сопротивление Rp (выходное
сопротивление предыдущего каскада )
(2.23)
(2.24)
; ; В
(2.25)
(2.26)
(2.27)
(2.28)
Рисунок 2 - Сквозная характеристика
Er max=60,5В;
I’км=2,6A
Er ср=34,02В;
I’ср
= 2,45A;
Er min.
=7,54В;
Iк min
= 1,3A.
Iкм=(1+b)I’км
=(1+0,1) ·2,6=2,86 А
(2.29)
I1=(1+b)I1
=(1+0,1) ·2,45=2,695 А
(2.30)
Iок=2bIк
min =2·0,1·1,3=0,26
А
(2.31)
I2=-(1-b)I1
= -(1-0,1)·2,45= -2,205 А
(2.32)
Iкmin=
- (1-b)Iкм
=
- (1-0,1)·2,6= - 2,34 А (2.33)
Далее определяем амплитуды гармоник тока
коллектора:
(2.34)
(2.35)
(2.36)
(2.37)
(2.38)
Коэффициент гармоник для схемы ОЭ:
(2.39)
При включении же с общим коллектором
отрицательная обратная связь снизит коэффициент гармоник до величины:
(2.40)
По условию Кг = 1,5 %, поэтому это
значение нас удовлетворяет.
Определим емкость разделительного
конденсатора:
(2.41)
По ряду Е12 округляем до Ср = 2,2
мкФ
Определим площади дополнительного
теплоотвода (радиатора), транзистор охлаждающего:
(2.42)
F’
-коэффициент теплоотдачи (F’ = (1,2... 1,4)* 10-3
Вт/см2 град);
t°nep max
максимальная температура коллекторного перехода (t°nep max (Ge) =
90...100°С,°neрmax(Si)-150...200°C)
t°Cp max - максимально
возможная температура окружающей среды;
RtПК - величина
теплового сопротивления транзистора.
RtПК ≈
1,5град/Вт при Pкдоп ≤ 12
Вт
RtПК ≈
3град/Вт при Pкдоп ≤ 30
Вт
RtПК≈
5…10град/Вт при Pкдоп > 30 Вт
Pk - мощность,
выделяемая в транзисторе (Pкв≈0,5Р; PкАВ≈0,7P)
Вывод: В результате расчетов была
принята схема двухтактного выходного каскада на составных транзисторах с
двухполярным источником питания. Для нормальной работы усилителя принимается
напряжение источника питания Ек = 35 В. При выборе транзисторной пары (КТ816г и
КТ817г) учитывалось, что транзистор должен быть комплиментарным, т.е. с
противоположными типами проводимости и одинаковыми параметрами. Далее был
произведен расчет параметров усилителя: Кр = 22,43; КПД = 66%; Рвх =
2,006 Вт; Р0 = 74,01 Вт; RBX = 333 Ом.
Данная схема обеспечивает коэффициент гармоник = 1,2%, при сопротивлении
генератора Rг = 333 Ом.
2.2 Расчет источника питания
Согласно заданию выбираем однофазную
мостовую схему выпрямления. По таблице 2 определяются ориентировочные значения
параметров вентилей Uобр, Iпр.ср, Iпр, а также полная мощность трансформатора
Sтр.
Для ориентировочного определения
этих параметров следует задаться значением вспомогательных коэффициентов B и D.
Для мостовой схемы B = 0,95…1,1; D = 2,1…2,2.
Таблица 2 - Основные параметры
выпрямительных схем
Наименование
параметра
|
Схема
выпрямления
|
|
однофазная мостовая
|
Трансформатор
|
Напряжение
вторичной обмотки U2
|
BU0
|
|
Действующий
ток вторичной обмотки I2
|
0,707
DI0
|
|
Действующий
ток первичной обмотки I1
|
0,707
DI0/kтр
|
|
Полная
мощность трансформатора Sтр
|
0,707
BDP0
|
Диод
|
Обратное
напряжение на диоде Uобр макс
|
1,41
BU0
|
|
Среднее
значение тока диода Iпр ср
|
0,5
I0
|
|
Действуэщее
значение тока диода I пр
|
0,5
DI0
|
|
Амплитудное
значение тока диода I пр mакс
|
0,5
FI0
|
Пульсации
|
Частота
основной гармоники
|
2
fс
|
|
Коэффициент
пульсации kп % (здесь С - мкФ)
|
100
Hp / (Rф .C)
|
(2.43)
(2.44)
Параметры трансформатора:
(2.45)
(2.46)
(2.47)
Параметры диодов:
(2.49)
(2.50)
(2.51)
Выбираем тип вентилей. При этом
необходимо выполнить условия:
; (2.52)
; (2.53)
. (2.54)
Выбираем диоды 1N5401 со
следующими параметрами:
Сопротивление вентилей в прямом
направлении:
(2.55)
Определяем активное сопротивление
обмоток трансформатора:
(2.56)
Индуктивность рассеяния обмоток
трансформатора:
(2.57)
где - коэффициент, зависящий от схемы
выпрямления (для двухполупериодной схемы со средней точкой ; для
мостовой схемы );
p - число
чередующихся секций обмоток (если вторичная обмотка наматывается после
первичной (или наоборот), p=2; если первичная обмотка наматывается между
половинами вторичной обмотки p=3).
Определяется угол φ,
характеризующий соотношение между индуктивным и активным сопротивлениями фазы
выпрямителя:
(2.58)
где nв - количество
последовательно включенных и одновременно работающих вентилей (nв=1
- для схемы со средней точкой; nв=2 - для мостовой схемы).
Находим основной расчётный
коэффициент:
, (2.59)
где m - число фаз
выпрямителя, m=2.
По найденному значению A и углу φ
определяются вспомогательные коэффициенты B, D, F (приложение В) и по таблице 2
находятся необходимые параметры трансформатора и вентиля: U2, I2, S2, I1, S1, Sтр, Uобр,
Iпр.ср, Iпр, Iпрmax. Проверяется
правильность выбора вентилей.
В=1,35
D=1,9
F=4,8
H=1400
Уточняем параметры:
Параметры трансформатора:
(2.60)
(2.61)
(2.62)
(2.63)
Параметры диодов:
(2.64)
(2.65)
(2.66)
Рассчитаем сглаживающий фильтр:
(2.67)
где 0.67 коэффициент сглаживания
мостовой схемы.
Определим Rф:
(2.68)
Rф≈7,38Ом
Далее определим Cф:
(2.69)
Так как kcг >
25 рекомендуют использовать многозвенные LC-фильтры. При этом коэффициент
сглаживания каждого звена kcг зв=.
(2.70)
Выбираем стабилизатопр напряжения
LM317AH:
Определяется:
(2.71)
Определяется величина балластного сопротивления:
(2.72)
3. Разработка модели устройства
электроника физика усилитель
мощность каскад
Моделирование устройств в электронике имеет свои
особенности, обусловленные характерными свойствами используемых полупроводниковых
приборов и других элементов схем.
Пакет прикладных программ Multisim имеет более
широкие возможно-сти по сравнению с пакетом Workbench. Пакет Multisim
предназначен для моделирования как простых, так и достаточно сложных
электрических цепей. Он позволяет проводить дополнительные исследования цепей с
помощью различных приборов.
Моделирование нашего усилителя начнем с
источника питания. Для этого в базе элементов Multisim выбираем источник
переменного синусоидального напряжения, диоды для диодного моста, катушки
индуктивности и конденсаторы для сглаживающего фильтра, стабилизатор
напряжения.
Затем начинаем собирать усилитель. Выбираем в
базе транзисторы, сопротивления для обеспечения необходимого смещения и
емкости, служащие в качестве разделительных конденсаторов. В качестве нагрузки
будем использовать сопротивление номиналом 12 Ома.
Для анализа данных будем использовать
двухканальный осциллограф, подключаемый к источнику входного сигнала и к выходу
на нагрузке. В качестве источника входного сигнала будем использовать
функциональный генератор, который будет подавать на схему сигнал синусоидальной
формы.
Для отслеживания величины тока будем
использовать мультиметр, подключенный в разрыв между выходом усилителя и
нагрузкой. Для измерения нелинейных искажений будем использовать измеритель
нелинейных искажений.
4. Результаты моделирования
Осциллограммы напряжений в контрольных точках:
Рисунок 3 - Осциллограммы напряжений
Значение токов и напряжений при максимальном
напряжении:
Iвых = 2,146А
Uвых = 25,74В
Значение токов и напряжений при номинальном напряжении:
Iвых = 2,056А
Uвых = 24,672В
Рисунок 3 - Осциллограмма работы сглаживающего
фильтра и источника питания
Анализируя результаты моделирования приходим к
выводу, что усилитель очень хорошо работает при номинальном напряжении
источника питания, выдает необходимый ток нагрузки, но имеет чуть больший
коэффициент нелинейных искажений равных 1,578% (по заданию задано 15%).
Источник питания выдает необходимое напряжение и имеет минимальные пульсации
равные 0,023.
При моделировании усилителя на повышенном
напряжении источника питания усилитель выдает очень небольшие нелинейные
искажения.
Делаем вывод, что усилитель реализовать, исходя
из данных задания и расчетов, нам удалось.
Заключение.
В ходе выполнения курсовой работы был разработан
усилитель мощности на 45 Вт, был проведен полный расчет всех элементов
усилителя, был рассчитан и спроектирован источник питания, сглаживающий фильтр.
На основании всех этих расчетов было произведено моделирование
спроектированного устройства и произведен анализ его работы.
Список использованных источников:
1. Гершунский Б.С. Расчет
электронных схем.- Москва.-122с.
2. Москатов Е.А .
Полупроводниковые приборы. - М.: Журнал «Радио», 2005.-205с.ил
. Горюнов Н.Н, Клейман А.Ю. -
Справочник по полупроводниковым диодам, транзисторам и интегральным схемам. -
М.:Энергия, 1979,744с.ил
Приложение А
Выходные и входные характеристики транзисторов
КТ816г и КТ817г
Приложение В
Зависимости коэффициентов B,D,F,H
от А