Электроснабжение сельского населенного пункта
Аннотация
В курсовом проекте рассматриваются вопросы
расчета электрических нагрузок, определения мощности трансформаторов
подстанций, расчета линий 10 и 0,38 кВ, расчета токов короткого замыкания,
выбора оборудования подстанции, выбора и согласования защит, выполняются
необходимые технико-экономические расчеты.
Данный вид работы позволяет студенту закрепить и
увеличить свои знания по дисциплине «Электроснабжение», а также приобрести
навыки расчета электрических сетей.
Содержание
Введение
.
Расчет электрических нагрузок населенного пункта
.
Определение мощности и выбор трансформаторов
.
Электрический расчет ВЛ 10 кВ
.
Построение таблицы отклонений напряжения
.
Электрический расчет ВЛ 0,38 кВ
.
Конструктивное выполнение линий напряжением 0,38 кВ, 10 кВ и ТП 10/0,38 кВ
.
Расчет токов короткого замыкания
.
Выбор оборудования подстанции ТП3
.
Защита от токов короткого замыкания
.
Согласование защит
.Технико-экономическая
часть. Спецвопрос: Измерительные трансформаторы напряжения
Заключение
Список
использованной литературы
Введение
электрическая нагрузка напряжение замыкание
Развитие электрификации во всём мире привело к
прогрессивному росту промышленности, а в дальнейшем и сельского хозяйства. А
так как получение дешевой электроэнергии обусловлено воспроизведением её на
крупных районных электростанциях и дальнейшей передачей по линиям.
Особые проблемы возникают при передаче
электроэнергии в сельских сетях. Это обусловлено их сильной разветвленностью и
протяженностью, а также неравномерностью распределения нагрузок.
Обеспечение требуемых качеств электроэнергии,
надежности и экономичности электроснабжения - основные задачи сельского
электроснабжения.
Качество электрической энергии при питании
электроприемников от трехфазных электрических сетей общего назначения, то есть
для основного варианта сельского электроснабжения, определяется стабильностью и
уровнями частоты тока и напряжения у потребителей, а также степенью несимметрии
и несинусоидальности напряжений.
К числу важных задач сельского электроснабжения
относится поддержание требуемых уровней напряжения у потребителей. Изменение
напряжения, особенно сверх допустимого значения, оказывает значительное влияние
на работу потребителей.
Самый важный показатель системы электроснабжения
- надежность подачи электроэнергии. В связи с ростом электрификации
сельскохозяйственного производства, особенно с созданием в сельском хозяйстве
животноводческих комплексов промышленного типа, птицефабрик, тепличных
комбинатов и др., всякое отключение - плановое (для ревизии и ремонта) и
особенно неожиданное, аварийное - наносит огромный ущерб потребителю и самой
энергетической системе. Поэтому необходимо применять эффективные и экономически
целесообразные меры по обеспечению оптимальной надежности электроснабжения
сельскохозяйственных потребителей.
1.
Расчет электрических нагрузок населенного пункта
1. Для одноквартирных жилых домов ( одинаковых
потребителей), имеющих одну и ту же расчетную нагрузку, суммарная нагрузка
дневного максимума:
,
.Расчетная мощность дневного максимума нагрузки
потребителей населенного пункта определяется по формуле:
3. Нагрузка наружного освещения населенного
пункта:
,
.Расчетная мощность вечернего максимума нагрузки
потребителей населенного пункта определяется по формуле:
5. Расчетная мощность максимума нагрузки
производственных потребителей:
дневного:
вечернего:
6. Коэффициент мощности:
cosφД=0,76
kВ=0,35
cosφВ=0,88
.Расчетная полная мощность (Sр, кВА)
дневного и вечернего максимума нагрузки всех потребителей населенного пункта :
2.
Определение мощности и выбор трансформаторов
Количество трансформаторных подстанций в
населенном пункте:
Берём 3 ТП для облегчения дальнейшего расчета.
1-ая
зона- промышленная нагрузка: РД1=79,1кВт РВ1=57,1кВт
cosφД=0,7
cosφВ=0,75
SРД1=113кВА
SРВ1=76,1кВА
Выбираем ТП 10/0,38 100кВА
Координаты ТП:
2-ая
зона- смешанная нагрузка: РД2=62,4кВт РВ2=83,1кВт
cosφД=0,8
cosφВ=0,83
SРД2=78кВА
SРВ2=100,2кВА
Выбираем
ТП 10/0,38 100Ква
XТП2=16(15,5)
YТП2=8
-я
зона- коммунально-бытовая нагрузка: РД3=35кВт РВ3=43,8кВт
cosφД=0,9
cosφВ=0,92
SРД3=38,9кВА
SРВ3=47,6кВА
Выбираем
ТП 10/0,38 40кВА
XТП3=27,4
YТП3=7,3
3.
Электрический расчет воздушной линии напряжением 10 кВ
Пример расчёта таблицы 3.1:
РДО5-6=РДО6=180кВт,
РДО2-5=k0·(РДО2+РДО5-6)=0,9·(180+156)=302,4кВт,
QД5-6=РДО5-6·tgφД5-6=180·0,776=139,7кВАр,
SД5-6=
РДО5-6 /cosφД5-6=180/0.79=227.8Ква,
, 
Выбираем сечение F5-6=70мм2
по
механической прочности.
Таблица 3.1
|
Участок
ВЛ 10 кВ
|
Расчетная
активная мощность участка, кВт
|
РДП/РДО
|
РВП/РВО
|
|
Номер
|
Длина,
км
|
Днем
|
Вечером
|
|
|
|
|
РДО
|
РДП
|
РВО
|
РВП
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
|
5-6*
|
1,02
|
180
|
100
|
240
|
120
|
0,55
|
0,5
|
|
2-5*
|
2,02
|
302,4
|
191,7
|
365,4
|
174,6
|
0,63
|
0,48
|
|
3-2*
|
1,85
|
524,2
|
334,5
|
589,9
|
328,1
|
0,64
|
0,56
|
|
3-4*
|
1,9
|
260
|
200
|
290
|
210
|
0,77
|
0,72
|
|
1-3*
|
2,82
|
836,6
|
581,8
|
1045,4
|
669,9
|
0,69
|
0,64
|
|
0-1*
|
2
|
1112,9
|
748,6
|
1255,9
|
782,9
|
0,67
|
0,62
|
Таблица 3.2
|
Провод
|
Dср,
мм
|
r0,
Ом/км
|
х0,
Ом/км
|
Iраб
макс, А
|
Iдоп,
А
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
АС70
|
2000
|
0,42
|
0,392
|
88,4
|
256
|
4.Электрический расчет воздушной
линии напряжением 0,38 кВ
Расчет сечений проводов линии W1
методом экономических интервалов:
Р5-6=Р6=1,8кВт
cosφ5-6
=0,96 S5-6=1,8
/0,96=1,875 кВА
Р4-5=Р4+Рдоб5-6=1,8+1,08=2,88кВт
S4-5=2.88/0.96=3кВА
Sэкв 5-6= S5-6·Кд=1,875·0,7=1,31кВА.
Выбираем провод А50 по механической прочности.
Расчет проводов линии W2
по допустимой потере напряжения при постоянном сечении проводов в линии:
tgφ10-11=arccosφ10-11=0.426
Q10-11=P10-11·
tgφ10-11=1.8·0.426=0.767кВАр
Выбираем провод А50 по механической прочности.
Таблица 5.1
|
Линия
|
Участок
|
Провод
|
г0,
Ом/км
|
х0,
Ом/км
|
Iр.макс,
А
|
Iдоп,
А
|
DUф,
%
|
DUΣф,
%
|
|
W1
|
0-1
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
11,39
|
215
|
0,407
|
1,063
|
|
1-2
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
9,68
|
215
|
0,216
|
|
|
2-3
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
7,98
|
215
|
0,175
|
|
|
3-4
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
6,27
|
215
|
0,093
|
|
|
4-5
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
4,56
|
215
|
0,087
|
|
|
5-6
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
2,85
|
215
|
0,091
|
|
|
W2
|
0-7
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
13,67
|
215
|
0,598
|
1,347
|
|
7-8
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
13,1
|
215
|
0,451
|
|
|
8-9
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
6,27
|
215
|
0,102
|
|
|
9-10
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
4,56
|
215
|
0,107
|
|
|
10-11
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
2,8
|
215
|
0,089
|
|
|
W3
|
0-12
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
38,29
|
215
|
1,05
|
1,942
|
|
12-13
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
34,94
|
215
|
0,582
|
|
|
13-14
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
12,7
|
215
|
0,209
|
|
|
14-15
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
12,15
|
215
|
0,101
|
|
|
12-16
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
5,47
|
215
|
0,393
|
|
|
16-17
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
2,73
|
215
|
0,104
|
|
|
16-18
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
4,37
|
215
|
0,167
|
|
|
18-19
|
А50
|
0,576
|
0,325
|
2,73
|
215
|
0,104
|
|
Расчет проводов линии W3
на минимум проводникового материала:
Выбираем провод А50 по механической прочности.
5.
Конструктивное выполнение линий напряжением 0,38 кВ, 10 кВ и подстанции 10/0,38
кВ
Для ВЛ 0,38 кВ берем опоры железобетонные
(типовой проект 3,407-101). Для ВЛ 10 кВ берем тоже железобетонные опоры
(типовой проект 3,407-101). Величину пролета принимаем 40м для ВЛ-0,38 кВ и для
ВЛ-10 кВ - 80м. Среднее геометрическое расстояние между проводами ВЛ - 10 кВ -
2000 мм; ВЛ - 0,4 - 600 мм.
Для ВЛ 10 кВ требуется 146 опоры и 438
изоляторов.
Для ВЛ 0,38 кВ требуется 111 опоры и 444
изоляторов.
Провода прокладываем на штыревых изоляторах
(штырь - ШУ-21, изолятор - ШС10-А) на ВЛ 10кВ,(штырь-С-16п,изолятор-ТФ20) на
0,38кВ, заземляющее устройство на опорах ВЛ - 0,38 кВ делаем на каждой
четвертой опоре, а также на опорах с ответвлениям к вводам коммунально-бытовые,
общественные здания и производственные помещения, на конечных опорах линий. К
заземляющим устройствам присоединяют крюки изоляторов.
Для ТП1 и ТП2 выбираем масляные трансформаторы
типа ТМ -100 кВА, а для ТП3 - 40кВА со схемой соединения звезда-зигзаг с нулем.
Устанавливаем однотрансформаторные комплектные подстанции типа КТП.
Распределительное устройство 0,38 кВ - с автоматическими воздушными
выключателями.
Климатическое исполнение КТП - У, среднесуточная
температура воздуха не более ± 300С.
Трансформаторы и конденсаторные устройства
наружной установки для уменьшения нагрева прямыми лучами солнца должны
окрашиваться в светлые тона, красками стойкими к атмосферным воздействием.
Для подстанций в жилой и промышленной зоне
предусматриваются мероприятия по снижению шума.
6.
Расчет токов короткого замыкания
Uб=10,5кВ
Определяем сопротивления схемы замещения.
Рисунок 7.2
Сопротивления участков линии 10 кВ:
Сопротивление трансформатора:
Сопротивления участков ВЛ 0,38 кВ:
Для линий W2
и W3 сопротивления
определяются аналогично.
Результирующие сопротивления до точек КЗ
определяем по формулам:
До точки К1: 
;
До точки К2: 
;
До точек К3, К4,
К5, К6, К7 и К8 результирующие
сопротивления определяются аналогично.
Рассчитываем токи трехфазного КЗ.
Для точек 1, 2, 3 и 4 выполняется условие Uср.ном=Uб,
поэтому ток КЗ определяется по формуле:
, 
Для точки 5 Uср.ном¹Uб,
поэтому ток КЗ равен
. 
Для точек 6, 7 и 8 ток трехфазного КЗ
определяется аналогично по формуле.
Определяем токи двухфазного КЗ для точек 1, 2,
3, 4, 5, 6, 7 и 8:
Ударный коэффициент : 
,
Ударный ток: 
, 
Мощность трехфазного КЗ:
, 
Полное сопротивление петли «фазный - нулевой
провод линии»:
, 
Таблица 7.1
|
Точка
КЗ
|
Uср.ном
кВ
|
Сопротивление,
Ом
|
КУ
|
Токи
КЗ, кА
|
Sк(3)
МВА
|
|
|
rS
|
xS
|
zS
|
|
Iк(3)
|
Iк(2)
|
iУ
|
Iк(1)
|
|
|
К1
|
10,5
|
-
|
0,85
|
0,85
|
2
|
7,13
|
6,17
|
20,17
|
-
|
129,67
|
|
К2
|
10,5
|
2,82
|
3,5
|
4,49
|
1,08
|
1,35
|
1,17
|
2,06
|
-
|
24,55
|
|
К3
|
10,5
|
3,65
|
4,28
|
5,62
|
1,07
|
1,08
|
0,93
|
1,63
|
-
|
19,64
|
|
К4
|
10,5
|
4,08
|
4,68
|
6,21
|
1,06
|
0,98
|
0,85
|
1,47
|
-
|
17,82
|
|
К5
|
0,4
|
73,18
|
114,38
|
135,79
|
1,13
|
1,17
|
1,01
|
1,87
|
-
|
21,28
|
|
К6
|
0,4
|
269,64
|
225,23
|
351,33
|
1,02
|
0,45
|
0,39
|
0,65
|
0,253
|
8,18
|
|
К7
|
0,4
|
263,69
|
221,87
|
334,61
|
1,02
|
0,47
|
0,41
|
0,68
|
0,256
|
8,55
|
|
К8
|
0,4
|
394,67
|
295,77
|
493,2
|
1,01
|
0,32
|
0,28
|
0,46
|
0,119
|
5,82
|
Полное сопротивление трансформатора току
замыкания на корпус:zT=2.58Ом
Минимальная величина тока КЗ для проверки защиты
на чувствительность (ток однофазного КЗ в конце линий 0,38 кВ (точки К6,
К7 и К8)):
, 
7.
Выбор оборудования подстанции ТП3
Выбранная комплектная трансформаторная
подстанция ТП10/0,38кВ, 40 кВА состоит из вводного устройства 10 кВ, силового
трансформатора и РУ 0,38 кВ, имеющих необходимое оборудование и аппаратуру.
Дополнительно к имеющемуся оборудованию подстанции необходимо выбрать
высоковольтный разъединитель РЛНД - 10/400. При выборе и проверке
разъединителей должны соблюдаться следующие основные условия:
, 
, 
, 
, 
Все условия выполняются, значит выбираем:
РЛНД - 110Б/400 УХЛ1 тип провода ПРНЗ - 10
УХЛ1.
8.
Защита от токов короткого замыкания
Выбираем корпус предохранителя согласно
следующим соотношениям:
,
,
,
Ток плавкой вставки предохранителя выбираем по
двум условиям:
)отстройке от тока нагрузки на шинах 10 кВ ТП1:
,
)отстройке от бросков тока намагничивания
трансформатора при его включении под напряжение:
,
Выбираем ПКТ
101-10-20-20У1 с IВ=20А
Время срабатывания выбранной плавкой вставки
должно обеспечивать термическую стойкость трансформатора:
,
,
Защита линии W1
на токоограничивающих автоматических выключателях с полупроводниковыми и электромагнитными
расцепителями (А3714Б, А3724Б, А3794Б).
Выбираем корпус выключателя по его номинальному
напряжению (Uном),
номинальному току (Iном)
и предельно допустимому отключаемому току КЗ (Iмакс.откл):
,
,
,
Выбираем номинальный ток полупроводникового
расцепителя:
,
Определяем ток срабатывания МТЗ (в зоне токов
перегрузки) полупроводникового расцепителя выключателя:
,
Проверяем чувствительность МТЗ:
,
Следовательно, защита линии W1
от однофазных КЗ будет определяться только настройкой токового реле,
включаемого в нулевой провод линии.
Определяем ток срабатывания ТО (Iс.о)
по условиям:
;
.
Проверяем чувствительность ТО:
Определяем ток срабатывания реле РЭ-571Т,
включенного в нулевой провод линии
W1 
.
Проверяем чувствительность защиты от токов
однофазного КЗ
.
Выбираем автоматический выключатель А3714Б
Защита линии W2.
Выбираем автоматические выключатели токоограничивающие с тепловыми и
электромагнитными расцепителями (А3716Б, А3726Б).
Выбираем корпус выключателя: ,
,
,
Выбираем номинальный ток теплового расцепителя:
Определяем ток срабатывания теплового
расцепителя выключателя, соответствующий его номинальному току:
Iстр=80А
Проверяем чувствительность МТЗ:
,
Определяем ток срабатывания ТО (Iс.о):
Проверяем чувствительность ТО:
.
Определяем ток срабатывания реле РЭ-571Т,
включенного в нулевой провод линии W2,
и проверяем чувствительность защиты от токов однофазного КЗ
Выбираем автоматический выключатель А3716Б
Защита линии W3.
Выбираем выключатели нетокоограничивающие с тепловыми и электромагнитными расцепителями
(АЕ2056М, АЕ2066).
Выбираем корпус выключателя:
,
,
,
Определяем ток срабатывания теплового
расцепителя выключателя: Iстр=40А
Проверяем чувствительность МТЗ:
Определяем ток срабатывания ТО (Iс.о):
Проверяем чувствительность ТО:
Определяем ток срабатывания реле, включенного в
нулевой провод линии W3,
и проверяем чувствительность защиты от токов однофазного КЗ:
IСР=0,71·38,29=27,2А
Выбираем автоматический выключатель АЕ2056М
Расчет МТЗ
Определяем ток срабатывания защиты (Iс.з)
по двум условиям:
- отстройки от расчетного тока нагрузки (Iраб.макс)
головного участка (0-1) линии 10 кВ:
,
- условию селективности с более удаленной
от шин 10 кВ защитой ТП 10/0,38 кВ плавкими предохранителями:
,
Определяем ток срабатывания реле:
,
Выбираем уставку тока для реле РТВ по условию:
.
Определяем уточненное значение тока срабатывания
защиты:
.
Проверяем чувствительность защиты:
,
Расчет ТО
Выбираем ток срабатывания ТО по двум условиям:
- отстройке от максимального тока КЗ у
подстанции ближайшего к шинам 10 кВ населенного пункта:
;
- отстройке от броска тока намагничивания
трансформаторов 10/0,38 кВ, подключенных к линии, при их включении под
напряжение:
,
Определяем ток срабатывания реле отсечки:
.
Выбираем уставку тока для реле РТМ по условию:
.
Определяем уточненное значение тока срабатывания
ТО:
Проверяем чувствительность защиты:
. Согласование защит
Строим характеристику защиты линии W1,
используя результаты расчета (п.9.2) и характеристику времени срабатывания
автоматического выключателя А3714Б из приложения К.
Расчетные данные таковы:
Iн.р=100
А; Iс.о=562,5
А; Iк5(3)=1170
А.
Таблица 9.1.
Характеристика времени срабатывания выключателя
А3714Б с полупроводниковыми и электромагнитными расцепителями
|
I/Iн.р
|
1,25
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
7
|
-
|
|
I, А
|
Iс.п.р=125
|
200
|
300
|
400
|
500
|
600
|
700
|
Iсопр=700
|
IК5(3)=1170
|
|
t, с
|
400
|
150
|
27
|
9
|
5
|
3,5
|
3
|
0,04
|
0,04
|
Рисунок 10.1. Характеристика времени
срабатывания выключателя А3714Б
Строим характеристику защиты линии W2,
используя результаты расчета (п.9.2) и характеристику времени срабатывания
автоматического выключателя А3716Б из приложения К.
Расчетные данные таковы:
Iн.р=160
А; Iс.о=587,5
А.
Таблица 9.2
Характеристика времени срабатывания выключателя
А3716Б с тепловыми и электромагнитными расцепителями
|
I/Iн.р
|
1,15
|
1,25
|
1,5
|
2
|
3
|
3,9
|
3,9
|
-
|
|
I, А
|
184
|
200
|
240
|
320
|
480
|
630
|
Iсэр=630
|
IК5(3)=1170
|
|
t, с
|
3500
|
1800
|
400
|
150
|
50
|
30
|
0,04
|
0,04
|
Рисунок 9.3. Характеристика времени срабатывания
выключателя А3716Б
Строим характеристику защиты линии W3,
используя результаты расчета (п.9.2) и характеристику времени срабатывания
автоматического выключателя АЕ2056М из приложения К.
Расчетные данные таковы: Iн.р=40
А; Iс.о=400
А.
Таблица 9.3
Характеристика времени срабатывания выключателя
АЕ2056М с тепловыми и электромагнитными расцепителями
|
I/Iн.р
|
1,15
|
1,25
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
8
|
10
|
12
|
12
|
-
|
|
I, А
|
Iс.т.р=46
|
50
|
80
|
120
|
160
|
200
|
240
|
320
|
400
|
480
|
Iсэр=630
|
IК5(3)=
1170
|
|
t, с
|
10000
|
500
|
100
|
30
|
15
|
9
|
4
|
3
|
2
|
0,04
|
0,04
|
Рисунок 9.4. Характеристика времени срабатывания
выключателя АЕ2056М
Строим характеристику защиты трансформатора ТП1,
используя результаты расчета (п.9.1) и защитную характеристику плавкой вставки
предохранителя ПКТ101-10-20-20 У1 из приложения К.
Таблица 9.4
Защитная характеристика предохранителя
ПКТ101-10-20-20 У1 при номинальном токе плавкой вставки IВном=20
А
|
I, А
|
40
|
50
|
60
|
70
|
80
|
90
|
100
|
200
|
300
|
|
t, c
|
600
|
100
|
30
|
9
|
4
|
2
|
1
|
0,1
|
0,05
|
|
Iнн,
А
|
1000
|
1250
|
1500
|
1750
|
2000
|
2250
|
2500
|
5000
|
7500
|
Рисунок 9.5. Защитная характеристика
предохранителя ПКТ101-10-20-20 У1 при номинальном токе плавкой вставки IВном=20
А
Строим характеристику защиты линии 10 кВ,
используя результаты расчета (п.9.3) и характеристику времени срабатывания реле
РТВ-I из приложения К.
Исходные данные:
)для МТЗ: Iс.р=9,72
А; Iу=10
А; I¢с.з=200
А; уставка по времени в независимой части кривой - 2 с;
)для ТО: Iс.р.о=81
А; Iуо=100
А; I¢с.о=2000
А; Iк1(3)=7130
А.
Таблица 10.5. Характеристика срабатывания защиты
ВЛ 10 кВ с реле РТВ и РТМ
|
I/I¢с.з
|
1,0
|
1,1
|
1,2
|
1,3
|
1,4
|
1,5
|
1,6
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
I, А
|
200
|
220
|
240
|
260
|
280
|
300
|
320
|
500
|
1000
|
2000
|
I¢с.о=2000
|
|
t, c
|
9
|
6,3
|
4,6
|
3,5
|
2,8
|
2,2
|
2,0
|
2,0
|
2,0
|
2,0
|
0,1
|
|
Iнн,
А
|
5000
|
5500
|
6000
|
6500
|
7000
|
7500
|
8000
|
12500
|
25000
|
50000
|
50000
|
Рисунок 9.6. Характеристика срабатывания защиты
ВЛ 10 кВ с реле РТВ и РТМ
Строим карту согласования защит:
Рисунок 9.7. Карта согласования защит линии 0,38
кВ (W2), трансформатора
ТП3 и линии 10 Кв
Заключение
В ходе выполнения расчета курсового проекта были
определены все нагрузки заданного населённого пункта, исходя из которых выбраны
тип и количество подстанций, а также их координаты на плане местности.
Электрический расчет 10кВ и 0,38кВ позволил
выбрать конфигурацию линий и сечение проводов. Причём сечения на протяженности
каждой из линий остаются постоянными, а потери напряжения не превышают
допустимых значений. Что, в общем, благоприятно с экономической точки зрения.
По составленной таблице отклонений мы определили
значение надбавок у ТП 10/0,38 и допустимые потери на ВЛ 0,38, которые
получились довольно таки большие, что в свою очередь также облегчило дальнейший
расчет линии.
Расчет токов КЗ помог выбрать защиту линий и ТП
по заданию курсового проекта.
В общем, все результаты расчетов удовлетворяют
требованиям, а следовательно можно считать их конечными.
Список
использованной литературы:
1.
Будзко И.А., Зуль Н.М. Электроснабжение сельского хозяйства.- М.:
Агропромиздат,1990.
.
Кисаримов А.В. Справочник электрика.- М.: РадиоСофт, 2003.
.
Электроснабжение сельского населенного пункта: Метод. указания / Сост. Кочетков
Н.П..- Ижевск: ИжГСХА, 2004.