Строительные нормы и правила: системы кондиционирования воздуха, холодоснабжение

Курсовая работа

Строительные нормы и правила: системы кондиционирования воздуха, холодоснабжение

Содержание

Введение

1. Краткое описание проектируемого объекта

2. Выбор и обоснование параметров внутреннего и наружного воздуха

2.1 Расчётные параметры внутреннего воздуха

2.2 Расчётные параметры наружного воздуха

3. Тепловой и влажностный баланс помещений

3.1 Расчет Потерь теплоты помещениями

3.1.1 Потери теплоты через наружные ограждения

3.2 Расчет поступлений теплоты в помещение

3.2.1 Теплопоступления от людей

3.2.2 Теплопоступления от искусственного освещения

3.2.3 Теплопоступления от солнечной радиации

3.2.4 Тепловыделения от оборудования

3.3 Определение поступлений влаги

4. Выбор центрального кондиционера

5. Подбор оборудования центрального кондиционера

6. Расчет процессов обработки воздуха и выбор доводчиков

6.1 Расчёт процессов обработки воздуха

6.2 Подбор фэнкойлов

7. Аэродинамический расчет воздуховодов

8. Холодоснабжение

8.1 Подбор регулирующего клапана

8.2 Гидравлический расчет контура тепло- и холодоснабжения фэнкойлов

8.3 Гидравлический расчет контура чиллера

9. Подбор оборудования системы холодоснабжения

9.1 Чиллер

10. Акустический расчет

11. Автоматизация СКВ

12. Определение годовых затрат энергии на эксплуатацию СКВ

Список литературы

Введение

Системой кондиционирования воздуха называется совокупность технических средств, служащих для приготовления, перемещения и распределения воздуха, а также автоматического регулирования его параметров. Системы кондиционирования воздуха оснащаются средствами для очистки от пыли, нагревания, охлаждения, осушения и увлажнения воздуха, автоматического регулирования его параметров, контроля и управления. В отдельных случаях системы кондиционирования осуществляют также одорацию, дезодорацию, регулирование ионного состава (ионизацию), удаление избыточной углекислоты, обогащение кислородом (регенерацию) и бактериологическую очистку воздуха. Воздух приготовляется в кондиционерах. Различают системы кондиционирования воздуха центральные и местные. Центральные системы, как правило, обслуживают несколько помещений, а местные - одно помещение или часть его. Центральные системы снабжаются извне теплом (доставляемым горячей водой, паром, газом или электричеством), холодом (доставляемым холодной водой от холодильных машин, артезианских скважин, горных рек; хладагентами или растворами солей) и электрической энергией для привода электродвигателей насосов, вентиляторов и компрессоров. Местные системы могут иметь собственные встроенные источники холода и снабжаться извне только электрической энергией для привода холодильных машин, вентиляторов и насосов и питания электрических воздухонагревателей и увлажнителей. В районах с сухим и жарким климатом применяют охлаждение воздуха за счет испарения воды (испарительное охлаждение). По давлению, создаваемому приточными вентиляторами, различают воздухоприготовительную установку - кондиционер, каналы и устройства для подачи кондиционированного и удаления отработанного воздуха и приборы автоматического регулирования, дистанционного контроля и управления. Центральные водо-воздушные системы (как правило, одноканальные) снабжаются теплом и холодом от тепловых и холодильных станций по одно-, двух-, трёх-, или четырёхтрубной системам трубопроводов. Системы кондиционирования воздуха бывают прямоточные и с частичной рециркуляцией внутреннего воздуха. В прямоточных системах осуществляется обработка и перемещение только наружного воздуха, в системах с частичной рециркуляцией (для экономии тепла в холодное время и холода в тёплое время года) обрабатывается и перемещается смесь наружного и части внутреннего воздуха, извлекаемого из обслуживаемых помещений. Необходимые температура и влажность воздуха в помещениях обеспечиваются соответственно воздухоподогревателями и аппаратами для осушки или увлажнения воздуха. В тёплое время года системы кондиционирования иногда работают совместно с системами радиационного охлаждения. Удаление и рециркуляцию отработанного воздуха, а в ряде случаев и подачу кондиционированного воздуха в конце 60-х гг. стали осуществлять через осветительные, приборы с люминесцентными лампами. При этом выделяемое ими тепло используется для подогревания воздуха. Одноканальные системы выполняются с центральным качественным регулированием, с центральным или местным количественным регулированием, с местными или зональными доводчиками. В многоэтажных административных и гостиничных зданиях получают распространение одноканальные системы среднего давления с подоконными местными эжекционными кондиционерами-доводчиками. Применение этих систем позволяет экономить тепло и холод за счёт рециркуляции внутреннего воздуха в пределах одного помещения, не прибегая к устройству центральной рециркуляции и, следовательно, - к прокладке рециркуляционных воздуховодов.

Перспективны двухканальные системы, в которых по одному из каналов подаётся холодный воздух, а по другому - тёплый; в каждом помещении или вблизи него по команде терморегулятора в специальной смесительной коробке холодный и тёплый воздух смешивается в необходимой пропорции, и смесь с требуемой температурой вводится в помещение.

кондиционирование воздух холодоснабжение строительный

1. Краткое описание проектируемого объекта

Проектируемый объект - школа в городе Одесса. Режим работы объекта с 8⁰⁰ до 18⁰⁰. Проектируемый объект четырёхэтажный, высота этажа 3,2м.

Источниками тепла являются люди, искусственное освещение и оборудование, теплопоступления от солнечной радиации; теплопотери через наружные ограждения. В курсовой работе проектируется центральная местная система кондиционирования воздуха с чиллерами и фанкойлами. В частном случае она может работать как местная, предназначенная для кондиционирования воздуха в многокомнатных зданиях, при этом воздушно-тепловой режим в помещениях может существенно различаться.

2. Выбор и обоснование параметров внутреннего и наружного воздуха

2.1 Расчётные параметры внутреннего воздуха

Согласно п.2.8 СНиП 41-01-2003 [2] метеорологические условия в обслуживаемой зоне общественных и административно-бытовых помещений при кондиционировании следует обеспечивать в пределах оптимальных норм, установленных в межгосударственном стандарте ГОСТ 30494-96 [3].

В целях экономии энергии в расчётных условиях ТП года параметры внутреннего воздуха принимаются на верхнем оптимальном уровне температуры и относительной влажности, а в ХП года - на нижнем оптимальном уровне. Данные представлены в табл.2.1.

Таблица 2.1. Расчетные параметры внутреннего воздуха.

Период года		Наименование помещений			№ поме - щений			Категория			Значения расчетных параметров
											темпера-тура, ºС		относит. влажность, %		скорость, м/с
1 этаж
ХП		Инвентарная			1			2			19		30		0,2
ТП											25		60		0,3
ХП		Класс НВП			2			2			19		30		0,2
ТП											25		60		0,3
ХП		Книгохранилище			3			6			16		НН		НН
ТП											25		60		0,3
ХП		Читальный зал			4			2			19		30		0,2
ТП											25		60		0,3
ХП		Кабинет мастера			5			2			19		30		0,2
ТП											25		60		0,3
ХП		Учебные мастерские			6			2			19		30		0,2
ТП											25		60		0,3
2 этаж
ХП	Аудитория					7			2			19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП	Препараторская					8			2			19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП	Препараторская					9			2			19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП	Аудитория					10			2			19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП	Кабинет врача					11			5			20	30		0,15
ТП												25	60		0,3
ХП	Медпункт					12			5			20	30		0,15
ТП												25	60		0,3
ХП	Директор					13			2			19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП	Завуч					14			2			19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП	Преподавательская					15			2			19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП	Препараторская					16			2			19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП	Аудитория					17			2			19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
3 этаж
ХП				Препараторская			18			2		19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП				Аудитория			19			2		19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП				Спортзал			20			4		17	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП				Кабинет иностранных языков			21			2		19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП				Кабинет иностранных языков			22			2		19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
ХП				Кабинет иностранных языков			23			2		19	30		0,2
ТП												25	60		0,3
4 этаж
ХП			Учебный кабинет				24			2		19	30	0,2
ТП												25	60	0,3
ХП			Учебный кабинет				25			2		19	30	0,2
ТП												25	60	0,3
ХП			Учительская				26			2		19	30	0,2
ТП												25	60	0,3
ХП			Препараторская				27			2		19	30	0,2
ТП												25	60	0,3		Учебный кабинет				28			2		19	30	0,2
ТП												25	60	0,3

2.2 Расчётные параметры наружного воздуха

Расчетные параметры внутреннего воздуха в помещении должны обеспечиваться СКВ применительно к нормируемым параметрам наружного воздуха. Согласно [2], при высоком уровне требований к обеспеченности внутренних условий проектируются СКВ первого класса, для которых в качестве расчетных принимаются параметры наружного воздуха категории Б для ТП и ХП года.

Расчетные параметры - температуру и энтальпию наружного воздуха принимают согласно приложению 8 [2]. Данные заносят в табл.2.2 Влагосодержание и относительную влажность определяют по h-d - диаграмме. В табл.2.2 заносят также необходимые для дальнейшего расчета климатические данные - максимальную температуру наиболее жаркого месяца, продолжительность отопительного сезона и среднюю температуру отопительного сезона, определяемые по СНиП 2.01.01-82.

Таблица 2.2 Расчетные параметры наружного воздуха г. Одесса, 48° град. с. ш.

Наименование параметра	Обозначение	Значение в ТП	Значение в ХП
Параметры Б
Температура, ºС	tн	28,6	-18
Энтальпия, кДж/кг	hн	62	-16,3
Влагосодержание, г/кг	dн	13	0,8
Относительная влажность, %	φн	53	99
Максимальная среднесуточная температура самого жаркого месяца, ºС	tIIV. макс.	26,9	-
Продолжительность отопительного сезона, сут	Zот	-	158
Средняя температура отопительного сезона, ºС	tср. от	-	1,7

3. Тепловой и влажностный баланс помещений

Тепловой и влажностный баланс помещения составляется как сумма поступлений тепла и влаги от характерных источников. Их состав зависит от назначения помещения и определяется заданием на проектирование. Балансы тепла и влаги составляются для ТП, ХП и переходных условий (ПП) года. Для теплого периода года цель расчета баланса состоит в определении максимальных значений избытков тепла и влаги в помещении. Эти величины служат основанием для выбора производительности СКВ и числа входящих в нее кондиционеров. Цель расчета баланса для холодного периода года состоит в определении наименьших избытков и наибольших недостатков теплоты при соответствующе избытках влаги. Их значения служат для определения воздухообмена в этот период года и оценки возможности снижения производительности СКВ. Расчет балансов тепла и влаги в ПП года производится при соответствующих ему параметрах наружного воздуха с целью определения воздухообмена, достаточного для ассимиляции избытков влаги в условиях снижения теплоизбытков. Величину этого воздухообмена принимают для холодного периода, если теплоизбытки в ХП меньше, чем в ПП.

Балансы теплоты составляются по итогам подсчета всех видов теплопотерь и теплопоступлений для трех расчетных периодов года. Для каждого периода определяются либо избытки ΔQ⁺_яв, либо недостатки ΔQ^-_яв явной теплоты, Вт:

ΔQ^{+ (-)} _яв = Q_{пост -} Q_пот,

где

Q_пост, Q_пот - соответственно суммарные поступления и суммарные потери теплоты помещением, Вт.

Для помещений, в которых имеются влаговыделения, баланс составляют по полной теплоте:

ΔQ_пол = ±ΔQ^{+ (-)} _яв + Q_скр, где

Q_скр - скрытая теплота, Вт, определяемая по формуле:

Q_скр = 0,278 ∙ G_w ∙ (2500+1,8∙ t_в), где

G_w - поступления влаги в помещение, кг/ч.

Тепловлажностное соотношение ε, кДж/ (кг влаги):

ε = 3,6 ∙ ΔQ_пол/G_w

Результаты расчетов представлены в таблице 3.1.

3.1 Расчет Потерь теплоты помещениями

3.1.1 Потери теплоты через наружные ограждения

Расчет проводится на ЭВМ. Термическое сопротивление ограждений принимается на уровне требуемых значении без расчета.

Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) следует определять по формуле:

ГСОП = (t_в - t_{от. пер.)} z_{от. пер.} = (20-0,9) · 160 = 3056 ºС·сут

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций:

стен R^тр_о=2,02м²С/Вт

окон R^тр_о=0,349м²С/Вт

покрытия R^тр_о=2,82м²С/Вт

3.2 Расчет поступлений теплоты в помещение

3.2.1 Теплопоступления от людей

складываются из отдачи явной и скрытой теплоты и зависят от тяжести выполняемой работы, температуры и скорости движения воздуха, а также от теплозащитных свойств одежды. Обычно в расчетах используют табличные данные, приведенные в справочной и методической литературе табл. П.20 [10].

Q_люд = q ∙ n_м + 0,85 ∙ q ∙ n_ж + 0,75∙ q ∙ n_д, где

q - выделения тепла одним взрослым мужчиной, Вт/чел, принимаемые по данным табл. П.20 [10];

n_м, n_ж, n_{д -} соответственно число взрослых мужчин, женщин и детей в помещении

3.2.2 Теплопоступления от искусственного освещения

Если мощность светильников неизвестна, то тепловыделения от источников освещения Q_осв, Вт, можно определить по формуле:

Q_осв = N_уд ∙ F ∙ η, где

N_уд - удельная мощность ламп, принимаемая 12 Вт/м²;

F - площадь потолка или пола, м²

η _- коэффициент, учитывающий поступление тепла в помещение, если лампы находятся внутри помещения, то η =1.

3.2.3 Теплопоступления от солнечной радиации

Определяем по методике изложенной [6] принимаем максимальное поступление теплоты за расчетное время.

3.2.4 Тепловыделения от оборудования

Тепловыделения Q_эл, Вт, от оборудования принимаем по заданию.

3.3 Определение поступлений влаги

Поступление влаги в помещение происходит в результате испарения с поверхности кожи и дыхания людей, испарения со свободной поверхности жидкости, испарения с влажных поверхностей материалов и изделий, а также сушки материалов, работы технологического оборудования.

Таблица 3.1 Тепловой баланс помещений

Номер помещения	Период	Поступления (потери) теплоты, Вт								Влаговыделения, кг/ч
		люди		солнеч. радиация	электр. освещ.	электр. обруд.	через огражд.	отоп- ление	всего явная
		явная	полн.
1	ТП	130	290	670	-	400	-	-	1200	0,23
	ХП	232	316	-	216		-810	0	-810	0,12
2	ТП	1270	2830	1100	-	-	-	-	2370	2,27
	ХП	2030	2970	-	648		-1850	0	-1850	1,4
3	ТП	65	145	670	-	-	-	-	735	0,115
	ХП	116	158	-	216		-810	0	-810	0,071
4	ТП	780	1740	1100	-	1200	-	-	3080	1,4
	ХП	1250	1840	-	648		-1850	0	-1850	0,87
5	ТП	130	290	650	-	500	-	-	1280	0,23
	ХП	208	304	-	216		-560	0	-560	0,142
6	ТП	1220	2720	2170	-	4500	-	-	7890	2, 19
	ХП	1950	2850	-	648		-1650	0	-1650	1,35
7	ТП	1220	2720	950	-	-	-	-	2170	2, 19
	ХП	1950	2850	-	648		-1520	0	-1520	1,35
8	ТП	130	290	630	-	500	-	-	1260	0,23
	ХП	208	304	-	216		-720	0	-720	0,142
9	ТП	130	290	670	-	500	-	-	1300	0,23
	ХП	208	304	-	216		-690	0	-690	0,142
10	ТП	1470	3270	1100	-	-	-	-	2570	2,62
	ХП	2350	3450	-	648		-1590	0	-1590	1,62
11	ТП	65	145	650	-	-	-	-	715	0,115
	ХП	100	150	-	216		-350	0	-350	0,075
12	ТП	130	290	650	-	-	-	-	780	0,23
	ХП	200	300	-	200		-350	0	-350	0,15
13	ТП	130	290	650	-	500	-	-	1280	0,23
	ХП	208	304	-	216		-350	0	0,142
14	ТП	130	290	650	-	500	-	-	1280	0,23
	ХП	208	304	-	216		-350	0	-350	0,142
15	ТП	390	870	1200	-	800	-	-	2390	0,69
	ХП	624	912	-	432		-700	0	-700	0,43
16	ТП	130	290	650	-	500	-	-	1280	0,23
	ХП	208	304	-	216		-350	0	-350	0,142
17	ТП	1470	3270	2170	-	-	-	-	3640	2,62
	ХП	2350	3450	-	648		-1350	0	-1350	1,62
18	ТП	130	290	670	-	600	-	-	1400	0,23
	ХП	208	304	-	216		-750	0	-750	0,142
19	ТП	1220	3625	1100	-	-	-	-	2320	2, 19
	ХП	1950	2850	-	648		-1550	0	-1550	1,35
20	ТП	2760	5975	10350	-	-	-	-	13110	4,58
	ХП	4914	7119	-	2160		-8970	0	-8970	3,046
21	ТП	600	1320	650	-	1500	-	-	2750	1,07
	ХП	950	1380	-	225		-350	0	-350	0,66
22	ТП	600	1320	650	-	1500	-	-	2750	1,07
	ХП	950	1380	-	200		-350	0	-350	0,66
23	ТП	600	1320	650	-	1500	-	-	2750	1,07
	ХП	950	1380	-	216		-350	0	-350	0,66
24	ТП	980	2200	980	-	1200	-	-	3160	1,76
	ХП	1570	2300	-	432		-1250	0	-1250	1,09
25	ТП	980	2200	850	-	1200	-	-	3030	1,76
	ХП	1570	2300	-	432		-1280	0	-1280	1,09
26	ТП	325	725	650	-	1000	-	-	1975	0,575
	ХП	520	760	-	200		-350	0	-350	0,355
27	ТП	130	290	650	-	500	-	-	1280	0,23
	ХП	208	304	-	216		-350	0	-350	0,142
28	ТП	980	2200	1980	-	1500	-	-	4460	1,76
	ХП	1570	2300	-	648		-1050	0	-1050	1,09

4. Выбор центрального кондиционера

В центрально-местных СКВ центральный кондиционер обрабатывает, как правило, только наружный воздух. Количество подаваемого СКВ наружного воздуха значительно влияет на затраты теплоты и холода. Поэтому его объем должен быть минимально необходимым, но не меньше величины, обеспечивающей:

) удаление выделяющихся в помещении вредных газов и паров;

) санитарную норму наружного воздуха на одного человека;

) компенсацию воздуха, удаляемого местными отсосами L_M0 и создание подпора в помещении.

При отсутствии в помещении токсичных выделений минимальный объем по п.2 определяется из выражения:

L_н.2 = l₁ · n

где n - число людей в помещении: l₁ - санитарная норма наружного воздуха на одного человека. Принимается по приложению СНиП [2]: l₁ = 20 м³/ч при продолжительности пребывания людей в помещении не более 2 ч и l₁ = 60 м³/ч в других случаях.

При отсутствии наружных дверей для создания повышенного давления в помещении принимают превышение притока над вытяжкой в объеме

V_nом x k_p,

 

где V_nом - объем помещения, м³/ч; к_р = 0,5.0,75 ч^-1 - кратность воздухообмена.

Определяют расход наружного воздуха для всех кондиционируемых помещений. Результаты расчетов заносят в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 Расход наружного воздуха.

Наименование помещения	Номер помещения	Число людей	На одного человека, м³/ч	Местные отсосы, м³/ч	Всего в помещении м³/ч
Инвентарная	1	2	60	-	120
Класс НВП	2	26	60	-	1560
Книгохранилище	3	1	20	-	20
Читальный зал	4	16	60	-	960
Кабинет мастера	5	2	60	-	120	6	25	60	-	1500
Аудитория	7	25	60	-	1500
Препараторская	8	2	60	-	120
Препараторская	9	2	60	-	120
Аудитория	10	30	60	-	1800
Кабинет врача	11	1	60	-	60
Медпункт	12	2	60	-	120
Директор	13	2	60	-	120
Завуч	14	2	60	-	120
Преподавательская	15	6	60	-	360
Препараторская	16	2	60	-	120
Аудитория	17	30	60	-	1800
Препараторская	18	2	60	-	120
Аудитория	19	25	60	-	1500
Спортзал	20	18+25	80+60	-	2940
Кабинет ин. языков	21,22,23	12	60	-	720
Учебный кабинет	24,25	20	60	-	1200
Учительская	26	5	60	-	300
Препараторская	27	2	60	-	120
Учебный кабинет	28	20	60	-	1200
Всего:					21260

Определяем суммарный расход наружного воздуха с запасом на утечки L_{н. сум} и подбираем центральный кондиционер. Величина L_{н. сум} должна находиться в пределах рабочего диапазона производительности по воздуху выбранного центрального кондиционера.

 

L_{н. сум} = 1,1Σ L_{н. i} = 1,1 · 21260 = 23386 м³/ч.

К установке принимаем центральную установку кондиционирования RECAIR 6E:

^ц = 7 м³/с = 25200 м³/ч,

В = 1910 мм; L = 5350 мм; Н = 1750 мм; Н1 = 3500 мм, вес 2348 кг.

5. Подбор оборудования центрального кондиционера

По каталогу фирмы-производителя центрального кондиционера подбирают необходимое оборудование и определяют его аэродинамическое сопротивление

Приемная (запорная секция) - SU 6E; В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 250 мм; потери давления Δр_зап = 15 Па.

Фильтровальная секция - для обычных помещений, в которых не предъявляют повышенные требования к чистоте воздуха, применяют фильтры грубой очистки классов EU3. Секция SL 6E; В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 250 мм; аэродинамическое сопротивление Δр_Ф = 180 Па.

Воздухоохладительная секция

JV 6E; В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 400 мм; потери давления Δр_зап = 15 Па.

Секция увлажнения - для холодного периода года подбирают оросительную камеру, работающую в режиме адиабатного увлажнения, определяют (по возможности) расход воды, потери давления в форсунках и коммуникациях, аэродинамическое сопротивление камеры. KO 6E; В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 750 мм; Δр_ОК = 150 Па.

Воздухонагревательная секция - проектом не предусматривается.

Секция глушения шума - подбирают после выполнения акустического расчета и определяют аэродинамическое сопротивление: шумоглушительная секция VA 1500+700; В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 1500+750 мм; Δр_ШГ =100 Па.

Вентиляторная секция - суммируя потери давления в вентиляционной сети и секциях центрального кондиционера, определяют суммарные потери давления в системе Δр_сист, Па:

Δр_сист = Δр_сеть + Δр_зап. + Δр_Ф + Δр_ВО + Δр_ОК + Δр_ШГ = 332 + 15 + 180 + 15 + 150 + 100 = 800 ПаПо известному напору 1,1Δр_сист = 870 Па и известному суммарному расходу воздуха 1,1L_{н. сум}= 3 м³/с подбираем вентиляторную секцию PU 355:

L_w = 95 дБ, n = 1500 мин^-1, η = 63%, ΔР_t = 900 Па, N = 5 кВт;

В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 1400 мм.

6. Расчет процессов обработки воздуха и выбор доводчиков

6.1 Расчёт процессов обработки воздуха

Расчет и построение процессов обработки воздуха следует выполнять для характерных помещений: с наибольшим и наименьшим значением углового коэффициента ε, характеризующего процесс изменения состояния воздуха в помещении, и максимальным значением относительной влажности воздуха.

При выборе фэнкойлов учитывают режим их работы. При использовании фэнкойлов также для целей отопления в холодный период года, применяют вертикальные фэнкойлы, которые устанавливают под окнами. В этом случае необходимо учитывать схему тепло-холодоснабжения фэнкойлов. Если проектируется четырехтрубная схема, то и фэнкойлы также должны быть четырехтрубными.

Теплый период года

Рассмотрим процесс независимой обработки наружного воздуха в центральном кондиционере и рециркуляционного воздуха в фэнкойле.

Для одного помещения (учебные мастерские) выполняем расчет процесса обработки воздуха в ХП и ТП и подбираем фэнкойл.

Процесс обработки воздуха выполняем по прямоточной схеме для ХП и ТП года.

.        Наносят на h-d-диаграмму точки Н (t, h) и В (t, φ), характеризующие состояние наружного и внутреннего воздуха.

2.      Определяют минимально возможное значение влагосодержания приточного воздуха из условия реализации процесса охлаждения наружного воздуха в поверхностном воздухоохладителе центрального кондиционера. Для этого определяют предельную температуру на поверхности воздухораспределителя центрального кондиционера t_f:

_f = t_{w. x} + (3 ÷ 5)°С, где

t_{w. x -} начальная температура холодной воды, поступающей в поверхностный водоохладитель от чиллера; t_{w. x} = 7°С.

_f = 7 + 4 = 11°С.

На пересечении изотермы t_f с линией насыщения получаем точку F и проводим луч H-F, соответствующий процессу охлаждения и осушения воздуха в ПВО.

На основе рекомендаций О.Я. Кокорина определяем конечную относительную влажность воздуха на выходе из ПВО, которая зависит от относительной влажности наружного воздуха:

φ_о = 92% при 45% ≤ φ_н < 70%.

На пересечении луча H-F с кривой φ₀ получаем точку О, соответствующую параметрам воздуха на выходе из ПВО.

.        Определяют минимальную температуру приточного воздуха в центральном кондиционере, учитывая подогрев воздуха в приточном вентиляторе. Для этого из точки О проводят линию постоянного влагосодержания и на пересечении этой линии с изотермой t_п = t_о +1 получают точку П, характеризующую состояние приточного воздуха., определяют температуру приточного воздуха, поступающего от ЦК:

_п^ц = t_о + 1 = 13,4 + 1 = 14,4°С

.        Определяют расход рециркуляционного воздуха через фэнкойл G_рец, кг/ч, из условия ассимиляции избытков явной теплоты. При этом задаются температурой приточного воздуха, подаваемого фэнкойлом t_п^м: в первом приближении принимают t_п^м = 14°С.

,

где ΔQ_{яв -} избытки явной теплоты в помещении, Вт; G_{н -} расход наружного воздуха, подаваемого центральным кондиционером, кг/ч (определяют по данным таблицы 6 с пересчетом в массовые единицы: G_н = ρ∙l₁∙n₁ = 1,2∙1500 =1800 кг/ч); t_у, t_п^ц _- температура соответственно удаляемого и приточного воздуха, подаваемого центральным кондиционером, ^оС; t_в, t_п^{м -} температура соответственно внутреннего воздуха в ОЗ и приточного, подаваемого фэнкойлом, ^оС; с_р = 1,005 кДж/ (кг∙К) - удельная изобарная теплоемкость воздуха

В помещениях жилых и общественных зданий температура удаляемого воздуха ориентировочно может быть определена по формуле:

_у = t_в + grad t· (H - 2) = 25,0 + 1· (3,2 - 2) = 26,2°С

где grad t - градиент температуры по высоте помещения выше обслуживаемой зоны, К/м: при теплонапряженности помещения более 23 Вт/м³ grad t = 0,8 - 1,5 (меньшее значение принимается для холодного периода года, большее - для теплого); Н - высота помещения, м.

По ориентировочному расходу рециркуляционного воздуха G_рец подбирают типоразмер фэнкойла так, чтобы при максимальной скорости вращения вентилятора выполнялось условие: G_рец ≤ G_ф^макс.

м³/ч

По  определяем ближайший типоразмер фэнкойла.

По  определяем ближайший типоразмер фэнкойла.

Принимаем к установке 3 фэнкойла моделей Laser типоразмер 1 (110):

Холодопроизводительность - 1030 Вт.

L_р = 534 ≤ L^max_ф = 241,2∙3 = 723,6 м³/ч

Принимаем кг/ч,

где G^max_ф - номинальный расход воздуха, подаваемого фэнкойлом при максимальной частоте вращения.

Уточняем температуру приточного воздуха, подаваемого фэнкойлом t_п^м:

 

5.      Определяют способность ассимилировать влагу, выделяющуюся в помещении, приточным воздухом, подаваемым центральным кондиционером. Для этого определяют влагосодержание внутреннего воздуха из условия ассимиляции избытков влаги приточным воздухом:

 г/кг.

Так как, полученное значение влагосодержания внутреннего воздуха меньше максимально возможного влагосодержания воздуха в помещении d_в < d_в^макс (10 < 11,85), определенного в верхней точке области оптимальных параметров, то уточняют положение точки В, характеризующей состояние внутреннего воздуха в помещении, и определяют параметры воздуха в этой точке - относительную влажность φ_в и энтальпию h_в.

По значениям t_п^м и d_в наносят точку Пм, характеризующую состояние рециркуляционного воздуха после охлаждения в фэнкойле.

.        Определим холодильную нагрузку на ПВО ЦК и фэнкойл.

_х^ц_i = 0,278∙G_н∙ (h_н - h_о) = 0,278∙1800∙ (62 - 35,8) = 13110 Вт_х^м_i = 0,278∙G_ф^max∙ (h_в - h_п^м) = 0,278∙868,3∙ (50,6 - 42,1) = 2052 Вт

Таблица 6.1 Параметры воздуха в ТП

Параметры	Значения параметров
	t,°С	h, кДж/кг	d, кг/г	φ, %
Н	28,6	62	13	53
В	25	50,6	10	60
F	11	31,8	8,1	100
О	13,4	35,8	8,8	92
Пц	14,4	36,9	8,8	86
Пм	16,9	42,1	10	84

Холодный период года

1.      Наносят на h-d-диаграмму точки Н и В, характеризующие состояние наружного и внутреннего воздуха в расчетном режиме.

2.      Вычисляют влагосодержание приточного воздуха, подаваемого центральным кондиционером из условия ассимиляции избытков влаги ΔG_w в помещении:

 г/кг.

Таблица 6.2 Параметры воздуха в ХП

Параметры	Значения параметров
	t,°С	h, кДж/кг	d, кг/г	φ, %
Н	-18	-16,3	0,8	85
В	19	29,5	4,1	30
О	0	8,5	3,35	90
Т	6,5	8,5	0,8	13
Пц	18	26,8	3,35	26
Пм	27,8	38,1	4,1	18

.        На пересечении линии d_п^ц = const с кривой φ_о = 90-95% получают точку О, характеризующую состояние воздуха на выходе из оросительной камеры центрального кондиционера. Через точку О проводят луч процесса адиабатного увлажнения h_o = const и на пересечении с лучом процесса подогрева наружного воздуха в воздухоподогревателях первой ступени d_н = const, получают точку Т, характеризующую состояние воздуха после первого подогрева.

4.      В холодный период года необходимо решить вопрос о распределении тепловой нагрузки между центральным кондиционером и фэнкойлом. В первом приближении можно принять температуру приточного воздуха, поступающего от центрального кондиционера t_п, равной или близкой температуре воздуха в помещении t_в. В этом случае вся отопительная нагрузка будет возлагаться на фэнкойлы. При этом необходимо сопоставить теплопроизводительность фэнкойлов при максимальной скорости вентилятора (2521 Вт) и теплопотери помещения (-1650 Вт). Принимаем t_п = 18°С и из уравнения воздушно-теплового баланса по явной теплоте рассчитываем температуру приточного воздуха, подаваемого фэнкойлом:

5.      На пересечении линии постоянного влагосодержания внутреннего воздуха d_в = const с изотермой приточного воздуха t_п^м получают точку Пм, характеризующую состояние воздуха после нагревания в фэнкойле, а на пересечении линии d_п^ц = const с изотермой приточного воздуха t_п^ц, получаем точку Пц, характеризующую состояние приточного воздуха, подаваемого центральным кондиционером.

6.      На основе построения процесса обработки воздуха в холодный период года определяют расходы теплоты в воздухонагревателях:

на первый подогрев в центральном кондиционере

_т.1^ц = 0,278G_н (h_т - h_н) = 0,278∙21260∙1,2∙ (8,5 - (-16,3)) =175 890 Вт

на второй подогрев в центральном кондиционере

_т.2^ц = 0,278G_н (h_п^ц - h_о) = 0,278∙21260∙1,2∙ (26,8 - 8,5) = 129 790 Вт

на подогрев в местном доводчике (фэнкойле)

_т. ^м_i = 0,278G_ф^макс (h_п^м - h_в) = 0,278∙868,3∙ (38,1 - 29,5) = 2 076 Вт

Суммарные затраты теплоты и холода вычисляют по формулам

расход холода в центральном кондиционере

_х^ц = 0,278G_н (h_н - h_о) = 0,278∙21260∙1,2∙ (-16,3 - 8,5) = - 125 890 Вт

расход холода в фэнкойлах Q_х^м = ∑Q_х^м_i

расход теплоты на подогрев в фэнкойлах Q_т^м = ∑ Q_т^м_i

6.2 Подбор фэнкойлов

№ пом-я	Параметры
	Gр, кг/ч	Lр, м3/ч	типоразмер фэнкойла	Lфmax, м3/ч	кол-во фэнкойлов	Σ Lф, м3/ч	Qхм, кВт	Qтм, кВт
1	236	196	Laser 110	241,2	1	241,2	0,76
2	605	504	Laser 110	241,2	3	723,6	0,76
3	24	20	Laser 110	241,2	1	241,2	0,76
4	844	703	Laser 110	241,2	3	723,6	0,76
5	306	255	Laser 112	331,2	1	331,2	0,934
6	640	534	Laser 110	241,2	3	723,6	0,76
7	546	455	Laser 110	241,2	3	723,6	0,76
8	309	257	Laser 112	331,2	1	331,2	0,934
9	300	250	Laser 112	1	331,2	0,934
10	663	552	Laser 110	241,2	3	723,6	0,76
11	226	188	Laser 110	241,2	1	241,2	0,76
12	242	201	Laser 110	241,2	1	241,2	0,76
13	363	302	Laser 112	331,2	1	331,2	0,934
14	363	302	Laser 112	331,2	1	331,2	0,934
15	745	621	Laser 112	331,2	2	662,4	0,934
16	357	298	Laser 112	331,2	1	331,2	0,934
17	528	440	Laser 110	241,2	3	723,6	0,76
18	320	266	Laser 112	331,2	1	331,2	0,934
19	596	497	Laser 110	241,2	3	723,6	0,76
20	4010	3342	Laser 114	410,4	9	3693,6	1,357
21	405	337	Laser 114	410,4	1	410,4	1,357
22	405	337	Laser 114	410,4	1	410,4	1,357
23	405	337	Laser 114	410,4	1	410,4	1,357
24	774	648	Laser 112	331,2	2	662,4	0,934
25	753	627	Laser 112	331,2	2	662,4	0,934
26	416	346	Laser 114	410,4	1	410,4	1,357
27	306	255	Laser 112	331,2	1	331,2	0,934
28	560	467	Laser 110	241,2	3	723,6	0,76
Σ							51,99

7. Аэродинамический расчет воздуховодов

В курсовой работе, по согласованию с руководителем, производят аэродинамический расчет только для магистрали приточной системы, а для ответвлений и вытяжной системы производят предварительный расчет с определением размеров воздуховодов по рекомендуемой скорости движения воздуха. В качестве воздухораспределительных устройств используют, как правило, потолочные плафоны, а при обработке смеси наружного и рециркуляционного воздуха - собственно фэнкойл. Результаты аэродинамического расчета представляют в таблице 7.1, сопровождая её ведомостью коэффициентов местных сопротивлений (таблица 7.2). Расчетная схема представлена на рис.1.

В результате аэродинамического расчета, суммируя потери давления на участках магистрали, определяют потери давления в вентиляционной сети Δр_сеть = 331,7 Па.

Таблица 7.1 Аэродинамический расчёт системы П1

№ участка	Расход L, м3/ч	Длина l, м	Расчетная скорость v', м/с	Расчетная площадь А', м2	Диаметр dv, мм	Стандартная площадь А, м2	Фактическая скорость v, м/с	R, Па/м	Ртр., Па	Рд., Па		Z, Па	(Ртр. + Z) i, Па	Σ∆Pуч, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
1	980	3,6	5	0,054	250	0,049	5,55	1,46	5,27	18,45	4,94	91,16	96,43
2	2940	13,7	5	0,163	450	0,159	5,13	0,61	8,35	15,82	0,15	2,37	10,73
3	4140	6,3	5	0,230	500	0, 196	5,86	0,68	4,29	20,58	0,35	7, 20	11,49
4	4260	3,8	5	0,237	500	0, 196	6,03	0,72	2,73	21,79	0,35	7,63	10,36
5	5460	2,2	5	0,303	630	0,312	4,87	0,36	0,80	14, 20	0,35	4,97	5,77
6	5760	2,9	5	0,320	630	0,312	5,13	0,40	1,16	15,81	0,35	5,53	6,69
7	6960	6,3	5	0,387	630	0,312	6, 20	0,57	3,57	23,08	0,7	16,16	19,73
8	10740	3,2	6	0,497	600х700	0,420	7,10	0,71	2,26	30,27	0,7	21, 19	23,45
9	16980	3,2	7	0,674	1000х700	0,700	6,74	0,47	1,51	27,24	0,35	9,53	11,05
10	21260	2,5	8	0,738	1000х700	0,700	8,44	0,72	1,80	42,70	2,89	123,42	125,22
11	21260	6,7	6	0,984	1000х1000	1,000	5,91	0,29	1,95	20,93	3,23	67,59	69,54	390,45

Таблица 7.2 Ведомость местных сопротивлений

№ участка	Вид местных сопротивлений	Кол-во	z
1	2	3	4	5
1	Потолочный диффузор	1	2,39	4,94
	отвод круглого сечения 90°	1	0,35
	тройник на проход	1	2,2
2	тройник на проход	1	0,15	0,15
3	тройник на проход	1	0,35	0,35
4	тройник на проход	1	0,35	0,35
5	тройник на проход	1	0,35	0,35
6	тройник на проход	1	0,35	0,35
7	тройник на проход	1	0,35	0,7
	отвод круглого сечения 90°	1	0,35
8	тройник на проход	1	0,35	0,7
9	тройник на проход	1	0,35	0,35
10	тройник на проход	1	0,35	2,89
	отвод с острыми кромками	2	1,27
11	отвод с острыми кромками	2	1,27	3,23
	жалюзийная решетка	1	0,69

Таблица 7.3 Предварительный расчет ответвлений системы П1

№ участка	Расход L, м3/ч	Длина l, м	Расчетная скорость v', м/с	Расчетная площадь А', м2	Диаметр dv, мм	Стандартная площадь А, м2	Фактическая скорость v, м/с
1	2	3	4	5	6	7	8
12	980	1,1	5	0,054	250	0,049	5,55
13	980	3,6	5	0,054	250	0,049	5,55
14	1200	4,5	5	0,067	315	0,078	4,28
15	120	4,5	5	0,007	100	0,008	4,24
16	1200	7,0	5	0,067	315	0,078	4,28
17	300	4,5	5	0,017	160	0,020	4,14
18	1200	7,0	5	0,067	315	0,078	4,28
19	720	9,6	4	0,050	250	0,049	4,07
20	2220	1,8	4	0,154	450	0,159	3,88
21	2940	2,8	5	0,163	450	0,159	5,13
22	3660	2,2	6	0,169	450	0,159	6,39
23	3780	0,9	6	0,175	450	0,159	6,60
24	1500	7,0	4	0,104	400	0,126	3,32
25	720	4,5	4	0,050	250	0,049	4,07
26	720	4,5	4	0,050	250	0,049	4,07
27	120	7,0	4	0,008	100	0,008	4,24
28	1800	7,9	4	0,125	400	0,126	3,98
29	3600	2,5	5	0, 200	500	0, 196	5,09
30	3720	0,5	5	0, 207	500	0, 196	5,26
31	3840	4,0	5	0,213	500	0, 196	5,43
32	4200	4,8	6	0, 194	500	0, 196	5,94
33	4320	3,2	6	0, 200	500	0, 196	6,11
34	4440	2,7	6	0, 206	500	0, 196	6,28
35	4560	3,5	7	0,181	500	0, 196	6,45
36	4680	2,3	7	0,186	500	0, 196	6,62
37	4740	0,9	7	0,188	500	0, 196	6,71
38	6240	3,0	7	0,248	630	0,312	5,56
39	1800	7,0	4	0,125	400	0,126	3,98
40	120	7,0	4	0,008	100	0,008	4,24
41	120	4,5	4	0,008	100	0,008	4,24
42	360	4,5	5	0,020	160	0,020	4,97
43	120	4,5	5	0,007	100	0,008	4,24
44	120	5	0,007	100	0,008	4,24
45	120	7,0	5	0,007	100	0,008	4,24
46	120	4,5	5	0,007	100	0,008	4,24
47	60	4,5	3	0,006	100	0,008	2,12
48	1500	7,0	4	0,104	400	0,126	3,32
49	1500	7,1	4	0,104	400	0,126	3,32
50	2460	3,3	5	0,137	450	0,159	4,30
51	2480	0,5	5	0,138	450	0,159	4,33
52	2600	20,0	5	0,144	450	0,159	4,54
53	4160	3,0	6	0, 193	500	0, 196	5,89
54	4280	1,4	6	0, 198	500	0, 196	6,05
55	960	7,0	6	0,044	250	0,049	5,43
56	20	7,0	3	0,002	100	0,008	0,71
57	120	4,5	5	0,007	100	0,008	4,24
58	1560	7,0	5	0,087	400	0,126	3,45
59	120	7,0	5	0,007	100	0,008	4,24

8. Холодоснабжение

В курсовой работе проектируют центральную систему холодоснабжения фэнкойлов и воздухоохладителей центрального кондиционера. Холодная вода для фэнкойлов приготавливается в пластинчатом теплообменнике ТО2, а для центрального кондиционера - ТО1.

После прокладки магистралей и определения места расположения приборов и стояков составляют аксонометрическую схему системы тепло - и холодоснабжения. В ней указываются приборы (прямоугольники одинаковой величины), все трубопроводы, обозначаются стояки системы, указывается холодопроизводительность стояков, указываются отметки осей трубопроводов, показывается запорно-регулирующая арматура.

На участках схемы, подлежащих гидравлическому расчету, указывают номер, длину участка, его холодопроизводительность и диаметр трубопровода (по условному проходу). На остальных участках схемы наносится только диаметр, который определяется приближенно по величине холодопроизводительности (расходу холодоносителя). В общую расчетную схему должен быть включен ввод с подводящими магистралями, оборудованием, приборами и запорно-регулирующей арматурой.

 

8.1 Подбор регулирующего клапана

Для регулирования тепло- и холодопроизводительности фэнкойлов устанавливают регулирующие клапаны. Подбор трехходового регулирующего клапана осуществляется по коэффициенту пропускной способности с помощью номограммы для регулирующего клапана соответствующей фирмы-производителя.

Дано:

нагрузка по холоду на фэнкойле Q_x = 0,895 кВт;

перепад давления в теплообменнике (определяем по таблицам для соответствующего фэнкойла - табл.П. 19) Δр = 14,1 кПа.

Массовый расход воды через теплообменник фэнкойла:

 = 3,6∙Q_x/ (с_pw∙Δt_w) = 3,6∙895/ (4,187∙5) = 153,9 кг/ч.

Объемный расход воды:

 = G/ρ_w = 153,9/1000 = 0,1539 м³/ч.

Подбираем трехходовой регулирующий клапан по номограмме так, чтобы перепад давления на регулирующем клапане был больше перепада давления в теплообменнике с учетом запаса на потери в трубопроводах и запорной арматуре:

при W = 0,1539 м³/ч по номограмме на рис 8.2 [5], определяем K_vs = 0,4 м³/ч регулирующего клапана диаметром 1/2" (15 мм) и потери давления на клапане Δр = 18 кПа. При K_vs = 0,63 м³/ч потери давления на клапане Δр = 6 кПа и соотношение давлений будет меньше 1. Поэтому принимаем K_vs = 0,4 м³/ч.

 

8.2 Гидравлический расчет контура тепло- и холодоснабжения фэнкойлов

После прокладки магистралей и определения места расположения приборов и стояков составляют аксонометрическую схему системы тепло - и холодоснабжения. В ней указываются приборы (прямоугольники одинаковой величины), все трубопроводы, обозначаются стояки системы, указывается холодопроизводительность стояков, указываются отметки осей трубопроводов, показывается запорно-регулирующая арматура.

На участках схемы подлежащих гидравлическому расчету, указывают номер, длину участка, его холодопроизводительность и диаметр трубопровода (по условному проходу). На остальных участках схемы наносится только диаметр, который определяется приближенно по величине холодопроизводительности (расходу холодоносителя). В общую расчетную схему должен быть включен ввод с подводящими магистралями, оборудованием, приборами и запорно-регулирующей арматурой.

РАСЧЕТНОЕ ЦИРКУЛЯЦИОННОЕ ДАВЛЕНИЕ В СИСТЕМЕ

Для обеспечения гидравлической устойчивости рекомендуется, чтобы 70% потерь давления в циркуляционном кольце приходилось на потери давления в контуре фанкойла (подводки, регулирующий клапан, теплообменник фанкойла). В этом случае располагаемый перепад давления для основного циркуляционного кольца:

,

 - по графику;

 - по номограмме.

Расчетное давление для создания циркуляции воды определяется по формуле:

Δp_p = Δp_н, где

Δр_н - давление, создаваемое насосом.

Таблица 8.1

Гидравлический расчёт основного кольца системы холодоснабжения фанкойлов

Данные по схеме				Принято							R·l+Z, Па
Участок	Q, Вт	G, кг/ч	l, м	dу, мм	w, м/с	R, Па/м	R·l, Па	pд, Па	∑ζ	Z, Па
Основное циркуляционное кольцо:
1	51997	10407,6	8,4	65	0,885	95,9	805,4	386,9	3,8	1470,1	2275,5
2	42703	8528,4	3,2	65	0,725	66,9	214,2	259,8	1,4	363,7	577,8
3	27805	5590,8	3,2	65	0,475	31,4	100,4	111,6	3,3	368,4	468,8
4	8307	1623,6	4,2	40	0,365	35,9	150,7	65,6	2,1	134,6	285,2
5	7547	1468,8	3	32	0,515	87,9	263,7	131,2	5,3	695,2	958,9
6	6787	1314,0	3	32	0,461	72,0	216,1	105,0	1,3	140,7	356,8
7	6027	1159,2	3	32	0,407	57,6	172,8	81,7	4,7	384,0	556,8
8	5093	982,8	6	32	0,345	42,9	257,6	58,7	3,3	193,8	451,4
9	3736	705,6	21,1	25	0,406	78,0	1646,8	81,3	4,3	349,4	1996,2
10	2802	529,2	2,8	25	0,304	46,8	131,0	45,7	1,4	64,0	195,0
11	1868	352,8	3	20	0,317	66,5	199,5	49,6	1,3	64,5	264,0
12	934	176,4	8	15	0,282	77,3	618,5	39,2	8,1	315,8	934,3
13	1868	352,8	3	20	0,317	66,5	199,5	49,6	0,9	42,7	242,2
14	2802	529,2	2,8	25	0,304	46,8	131,0	45,7	0,8	34,7	165,8
15	3736	705,6	21,1	25	0,406	78,0	1646,8	81,3	1,7	138,1	1784,9
16	5093	982,8	6	0,345	42,9	257,6	58,7	0,7	41,1	298,8
17	6027	1159,2	3	32	0,407	57,6	172,8	81,7	0,7	57,2	230,0
18	6787	1314,0	3	32	0,461	72,0	216,1	105,0	0,7	73,5	289,6
19	7547	1468,8	3	32	0,515	87,9	263,7	131,2	0,7	91,8	355,5
20	8307	1623,6	4,2	40	0,365	35,9	150,7	65,6	1,0	65,6	216,3
21	27805	5590,8	3,2	65	0,475	31,4	100,4	111,6	0,6	67,0	167,4
22	42703	8528,4	3,2	65	0,725	66,9	214,2	259,8	0,6	155,9	370,0
23	51997	10407,6	9,2	65	0,885	95,9	882,1	386,9	16,4	6344,6	7226,7

∑=20669 Па

Таблица 8.2

Ведомость местных сопротивлений
№ участка	Вид местного сопротивления			Исходные данные для подбора				ζ	∑ζ
1	2			3				4	5
1	Задвижка параллельная	×	1	dу =	65	мм		0,5		0,5
	Отвод 90°	×	3	dу =	65	мм		0,4		1,2
	Тройник проходной			Gпрох/Gств=	0,1			2,1		2,1
									∑=	3,8
2	Тройник проходной			Gпрох/Gств=	0,3			1,4		1,4
									∑=	1,4
3	Тройник проходной			Gпрох/Gств=	0,2			3,3		3,3
									∑=	3,3
4	Тройник проходной			Gпрох/Gств=	0,5			1,05		1,05
	Отвод 90°			dу =	40	мм		0,5		1
									∑=	2,05
5	Тройник проходной			Gпрох/Gств=	0,1			5,3		5,3
									∑=	5,3
6	Тройник проходной			Gпрох/Gств=	0,5			1,34		1,34
									∑=	1,34
7	Тройник проходной			Gпрох/Gств=	0,3			4,7		4,7
									∑=	4,7
8	Тройник проходной			Gпрох/Gств=	0,7			3,3		3,3
									∑=	3,3
9	Тройник проходной			Gпрох/Gств=	0,7			3,3		3,3
	Отвод 90°			dу =	25	мм		0,5		1
									∑=	4,3
10	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,5			1,4		1,4
									∑=	1,4
11	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,7			1,3		1,3
									∑=	1,3
12	Фанкойл Laser112			dу =	15	мм		1,5		1,5
	Трехходовой кран	×	1		15			0,26		0,26
	Балансировочный вентиль	×	1	dу =	15	мм		5,7	5,7
	Отвод 90°			dу =	15	мм		0,8		1,6
							å	=	8.06
13	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,9			0,86		0,86
									∑=	0,86
14	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,6			0,76		0,76
									∑=	0,76
15	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,8			0,7		0,7
	Отвод 90°	×	2	dу =	25	мм		0,5		1
									∑=	1,7
16	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,7			0,7		0,7
									∑=	0,7
17	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,7			0,7		0,7
									∑=	0,7
18	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,7			0,7		0,7
									∑=	0,7
19	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,8			0,7		0,7
									∑=	0,7
20	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,9			0,6		0,6
	Отвод 90°			dу =	40	мм		0,4		0,4
									∑=	1,0
21	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,9			0,6		0,6
									∑=	0,6
22	Тройник проходной			Gотв/Gств=	0,9			0,6		0,6
									∑=	0,6
23	Отвод 90°	×	3	dу =	65	мм		0,3		0,9
	Задвижка параллельная	×	3	dу =	65	мм		0,5		1,5
	Теплообменник		1					14		14
									∑=	16,4

8.3 Гидравлический расчет контура чиллера

В контуре чиллера, если чиллер установлен снаружи здания, в качестве тепло-холодоносиителя используют водный раствор гликоля. Концентрацию раствора выбирают, так, чтобы температура замерзания была ниже расчетной температуры наружного воздуха в ХП на 5 - 8°С. Выбираем водный раствор этиленгликоля:

концентрация 42,6%,

температура замерзания - 29°С.

Диаметры трубопроводов назначают, ориентируясь на рекомендуемую среднюю скорость движения тепло-холодоносителя м/с.

Расчетная схема представлена на рис.4.

Табл. 8.3 Гидравлический расчет контура чиллера

Данные по схеме				Принято			Результаты расчета				R·l+Z, Па
Участок	Q, Вт	G, кг/ч	l, м	dу, мм	w, м/с	R, Па/м	R·l, Па	pд, Па	∑ζ	Z, Па
Основное циркуляционное кольцо:
1	56728,5	11670	17	65	1,2	320	5440	777,6	14,22	11057	16497
2	113457	23340	12,2	80	1,4	240	2928	1058,4	0,3	318	3246
3	44013	9054	1,6	65	1	90	144	540	10,05	5427	5571
4	44013	9054	1,6	65	1	90	144	540	7,9	4266	4410
5	113457	23340	13,1	80	1,4	240	3144	1058,4	0,6	635	3779
										∑	33503

∑ΔP_c= 1,1∙ (33503 + 51800) = 93833,3 Па = 94 кПа

где Δр_х^ч = 51,8 кПа - потери давления в испарителе чиллера.= 21,6 м³/ч

К установке принимаем насос Wilo-Veroline-IP-E 40/120-1,5/2 с рабочим давлением p_max = 10 бар для стандартного исполнения.

Подбор циркуляционного насоса контура воздухоохладителей центрального кондиционера:

при G = 13,2 м³/ч и ∑ΔP_c= 1,1∙ (33503 + 51800 - 5517 - 4410) = 82854,2 Па = 83 кПа

(где ΔP = 5517 Па, ΔP = 4410 Па - потери давления на необщих участках).

К установке принимаем насос Wilo-VeroLine-IP-E 40/115-0,55/2 с рабочим давлением p_max = 10 бар для стандартного исполнения.

Табл. 8.4 Ведомость местных сопротивлений контура чиллера

№ уч.	dу	Вид местного сопротивления	к-во	ζ	Σζ
1	65	Отвод гнутый под углом 90о, 2шт	2	0,3	14,22
		Тройник на проход при делении потоков, Gпрох /Gств=1	1	2,3
		Тройник на проход при делении потоков, Gпрох /Gств=0,5	1	2,78
		Тройник на проход при слиянии потоков, Gпрох /Gств=0,5	1	1,54
		Теплообменник чиллера	3,5
		Гидромодуль	1	3,5
2	80	Отвод гнутый под углом 90о	1	0,3	0,3
3	65	Тройник на ответвление (деление потока), Gотв /Gств=0,39	1	9,55	10,05
		Задвижка параллельная	1	0,5
4	65	Тройник на ответвление (слияние потоков), Gотв /Gств=0,39	1	7,4	7,9
		Задвижка параллельная	1	0,5
5	80	Отвод гнутый под углом 90о	2	0,3	0,6

Рис.4. Расчетная схема контура чиллера

9. Подбор оборудования системы холодоснабжения

9.1 Чиллер

В курсовой работе рекомендуется применять чиллеры с воздушным охлаждением конденсатора и осевым вентилятором. Систему холодоснабжения следует проектировать, как правило, из двух или большего числа установок холодоснабжения; допускается проектировать одну машину или установку охлаждения с регулируемой мощностью.

Чиллер подбирают по суммарной холодильной нагрузке на центральный кондиционер Q_х^ц и местные доводчики - фэнкойлы Q_х^м. Принимая к установке два чиллера одинаковой холодопроизводительности, определяют его номинальную холодопроизводительность по каталожным данным при работе на воде.

 

Q_х^м = 51,99 кВт; Q_х^ц = 125,89 кВт

∑Q_х^ч = 177,88/2 = 89 кВт

Чиллер подбирают, обеспечивая выполнение условия:

,

где f_Qx=0,935 - поправка на холодопроизводительность при работе на водных растворах этиленгликоля.

Примем к установке 2 чиллера 30DQ типоразмера 036; АхВхН=1388×2168×2262 мм; при температуре наружного воздуха t_н = 28,6ºC:

_х= 100,7 кВт; N_к = 30,8 кВт.

 - условие выполняется.

После выбора типоразмера чиллера определяют характеристики, необходимые для дальнейшего проектирования системы холодоснабжения.

Расход чистой воды через испаритель чиллера G_{w. x}, кг/с:

_{w. x} = Q_х^ч / [c_w (t_{w. к} - t_{w. н})] = 61,7/ [4,187 (12 - 7)] = 2,95 кг/с,

где c_w = 4,187 кДж. (кг∙К) - удельная теплоемкость воды;

(t_{w. к} - t_{w. н}) - разность температуры, ^оС.

Потери давления в испарителе чиллера Δр_w^ч определяют по графикам, представленным в каталогах, для соответствующего типоразмера чиллера. Если в контуре используется раствор этиленгликоля, то снятую с графика величину корректируют

Δр_х^ч = f_Δp ∙ Δр_w^ч = 1,481∙35 = 51,8 кПа,

где f_Δp=1,481 - поправка на перепад давления.

Гидромодуль

Чиллеры 30DQ комплектуются отдельным гидромодулем "Гидроник", технические данные которого представлены в приложении табл. П.10. Примем к установке гидромодуль "Гидроник" типоразмера 036;

АхВхН=2150×1370×800 мм.

Номинальный расход, л/с	3,73
Рабочее давление*, кПа	112
Сухой вес агрегата, кг	350
Бак-аккумулятор, л	300
Расширительный бак, л	35
Объем воды в контуре, л	337

Расширительный бак

Полезный объем закрытого расширительного бака определяют по формуле

где ΔV - приращение объема жидкости в системе, м³, определяемое как

ΔV = βΔtV_c,

где Δt - изменение температуры воды в системе от минимального до максимального значения, ^оС; β - среднее значение коэффициента объемного расширения тепло-холодоносителя в контуре, К^{-1 (}для воды β = 0,0006 К^-1). Для незамерзающих жидкостей β определяют по справочным данным в зависимости от концентрации.

При работе системы только в режиме охлаждения минимальная температура принимается равной +4 ^оС, максимальная - равной температуре окружающего воздуха 25 - 30°С.

V_c - объем тепло-холодоносителя в системе, определяется суммированием объема тепло-холодоносителя в отдельных элементах системы или по укрупненным измерителям, м³.

p_{мин -} абсолютное минимальное давление в расширительном баке, кПа. Определяется в зависимости от взаимного расположения бака и потребителей. Если бак располагается ниже конечного потребителя, то величина p_мин определяется по формуле

_мин = р_а +10^-3ρ_жgh + p_зап,

где р_{а -} атмосферное давление (р_а = 100 кПа); ρ_{ж -} плотность жидкости при минимальной температуре, кг/м³; h - расстояние по вертикали между уровнем жидкости в расширительном баке и верхней точкой системы, м; p_{зап -} запас по давлению (p_зап = 5 - 10 кПа). Если бак расположен выше конечного потребителя, то p_мин = 150 кПа.

p_{макс -} абсолютное максимальное давление воды в баке, кПа, определяется по формуле

_макс = р_а + р_раб - (Δр_н ± 10^-3ρ_жgh₁),

где р_{раб -} рабочее давление допустимое для элементов системы тепло-холодоснабжения в низшей её точке, кПа (принимается наименьшее рабочее давление для всех элементов сети, например, для разборного пластинчатого теплообменника ALFA LAVAL - 500 кПа); Δр_н - давление, развиваемое насосом, кПа; h_{1 -} расстояние по вертикали от уровня установки насоса до уровня жидкости в расширительном баке, плюс принимают, когда уровень жидкости в баке расположен выше насоса, м.

p_{пр -} абсолютное давление в баке до его подключения к системе, кПа (обычно, насосные станции поставляются при давлении в расширительном баке p_пр = 150 кПа).

Бак подбирается по объему и предварительному давлению настройки бака. Давление предварительной настройки - исходное давление азота в буферной емкости обеспечивает оптимальное положение мембраны после заполнения системы жидкостью и компенсацию уменьшения объема при снижении температуры жидкости ниже температуры заправки.

Предохранительный клапан, устанавливаемый вместе с расширительным баком, подбирается на максимальное давление в системе.

В курсовой работе необходимо подобрать расширительный бак для контура фэнкойлов, проверить достаточность объема расширительного бака в насосной станции и подобрать расширительный бак для контура холодоснабжения воздухоохладителей центрального кондиционера.

·        РБ контура тепло-холодоснабжения фэнкойлов

Приращение объема жидкости в системе:

ΔV = βΔtV_c = 0,0006∙5∙0,302 = 0,00091 м³

p_мин = р_а +10^-3ρ_жgh + p_зап = 100 + 1000∙9,8∙5,5/1000 + 10 = 163,9 кПа

p_макс = р_а + р_раб - (Δр_н ± 10^-3ρ_жgh₁) = 100 + 500 - (58 + 1000∙9,8∙1/1000) = 532,2 кПа

м^{3 -} примем бак на 1,5 литра.

·        РБ контура воздухоохладителей центрального кондиционера

Приращение объема жидкости в системе:

ΔV = βΔtV_c = 0,0060∙ (35-4) ∙0,086 = 0,0016 м³

p_мин = р_а +10^-3ρ_жgh + p_зап = 100 + 1080∙9,8∙1,0/1000 + 10 = 120,6 кПа

p_макс = р_а + р_раб - (Δр_н ± 10^-3ρ_жgh₁) = 100 + 500 - (83 + 1080∙9,8∙0,8/1000) = 508,5 кПа

м^{3 -} примем бак на 17 литров.

·        РБ контура чиллера

Приращение объема жидкости в системе:

ΔV = βΔtV_c = 0,0060∙ (35-4) ∙0,1262 = 0,0235 м³

p_мин = р_а +10^-3ρ_жgh + p_зап = 100 + 1080∙9,8∙1,0/1000 + 10 = 120,6 кПа

p_макс = р_а + р_раб - (Δр_н ± 10^-3ρ_жgh₁) = 100 + 500 - (51,8 + 1080∙9,8∙0,3/1000) = 545 кПа

м^{3 -} бака гидромодуля на 35 л достаточно.

 

Бак - аккумулятор

Необходимо проверить достаточность объема бака-аккумулятора в составе насосной станции.

Потребный объем бака-аккумулятора V_АБ, л, когда время задержки компрессора составляет 6 мин, а допустимое отклонение температуры ±1,5°С, может быть приближенно определен по формуле

л

где Q_х^{ч. макс} = 201,4 кВт - максимальная мощность чиллера; V_пом = 3756 м³ - объем кондиционируемых помещений; V_c =337 л - объем воды в системе (в контуре чиллера); Z - количество контуров или ступеней мощности компрессора.

л

бака-аккумулятора гидромодуля на 300 л достаточно.

10. Акустический расчет

В курсовой работе необходимо выполнить акустический расчет приточной установки центрального кондиционера, определить суммарные октавные уровни звукового давления в расчетной точке помещения с учетом работы фэнкойла и вытяжной установки и, при необходимости, подобрать глушитель.

Уровень звукового давления, создаваемого вытяжной установкой, в курсовой работе, допускается принимать равным звуковому давлению от приточной установки.

Октавные уровни звукового давления, создаваемые в расчетной точке источником шума (фэнкойлом) определяют по формуле:

где r - расстояние от источника шума до расчетной точки, м;

Φ = 2 - фактор направленности (источник в двухгранном углу, образованном ограждающими конструкциями);

B - постоянная помещения, м²;

n - количество источников шума одной системы в помещении.

В октавных полосах частот постоянную помещения B определяют по формуле:

B = B₁₀₀₀μ

где B_{1000 -} постоянная помещения на среднегеометрической частоте 1000 Гц, определяемая по формуле:

₁₀₀₀ = 0,163V/T

где V - объем помещения, м³;

Т - время отражения звука, характеризует звукопоглощающую способность внутренних ограждений в помещении;

μ - частотный множитель.

Суммарный уровень звукового давления определяют по парным сложением уровней, начиная от меньшего к большему.

Выбираем расчетную ветвь - наиболее короткую от источника шума до обслуживаемого помещения (№10 - кабинет проектирования).

По СниП 23-03-2003 "Защита от шума" выписываем допустимые уровни звукового давления в каждой октавной полосе L_доп, снижая табличные значения на 5 дБ ("Классные помещения, учебные кабинеты, аудитории учебных заведений, конференц-залы, читальные залы библиотек").

Результаты расчета приведены в табл.10.

Таблица 10. Акустический расчёт УКВ

№	Определяемая величина	Источник	Значения величин, дБ, в октавной полосе
			63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
1	Допустимый уровень звукового давления, Lдоп, дБ		66	56	49	44	40	37	35	33
	Для 1 фэнкойлов:
2	Lр окт, дБ	каталог	41	40	45	47	41	37	32	26
	μ		0,8	0,75	0,7	0,8	1,0	1,4	1,8	2,5
	B =B1000∙μ		42,2	39,6	37,0	42,2	52,8	73,9	95,1	132,0
	Φ/4πr2		0,0354	0,0354	0,0354	0,0354	0,0354	0,0354	0,0354	0,0354
3	Уровень звукового давления в расчётной точке, Lрр, дБ		32,1	31,3	36,6	38,1	31,5	26,5	20,9	14,2
	Для вентилятора:
4	Lр окт, дБ	каталог	89	88	85	83	82	80	76	72
5	Снижение уровня шума элементами вентиляционной сети, ΔL, дБ
	прямой участок	табл.12.14
	1000х700, l = 8 м		0,24	0,24	0,24	0,24	0,24	0,24	0,24	0,24
	Ø500, l = 2 м		0,23	0,23	0,23	0,23	0,23	0,23	0,23	0,23
	Ø100, l = 7,8 м		0,48	0,48	0,48	0,48	0,48	0,48	0,48	0,48
	поворот	табл.12.16
	1000х700, 1 шт		0	0	1	2	3	3	3	3
	разветвление на проходе Ø100		6	6	6	6	6	6	6	6
	разветвление на проходе Ø500		4	4	4	4	4	4	4
	решетка	табл.12.18	16	10	4	1	0	0	0	0
	ΣΔL, дБ		26,8	20,8	15,8	13,8	13,8	13,8	13,8	13,8
6	Уровень звукового давления в расчётной точке, Lрр, дБ	Lр окт - ΣΔL	62,2	67,2	69,2	69,2	68,2	66,2	62,2	58,2
	Для 1 фанкойла и вентилятора:		30,0	35,8	32,6	31,0	36,7	39,7	41,3	44,0
7	Уровень звукового давления в расчётной точке, Lрр, дБ		62,6	67,6	69,6	69,6	68,6	66,6	62,6	58,6
	Для 1 фанкойла и 2 вентиляторов:		0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4
8	Уровень звукового давления в расчётной точке, Lрр, дБ		65,4	70,4	72,4	72,4	71,4	69,4	65,4	61,4
9	Требуемое снижение уровня звукового давления, ΔLтр, дБ	Lрр - Lдоп	-1	14	23	28	31	32	30	28
	Шумоглушительная секция VA 1500+700		8	16	36	40	31	31	33	34

11. Автоматизация СКВ

Под автоматическим регулированием понимается поддержание постоянным или изменяющимся по определённому закону физического параметра, характеризующего процесс. Регулирование складывается из изменения состояния объекта и действующих на него возмущений и воздействия на регулирующий орган объекта.

Среди задач, стоящих перед системой управления, основными могут быть названы:

ü  стабилизация (поддержание постоянными управляемых величин с заданной точностью). Пример: поддержание температуры в помещении с точностью ± 2°С.

ü  программное управление (управление физическим параметром по заранее известному закону [формуле]) Пример: функциональная зависимость температуры теплоснабжения от температуры наружного воздуха.

По типу воздействия на объект системы управления могут быть разделены на следующие группы:

·        следящие (за некоторой измеряемой величиной)

·        самонастраивающиеся (на оптимальное значение какого-либо из показателей системы)

·        разомкнутые (регулирование без обратной связи)

·        замкнутые (регулирование с обратной связью)

В замкнутых системах управляющее воздействие формируется в зависимости от управляемой величины. Они используются для систем стабилизации.

Примером наиболее распространённой замкнутой системы автоматического регулирования является функциональная схема, представленная на рис.11.1.

Контур регулирования - это замкнутая цепь, элементами которой являются объект регулирования, датчик, регулятор и исполнительное устройство. Состояние объекта регулирования измеряется датчиком и сравнивается в регуляторе с заданным значением. Сигнал рассогласования, соответствующим образом усиленный, поступает на вход исполнительного устройства, которое обрабатывает это рассогласование таким образом, чтобы вернуть объект регулирования в заданное состояние.

Рис. 11.1 Функциональная схема замкнутой системы автоматического регулирования.

Условные обозначения:

- исполнительное устройство

- объект регулирования

- измерительное устройство (датчик)

- устройство сравнения

- задатчик (формирователь установок)

- усилитель сигнала рассогласования

+5+6 - регулятор

12. Определение годовых затрат энергии на эксплуатацию СКВ

По табл.1 [пособие 9.91 к СНиП 2.04.05-91*] для Одессы среднее значение энтальпии наружного воздуха самого холодного месяца h_cp,x=4,7 кДж/кг, амплитуда этой энтальпии А_{э, х}=0,8 кДж/кг. Энтальпия самого жаркого месяца h_{cp, т}=49,0 кДж/кг и амплитуда А_{э, т}=5,5 кДж/кг. Среднегодовая энтальпия h_{cp, г}=25,5 кДж/кг.

Для середины рабочего времени 0,5 (8+18) =13 ч по табл.2 К₁=0,74 и К₂=0,84.

Средняя за время работы системы энтальпия наружного воздуха для самого холодного месяца по формуле (4):

_х=J_{cp, х}+A_хK₁K_2, J_x=4,7+0,8×0,74×0,84=5,2 кДж/кг

для самого жаркого месяца:

_т=49,0+5,5×0,74×0,84=52,4 кДж/кг.

Средняя годовая энтальпия по формуле (6): J_г=J_{ср, г}+0,5 (A_{э, т}+A_{э, х}) K₁K₂

_г=25,5+0,5 (5,5+0,8) ×0,74×0,84=17,8 кДж/кг.

. Расход теплоты на первый подогрев для прямоточной СКВ по формуле (14) равен:

=0,143nmG_пDJ_кM₂K₃K₄

Q=0,143×5×10×21260 (25-9) 156×0,98×0,65=122,8×10⁶=122,8гДж/г,

где по формуле (17): М₂=182,5 (DJ_к/DJ_{к, г}) ^0,5

M₂=182,5 [ (25-9) / (31-9)] ^0,5=156 суток; К₃=0,98; К₄=0,65 по табл.3.

. Число часов работы первого подогрева по формуле (20)

₂=0,143птМ₂К_3, N₂=0,143×5×10×156×0,98=984 ч/г.

. Расход теплоты для СКВ, работающей с первой рециркуляцией, по формуле (14) и по табл.3, где К₃=0,92 и К₄=0,65:

=0,143×5×9×12000×3,08×89,5×0,92×0,65=12,7 гДж/г,

где, по формуле (16) DJ_k=25 - [40 (1-7/12) +9×7/12] =3,08 кДж/кг; а М₂ по формуле (17) равна:

М₂=182,5 [] ^0,5=89,5 суток.

Экономия теплоты за счет рециркуляции: 122,8-12,7= 110,1 гДж/г. Число часов работы первого подогрева по формуле (20).

₂=0,143×5×9×89,5×0,92=530 ч/г.

. Годовой расход теплоты на второй подогрев для СКВ прямоточной и с рециркуляцией по формуле (21) с учетом среднегодовых избытков теплоты в помещении 32500 Вт:

=52×5×9 (12000×16-3,6×32500) =176 гДж/г,

здесь среднегодовая разность энтальпий по формуле (22):

_г=0,5 (52+40-35-25) =16 кДж/кг.

. Годовой расход холода по формуле (23) и табл.3 для прямоточной СКВ:

=0,143×5×9×12000 (54,9-35) 167×0,98×0,65=163гДж/г,

где: М₃=182,5 [ (54,9-35) / (54,9-31)] ^0,5=167 суток.

Число часов потребления холода по формуле (27).

₃=0,143-5×10×167×0,98=1053 ч.

. Годовой расход холода при работе с первой рециркуляцией по формуле (28).

_рц,1=163-3,5=159,5гДж/г,

где: DQ_{г, э} определена по формуле (29)

Q_{г, э}=0,143×5×9 (12-7) 10³ (54,9-52) 64×0,91×0,65=3,5 гДж/г,

при М₃, определенной по формуле (25) и DJ_т=DJ_{т, г}:

М₃=182,5 [ (54,9-52) / (54,9-31)] ^0,5=64 сут.

К₃=0,91; К₄=0,65 по табл.3.

. Годовой расход электроэнергии по формуле (46)

=52×5×10 (2+1) =7020 кВт часов/г.

Список литературы

1.      Строительные нормы и правила СНиП 23-01-99. Строительная климатология / Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 2000. - 57 с.

2.      Строительные нормы и правила СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 2004 - 54 с.

.        Государственный стандарт ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях / Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 1999. - 13 с.

.        Внутренние санитарно-технические устройства. В 3-х ч. Ч.3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.1/В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин и др.; Под ред.Н. Н. Павлова и Ю.И. Шиллера.4-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1992. - 319 с. - (Справочник проектировщика).

.        Герасимов А.А. Проектирование воздушного и теплового режима здания: методические указания к выполнению курсовой работы для студентов всех форм обучения специальности 270109.65 - Теплогазоснабжение и вентиляция / А.А. Герасимов. - Калининград, КГТУ, 2003. - 67 с.

.        Строительные нормы и правила СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий / Госстрой России - М.: ГУП ЦПП, 2004. - 28 с.

.        Внутренние санитарно-технические устройства. В 3-х ч. Ч.3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.2/Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амирджанов и др.; Под ред.Н. Н. Павлова и Ю.И. Шиллера.4-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1992. - 416 с. - (Справочник проектировщика).

.        Богословский В.Н. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение: Учеб. для вузов / В.Н. Богословский, О.Я. Кокорин, Л.В. Петров. - М.: Стройиздат, 1985. - 367 с.

.        Системы вентиляции и кондиционирования. Теория и практика / В.А. Ананьев, Л.Н. Балуева, А.Д. Гальперин и др. - М.: "Евроклимат", изд-во "Арина", 2000. - 416 с.

.        Белова Е.М. Системы кондиционирования воздуха с чиллерами и фэнкойлами / Е.М. Белова. - М.: "Евроклимат", 2003. - 398 с.