Механизм,
агрегат
|
БУ
3200/200ДГУ-1М, БУ 3200/200ДГУ-1У, БУ 3200/200ДГУ-1Т
|
Лебедка
буровая
|
ЛБУ22-720
|
Насос
буровой
|
УНБТ-950А
|
Ротор
|
Р-700
|
Комплекс
механизмов АСП
|
Кронблок
|
УКБА-6-250
|
Талевый
блок
|
УТБА-5-200
|
Крюкоблок
|
-
|
Вертлюг
|
УВ-250МА
|
Вышка
|
ВМА-45-200-1
|
Привод
основных механизмов
|
Лебедки,
ротора и буровых насосов: групповой от трех силовых агрегатов типа СА-10
|
Циркуляционная
система
|
ЦС3200-У1,
ЦС3000ДГУ-1Т
|
Конструктивные особенности и достоинства
установок «Уралмаш»:
· Полнорегулируемый привод основных
механизмов;
· Блочно-модульная компоновка новых
типов БУ;
· Оперативный контроль за процессом
бурения и параметрами бурового раствора;
· Механизация и автоматизация
выполнения трудоемких операций с бурильными и обсадными трубами;
· Работа верхнеприводной системы
(силового вертлюга) совместно со средствами механизации спускоподъемных
операций;
· Высокоэффективные циркуляционные
системы для экологически чистого (безамбарного) бурения;
· Утепление производственных помещений
с максимальной утилизацией тепла;
· Высокая долговечность оборудования,
обусловленная оптимальными параметрами механизмов, применением высокопрочных
сталей с большим запасом прочности;
· Возможность выбора оптимальных
режимов бурения благодаря наличию приводных систем и регуляторов подачи долота;
· Легкость управления и удобство в
эксплуатации;
· Обладают универсальными
монтажно-транспортными качествами, перевозятся блоками на тяжеловозах, секциями
(модулями) на трейлерах и поагрегатно транспортом общего назначения.
. Расчет количества бурового раствора для
бурения скважины.
, (1.3)
где V1 = 25 м³ - объём
приемных емкостей буровых насосов;
V2 = 5 м³- объем
циркуляционной системы;
V3 -
требуемый объем бурового раствора, необходимый для механического бурения;
, (1.4)
где n1, n2, n3, n4 - нормы
расходы бурового раствора на 1 м проходки в зависимости от вида обсадной
колонны;
L1, L2, L3, L4 - длина
интервалов одного диаметра, м.
(м³)
V4 - объем
скважины.
, (1.5)
где d1, d2, d3, d4 - диаметры
скважины по виду колонны, мм.
(м³)
Кз = 2 - коэффициент запаса.
(м³)
II. Расчет и
выбор установки для добычи нефти и газа
. Расчет планируемого отбора жидкости по
уравнению притока
, (2.1)
где К - коэффициент продуктивности,
т/сут*МПа;
Рпл - пластовое давление в скважине,
МПа;
Рзаб - давление в забое, МПа.
n = 1 -
показатель фильтрации.
(т/сут)
. Схема установки штангового
скважинного насоса.
Рис. 2.1 Вид установки штангового
скважинного насоса
Штанговая глубинная насосная
установка состоит из скважинного насоса 2 вставного или невставного типов,
насосных штанг 4 насосно-компрессорных труб 3, подвешенных на планшайбе или в
трубной подвеске 8, сальникового уплотнения 6, сальникового штока 7, станка-
качалки 9, фундамента 10 и тройника 5. На приеме скважинного насоса
устанавливается защитное приспособление в виде газового или песочного фильтра
1.
. Расчет глубины спуска насоса.
, (2.2)
где Нф - фактическая глубина бурения, м;
Рпр.опт - оптимальное давление на приеме насоса,
МПа;
(МПа)
ссм - плотность смеси, кг/м³;
, (2.3)
где nв - газовый
фактор;
b - объемный
коэффициент нефти, газа и воды, усредненный при давлении
(кг/м³)
(м)
. Расчет необходимой теоретической
производительности установки
, (2.4)
где η= 0,8 - коэффициент подачи;
Q -
планируемый отбор, т/сут;
(м³/сут)
Потребуется станок-качалка типа:
СК-6-1,5-1600, у которой наибольшая допускаемая нагрузка на балансир в точке
подвеса штанг - 6 т; наибольшая длина хода устьвого штока - 1,5 м; наибольший
крутящий момент на валу - 1600 кГс/м ; диаметр плунжера (dпл) - 43 мм.
Подбираем насос из таблицы 2.1 из
книги И.Т. Мищенко по значениям dпл и Qоб.
Потребуется насос типа НСНА
(невставной, одноступенчатый, одноплунжерный, с втулочным цилиндром и захватом
штока, с автосцепом) с условным диаметром - 43 мм, подачей - 73,5 м³/сут,
максимальной длиной хода плунжера - 3,5 м, условным диаметром НКТ - 48 мм.
Рис. 2.1 Диаграмма А.Н. Адонина для
базовых станков качалок
Таблица 2.1
5. Расчет числа качаний плунжера в
минуту.
, (2.5)
где Fпл - площадь
поперечного сечения плунжера, м²;
( м²)
S - длина
хода выбранного станка-качалки, м.
(кач/мин)
. Расчет необходимой мощности и
выбор типа электродвигателя для станка-качалки.
, (2.6)
где dн - диаметр
насоса, м;
ηн = 0,82 - КПД насоса;
ηск = 0,9 - КПД станка-качалки;
К = 1,2 - коэффициент
уравновешенности СК.
Из таблицы 2.2 из книги А.М.Юрчука
выбираем тип электродвигателя.
Потребуется электродвигатель -
АОП-51-4 (трехфазный асинхронный двигатель закрытого обдуваемого исполнения с
повышенным пусковым моментом 5 габарита, 1-й длины на 4 полюса) с номинальной
мощностью - 4,5кВт.
Таблица 2.2
III.
Гидравлический расчет
. Определение расчетной плотности нефти
, (3.1)
где с293 - плотность нефти при
Т=293К, кг/м³;
ж - температурная поправка;
(кг/м³*К)
( кг/м³)
. Определение расчетной
кинематической вязкости нефти по формуле Вольтера.
где , (3.2)
Ан, Вн - постоянные коэффициенты;
, (3.3)
где н1, н2 - вязкости нефти при
Т1=273К и Т2=293К;
(мм²/с)
. Выбор насосного оборудования НПС и
расчет рабочего давления.
, (3.4)
где Gг - годовая
производительность, млн.т/год;
Кнп - коэффициент неравномерности
перекачки;
Nр = 350 -
расчетное число рабочих дней магистрального трубопровода.
(м³/ч)
В соответствии с Q по таблицам
коэффициентов Q-H
характеристик нефтяных магистральных и подпорных насосов выбираем необходимое
оборудование.
Потребуется магистральный насос НМ 2500-230 с
подачей 1800 м³/ч и напором 230м, подпорный насос
НПВ 2500-80 с подачей 2500 м³/ч и напором 80м.
Таблица 3.1
Таблица 3.2
Задаваясь наибольшими значениями диаметров
рабочих колес D2, определим
напоры, развиваемые насосами при расчетной производительности перекачки:
; (3.5)
, (3.6)
где а, а0, а1,
а2, b -
коэффициенты, зависящие от характеристик насоса.
Для D2=445мм
магистрального насоса а=279,2, b=5,2985*10⁻⁶; для D2=540мм
подпорного насоса а0=9,6298*10, а1=6,75*10⁻³, а2=-5,4048*10⁻⁶.
(м)
(м)
Определим рабочее давление при
условии, что число последовательно работающих магистральных насосов на НПС
равно 3 (mм=3).
, (3.7)
где Рдоп - допустимое давление НПС
из условия прочности корпуса насоса или допустимое давление запорной арматуры.
(МПа)
Р> Рдоп=7,1МПа, значит берем
меньший диаметр магистрального насоса D2=440мм, для
которого а=279,6, b=8,0256*10⁻⁶.
(м)
(МПа)
Р> Рдоп=7,1МПа, значит берем
меньший диаметр магистрального насоса D2=425мм, для
которого а=246,6, b=1,6856*10⁻⁵.
(м)
(МПа)
Основные характеристики НМ 2500-230
и НПВ 2500-80
Группа: НЕ (Нефтяные насосы)
Подача: 2500 м.куб./час
Напор: 230 м.в.ст.
Мощность: 2000 кВт
Обороты: 3000
Масса: 15690 кг.
Габариты: 5955х2220х1803
Горизонтальный электронасосный
агрегат с центробежным одноступенчатым насосом с рабочим колесом двустороннего
входа предназначен для перекачивания нефти и нефтепродуктов с температурой от
-5 до +80 Гр.С, с содержанием мех. примесей не более 0,05% по объему, размером
частиц не более 0,2 мм. Насосы типа НМ - нефтяные магистральные насосы с
горизонтальным разъемом корпуса и двухзавитковым спиральным отводом. Материал
проточной части: раб.колесо сталь 25Л-I; крышка, корпус - сталь 20Л-II,
Уплотнение вала - торцовое. Насос работает с подпором.
Рис. 3.1 Разрез насоса типа НМ 2500-230
Насос: НПВ 2500-80
Группа: НЕ (Нефтяные насосы)
Подача: 2500 м.куб./час
Напор: 80 м.в.ст.
Мощность: 800 кВт
Обороты: 1480
Масса: 19250 кг.
Габариты: 2135х1900х6045
Вертикальные электронасосные
агрегаты, состоящие из центробежных, одноступенчатых насосов с рабочим колесом
двустороннего входа с предвключенным колесом и двухзавитковым спиральным
отводом и электродвигателей взрывозащирщенного исполнения типа ВR13ОВ
(вертикальный, асинхронный, обдуваемый), предназначены для подачи нефти от
нефтехранилищ к насосам типа НМ с целью создания кавитационного запаса.
Уплотнение вала - торцовое типа ТМ-120М. Присоединение патрубков к
трубопроводам: входного - сварное; напорного - фланцевое. Климатическое
исполнение и категория размещения при эксплуатации - У1. Для данного насоса-
КПД - 82%.
Рис. 3.2 Разрез насоса типа НПВ
4. Определение диаметра и
толщины стенки трубопровода с учетом, что ориентировочная средняя скорость
переноски равно 1,6 м/с (Wo=1,6
м/с).
(3.8)
(м)
Для дальнейших расчетов принимаем
ближайший стандартный наружный диаметр трубопровода: Dн=630мм.
Определим расчетное сопротивление
металла трубы:
, (3.9)
где R₁ⁿ=σв=530МПа -
нормативное сопротивление растяжению (сжатию), равное временному сопротивлению
стали на разрыв;
m=0,5 -
коэффициент условий работы;
К1=1,4 - коэффициент надежности по
материалу;
Кн=1 - коэффициент надежности по
назначению.
(МПа)
Определим расчетное значение толщины
стенки трубопровода:
, (3.10)
Где nр=1,15 -
коэффициент надежности по нагрузке.
(мм)
Полученное значение округляем в
большую сторону до стандартного значения, тогда δ=12мм.
Определим внутренний диаметр:
(3.11)
(мм)
. Гидравлический расчет.
Определим среднюю скорость течения
нефти:
, (3.12)
где - расчетная производительность
перекачки, м³/с.
(м/с)
Определим число Рейнольдца, чтобы
определить режим течения нефти.
(3.13)
Полученное значение Re>2320,
значит нефть течет по трубопроводу в турбулентном режиме. Область турбулентного
течения подразделяется на 3 зоны, определим значения переходных чисел
Рейнольдца:
; (3.14)
, (3.15)
где - относительная шероховатость трубы
Кэ=0,2мм - эквивалентная
шероховатость стенки трубы, зависящая от материала и способа изготовления
трубы, а так же состояния.
Полученное значение Re1<Re<Re2, значит
течение нефти турбелентное в зоне смешанного трения.
Определим коэффициент
гидравлического сопротивления λ:
(3.15)
Определим потери напора на трение в
трубопроводе:
, (3.16)
где Lр -
расчетная длина нефтепровода, равная полной длине трубопровода.
(м)
Определим величину гидравлического
уклона магистрали:
(3.17)
Определим суммарные потери напора в
трубопроводе:
, (3.18)
Где 1,02 -
коэффициент, учитывающий надбавку на местные сопротивления в линейной части
нефтепровода;
Nэ=2 - число
эксплуатационных участков;
hост=40м -
остаточный напор в конце эксплуатационного участка.
(м)
Определим число перекачивающих
станций:
(3.19)
Список литературы
1. Элияшевский И.В., Сторонский
М.Н., Орсуляк Я.М «Типовые задачи и расчеты в бурении»;
2. Мищенко И.Т. «Расчеты в
добыче нефти»;
. Юрчук А.М. «Расчеты в
добыче нефти»;
. Басарыгин Ю.М., Булатов
А.И., Проселков Ю.М. Бурение нефтяных и газовых скважин: Учеб. пособие для
вузов;
. Антонова Е.О., Крылов Г.В.,
Прохоров А.Д., Степанов О.А. Основы нефтегазового дела: Учеб. для вузов;