№ эл. пр.
|
Наименование электроприёмника
|
количество
|
Номинальная мощность Pn, кВт
|
Мощность эл. пр. преобразованая в активную и приведенная ПВ=100%
|
Ки
|
cos
|
Uн,
кВ
|
Примечание
|
ШУ-3 - Шлифовальный участок
|
1
|
Заточный станок
|
1
|
1,8
|
|
0,12 -0,14
|
0, 5
|
0,38
|
|
2
|
Шлифовальный станок
|
2
|
10
|
|
0,12 -0,14
|
0, 5
|
0,38
|
|
3
|
Расточный станок
|
4
|
2,4
|
|
0,12 -0,14
|
0, 5
|
0,38
|
|
4
|
Расточный станок
|
1
|
1
|
|
0,12 -0,14
|
0, 5
|
0,38
|
|
5
|
Шлифовальный станок
|
1
|
4,5
|
|
0,12 -0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
6
|
Шлифовальный станок
|
1
|
7,5
|
|
0,12 -0,14
|
0, 5
|
0,38
|
|
7
|
Шлифовальный станок
|
1
|
12,8
|
|
0,12 -0,14
|
0, 5
|
0,38
|
|
8
|
Шлифовальный станок
|
2
|
18,8
|
|
0,12 -0,14
|
0, 5
|
0,38
|
|
9
|
Шлифовальный станок
|
1
|
13,6
|
|
0,12 -0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
10
|
Вентилятор
|
2
|
5,9
|
|
0,6 - 0,8
|
0,8 -0,85
|
0,38
|
|
11
|
Шлифовальный станок
|
1
|
14,4
|
|
0,12 -0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
ТУ-3 - Участок термической обработки
|
1
|
Муфельная печь однофазная
|
1
|
13,5
|
|
0,7
|
1
|
0,22
|
|
2
|
Соляная печь
|
1
|
25
|
|
0,7
|
0,8
|
0,38
|
|
3
|
Соляная печь
|
1
|
40
|
|
0,7
|
0,8
|
0,38
|
|
4
|
Электрическая печь
|
2
|
40
|
|
0,7
|
0,8
|
0,38
|
|
5
|
Вентилятор
|
1
|
3,6
|
|
0,6
|
0,8
|
0,38
|
|
6
|
Ванна
|
1
|
4
|
|
0,5
|
0,6
|
0,38
|
|
7
|
Электрическая печь
|
2
|
55
|
|
0,7
|
0,8
|
0,38
|
|
8
|
Термобарокамера
|
1
|
8
|
|
0,53
|
0,6
|
0,38
|
|
9
|
Компрессор
|
1
|
9
|
|
0,7
|
0,8
|
0,38
|
|
10
|
Насос
|
1
|
40
|
|
0,7
|
0,8
|
0,38
|
|
УП-2 - Участок пластмасс
|
1
|
Вентилятор
|
5
|
13
|
|
0,6
|
0,8
|
0,38
|
|
2
|
Установки ВЧ нагрева
|
6
|
10
|
|
0,2
|
0,65
|
0,38
|
|
3
|
Пресс с электрообогревом
|
6
|
38
|
|
0,17
|
0,65
|
0,38
|
|
4
|
Пресс с электрообогревом
|
4
|
19
|
|
0,17
|
0,65
|
0,38
|
|
5
|
Станки для обработки пластмасс
|
6
|
7,5
|
|
0,12
|
0,5
|
0,38
|
|
6
|
Термопластавтомат
|
6
|
5
|
|
0,12
|
0, 5
|
0,38
|
|
МДУ-3 - Модельный участок
|
1
|
Вертикально - сверлильный станок
|
2
|
5,5
|
|
0,12 - 0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
2
|
Точильный станок
|
3
|
4
|
|
0,12 - 0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
3
|
Фуговальный станок
|
2
|
2,2
|
|
0,12 - 0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
4
|
Ленточнопильный станок
|
3
|
7,5
|
|
0,12 - 0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
5
|
Строгальный станок
|
1
|
30
|
|
0,12 - 0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
6
|
Вентиляционная установка
|
1
|
22
|
|
0,75
|
0,85
|
0,38
|
|
7
|
Модельный фрезерный станок
|
1
|
4
|
|
0,12 - 0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
8
|
Отрезной станок
|
2
|
10
|
|
0,12 - 0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
9
|
Одностоечный карусельный станок
|
2
|
27,5
|
|
0,17 - 0,25
|
0,65
|
0,38
|
|
10
|
Консольно - фрезерный станок
|
2
|
10
|
|
0,12 - 0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
11
|
Рейсмусовый станок
|
1
|
3
|
|
0,17 - 0,25
|
0,65
|
0,38
|
|
12
|
Вентилятор
|
2
|
13
|
|
0,6 - 0,8
|
0,8 - 0,85
|
0,38
|
|
14
|
Продольно - строгальный станок
|
2
|
40
|
|
0,12 - 0,14
|
0,5
|
0,38
|
|
15
|
Кран балка 2 т, 3 двигателя
|
1
|
3; 1,5; 0,8
|
2,65
|
0,6 -0,8
|
0,5
|
0,38
|
ПВ -25%
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
· Среда цеха
нормальная; = 4250;
работа двухсменная; категория электроснабжения: 2 категория - 35% и 3 категория
- 65%;
· Установленная
мощность освещения 52 кВт;
· Питание цеховой
подстанции принять с РП-10кВ кабелем; расстояние 0,7 км;
· Напряжение сети
цеха 380/220В; =0,39;
стоимость электроэнергии равна 1,5 руб./кВт*ч;
· Для расчета токов
короткого замыкания мощность системы принять неограниченно большой;
· Высота цеха до
нижнего пояса ферм 8 м; полы бетонные.
2. Расчетный раздел
2.1 Расчет электрических
нагрузок цеха
Электрические нагрузки определяют
для выбора токоведущих элементов (шин, кабелей, проводов), силовых
трансформаторов, а также для расчета потерь, отклонений и колебаний напряжения,
выбора защиты и компенсирующих устройств.
Определим суммарную мощность за
наиболее загруженные смены:
Рсм = Ки * Рном;
(2.2)
где Ки - коэффициент
использования активной мощности;
Рном - активная суммарная
номинальная мощность, кВт.
Определим суммарную реактивную мощность
за наиболее загруженные смены:
Qсм =tgφ*Pсм; (2.3)
Эффективное число электроприемников
определяем из условия:
n≥5; Ки≥0,2; m≥3; Pном = const; следовательно nэ = n; (2.4)
Средневзвешенное значение
коэффициента использования распределительного шинопровода:
Ки =;
(2.5)
где ∑Рсм
- сумма всех активных среднесменных мощностей электроприёмников ШРА;
∑Рном -
сумма всех активных номинальных мощностей электроприёмников ШРА.
Исходя из
средневзвешенного значения коэффициента использования и эффективного числа
электроприёмников распределительного пункта, определяем значение коэффициента
максимума для каждого распределительного пункта.
Активная расчетная мощность:
Рр = Км ·∑Рсм;
(2.6)
где Км - коэффициент
максимума;
Рсм - мощность за
наиболее загруженную смену.
Реактивная расчётная мощность:
Qр = ∑Qсм *1,1 (если n<10) или Qр = Qсм (если n>10); (2.7)
где Qсм - реактивная мощность за наиболее загруженную смену;
n - эффективное число электроприемников.
Полная расчётная мощность:
Sр
=;
(2.8)
где Рр -
активная расчётная мощность, Вт;
Qр
- реактивная расчётная мощность, кВАр.
Расчётный ток одного
распределительного пункта:
Iр
=;
(2.9)
где Sр - полная расчётная мощность, кВА;
Uном
- номинальное напряжение, В.
Произведем расчеты для ШРА-1:
Определяем эффективное число
электроприемников (по условию 2.4):
n≥5; Ки≥0,2; m≥3; Pном = const; следовательно nэ = n
Определим мощность за наиболее
загруженную смену на примере привода компрессора (по формуле 2.2):
Рсм = 0,7*9 = 6,3 кВт;
Определим реактивную мощность за
наиболее загруженную смену на примере привода компрессора (по формуле 2.3):
Qсм = 0,75*6,3 = 4,7 кВАр;
Определяем коэффициент использования
для ШРА-1:
Коэффициент максимума
для ШРА-1 равен Км = 1,5 (по таблице 2.3)
С учетом коэффициента максимума
определяем расчетные максимальные активные нагрузки (по формуле 2.6):
Рр = 1,5 * 63,9 = 95,8
кВт;
Определяем расчетные максимальные
реактивные нагрузки (по формуле 2.7):
Qр = 1* 67,9 = 67,9 кВАр;
Определяем полную расчетную мощность
электрической нагрузки (по формуле 2.8):
Sр
= =
117 кВА;
Определяем расчетный ток (по формуле
2.9):
Iр
=117 /*
0,38 = 177,9 А.
Рассчитаем потери в трансформаторе
мощностью 693кВА:
Активные потери:
ΔРт
= 0,02Sр (2.10)
ΔРт
= 0,02 * 693= 13,9 кВт;
Реактивные потери:
ΔQт = 0,1Sр (2.11)
ΔQт = 0,1 * 693= 69,1 кВт;
2.2 Компенсация
реактивной мощности
Расчет и выбор КУ производится на
основания задания энергосистемы и в соответствии с «Руководящими указаниями по
компенсации». Задачи по расчету и выбору КУ решаются совместно с вопросами с
вопросами проектирования всех элементов СЭС промышленного предприятия.
Расчет тангенс угла для н/н нагрузки
для механического цеха:
tgφм.
==0,92
Потребная мощность КУ выбирается с
учетом той мощности, которую необходимо компенсировать Qк, кВАр.
Рассчитаем Qк по формуле:
Qк = Рр(tgφм - tgφэ); (2.13)
Qк =580 (0,92 - 0,39) =
307,4 кВАр;
где Рр - активная
расчётная мощность, Вт;
tgφэ = 0,39 - эффективный
тангенс угла;
tgφм - расчетный тангенс
угла;
Выбираем компенсирующее устройство
типа:
УКБТ - 0,38 - 150УЗ в количестве 2
штук.
Количество ступеней - 1;
Удельные потери (кВт/кВАр) - 0,0045;
Номинальная мощность установки, кВАр
- 150
Удельная стоимость (руб./кВАр) - 8;
Определим полную мощность с учетом
компенсации реактивной мощности:
Sр
=;
(2.14)
Sр
= кВАр.
Определим cosφ с учетом компенсации по формуле:
Cosφ
=;
(2.15)
Из полученного Cosφ = 0,9 получаем tgφ
= 0,4;
Определим расчетный ток
с учетом компенсации реактивной мощности (по формуле 2.9):
Iр
= 625 /*
0,38 = 950 А;
2.3 Выбор числа и
мощности трансформаторов
Трансформаторы масляные серий ТМ -
1000 а также трансформаторы предназначены для работы в электросетях напряжением
6 или 10кВ в открытых электроустановках в условиях умеренного климата и служат
для понижения высокого напряжения питающей электросети до установленного уровня
потребления. Трансформатор помещен в бак с маслом для охлаждения и
предотвращения разрушение обмоток трансформатора от внешней среды.
В цеху присутствуют потребители III категорий, исходя, из
этого выбираем Кз. г = 0,9, где Кз. г - коэффициент
загрузки.
Определим номинальную мощность
трансформатора:
Sном = Sр / Кз.г; (2.16)
где Sр - полная расчётная мощность цеха, кВА;
Sном = 625 / 0,9 = 694 кВА;
Выбираем трансформатор ТМ-1000/10
кВА, номинальное напряжение ВН-10 кВ, НН - 0,4 кВ. Так как был выбран один
трансформатор, следовательно, Кз. г в аварийном режиме будет равен Кз.
г в нормальном режиме.
Тип
|
Верхний предел номинального напряжения обмоток, кВ
|
Потери, кВт
|
Напряжение КЗ uk, % номанального
|
Ток холостого хода Io,
%
|
|
ВН
|
НН
|
Холостого хода ∆РО
|
Короткого замыкания ∆Рк, ном
|
|
|
ТМ - 1000/10
|
10
|
0,69
|
2,45
|
12,2
|
5,5
|
1,4
|
2.4 Расчет и выбор питающего
кабеля
Произведем выбор питающего кабеля
подводящего напряжение к трансформатору со стороны высокого напряжения по
формулам.
Найдем расчетный ток для того чтобы
рассчитать экономическое сечение кабеля по формуле:
Iр
= Sр/Uном;
(2.17)
Iр
= 1000/1,73*10 = 58 А;
где Sр - полная расчётная мощность цеха с учетом компенсации, кВА;
Uном - номинальное
напряжение на высокой стороне трансформатора, В.
Определим максимальную плотность
тока jэк = 1,7 исходя из
использования максимума нагрузки за год равной 4250 часов.
Используя максимальную плотность
тока jэк = 1,7 и расчетный ток Iр = 58 А вычислим экономическое сечение кабеля по формуле:
Sэк = Iр/jэк; (2.18)
Sэк = 58/1,7 = 34 мм2;
Принимаем к установке провод АБ 2х50
(сечение равно 50 мм, количество жил равно 2, длительно допустимый ток Iдоп = 210 А).
2.5
Конструктивное выполнение цеховой сети и трансформаторной подстанции
Применение
комплектной трансформаторной подстанция позволяет расположить ее внутри цеха на
свободной территории с максимальным приближением к потребителям. Комплектная
внутрицеховая подстанция ограждается металлической сеткой, и не требует
специального помещения. Это позволяет снизить затраты на ее монтаж.
Выбор магистральной
и распределительной сети зависит от среды помещения, расположения и мощности
потребителей, категории электроснабжения и др.
Для цехов
механического профиля с расположением оборудования рядами в настоящее время
применяются магистральные схема с использованием комплектных шинопроводов ШМА -
магистральных и ШРА - распределительных. В таком случае наиболее
распространенной схемой является «блок-трансформатор-магистраль».
Радиальные схемы
выполняются в цехах, а на участках, где необходима высокая надежность питания,
где электрооборудование большой мощности устанавливается стационарно (например,
термические отделения, компрессорные и насосные и т.п.).
Конфигурация сети
выбрана из удобства в эксплуатации, наименьших потерь электроэнергии.
Крепление
магистрального шинопровода осуществляется на подвесах. Ответвления к
токоприемникам выполнено трехжильным проводом с алюминиевыми жилами или кабелем
АПВ.
В помещениях с
радиальной сетью для питания используются силовые шкафы серии ШРС-1-50УЗ (8х60)
с предохранителями. Количество шкафов и тип определяется мощностью потребителей
и принятой схемой.
План цеха с магистральными и
распределительными сетями, подстанцией, комплектными конденсаторными
установками и силовыми шкафами показан на листе I графической части.
.6 Расчет магистральной
и распределительной сети цеха
а) Расчет и выбор магистральных
сетей произведем по полной нагрузке цеха.
Согласно Ip выбираем ШМА (Iн ≥Ip) и данные заносим в таблицу.
б) Распределительные Ш/П выбираем по
расчетным нагрузкам на каждый Ш/П.
Произведем расчет потерь напряжения ΔU на магистральном шинопроводе (ШМА) по формуле:
ΔU% =Iр*L*(R0*cosφ+X0*tgφ) 100/Uном;
(2.19)
ΔU% = 950*0,027*1,73 (0,27*0,9+0,08*0,39) 100/380 = 3,2;
Расчет остальных потерь
напряжения на ШРА и РШ был произведен аналогично расчету ШМА.
Необходимо рассчитать
расчетный ток токоприемника, чтобы определить марку провода и его сечение по
таблице
Произведем расчеты на
примере заточного станка, которая на плане обозначена под номером 1. Остальные
расчеты токоприемников ШРА, РШ производятся аналогично.
Расчетный ток
токоприемника:
Iр
= Iн = Рн/Uном*cosφ*η*
А; (2.16)
Iр
= Iном = 1,8/0,38*0,5*0,85*1,73 = 6,4 А;
где η
- коэффициент полезного действия равный 0,85.
Выбор провода
производится исходя из условия:
Iр
≤ Iдоп;
Принимаем к установке
провод марки АПВ 4 (1x2,5) мм2, с длительно допустимым током в 19 А.
Потери напряжения
получаем из формулы (2.17):
ΔU = ΣМ/С*F = 0,01008/46*4 = 0,05%;
(2.17)
где ΣМ
- суммарный момент;
С - коэффициент равный
46 для алюминиевых проводов;
F
- сечение провода.
Цеховые проводки ΔUдоп ≥ ΔU
ΔUдоп = 5% > ΔU
= 0,05%
Суммарный момент ΣМ
рассчитывается по формуле:
ΣМ
= P*L = 1,8*0,0056= 0,01008; (2.18)
где L - длина провода от ШРА(РШ) до токоприемника;
Выбор типа защитного
аппарата не должен нарушать условия:
Iвст
≥ Iр;
Iвст
≥ Iпуск /
α;
где α
= 2,5 - коэффициент снижения пускового тока;
Iпуск
- пиковый ток вставки;
Пиковый ток вставки
вычисляем по формуле (2.19):
Iпуск
= Kпуск*Iр = 6*6 = 36 А; (2.19)
где Kпуск - коэффициент пуска;
Произведем выбор
защитного аппарата в рамках условия:
Iвст
≥ 36/2,5 = 14,4 А;
Исходя, из этого условия
номинальный ток вставки защитного аппарата не должен быть меньше 14,4 А.
Принимаем к установке предохранитель типа ПН2 с номинальным током плавкой
вставки равным 20, А.
Выбор автоматических
выключателей для ШРА и РШ осуществляется следующим образом.
Условие выбора
автоматического выключателя:
U ном.авт. ≥ Uсети;
где U ном.авт -номинальное
напряжение автомата;
Uсети - напряжение сети;
Iном.авт. ≥ Iр;
где Iном.авт - номинальный ток автомата;
Iтепл ≥ 1,1*Iр;
где Iтепл.расцепит. - ток теплового расцепителя;
Iэл.магн.расцепителя ≥12
Iпик;
Произведем расчет для ШМА, остальные
делаем аналогично.
Iпик = Iпуск + (Iр - Ки*Iном.макс.)
Iпик = 6*950+ (950 -
0,93*950) = 5766,5 А
Таблица 2.7
Наименование
|
Uном.сети,
В
|
Iпик,
А
|
Iном.авт.,
А
|
Iтепл.расцепит.,
А
|
Iэл.магнитн.,
А
|
Тип автомата
|
ШМА
|
380
|
950
|
900
|
1,1*Iр
|
12*1531
|
ВА 55-40
|
ШРА-1
|
380
|
1130
|
125
|
1,1*Iр
|
12*269
|
ВА 88
|
ШРА-2
|
380
|
959
|
125
|
1,25*Iр
|
12*176
|
ВА 88
|
ШРА-3
|
380
|
883
|
125
|
1,3*Iр
|
12*398
|
ВА 88
|
ШРА-4
|
380
|
996
|
160
|
1,1*Iр
|
12*643
|
ВА 21-29
|
РШ-1
|
380
|
267
|
63
|
1,3*Iр
|
12*82
|
ВА 21-29
|
РШ-2
|
380
|
400
|
63
|
1,4*Iр
|
12*164
|
ВА 21-29
|
РШ-3
|
380
|
1383
|
200
|
1,25*Iр
|
12*41
|
ВА57-39
|
РШ-4
|
380
|
1903
|
250
|
1,25*Iр
|
12*56
|
ВА 55-43
|
Выбираем автомат типа ВА 55-40, Iном.авт = 900 А, U = 380/660 В, Iэл.магн. - допускает 7
кратное превышение Iр, следовательно Iэл.магн. = 1,25*Iпик.
2.7
Расчёт токов короткого замыкания
Коротким замыканием (КЗ) называют
всякое случайное или преднамеренное, не предусмотренное нормальным режимом
работы, электрическое соединение различных точек электроустановки, при которых
токи в ветвях электроустановки резко возрастают, превышая наибольший допустимый
ток продолжительного режима.
В системе трехфазного переменного
тока могут быть замыкания между тремя фазами, между двумя фазами и однофазные
КЗ.
Последствия коротких замыканий
является резкое увеличение тока в короткозамкнутой цепи и снижение напряжения в
отдельных точках системы. Дуга, возникшая в месте КЗ, приводит к частичному или
полному разрушению аппаратов, машин и других устройств. Увеличение тока в
ветвях электроустановки, примыкающего к месту КЗ, приводит к значительным
механическим воздействиям на токоведущие части и изоляторы.
Для уменьшения последствия тока КЗ
необходимо как можно быстрее отключить поврежденный участок, что достигается
применением быстродействующих выключателей и релейной защиты с минимальной
выдержкой времени. Все электрические аппараты и токоведущие части должны быть
выбраны таким образом, чтобы исключалось их разрушение при прохождении токов
КЗ.
Для расчетов токов КЗ составляется
расчетная схема - упрощенная однолинейная схема электроустановки, в которой
учитываются все источники питания, трансформаторы, воздушные и кабельные линии,
реактор.
Определим сопротивления кабельной
линии на стороне 10кВ по формуле:
Х1 = (XoL Sб
/ Uном 2); (2.34)
R1
= (RoL
Sб / Uном 2); (2.35)
где Хо, Rо - сопротивление кабеля, Ом; L
- длина, км.
U2ном
- номинальное напряжение системы, кВ;
Sб
- базовая мощность, мВА;
Х1 = (0,090,6 100 / 102)
= 0,063;
R1
= (0,720,6100 / 102)
= 0,5;
Z∑==0,5
Определим сопротивления
трансформатора по формуле:
Хт = Uк% Sб / Sт100; (2.36)
где Uк% - напряжение короткого напряжения;
Хт = (5,5 100 / 1100) = 5,5
Расчет базисного тока по
формуле:
Iб
= Sб / (√3 Uном);
(2.37)
Iб
= 100 / (√3 10,6) = 5,4 кА;
Расчет тока КЗ в точке
К1 по формуле:
IК1
= Iб / Хл (2.38)
Расчет мощности КЗ в
точке К1 по формуле:
SК1
= Sб / Xл (2.39)
SК1
= 100 / 0,5 = 200 мВА;
Расчет базисного тока в
точке К2.
Iб
= 100 / (√3 0,4) = 144 кА;
Расчет тока КЗ в точке
К2 по формуле:
IК2
= 144 / (5,5 + 0,5) = 24 кА;
Расчет ударного
тока КЗ в точке К2 по формуле
iу
К2 = 1.41,824 = 60 кА;
Расчет мощности КЗ в
точке К2 по формуле:
SК2
= 100 / 6 = 16 мВА;
Произведем проверку
кабеля на термическую целостность:
Smin
= =
=
29 мм2
.8 Выбор
электрооборудования цеховой подстанции.
Оборудование КТП поставляется
комплектно. По справочникам необходимо выбрать не только тип КТП, но и по токам
короткого замыкания проверить:
· выключатель
масляный;
· разъединитель;
· трансформатор тока.
2.9 Расчет заземляющего
устройства цеховой подстанции
Рассчитаем заземляющее устройство
цеховой подстанции 10/0,4 кВ, находящейся в нормальной климатической зоне, с
заземленной нейтралью на стороне 0,4 кВ. Естественных заземлителей нет.
Удельное сопротивление грунта при нормальной влажности р = 80 Ом-м.
Электрооборудование подстанции занимает площадь 18x8 м2.
Определяем ток замыкания на землю на
стороне 10 кВ по формуле:
Iз
= ;
(2.40)
где lк - длина кабельной линии, км.
Iз
= =
0,7 А:
Определим сопротивление
заземляющего устройства по формуле:
Rз
≤ ;
(2.41)
Rз10
≤ =
375 Ом
Rз0,4
≤ =
170 Ом
Заземляющее устройство выполняется
общим, поэтому определяющим для расчета Rз ≤ 4 Ом.
Заземляющее устройство выполняем в
виде контура из полосы 40x4 мм, проложенной на глубине 0,7 м вокруг
оборудования подстанции, и стержней длиной 5 м и диаметром 12 мм на расстоянии
5 м друг от друга.
Определим сопротивления одного
стержня по формуле:
rв
= 0,27ρрасч;
(2.42)
где ρрасч
- расчетное удельное сопротивление грунта:
ρрасч
= kсезρ;
(2.43)
где kсез - коэффициент сезонности, учитывающий промерзание и просыхание
грунта, для вертикальных электродов 3-5 метров kсез =
1,45 ÷ 1,3;
ρ - удельное
сопротивление грунта;
rв
= 0,271,380 = 28,8 Ом;
Расчет необходимого
количества вертикальных заземлителей определяется по формуле:
nв
= rв
/ Rзηв;
(2.44)
цех электрический
трансформатор сеть
где ηв
- коэффициент использования вертикальных заземлителей, зависящий
от их длины и расстояния между ними:
nв
= 28,8 / 40,52
= 14;
Расчет сопротивления
заземляющей полосы по формуле:
rг
= lg
(2l2
/ bt); (2.45)
rг
= lg
(2602 /
4010-30,7) = 8,3 Ом;
Определим сопротивления полосы
в контуре по формуле:
Rг
=;
(2.46)
Rг
==24
Ом;
Определим необходимое
сопротивление вертикальных заземлителей по формуле:
Rв
= ;
(2.47)
Rв
= =
4,8 Ом;
Рассчитаем уточненное
число вертикальных заземлителей по формуле:
η’в
= rв / Rв ηв;
(2.48)
η’в
= 28,8/ 4,8 0,52 = 11,8;
Таким образом,
окончательно принимаем n
= 12 заземляющих стержней.
От цеховой подстанции до
заземляющих стержней расстояние 1 м.