Обозначение
|
Величина
|
Размерность
|
0,3000
|
|
|
0,4700
|
|
|
0,2800
|
|
|
20,0
|
|
|
0,500
|
|
|
200,0Вт
|
|
|
Давление
воздуха 450,0мм. рт.
столба
|
|
|
Описание алгоритма
расчетов
1.
Задаются перегревом кожуха первого
приближения. Величина перегрева может
иметь произвольное положительное значение, например, = 50 .
.
Рассчитывают температуру кожуха первого приближения
.
.
Определяют температуру
.
.
Определяют законы теплообмена для верхней (нижней) и боковой поверхностей по
величине произведения критериев .
.
Вычисляют конвективный коэффициент теплоотдачи для
нормального давления воздуха для всех трех поверхностей по формулам:
для
закона ®,
для
закона ®.
Коэффициенты
и находят из таблиц для температуры
.
.
Вычисляют конвективный коэффициент теплоотдачи с учетом давления воздуха.
Пересчет проводят по формуле
.
.
Вычисляют конвективную тепловую проводимость каждой поверхности кожуха
,
где - верх, бок, дно.
.
Вычисляют суммарную конвективную тепловую проводимость всего кожуха
.
9.
Определяют функцию из таблицы или вычисляют по формуле
.
.
Вычисляют лучистый коэффициент теплоотдачи
.
.
Определяют лучистую проводимость
.
.
Вычисляют полную проводимость
.
.
Определяют перегрев кожуха второго приближения
.
.
Определяют температуру кожуха второго приближения
.
.
Вычисляют разброс температур
.
. Если > 5 %, расчеты повторяют с п.2 для температуры =. Расчеты продолжают до тех пор, пока величина D не станет меньше 5%.
Расчеты
по приведенному алгоритму приведены в табл. 1.1.
Таблица
1.2. Предварительные расчеты
Обозначение
|
Величина
|
Размерность
|
0,1410
|
|
|
0,4312
|
|
|
0,7132
|
|
|
Таблица 1.3
Расчет температуры
поверхности кожуха герметичного блока
№
п/п
|
Обозначение
|
Цикл
1
|
Цикл
2
|
Цикл
3
|
1
|
50,0036,4039,41
|
|
|
|
2
|
70,0056,4059,41
|
|
|
|
3
|
45,0038,2039,70
|
|
|
|
4
|
0,300,300,30
|
|
|
|
5
|
0,280,280,28
|
|
|
|
6
|
9,56057,69338,1450
|
|
|
|
7
|
0,33330,33330,3333
|
|
|
|
8
|
7,77306,25506,6222
|
|
|
|
9
|
бок0,3330,3330,333
|
|
|
|
10
|
7,43546,79306,9512
|
|
|
|
11
|
5,71955,22545,3471
|
|
|
|
12
|
4,00373,65783,7430
|
|
|
|
13
|
5,24294,78994,9015
|
|
|
|
14
|
4,03303,68453,7704
|
|
|
|
15
|
2,82312,57922,6393
|
|
|
|
16
|
0,73920,67540,6911
|
|
|
|
17
|
1,7391,5891,626
|
|
|
|
18
|
0,3980,3640,372
|
|
|
|
19
|
2,8762,6282,689
|
|
|
|
20
|
7,3426,8626,966
|
|
|
|
21
|
3,6713,4313,483
|
|
|
|
22
|
2,6182,4472,484
|
|
|
|
23
|
5,4955,0755,173
|
|
|
|
24
|
36,4039,4138,66
|
|
|
|
25
|
56,4059,4158,66
|
|
|
|
26
|
24,115,071,28
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура
кожуха равна 59,41 .
По
результатам расчетов подготовлена табл. 1.2 для контроля на ЭВМ.
Таблица
1.4
Данные
для контроля на ЭВМ
N
п/п
|
Обозначения
|
Величина
|
Ответ
ЭВМ
|
1
|
Номер
варианта
|
1022
|
5
|
2
|
0,3335
|
|
|
3
|
|
4,901
|
5
|
4
|
0,3335
|
|
|
5
|
3,7705
|
|
|
6
|
2,6395
|
|
|
7
|
|
3,483
|
5
|
8
|
|
58,661
|
5
|
Итого: 5
Расчётное задание №
2
Цель: расчет
температуры нагретой зоны герметичного блока
Вариант № 1022
Таблица 2.1 Исходные
данные
Обозначение
|
Величина
|
Размерность
|
0,4000
|
|
|
0,3500
|
|
|
0,3800
|
|
|
0,1140
|
|
|
0,1862
|
|
|
60
|
|
|
200
|
|
|
0,60
|
|
|
0,62
|
|
|
400мм.
рт. ст
|
|
|
1,00
|
|
|
Если коэффициент
ориентации N= 1,3, прослойка 1 находится сверху, при N= 1 шасси вертикальное,
это означает поворот блока на правый бок.
Описание алгоритма
расчетов
1.
Задаются перегревом зоны первого приближения.
.
Рассчитывают температуру зоны первого
приближения:
.
3.
Определяют среднюю температуру
.
.
Определяют функцию
.
.
Вычисляют приведенную степень черноты
.
.
Вычисляют лучистый коэффициент теплоотдачи
.
тепловой герметичный вентиляция аппарат
7.
Вычисляют лучистую проводимость
.
.
Определяют по формуле
=, где .
. Если = 1, определяют
.
.
Определяют коэффициент теплопроводности воздуха .
.
Вычисляют конвективно-кондуктивные коэффициенты теплопередачи и по формулам:
для
неограниченных прослоек ( ≤ 0,2 );
для
ограниченных прослоек (> 0,2 );
для
ситуации, когда горячая поверхность находится выше холодной (N=0,7).
Затем
вычисляют по формуле
.
.
Вычисляют поправочный коэффициент ,
учитывающий влияние давления воздуха:
.
.
Вычисляют с учетом давления воздуха
.
.
Вычисляют конвективные проводимости
.
.
Вычисляют полную конвективную проводимость
.
.
Вычисляют полную проводимость
.
.
Определяют перегрев зоны второго приближения
.
.
Температура зоны второго приближения будет равна
= + .
.
Разброс температур равен:
.
. Если > 5 %, расчеты повторяют с п.2 для температуры = .
Предварительные
расчеты:
Таблица
2.2
Обозначение
|
Величина
|
Размерность
|
0,1400
|
|
|
0,1710
|
|
|
0,4510
|
|
|
0,8500
|
|
|
0,0798
|
|
|
0,3742
|
|
|
0,4976
|
|
|
0,2133
|
|
|
0,5306
|
|
|
0,5085
|
|
|
Расчеты теплового
режима приведены в табл. 2.3.
Таблица 2.3 Расчет
температуры нагретой зоны
№
п/п
|
Обозначения
единицы
|
Цикл
1
|
Цикл
2
|
1
|
50.00040.155
|
|
|
2
|
110.000100.155
|
|
|
3
|
85.00080.078
|
|
|
4
|
10.46210.020
|
|
|
5
|
5.3205.095
|
|
|
6
|
2.3992.298
|
|
|
7
|
3.5763.576
|
|
|
8
|
8.5468.120
|
|
|
10
|
7.2336.873
|
|
|
11
|
7.8897.496
|
|
|
13
|
6.2005.891
|
|
|
14
|
5.2474.986
|
|
|
15
|
5.7245.439
|
|
|
16
|
0.8680.825
|
|
|
17
|
0.9790.930
|
|
|
18
|
0.7350.698
|
|
|
19
|
2.5812.453
|
|
|
20
|
+4.9814.751
|
|
|
21
|
40.15542.099
|
|
|
22
|
100.155102.099
|
|
|
23
|
9.8291.904
|
|
|
Температура
нагретой зоны равна 100.155 .
Для
контроля на ЭВМ результаты расчетов сведены в табл. 2.4.
Таблица
2.4
Контрольные
данные для ЭВМ
№
п.п
|
Обозначение
|
Величина
|
Ответ
ЭВМ
|
1
|
номер
варианта
|
1022
|
5
|
2
|
0.5085
|
|
|
3
|
5.0955
|
|
|
4
|
5.8915
|
|
|
5
|
4.9865
|
|
|
6
|
5.4395
|
|
|
7
|
102.0995
|
|
|
Итого: 5
Расчётное задание №
3
Цель: расчет
температуры нагретой зоны аппарата с внутренней принудительной циркуляцией
воздуха.
Вариант № 1022
Таблица 3.1 Исходные
данные
Обозначение
|
Величина
|
Размерность
|
0.40000
|
|
|
0.35000
|
|
|
0.38000
|
|
|
90.0
|
|
|
0.6
|
|
|
0.6200
|
|
|
350Вт
|
|
|
0.34
|
|
|
0.11400
|
|
|
0.7000
|
|
|
0.200
|
|
|
Описание алгоритма
расчетов
1.
Задаются перегревом нагретой зоны первого приближения , вычисляют температуру нагретой зоны
.
.
Определяют среднюю температуру
.
3. Вычисляют функцию
.
.
Определяют приведенную степень черноты
,
при этом
вычисление производится исходя из размеров .
.
Вычисляют лучистый коэффициент теплоотдачи
.
. Лучистую
проводимость вычисляют по формуле
.
.
Находят из таблиц характеристики воздуха при температуре :
.
.
Вычисляют коэффициент
.
9. Вычисляют площадь
поперечного сечения аппарата, свободную для прохождения воздуха,
.
.
.
Периметр поперечного сечения аппарата, свободного для прохода воздуха, равен
.
.
Эквивалентный диаметр равен
.
.
Вычисляют коэффициент :
.
.
Конвективный коэффициент теплоотдачи будет равен
.
15.
Проводимость конвективная равна
.
Проводимость полная будет
.
.
Определяют перегрев второго приближения для нагретой зоны
.
.
Вычисляют температуру зоны второго приближения
.
.
Разброс температур равен
.
Если
разброс больше 5%, то принимают и
повторяют расчеты, начиная с п.2.
Расчеты
по описанному алгоритму приведены в табл. 3.3.
Таблица
3.2 Предварительные расчеты:
Обозначение
|
Величина
|
Размерность
|
0.85000
|
|
|
0.39532
|
|
|
1.55000
|
|
|
2.27941
|
|
|
0.05320
|
|
|
.0.5200.
|
|
|
Таблица 3.3
Расчет температуры
нагретой зоны
№
п/п
|
Обозначения
|
Цикл
1
|
Цикл
2
|
1
|
50.00010.693
|
|
|
2
|
140.000100.693
|
|
|
3
|
13.31011.343
|
|
|
4
|
6.9215.899
|
|
|
5
|
2.7362.332
|
|
|
6
|
115.00095.346
|
|
|
7
|
3.2993.147
|
|
|
8
|
0.6810.693
|
|
|
9
|
2.4502.255
|
|
|
10
|
2.5942.665
|
|
|
11
|
55.41455.414
|
|
|
12
|
42.85144.021
|
|
|
13
|
29.99630.815
|
|
|
14
|
32.73233.147
|
|
|
15
|
10.69310.559
|
|
|
16
|
100.693100.559
|
|
|
17
|
39.0370.133
|
|
|
Температура
нагретой зоны равна 100.559 .
По
результатам расчетов заполняется контрольная табл. 3.4.
Таблица
3.4
Контрольные
данные для ЭВМ
№
п.п
|
Обозначение
|
Величина
|
ответ
ЭВМ
|
1
|
номер
варианта
|
1022
|
5
|
2
|
0.5205
|
|
|
3
|
5.8995
|
|
|
4
|
2.6655
|
|
|
5
|
55.4145
|
|
|
6
|
44.0215
|
|
|
7
|
0.0585
|
|
|
8
|
0.3435
|
|
|
9
|
100.5595
|
|
|
Итого: 5
Расчётное задание №
4
Цель: расчет
температуры центральной области нагретой зоны аппарата кассетной конструкции
группы А
Вариант № 1022
Таблица 4.1 Исходные
данные
Описание алгоритма
расчетов
. Определяют размеры
ячейки
, , .
.
Определяют размеры фрагментов ячейки
Таблица
4.2
№
фрагмента
|
Ось
x
|
Ось
y
|
Ось
z
|
1
|
|
|
|
2
|
|
|
|
3
|
|
|
|
4
|
|
|
|
5
|
|
|
|
6
|
|
|
|
. Вычисляют тепловые
сопротивления фрагментов ячейки по осям:
,,
,,
,,
,,
,,
,,
,,
,,
, .
.
Вычисляют тепловые сопротивления ячейки по направлениям x, y, z:
,
,
.
.
Вычисляют коэффициенты теплопроводности по
направлениям x, y, z:
, , .
. За
базовую величину выбирают . Вычисляют новые размеры аппарата:
, , .
.
Вычисляют перегрев центральной области аппарата
.
Расчет
теплового режима
.
Размеры ячейки
Таблица
45.3
№
фрагмента
|
Ось
x
|
Ось
y
|
Ось
z
|
1
|
0.0357
|
0.0517
|
0.0140
|
2
|
0.0179
|
0.0207
|
0.0066
|
3
|
0.0179
|
0.0310
|
0.0066
|
4
|
0.0179
|
0.0207
|
0.0066
|
5
|
0.0179
|
0.0310
|
0.0066
|
6
|
0.0357
|
0.0517
|
0.0044
|
. Сопротивления
фрагментов ячейки
Таблица 4.4
Фрагмент
|
Ось
x
|
Ось
y
|
Ось
z
|
1
|
153.61
|
321.48
|
1.08
|
2
|
8.73
|
8.77
|
3.58
|
3
|
3099.66
|
9341.43
|
423.43
|
4
|
4649.49
|
6227.62
|
635.14
|
5
|
3099.66
|
9341.43
|
423.43
|
6
|
5579.39
|
11676.79
|
84.69
|
. Сопротивления ячейки
по направлениям осей:
Таблица 4.5
. Вычисляют
эквивалентные коэффициенты теплопроводности
Таблица 4.6
. Базовая величина . Старые размеры области с кассетами были
Таблица 4.7
. Новые размеры
аппарата будут равны
Таблица 4.8
. Перегрев
центральной области аппарата равен 20.351 .
По результатам
расчетов заполняется контрольная табл. 4.9.
Таблица 4.9
Данные для контроля
на ЭВМ
№
п/п
|
Обозначение
|
Величина
|
Ответ
ЭВМ
|
1
|
Номер
варианта
|
1022
|
5
|
2
|
|
0.349
|
5
|
3
|
|
0.348
|
5
|
4
|
|
0.085
|
5
|
5
|
|
20.351
|
5
|
Итого: 5
Расчётное задание №
5
Цель: расчет
теплового режима аппарата кассетной конструкции группы Б
Вариант № 1022
Таблица 5.1 Исходные
данные
Обозначение
|
Величина
|
Размерность
|
|
0.3000
|
|
|
0.2600
|
|
|
0.2800
|
|
|
60.00
|
|
|
0.700
|
|
|
0.600
|
|
|
200
|
|
|
0.2500
|
|
|
0.1980
|
|
|
0.220
|
|
Количество
кассет
|
8
|
|
|
35.00
|
|
зазор
|
0.006
|
|
Предварительные
расчеты
площадь кожуха
;
площадь лучистая
;
приведенная степень
черноты зоны
;
площадь зона-воздух
1 равна
;
площадь зона -
воздух 2 равна
;
где d - толщина кассеты,
вычисляемая по формуле
.
Описание алгоритма
расчетов
. Задаются
перегревом нагретой зоны первого приближения .
. Определяют
температуру нагретой зоны первого приближения
.
. Средняя
температура равна
.
. Определяем функцию
.
. Вычисляют лучистый
коэффициент теплоотдачи
.
. Вычисляют лучистую
проводимость
.
7. Из таблиц для
воздуха находят для температуры величины и ;
. Определяют
конвективные коэффициенты теплоотдачи
, и .
. Вычисляют
конвективные проводимости участка зона - кожух:
;;.
;; .
. Вычисляют перегрев
и температуру зоны второго приближения
. Разброс температур
(погрешность вычислений) равен . Если D > 5 %, расчеты повторяют с п.2 для температуры .
. Рассчитываем
среднюю мощность кассет и коэффициент нагрузки кассеты
: .
. Перегрев кассеты 3
будет равен
.
Расчет методом
последовательных приближений приведен в табл. 5.2.
Таблица 5.1
Предварительные расчеты
Обозначение
|
Величина
|
Размерность
|
|
0.4696
|
|
|
0.2979
|
|
|
0.5158
|
|
|
0.6154
|
|
|
0.2626
|
|
|
0.0260
|
|
Таблица 5.2
Расчет температуры
нагретой зоны
№
п/п
|
Обозначение
|
Цикл
1
|
Цикл
2
|
1
|
|
50.00
|
|
2
|
|
110.000
|
|
3
|
|
85.000
|
|
4
|
|
10.462
|
|
5
|
|
5.397
|
|
6
|
|
1.608
|
|
7
|
|
0.031
|
|
8
|
|
1.328
|
|
9
|
|
21.080
|
|
10
|
|
5.146
|
|
11
|
|
12.972
|
|
12
|
|
1.352
|
|
13
|
|
14.324
|
|
14
|
|
2.417
|
|
15
|
|
2.068
|
|
16
|
|
3.676
|
|
17
|
|
54.411
|
|
18
|
|
114.411
|
|
19
|
D
|
3.856
|
|
20
|
|
25.000
|
|
21
|
|
1.400
|
|
22
|
|
117.023
|
|
Средняя температура
нагретой зоны равна 117.023 , температура кассеты № 3 равна 117.023 .
Для контроля на ЭВМ
результаты расчетов сведены в табл. 5.3.
Таблица 5.3
Данные для контроля
на ЭВМ
№
п.п
|
обозначение
|
Величина
|
ответ
ЭВМ
|
1
|
номер
варианта
|
1022
|
5
|
2
|
|
0.298
|
5
|
3
|
|
0.615
|
5
|
4
|
|
0.263
|
5
|
5
|
|
5.397
|
5
|
6
|
|
21.080
|
5
|
7
|
|
5.146
|
5
|
8
|
|
114.411
|
5
|
9
|
|
117.023
|
5
|
Итого: 5
Расчётное задание №
6
Цель: расчет
теплового режима аппарата с принудительной вентиляцией
Вариант № 1022
Таблица 6.1 Исходные
данные
Обозначение
|
Величина
|
Размерность
|
|
0.300
|
|
|
0.250
|
|
|
0.240
|
|
|
30.0
|
|
|
0.700
|
|
|
250.000
|
|
|
0.650
|
|
|
0.600
|
|
|
0.270
|
|
|
0.250
|
|
|
0.144
|
|
|
0.570
|
|
|
0.150
|
|
l'
|
0.020
|
|
|
-10.00
|
|
|
20.00
|
|
Описание алгоритма
расчетов
. Задаются
перегревом кожуха первого приближения , тогда
.
. Используя алгоритм
расчетов теплового режима кожуха задания 1 проводят расчеты с п.2 по п.12,
определяя полную проводимость участка кожух - среда
.
. Вычисляют мощность
.
. Для температуры (в таблице =) определяют теплопроводность , плотность и теплоемкость воздуха.
. Вычисляют массовый
расход воздуха и его удельное теплосодержание :
, .
. Вычисляют мощность
стока
. Вычисляют величину
. Температура
воздуха на выходе будет равна
. Вычисляют
температуру
. Вычисляют
конвективный коэффициент теплоотдачи
:
. Вычисляют
проводимость и мощность
: , .
. Вычисляют мощности
и .
. Вычисляют
конвективный коэффициент теплоотдачи , проводимость и перегрев :
, , .
. Температура зоны
второго приближения будет равна
.
. Вычисляется
мощность :
, , .
. Вычисляется
величина
.
Если > 5%, то корректируют величину : если > , то температуру следует уменьшить, если < , то ее увеличивают. При практических расчетах
задаются температурами и , например, = 100 оС, = , тогда =(+)/2. Для температуры проводят расчеты с п.2. Если по окончании > 5%, коррекцию осуществляют следующим образом: если>, то = , если <, то = , в результате чего диапазон … сужается, вычисляют =(+)/2 и повторяют вычисления с п.2.
Таблица 6.2
Предварительные расчеты:
Обозначение
|
Величина
|
Размерность
|
|
0.41400
|
|
|
0.26400
|
|
|
0.49091
|
|
|
0.02400
|
|
Таблица 6.3
Расчет теплового
режима аппарата с принудительной вентиляцией
п/п
|
Обозначение
|
Цикл
1
|
Цикл
2
|
1
|
|
50.00
|
|
2
|
|
110.000
|
|
3
|
|
85.000
|
|
4
|
|
10.462
|
|
5
|
|
5.397
|
|
6
|
|
1.608
|
|
7
|
|
0.031
|
|
8
|
|
1.328
|
|
9
|
|
21.080
|
|
10
|
|
5.146
|
|
11
|
|
12.972
|
|
12
|
|
1.352
|
|
13
|
|
14.324
|
|
14
|
|
2.417
|
|
15
|
|
2.068
|
|
16
|
|
3.676
|
|
17
|
|
54.411
|
|
18
|
|
114.411
|
|
19
|
D
|
3.856
|
|
20
|
|
25.000
|
|
21
|
|
1.400
|
|
22
|
|
117.023
|
|
По результатам
расчетов заполнена контрольная табл. 6.4.
Таблица 6.4
Данные для контроля
на ЭВМ
№
п.п
|
обозначение
|
Величина
|
ответ
ЭВМ
|
1
|
номер
варианта
|
1022
|
5
|
2
|
|
0.298
|
5
|
3
|
|
0.615
|
5
|
4
|
|
0.263
|
5
|
5
|
|
5.397
|
5
|
6
|
|
21.080
|
5
|
7
|
|
5.146
|
8
|
|
114.411
|
5
|
9
|
|
117.023
|
5
|
Итого: 5
Библиографический
список
1. Верба
В.С., Удалов А.И. Тепловое проектирование радиоэлектронных средств. Учебное
пособие / Московский государственный институт радиотехники, электроники и
автоматики (технический университет) - М., 2005. - 183 с.
. Удалов
А.И. Основы теплообмена в радиоэлектронных системах: Учебное пособие /
Московский государственный институт радиотехники, электроники и автоматики
(технический университет) - М., 2002. - 60 с.
. Удалов
А.И., Меньшикова Л.В., Шенягин В.П. Методические указания и контрольные задания
по курсу “Теплофизика и тепловое проектирование”. - М.: МИРЭА, 2006. - 32 с.
.
Захаренко С.К. Теплообмен в РЭА - М.: МИРЭА, 1980. - 114 с.
.
Захаренко С.К. Тепловые режимы радиоэлектронных аппаратов и их обеспечение. -
М.: МИРЭА, 1982. - 124 с.
.
Дульнев Г. Н., Тарновский Н. Н. Тепловые режимы электронной аппаратуры. - М.:
Энергия, 1971. - 248 с.
.
Дульнев Г. Н., Семяшкин З. М. Теплообмен в радиоэлектронных аппаратах. - М.:
Энергия, 1968. - 360 с.
.
Дульнев Г. Н. Тепло- и массообмен в радиоэлектронной аппаратуре. - М.: Высшая
школа, 1984. - 247 с.
. Роткоп
Л.Д., Спокойный Д. E. Обеспечение тепловых режимов при конструировании РЭА. -
М.: Сов. радио, 1976.
.
Битюков В.К., Петров В.А. Методы и средства бесконтактного контроля теплового
состояния изделий. - М.: МИРЭА, 1999. - 96 с.
.
Битюков В.К., Петров В.А. Контроль теплового состояния изделий радиоэлектроники
из полупрозрачных материалов. - М.: МИРЭА, 2000. - 187с.