|
|
|
№
|
Наименование
|
Толщина, м
|
л,Вт/м∙°С
|
S, Вт/м2∙°С
|
|
1
|
Железобетонная плита с= 2500 кг/м3
|
0,22
|
1,92
|
17,98
|
|
2
|
Цементно-песчаная стяжка с= 1800 кг/м3
|
0,05
|
0,76
|
9,6
|
|
3
|
Рубероид с= 600 кг/м3
|
0,005
|
0,17
|
3,53
|
|
4
|
Пенопласт с= 50 кг/м3
|
X
|
0,043
|
0.46
|
|
5
|
Деревянная доска с= 500 кг/м3
|
0,04
|
0,14
|
3,87
|
6
|
Линолеум
|
0,005
|
0,38
|
8,56
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Действительное сопротивление
теплопередаче:
RT=,
где
(д - толщина
конструктивного слоя, л - коэффициент теплопроводности материала),
бн = 6-
коэффициент теплоотдачи наружной поверхности,
бв -
коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности
RT =
м2єС/Вт.
Решая это уравнение
относительно X, получаем X=0,14м
Принимаем 0,14м.
Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче
м2єС/Вт.
> RTтреб
Величина тепловой
инерции:
D=
D=
Т.к. полученная величина
D 4<5,49<7, то принимаем расчетную зимнюю температуру
tн=-27°С.
RTтреб=,
tВ=18oC n=0,6 Дtв=2oC
RTтреб=
м2єС/Вт.
Полученные величины R удовлетворяют неравенству RTтреб<RTнорм<RTдейств:
,55<4<4,043 м2єС/В
2.4 Сопротивление
теплопередаче наружных дверей
Сопротивление
теплопередаче наружных дверей и ворот определяется по формуле:
Rн.д
=0,6· R,
где R-требуемое
сопротивление теплопередаче наружной стены, определяемое при расчетной зимней
температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодной
пятидневки.
R=,
tВ=18oC n=1 Дtв=6oC
tн=-27оС
R=
м2єС/Вт.
Определяем толщину
двери:
,86 = 1/8,7+1/23+X/0,14
X
= 0.01 м = 10 см
Rн.д
=0,6·0,86=0,517 м2єС/Вт.
2.5 Сопротивление
теплопередаче заполнений световых проемов
Для заполнения световых проемов
используем 2 стеклопакета с тройным остекление в деревянных раздельноспареных
переплетах, сопротивление теплопередаче которых равно 0,55 м2єС/Вт(таблица
Г1). Соответственно для двух окон сопротивление будет равно 1,1 м2єС/Вт,
что отвечает нормам Rт .
3. Отопление здания
.1 Расчет теплопотерь
помещения
Потери теплоты через отдельную
ограждающую конструкцию определяется по формуле:
Qогр=,
где:
Fp-
площадь ограждающей конструкции, м2
R-
сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, (м2*К)/Вт
-добавочные потери
теплоты в долях от основных потерь
tв
- температура внутреннего воздуха,0С
tн
- расчётная температура воздуха, принимаемая равной температуре
наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, 0C
п - коэффициент,
учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению
к наружному воздуху.
Потери теплоты через
внутренние ограждающие конструкции помещений допускается не учитывать, если
разность температур в этих помещениях равна меньше 30С.
3.2 Затраты тепла на
нагрев инфильтрующегося воздуха
Расход теплоты Q на нагревание инфильтрующего воздуха в помещении жилых зданий при
естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным
воздухом, определяется по формуле:
, где:
с -
удельная теплоёмкость воздуха (1 кДж/кг0C);
L=3Fпл-
расход удаляемого воздуха не компенсируемый подогретым приточным воздухом (для
жилых помещений и кухни);
н -
плотность наружного воздуха, определяемая по формуле:
Fпл
- площадь пола помещения;
При составлении теплового
баланса помещений учитываем бытовые теплопоступления:
Qбыт=21Fпл
Пример расчета комнаты
101:
1) Потери теплоты Q,Вт, через ограждающую конструкцию:
Qогр.1=Вт;
Qогр.2=Вт;
Qогр.3
ок.=Вт;
Qогр.3
пл.=Вт;
) Определение затрат
теплоты на нагрев инфильтрующего воздуха:
Qинф=Вт;
) Определение
теплопоступлений от бытовых приборов:
Qбыт=Вт;
Следующие комнаты
рассчитываем также и полученные данные заносим в таблицу 3.1.
3.3 Определение удельной
тепловой характеристики здания
Основные, добавочные потери теплоты
и годовой теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха Qts+Qis, Вт, определяются
по формуле:
(Qts+Qis)=
где УQогр - сумма основных и добавочных
потерь теплоты помещениями здания, Вт, принимается по таблице 2.1;
УQинф.- сумма расходов теплоты на нагревание наружного воздуха,
инфильтрующегося в помещениях здания, Вт, принимается по таблице 2.1;
tн - средняя температура
наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, єС; tн = -25 єС;
tср - средняя по объёму
здания расчетная температура внутреннего воздуха, єС; tср = 18 єС;
tнот - средняя за отопительный период температура наружного воздуха,
єС, для периода с температурой наружного воздуха ниже +8 єС; tнот = -1,9єС.
УQогр = 19639,3 Вт;
УQинф.= 39213,2 Вт;
(Qts+Qis)
= Вт
Годовые поступления теплоты от
электрических приборов, освещения, коммуникаций, материалов, людей и других
источников Qhs, Вт, определяется по формуле:
Qhs = УQбыт
где УQбыт - суммарный тепловой поток, регулярно поступающий в помещения
здания от бытовых приборов, Вт, принимается по табл.2.1;
УQбыт = 14128,3 Вт
Суммарный годовой расход тепловой
энергии на отопление Qs,Вт, определяется по формуле:
Qs = (Qts+Qis)- Qhs · з1
где зi - коэффициент, принимаемый в зависимости от способа регулирования
системы отопления (для водяного отопления без автоматического регулирования
принимается равным 0,2)
Qs= 27236,3 - (14128.3·0,2) = 24410.64 Вт
Удельный расход тепловой энергии на
отопление жилого здания, Вт/(м3·єС) определяется по формуле:
qот.
=,
где Qs- суммарный годовой расход тепловой
энергии на отопление, Вт;
Vзд.
- отапливаемый объём, м3, Vзд
= 1501,74м3
qот.=
Полученное значение qот меньше 1, значит расчёт выполнен верно.
3.4 Определение тепловой
мощности системы отопления
После расчета потерь теплоты всеми
помещениями определяется тепловая нагрузка стояков (ветвей) и тепловая мощность
системы отопления.
Тепловая нагрузка стояка (ветви)
определяется по формуле:
Qcт(ветви) = УQпрi
где Qпрi - тепловая нагрузка
прибора, принимаемая равной теплопотерям помещения, в котором этот прибор
установлен, Вт; в случае, когда в помещении установлено несколько приборов,
теплопотери делятся поровну на каждый прибор;
n - число отопительных приборов, присоединенных к стояку (ветви).
Результаты расчета заносятся в
таблицу.
Тепловая нагрузка стояков
№ стояка (ветви)
|
Тепловая нагрузка стояка(ветви) Qст, Вт
|
ст1
|
3540,8
|
ст2
|
3839,1
|
ст3
|
2428,5
|
ст4
|
2679,3
|
ст5
|
2246,3
|
ст6
|
3906,0
|
ст7
|
3725,7
|
ст8
|
4414,1
|
ст9
|
3395,3
|
ст10
|
1945,8
|
ст11
|
2559,6
|
ст12
|
2246,3
|
ст13
|
3346,5
|
ст14
|
4318,1
|
3.5 Гидравлический расчет
трубопроводов
Целью гидравлического расчета
трубопроводов систем отопления является выбор таких сечений теплопроводов для
наиболее протяженного и нагруженного циркуляционного кольца или ветви системы,
по которым, при располагаемой разности давлений в системе, обеспечивается
пропуск заданного расхода теплоносителя.
Для систем с искусственной
циркуляцией величина располагаемого давления определяется по формуле:
Дрр = Дрн+Б(Дре.пр.+Дре.тр),
где Дрн - искусственное
давление, создаваемое элеватором, Па, (Дрн=12 кПа);
Дре.пр - давление,
возникающее за счёт охлаждения воды в отопительных приборах, Па;
Дре.тр - давление,
вызываемое охлаждением воды в теплопроводах, Па; (Дре.тр = 125 Па);
Б - коэффициент, определяющий долю
максимального естественного давления, которую целесообразно учитывать в
расчетных условиях; для двухтрубных и однотрубных горизонтальных систем 0,4.
Величина естественного давления, Па,
возникающего за счет остывания воды в отопительных приборах, определяется в
зависимости от вида системы. Для двухтрубной системы с верхний или нижней
разводкой:
Дре.пр = h1g(со-сг),
где h1 - вертикальные расстояния от центра приборов одного этажа до
центра приборов следующего этажа, м (рис.3.5);
g - ускорение силы тяжести, м/с2;
со, сг -
плотности, соответственно, обратной и горячей воды, кг/м3.
Плотность воды в зависимости от её
температуры определяется по формуле:
с=1000,3-0,06·t-0,0036·t2,
где t - температура воды, оС.
Гидравлический расчёт системы
отопления выполняется методом удельных потерь давления, где определяют
ориентировочное значение удельной потери давления на трение при движении
теплоносителя по трубам Rср, Па/м, по формуле:
Rср=,
где К - доля потерь давления на
трение, принимаемая для систем с искусственной циркуляцией равной 0,65;
Уl - сумма длин участков расчётного
кольца, м;
Расход воды на участке Gуч, кг/ч, определяется по формуле:
Gуч=
,
где Qуч - тепловая нагрузка участка, Вт;
tг, tо- температура горячей и обратной воды, оС.
Потери давления на трение на участке
определяются путем умножения удельной потери давления на трение R на длину участка l.
Потери давления в местных
сопротивлениях Z, Па, определяются по формуле:
Z
= Уо,
где Уо - сумма коэффициентов местных
сопротивлений на участке;
с - плотность воды при температуре
70єС.
Суммируя потери давления на трение и
в местных сопротивлениях, определяются потери давления на участке, а затем, суммируя
потери давления на расчетных участках, получают потери давления в кольце,
которые должны быть в пределах 90% располагаемого давления:
Гидравлический
расчёт системы отопления
Неблагоприятным циркуляционным кольцом
является кольцо через стояк №8, так как он наиболее удаленный от тепло узла
управления.
Находим плотности воды:
С95(г) =
кг/ м3
с70(о) =
кг/ м3
Определяем величину
естественного давления Дре.пр:
Дре.пр = 3• 9,8•(978,46
- 962,11) = 480,69Па
Зная все выше найденные
значения, мы можем найти величину располагаемого давления:
Дрр =
12000+0,4•(480,69 + 125)=12242,28 Па
R1=
Па/м
Определим расход воды на участках Gуч:
Gуч1
=
кг/ч;
Gуч2
=
кг/ч;
Gуч3
=
кг/ч;
Gуч4
=
кг/ч;
Gуч5
=
кг/ч;
Gуч6
=
кг/ч;
Gуч7
=
кг/ч.
Gуч8
=
кг/ч.
Gуч9
=
кг/ч.
Уо - сумма коэффициентов местных
сопротивлений на участке:
Участок 1 (d = 32мм): отвод под 90 є = 1;
Участок 2 (d = 25мм): тройник на поворот = 1,5;
вентиль обыкновенный = 10;
Участок 3 (d = 20мм): тройник на поворот = 1,5;
вентиль обыкновенный = 10;
Участок 4 (d = 20мм): тройник на проход = 1;
Участок 5 (d = 15мм): тройник на проход = 1;
Участок 6 (d = 15мм): тройник на проход = 1;
отвод под 90 є = 1,5;
кран 2-х ходовой = 2;
Участок 7 (d = 10мм): тройник на проход 2 шт.=
2;
Участок 8 (d = 10мм): тройник на проход 2 шт.=
2;
Участок 9 (d = 10мм): отвод под 90 є = 1,5;
кран 2-х ходовой = 2;
внезапное увеличение диаметра = 1
Участок 10 (d = 10мм): отвод под 90 є = 1,5;
внезапное уменьшение диаметра = 0,5
Участок 11 (d = 10мм): тройник на проход = 1;
Участок 12 (d = 10мм): тройник на проход = 1;
Участок 13 (d = 15мм): тройник на проход = 1;
отвод под 90 є = 1,5;
кран 2-х ходовой = 2;
Участок 14 (d = 15мм): тройник на проход = 1;
Участок 15 (d = 20мм): тройник на проход = 1;
Участок 16 (d = 20мм): тройник на проход = 1;
вентиль обыкновенный = 10;
Участок 17 (d = 25мм): тройник на поворот 2шт. =
3;
вентиль обыкновенный = 10;
Участок 18 (d = 32мм): отвод под 90 є = 1;
Потери давления в местных
сопротивлениях Z, Па:
Z1
=
Па
Z2
=
Па
Z3
=
Па
Z4
=
Па
Z5
=
Па
Z6
=
Па
Z7
=
Па
Z8
=
Па
Z9
=
Па
Z10
=
Па
Z11
=
Па
Z12
=
Па
Z13
=
Па
Z14
=
Па
Z15
=
Па
Z16
=
Па
Z17
=
Па
Z18
=
Па
Потери давления в кольце оказались в
пределах 90% располагаемого давления, следовательно, гидравлический расчет
произведен верно.
3.6 Расчет отопительных
приборов
T пр = (95+70)/2 = 82,5
К=8,7(радиатор АМ140)
101 = 1144.45/8.7(82.5-20)=2.039
N= F/f = 2.039/0.297 = 7 cекций.
Номер помещения
|
Теплопотери помещения
|
Температура воздуха
|
Расчетное кол-во cекций
|
Кол-во секций
|
101,0
|
1131,9
|
20,0
|
7,0
|
7,0
|
102,0
|
925,1
|
20,0
|
5,7
|
6,0
|
103,0
|
1021,6
|
18,0
|
6,1
|
6,0
|
104,0
|
580,6
|
18,0
|
3,5
|
4,0
|
108,0
|
892,6
|
18,0
|
5,4
|
5,0
|
109,0
|
590,5
|
18,0
|
3,5
|
4,0
|
110,0
|
671,8
|
18,0
|
4,0
|
4,0
|
114,0
|
1155,2
|
20,0
|
7,2
|
7,0
|
115,0
|
944,2
|
20,0
|
5,8
|
6,0
|
116,0
|
1021,6
|
18,0
|
6,1
|
6,0
|
117,0
|
580,6
|
18,0
|
3,5
|
4,0
|
121,0
|
892,6
|
18,0
|
5,4
|
5,0
|
122,0
|
590,5
|
18,0
|
3,5
|
4,0
|
126,0
|
2679,3
|
16,0
|
15,6
|
16,0
|
201,0
|
1027,7
|
20,0
|
6,4
|
6,0
|
202,0
|
845,1
|
20,0
|
5,2
|
5,0
|
203,0
|
897,7
|
18,0
|
5,4
|
5,0
|
204,0
|
542,4
|
18,0
|
3,3
|
3,0
|
208,0
|
780,4
|
18,0
|
4,7
|
5,0
|
209,0
|
532,5
|
18,0
|
3,2
|
3,0
|
210,0
|
605,2
|
18,0
|
3,6
|
4,0
|
214,0
|
1051,7
|
20,0
|
6,5
|
7,0
|
215,0
|
918,5
|
20,0
|
5,7
|
6,0
|
216,0
|
920,0
|
18,0
|
5,5
|
6,0
|
217,0
|
542,4
|
18,0
|
3,3
|
3,0
|
221,0
|
804,8
|
18,0
|
4,8
|
5,0
|
222,0
|
238,0
|
18,0
|
1,6
|
2,0
|
301,0
|
1027,7
|
20,0
|
6,4
|
6,0
|
302,0
|
845,1
|
20,0
|
5,2
|
5,0
|
303,0
|
897,7
|
18,0
|
5,4
|
5,0
|
304,0
|
724,7
|
18,0
|
4,3
|
4,0
|
308,0
|
780,4
|
18,0
|
4,7
|
5,0
|
309,0
|
532,5
|
18,0
|
3,2
|
3,0
|
310,0
|
605,2
|
18,0
|
3,6
|
4,0
|
314,0
|
1051,7
|
20,0
|
6,5
|
7,0
|
315,0
|
918,5
|
20,0
|
5,7
|
6,0
|
316,0
|
920,0
|
18,0
|
5,5
|
6,0
|
317,0
|
542,4
|
18,0
|
3,3
|
3,0
|
321,0
|
804,8
|
18,0
|
4,8
|
5,0
|
322,0
|
553,2
|
18,0
|
3,3
|
3,0
|
401,0
|
1131,6
|
20,0
|
7,0
|
7,0
|
402,0
|
925,5
|
20,0
|
5,7
|
6,0
|
403,0
|
1022,1
|
18,0
|
6,1
|
6,0
|
404,0
|
580,8
|
18,0
|
3,5
|
4,0
|
408,0
|
893,1
|
18,0
|
5,4
|
5,0
|
409,0
|
590,7
|
18,0
|
3,5
|
4,0
|
410,0
|
677,6
|
18,0
|
4,1
|
4,0
|
414,0
|
1155,6
|
20,0
|
7,2
|
7,0
|
415,0
|
944,5
|
20,0
|
5,8
|
6,0
|
416,0
|
1044,4
|
18,0
|
6,3
|
6,0
|
417,0
|
580,8
|
18,0
|
3,5
|
4,0
|
421,0
|
893,1
|
18,0
|
5,4
|
5,0
|
422,0
|
564,1
|
18,0
|
3,4
|
4,0
|
4. Вентиляция здания
4.1 Выбор систем
вентиляции и их конструирование
теплотехнический чердачный
вентиляция инфильтрующийся
В данной работе устраиваем
естественную вентиляцию: организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь,
ванных комнат, туалетов и неорганизованный приток в каждое помещение через
окна, форточки, щели в оконных переплётах.
В кирпичных внутренних стенах
размеры каналов принимаются кратными Ѕ кирпича (140х140мм, 140х270мм).
Вытяжные отверстия располагаем на
расстоянии 0,5- 0,7м от потолка. Вытяжные отверстия закрываются решётками с
подвижными и неподвижными жалюзями. Минимальная высота выброса воздуха над
кровлей для плоских крыш принимается не менее 0,5м.
При выполнении расчёта вычерчиваем
схему системы вентиляции в аксонометрической проекции. Каждый канал
рассматриваем как отдельный учаcток. При расчёте каналов выполняется ориентировочный подбор
сечений по формуле:
Fкор=
где L- расход воздуха, удаляемый через канал, м3/ч.
В работе был принято L=50 м3/ч для совмещённых санузлов и L=90м3/ч для кухонь.
ндоп- допустимая скорость
воздуха в канале (ндоп для вертикальных каналов = 0,5-1,0 м/с).
ДРр=
Расчёт ведётся для всех
участков.
где R- потери давления на 1м длины воздуховода, принимаемый по рис.2
методических указаний, Па.
l- длина участка, м;
в- поправочный коэф. на
шероховатость стенок канала(для каналов вентблоков 1,5).
Z- потери давления в местных сопротивлениях определяемые как
Z=Уо рд
где Уо- сумма коэф. местных
сопротивлений на участке определяется в зависимости от местных сопротивлений,
табл.П.8 методических указаний.
о для (вход с поворотом потока
воздуха(с учётом жалюзийной решётки)=2; выход с поворотом потока воздуха=2,5
рд- динамическое давление
на участке, Па, рис. 2 методич. указаний.
Расчётное располагаемое давление,
Па, в системе естественной вентиляции определяется по формуле:
ДРе=
где h- вертикальное расстояние от центра вытяжной решётки до устья
вытяжной шахты, м;
сн- плотность наружного
воздуха при температуре=+5єС, сн=1,27кг/м3;
св- плотность внутреннего
воздуха, кг/м3 определяется как
св=
t=18єC;
Для нормальной работы системы
вентиляции надо, чтобы выполнялось условие:
%<10%
4.2 Аэродинамический
расчет систем вентиляции
При выполнении расчёта вычерчиваем
схему системы вентиляции в аксонометрической проекции. Каждый канал
рассматриваем как отдельный участок. При расчёте каналов выполняется
ориентировочный подбор сечений по формуле:
Fкор=
где L- расход воздуха, удаляемого через канал, м3/ч.
В работе было принято L=50 м3/ч для совмещённых санузлов и L=90м3/ч для кухонь.
ндоп- допустимая скорость
воздуха в канале (ндоп для вертикальных каналов = 0,5-1,0 м/с).
Потери давления на участке
вентиляционной сети определяется по формуле:
ДРр=
где R- потери давления на 1м длины круглого воздуховода, принимаемый по
рис.П.2 методических указаний, Па/м.
l- длина участка, м;
в- поправочный коэффициент на
шероховатость стенок канала (для каналов вентблоков в =1,3).
Z- потери давления в местных сопротивлениях определяемые как:
Z=Уо рд
где Уо- сумма коэффициентов местных
сопротивлений на участке определяется в зависимости от местных сопротивлений,по
табл.П.8 методических указаний.
вход с поворотом потока воздуха(с
учётом жалюзийной решётки) о =2;
выход с поворотом потока воздуха=2,5
рд- динамическое давление
на участке, Па, (рис.П.2 методических указаний.)
Расчётное располагаемое давление,
Па, в системе естественной вентиляции определяется по формуле:
ДРе=
где h- вертикальное расстояние от центра вытяжной решётки до устья
вытяжной шахты, м;
сн- плотность наружного
воздуха при температуре +5єС, сн=1,27кг/м3;
св- плотность внутреннего
воздуха, кг/м3 определяется как
св=
t=18єC;
g-ускорение силы тяжести, м/с 2
Для нормальной работы системы
вентиляции надо, чтобы выполнялось условие:
%<10%
Расчёт:
Ориентировочный подбор сечений
каналов кухни:
Fкор=
=90/3600*0.75=0.036
м2;
Ориентировочный подбор сечений
каналов санузлов:
Fкор=
=50/3600*0.7=0,0198
м2;
Также рассчитываем на
2-ом, 3-ем этажах. Принимаем в кухне вентиляционные каналы размером 140Ч270 мм
(0,038 к f = м2), в ванной комнате 140Ч140 мм (0,0196 к f = м2).
Решетки для кухни РР-3: 200*200мм, для ванны
РР-2:100*200мм
На всех участках систем вентиляции
будут следующие местные сопротивления:
вход с поворотом потока воздуха = 2;
выход с поворотом потока воздуха = 2,5;
У=4,5.
Dэкв=2*а*в/(а+в)
Dэкв1=2*14*27/41=18,4см
Dэкв1=2*14*14/28=14см
Определяем потери давления в местных
сопротивлениях:
Zк=Уо рд =4,5*0,3=1,35Па;
Zс=Уо рд =4,5*0,3=1,35
Па.
Потери давления на участке
вентиляционной сети определяются: для кухни:
ДРк1==0,045*9,7*1,5+1,35=2,00
Па;
ДРк2==0,045*6,7*1,5+1,35=
1,8Па
ДРк3==0,045*3,7*1,5+1,35=1,6
Па
ДРк4==0,045*0,7*1,5+1,35=1,4
Па
для санузла:
ДРс1==0,07*9,7*1,5+1,35=2.36Па;
ДРс2==0,07*6,7*1,5+1.35=2,0
Па
ДРс3==0,07*3,7*1,5+1.35=1,6Па
ДРс3==0,07*0,7*1,5+1.35=1,42Па
Определяем расчетное
располагаемое давление:
св===1,21
кг/м3;
для кухни:
ДРе к1==9,8*9,7*(1,27-1,21)=5,7
Па;
ДРе к2==9,8*6,7*(1,27-1,21)=3,93
Па;
ДРе к3==9,8*3,7*(1,27-1,21)=2,17Па.
ДРе к3==9,8*0,7*(1,27-1,21)=0,4116Па.
для санузла:
ДРе с1==9,8*9,7*(1,27-1,21)=5,7
Па;
ДРе с2==9,8*6,7*
(1,27-1,21)=3,93 Па;
ДРе с3==9,8*3,7
(1,27-1,21)=2,17 Па;
ДРе с1==9,8*0,7*(1,27-1,21)=0,41
Па;
Полученные значения заносим в
таблицу.
|
номер участка
|
расход воздуха на участке L, мі/ч
|
длина участка l,м
|
размеры канала axb,м
|
эквивалентный диаметр dэкв,м
|
действительная скорость воздуха в канале v, м/с
|
потери на 1 м канала R, Па/м
|
поправочный коэффициент на шероховатость в
|
потери давления от трения на участке R*l*в, Па
|
динамическое давление на участке pд, Па
|
сумма коэффициентов местных сопротивлений Уо
|
потери давления в местных сопротивлениях Z, Па
|
общие потери давления на участке (R*l*в+Z),Па
|
ВЕ
|
5,1
|
90
|
9,70
|
140х270
|
0,184
|
0,7
|
0,05
|
1,5
|
0,65
|
0,3
|
4,5
|
1,35
|
2,00
|
ВЕ
|
5,2
|
90
|
6,70
|
140х270
|
0,184
|
0,7
|
0,10
|
1,5
|
0,95
|
0,3
|
4,5
|
1,35
|
1,80
|
ВЕ
|
5,3
|
90
|
3,70
|
140х270
|
0,184
|
0,7
|
0,10
|
1,5
|
0,53
|
0,3
|
4,5
|
1,35
|
1,60
|
ВЕ
|
5,4
|
90
|
0,70
|
140х270
|
0,184
|
0,7
|
0,10
|
1,5
|
0,10
|
0,3
|
4,5
|
1,35
|
1,45
|
ВЕ
|
15,1
|
50
|
9,70
|
140х140
|
0,14
|
0,7
|
0,07
|
1,5
|
1,02
|
0,3
|
4,5
|
1,35
|
2,37
|
ВЕ
|
15,2
|
50
|
6,70
|
140х140
|
0,14
|
0,7
|
0,07
|
1,5
|
0,70
|
0,3
|
4,5
|
1,35
|
2,05
|
ВЕ
|
15,3
|
50
|
3,70
|
140х140
|
0,14
|
0,7
|
0,07
|
1,5
|
0,39
|
0,3
|
4,5
|
1,35
|
1,60
|
ВЕ
|
15,4
|
50
|
0,70
|
140х140
|
0,14
|
0,7
|
0,07
|
1,5
|
0,07
|
0,3
|
4,5
|
1,35
|
1,42
|
В кухнях и санузлах для погашения
избыточного давления необходимо использовать регулировку с помощью жалюзийных
решеток. Для улучшения тяги в кухне последнего этажа используем вентилятор.
Литература
1. Методические
указания к курсовой работе «Отопление и вентиляция жилого здания» по курсу
«Инженерные сети и оборудование» для студентов специальности 70.02.01; 70.04.03
/ Картавцева О.В., Новополоцк, 2005 г.
2. СниП 2.04.05-91.
Отопление, вентиляция и кондиционирование/ Госстрой СССР.- М, 1992 г.
. Тихомиров К.В.
Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М.: Стройиздат, 1991 г.
. Внутренние
санитарно-технические устройства: справочник проектировщика. Ч.1. Отопление/
Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. - М.: Стройиздат. - 1990 г.
. Ногин Е.И.
Методические указания к выполнению курсового проекта «Отопление гражданских
зданий» по курсу «Отопление» для студентов специальности Т 19.05. - Новополоцк,
2002 г.