Проектирование электроснабжения химического завода

Вид работы:

Дипломная (ВКР)
Предмет:

Физика
Язык:

Русский
,
Формат файла:
MS Word

508,38 Кб
Опубликовано:

2012-06-24

Все дипломные работы по физике

Скачать дипломную работу Читать текст online Заказать дипломную
*Помощь в написании! Посмотреть все дипломные работы

Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.

Проектирование электроснабжения химического завода

Министерство образования и науки РФ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«ЗАБАЙКАЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

(ЗабГУ)

Энергетический факультет

Кафедра электроэнергетики и электротехники

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту

по дисциплине «Системы электроснабжения»

Вариант № 47-2-2-16

На тему: «Проектирование электроснабжения химического завода».

РЕФЕРАТ

Объём пояснительной записки 85 с., 14 рис., 21 табл., 5 источников.

Объектом исследования является завод запчастей для тракторов.

Цель работы - разработка технически и экономически целесообразного варианта электроснабжения завода.

При сравнении вариантов внешнего и внутреннего электроснабжения использовался универсальный метод приведенных затрат.

Выбранное основное оборудование завода и цеха было проверено на токи КЗ.

Содержание

Введение

Задание на курсовую работу

1. Краткая характеристика предприятия и источников электроснабжения

2. Расчет электрических нагрузок

.1 Определение расчетных электрических нагрузок цеха

2.2 Расчет электрических нагрузок завода

2.3 Построение картограммы нагрузок

3. Определение числа и мощности трансформаторов на цеховых подстанциях

4. Компенсация реактивной мощности

5. Выбор схемы внешнего электроснабжения

5.1 Вариант 110 кВ

5.2 Вариант 35 кВ

5.3 Вариант 10 кВ

5.4 Сравнение вариантов

6. Выбор схемы внутреннего электроснабжения завода

6.1 Радиальная схема

6.2 Смешанная схема

6.3 Сравнение вариантов

7. Расчет токов короткого замыкания

8.1 Расчет токов КЗ на РУ ГПП

8.2 Расчет токов КЗ на РУ НН цеховых ТП

8. Компоновка ГПП

8.1 Выбор выключателей на РУ-35 кВ питающей ПС

8.2 Выбор выключателей на РУ-10 кВ ГПП

8.3 Выбор разъединителей

8.4 Выбор разрядников

8.5 Выбор трансформаторов тока

8.6 Выбор трансформаторов напряжения

8.7 Выбор трансформаторов собственных нужд ГПП

8.8 Выбор шин ЗРУ

8.9 Выбор опорных изоляторов для шин

9 Расчет внутрицехового электроснабжения

9.1 Выбор проводников для ответвлений от РП к электроприемникам

9.2 Выбор кабелей от ВРП к РШ

9.3 Расчет токов КЗ в цеховой сети

9.4 Выбор автоматических выключателей

9.4.1 Выбор автоматических выключателей для электроприемников

9.4.2 Выбор остальных автоматических выключателей

9.5 Расчет освещения в цехе

9.6 Расчет осветительной сети

.7Компоновка ЩО

Расчет и выбор заземляющих устройств

10.1 Расчет заземления ГПП

.2 Расчет заземления ТП

Молниезащита ГПП

12 Релейная защита

Заключение

Список литературы

Введение

Объектом изучения в данном курсовом проекте является мебельно-деревообрабатывающий комбинат. Данное промышленное предприятие занимается производством мебели, деревянных конструкций, холодной и горячей обработкой древесины. Также на предприятии имеется ремонтно-механический цех, электроснабжение которого будет наиболее подробно рассмотрено в одном из пунктов представленного проекта.

Корпуса и цеха завода имеют категории I, II и III по надежности электроснабжения в зависимости от осуществляемых производственных и административных функций, что необходимо учитывать при проектировании СЭС любого предприятия.

Объектом расчетов и проектирования будут так же являться распределительные сети 10 и 0,4 кВ от ГПП или ГРП завода к цехам, и наиболее подробно - сети 0,4 кВ ремонтно-механического цеха. Целью данных расчетов будет являться выбор сечений и мест прокладки трасс кабельных линии, выбор коммутационных аппаратов и аппаратов защиты и автоматики.

Задание

Исходные данные на проектирование:

1. Схема генерального плана завода (рис.47). Размеры: 340х210 м.

2. Сведения об электрических нагрузках по цехам завода (табл.1).

. Питание завода может быть осуществлено от подстанции энергосистемы неограниченной мощностью, на которой установлены два трансформатора мощностью по 40 МВ×А, напряжением 115/38,5/11 кВ. Мощность к.з. на шинах 110 кВ подстанции равна 1000 МВ×А.

. Расстояние от подстанции до завода 9,6 км.

Таблица 1

Электрические нагрузки завода

№ п/п	Наименование цехов	Кол-во ЭП	Установленная мощность, кВт
			Одного ЭП	Суммарная
				Вар.№1	Вар.№2
1	Цех красителей № 1	230	0,8…80	4910	5100
2	Цех полупродуктов № 2	70	1,1…75	2100	2000
3	Холодильная установка а) 0,38 кВ	30	1,1…40	790	810
	б) Синхрон. двигатели 10 кВ	2	1200	2400	2400
4	Заводоуправление	25	0,8…25	310	310
5	Механический цех	См. приложение 1
6	Компрессорная а) 0,38 кВ	28	10…40	390	395
	б) Синхрон. двигатели 10 кВ	2	1200	2400	2400
7	Кислородная станция	27	0,8…28	315	300
8	Электроцех	35	1…20	400	420
9	Цех полупродуктов № 2	65	1…30	1200	1100
10	Цех красителей № 2	45	2,5…75	1400	1600
11	Холодильная установка	14	10…55	410	410
12	Склад готовой продукции	12	1,8…20	130	100
13	Лаборатория	10	1…30	70	70
14	Цех натриевой соли	24	2,5…30	270	270
15	склад химикатов	7	14	98	98
16	Склад кислот	6	4,5…20	45	45
17	Насосная	10	50…100	800	800

Рис.1. Генплан химического завода

Электроснабжение механического цеха

Сведения об электрических нагрузках

Номер на плане	Наименование электроприемника	Установленная мощность ЭП, кВт
		Номер варианта
		1		2		3		4		5		6	7	8		9		10
1…3	Вертикально-фрезерный станок	3	4		7		5		8		10		4	6	3		9
4,5	Фрезерный станок с ЧПУ	12	14		10		16		20		17		15	18	12		22
6,7	Универсально-фрезерный станок	9	10		12		8		11		12		7	8	16		14
8…11	Токарно-револьверный станок	2	4		5		3		6		4		7	5	2		9
12,13	Токарно-винторезный станок	10	14		15		18		12		17		20	18	13		11
14…21	Настольно-сверлильный станок	2	3		1,5		4		6		2,2		6	3	5		4
22…24	Резьбонарезной полуавтомат	0,5	1		2		3		2,2		3		4	1	1,2		3
25,26	Заточной станок	4	2		3		7		5		9		10	6	1		7
27	Листозагибочная машина	15	18		12		20		22		19		21	17	16		14
28…31	Точильно-шлифовальный станок	3	2		6		1		7		5		4	8	9		11
32…34	Вертикально-сверлильный станок	2	5		1		7		3		9		8	4	1		6
35,36	Радиально-сверлильный станок	3	8		10		11		9		7	12	5		4
37,38	Универсально-заточной станок	1	4		2		7		10		7		5	3	11		8
39	Плоскошлифовальный станок	10	11		14		16		19		13		15	17	18		12
40,41	Полировальный станок	8	9		7		4		5		10		6	2	11		3
42	Сварочная машина	5	8		6		10		9		7		4	11	4		9
43…48	Сварочная кабина	4	7		5		6		8		9		7	4	6		5
49,50	Вентиляторы	8	12		14		10		10		6		8	20	24		16

Рис 2. План механического цеха

№п/п	Наименование цехов	К_и	cosφ	Категория	Произв. среда
1	Лесопильный завод	0,5	0.7	II	Норм.
2	Сушильный цех	0,7	0,8	II	Жаркая
3	Склад сырья	0,3	0,6	III	Норм.
4	Цех оконных рам и дверей	0,4	0,6	II	Норм.
5	Цех половых досок	0,4	0,6	II	Норм.
6	Столярный цех № 1	0,4	0,6	II	Норм.
7	Столярный цех № 2	0,4	0,6	II	Норм.
8	Материальный склад	0,3	0,6	III	Норм.
9	Мебельный цех	0,4	0,6	II	Норм.
10	Компрессорная: а) 0,38 кВ	0,7	0,8	I	Норм.
	б) Синхр. двигатели 10 кВ	0,7	1	I	Норм.
11	Цех прессованных плит	0,4	0,6	II	Норм.
12	Ремонтно-механический цех	-	-	II	Норм.
13	Административный корпус	0,5	0,7	III	Норм.
14	Котельная	0,6	0,75	I	Жаркая, пыль.
15	Транспортный цех	0,3	0,7	III	Норм.
16	Склад	0,4	0,6	II	Норм.

№п/п	Наименование цехов	К_и	cosφ	Категория	Произв. среда
1	Административный корпус	0,5	0.7	II	Норм.
2	Литейный корпус: а) 0,38 кВ	0,7	0,8	II	Жаркая
	б) 10 кВ	0,3	0,6	III	Норм.
3	Цех автомобильных поршней	0,4	0,6	II	Норм.
4	Склад готовых изделий	0,4	0,6	II	Норм.
5	Цех пальцев	0,4	0,6	II	Норм.
6	Ремонтно-механический цех	-	-	II	Норм.
7	Прессовый цех	0,3	0,6	III	Норм.
8	Компрессорная: а) 0,38 кВ	0,4	0,6	II	Норм.
9	б) синхрон. двигатели 10 кВ	0,7	0,8	I	Норм.
	Строительный цех	0,7	1	I	Норм.
10	Насосная	0,4	0,6	II	Норм.
11	Цех обработки гильз	-	-	II	Норм.
12	Блок механических цехов	0,5	0,7	III	Норм.
13	Цех металлоконструкций	0,6	0,75	I	Жаркая, пыль.
14	Электроцех	0,3	0,7	III	Норм.
15	Склад алюминиевых чушек	0,4	0,6	II	Норм.
16	Склад	0,4	0,6	II	Норм.

.
Краткая характеристика предприятия

.1. Определение параметров электроприемников ремонтно-механического цеха.

В справочной литературе указаны значения Ки и cosφ для электроприемников различных назначений. Выберем средние значения данных показателей для электроприемников ремонтно-механического цеха. Данные занесем в таблицу 1.3.

Таблица 1.3

№п\п		Наименование приемника	К_и		cosφ
1 Механическое отделение
1		Долбежный станок	0,13		0,5
2		Радиально-сверлильный станок	0,13		0,5
3		Зубофрезерный станок	0,13		0,5
4		Токарный станок	0,13		0,4
5		Круглошлифовальный станок	0,13		0,5
6		Токарный станок	0,13		0,5
7		Токарный станок	0,13		0,5
8		Строгальный станок	0,13		0,5
9		Вентилятор	0,7		0,8
10		Кран-балка, ПВ=40 %	0,25		0,5
11		Заточной станок	0,1		0,6	Сверлильный станок	0,13	0,5
13		Вертикально-сверлильный станок	0,13		0,5
14		Точило	0,1		0,6
15		Фрезерный станок	0,13		0,5
16		Сверлильный станок	0,13		0,5
2 Кузнечное отделение
17		Пневматический молот	0,1		0,6
18		Точило	0,1		0,6
19		Электрическая печь	0,65		1
20		Электрическая печь	0,65		1
21		Электрическая печь	0,65		1
22		Вентилятор	0,7		0,8
23		Молот	0,1		0,6
3. Сварочное отделение
24,25		Преобразователь сварочный	0,4		0,5
26		Сварочный трансформатор, ПВ=40 %	0,4		0,4
27		Вентилятор	0,7		0,8
28,29		Машина электросварочная, точечная, ПВ=60 %	0,4		0,5
30		Сварочный агрегат, ПВ=60 %	0,3		0,5
4. Электроремонтное отделение
31	Кран-балка, ПВ=40 %			0,25	0,5
32,33	Намоточный станок			0,13	0,5
34	Вентилятор			0,7	0,8
35	Сушильный шкаф			0,65	1
36,37	Настольно-токарный станок			0,13	0,5

.2 Определение условий работы и категорий цехов МДК.

Для дальнейшего проектирования электроснабжения цехов комбината необходимо знать категорию надежности и условия работы каждого из цехов, а также значения коэффициента использования нагрузки и коэффициента мощности. Для каждого цеха выбираем средние значения К_и и cosφ .Данные заносим в таблицу 1.4.

Таблица 1.4

№п/п	Наименование цехов	К_и	cosφ	Категория	Произв. среда
1	Административный корпус	0,5	0.7	II	Норм.
2	Литейный корпус: а) 0,38 кВ	0,7	0,8	II	Жаркая
	б) 10 кВ	0,3	0,6	III	Норм.
3	Цех автомобильных поршней	0,4	0,6	II	Норм.
4	Склад готовых изделий	0,4	0,6	II	Норм.
5	Цех пальцев	0,4	0,6	II	Норм.
6	Ремонтно-механический цех	-	-	II	Норм.
7	Прессовый цех	0,3	0,6	III	Норм.
8	Компрессорная: а) 0,38 кВ	0,4	0,6	II	Норм.
9	б) синхрон. двигатели 10 кВ	0,7	0,8	I	Норм.
	Строительный цех	0,7	1	I	Норм.
10	Насосная	0,4	0,6	II	Норм.
11	Цех обработки гильз	-	-	II	Норм.
12	Блок механических цехов	0,5	0,7	III	Норм.
13	Цех металлоконструкций	0,6	0,75	I	Жаркая, пыль.
14	Электроцех	0,3	0,7	III	Норм.
15	Склад алюминиевых чушек	0,4	0,6	II	Норм.
16	Склад	0,4	0,6	II	Норм.

2. Расчет электрических нагрузок

.1 Расчет электрических нагрузок цеха

Согласно «Руководящим указаниям по определению электрических нагрузок промышленных предприятий» расчетные нагрузки следует определять методом упорядоченных диаграмм, т.е. с помощью коэффициентов использования k_u и максимума k_m.

Исходным данным для расчета нагрузок цеха является перечень его рабочих машин с указанием номинальных параметров электроприемников.

Расчет начинаем с определения среднесменных мощностей:

P_c = k_u × P_н, кВт;

где k_u - коэффициент использования, определяемый по справочной литературе;

P_н - номинальная мощность электроприемника, кВт.

Q_c = P_c × tgj, кВАр;

где tgj - определяется по коэффициенту мощности cosj электроприемника, см. таблицу 1.3.

Полная среднесменная мощность:

При работе цеховой сети электроприемники необходимо разбить по питанию от различных источников - в данном случае от силовых распределительных щитов ЩР-1, ЩР-2, ЩР-3, ЩР-4. Далее для групп в целом: средневзвешенный коэффициент использования:

средневзвешенный коэффициент мощности:

коэффициент силовой сборки:

где P_н._max и P_н._min - активные мощности наиболее и наименее мощных электроприемнииков в данной группе, кВт.

Затем определяем максимальные нагрузки по группам:

P_р = k_м × P_c, кВт;

где k_м- коэффициент максимума нагрузки - функция коэффициента использования и эффективного числа электроприемников;

При известных мощностях всех ЭП:

При отсутствии данных или при большом количестве ЭП - определяют по упрощенным методам.

Реактивная нагрузка:

При n10 Q_р = 1,1 Q_c, кВар;

При n>10 Q_р= Q_c_,кВар_.

Полная максимальная нагрузка:

Для примера приведем расчет нагрузок долбежного станка (показатели всех электроприемников даны в таблице 1.3)

n = 1; P_н = 4,5 кВт; k_u = 0,13; cosj = 0,5 Þ tg j = 1,73;

P_c = 0,13 × 1× 4,5 = 1,17 (кВт);

Q_c = 1,17× 1,73 =2,02 (кВАр);

Для остальных ЭП расчеты сведем в таблицу 2.1

Наименование ЭП	n	Pном,кВт		m	Kи	cosφ	tg φ	Среднесменная нагрузка			nэ	Кр	Расчетная нагрузка				№п/п
		одного	∑					Pсм,кВт	Qсм,кВар	Sсм,кВА			Pр,кВт	Qр,кВар	Sр,кВА	Iр,А
ЩР-1
Долбежный станок	1	4,5	4,5		0,13	0,5	1,73	1,17	2,03								1
Радиально-сверлильный станок	1	14	14		0,13	0,5	1,73	1,885	3,26								2
Зубофрезерный станок	1	2,1	2,1		0,13	0,5	1,73	0,325	0,56								3
Токарный станок	1	5	5		0,13	0,5	1,73	0,715	1,24							4
Круглошлифовальный станок	1	7,5	7,5		0,13	0,5	1,73	0,754	1,31								5
Токарный станок	1	11,5	11,5		0,13	0,5	1,73	1,04	1,80								6
Токарный станок	1	4	4		0,13	0,5	1,73	0,585	1,01								7
Строгальный станок	1	4,5	4,5		0,13	0,5	1,73	0,39	0,68								8
Вентилятор	1	5,5	5,5		0,7	0,5	1,73	3,85	6,67								9
Кран-балка, ПВ=40 %	1	8	8		0,25	0,5	1,73	2,75	4,76								10
Заточной станок	1	1,4	1,4		0,1	0,5	1,73	0,25	0,43								11
Сверлильный станок	1	4	4		0,13	0,5	1,73	0,325	0,56								12
Вертикально-сверлильный станок	1	5,5	5,5		0,13	0,5	1,73	0,91	1,58								13
Точило	1	2,5	2,5		0,1	0,5	1,73	0,2	0,35								14
Фрезерный станок	1	3,2	3,2		0,13	0,5	1,73	0,52	0,90								15
Сверлильный станок	1	2,2	2,2		0,13	0,5	1,73	0,299	0,52								16
Итого по ЩР-1	16		89,6	7,25	0,18	0,5	1,73	15,968	27,66	31,94	11,59	1,40	22,36	27,66	35,56	54,03
ЩР-2
Пневматический молот	1	8,5	8,5		0,1	0,6	1,33	1	1,33								17
Точило	1	1,2	1,2		0,1	0,6	1,33	0,14	0,19								18
Электрическая печь	1	5,5	5,5		0,65	1	0	3,9	0,00								19
Электрическая печь	1	10,2	10,2		0,65	1	0	4,875	0,00								20
Электрическая печь	1	15	15		0,65	1	0	7,475	0,00								21
Вентилятор	1	5,5	5,5		0,7	0,75	4,9	3,68								22
Молот	1	8,5	8,5		0,1	0,6	1,33	0,9	1,20								23
Итого по ЩР-2	7		52,4	8,214	0,44	0,9	0,28	23,19	6,40	24,06	6,74	1,10	25,51	7,03	26,46	40,20
ЩР-3
Преобразователь сварочный	2	12,5	12,5		0,14	0,5	1,73	2,94	5,09								24,25
Сварочный трансформатор, ПВ=40 %	1	16	16		0,14	0,5	1,73	1,68	2,91								26
Вентилятор	1	4,5	4,5		0,7	0,8	0,75	2,8	2,10								27
Машина электросварочная, точечная, ПВ=60 %	2	18,5	18,5		0,7	0,5	1,73	28	21,00								28,29
Сварочный агрегат, ПВ=60 %	1	40	40		0,25	0,5	1,73	12,5	21,65								30
Итого по ЩР-3	7		127	12,5	0,38	0,67	1,1	47,92	52,75	71,27	5,00	1,20	57,50	58,03	81,69	124,12
ЩР-4
Кран-балка, ПВ=40 %	1	5,5	5,5		0,25	0,5	1,73	1	1,73								31
Намоточный станок	2	2	2		0,13	0,5	1,73	0,65	1,13								32,33
Вентилятор	1	3	3		0,7	0,8	0,75	1,82	1,37								34
Сушильный шкаф	1	3,8	3,8		0,65	1	0	2,73	0,00								35
Настольно-токарный станок	2	1	1		0,13	0,5	1,73	0,312	0,54								36,37
Итого по ЩР-4	7		18,2	3,5	0,36	0,81	0,73	6,512	4,76	8,07	7,00	1,15	7,49	5,24	9,14	13,89
Итого по цеху	37		287,2		0,33	0,71	0,98	93,59	91,57	130,93	30,33		112,86	97,96	149,44	227,05

Рис. 2.1. Электроприемники ремонтно-механического цеха.

2.2 Расчет электрических нагрузок комбината

Расчет нагрузок по комбинату в целом производится в аналогичном порядке, например: для Административного корпуса №1 имеем

N=50; P_н_min = 1 кВт; P_н_max = 40 кВт; SP_н_i = 360 кВт; k_u = 0,5;

cosj = 0.7 Þ tgj = 1,02.

В этом случае получаем:

m = 40/1 =100 >3;

при m>3 и k_u = 0,5:

n_э = 2×360/40 = 120;

P_c = 0.5 × 360 = 3000 кВт;

Q_c = 3000 × 1,02 = 3060 кВАр;

P_р = 0,75× 3000 = 2250 кВт;

Q_р = Q_c = 3060 кВАр;

S_р = 3798,17 кВА;

Результаты расчетов для остальных цехов сведены в таблицу 2.2

Таблица 2.2 - Расчет нагрузок МДК.

№ п/п	Наименование цеха	n	Pном,кВт		∑Pном,кВт	m	Kи	cosφ	tg φ	Среднесменная нагрузка			nэ	Кр	Расчетная нагрузка
			min	max	Qсм,кВар	Sсм,кВА			Pр,кВт	Qр,кВар	Sр,кВА
1	Административный корпус	50	1	40	360	100	0,5	0.7	1,02	3000	3060	4285,28	120	0,75	2250	3060	3798,2
2	Литейный корпус: а) 0,38 кВ	110	1	100	4100	17,8	0,7	0,8	0,75	1960	1470	2450	70	0,8	1568	1470	2149,3
	б) 10 кВ	2	1000	1000	4000	6,67	0,3	0,6	1,33	111	148	185	24,67	0,75	83,25	148	169,81
3	Цех автомобильных поршней	140	1	55	2900	40	0,4	0,6	1,33	480	640	800	60	0,7	336	640	722,84
4	Склад готовых изделий	11	1	20	80	80	0,4	0,6	1,33	260	346,7	433,333	16,25	0,9	234	346,67	418,25
5	Цех пальцев	170	0,8	80	3100	55	0,4	0,6	1,33	144,96	229,7	271,656	65,45	0,7	101,47	229,75	251,16
6	Ремонтно-механический цех	37	1	40	287	41,7	0,33	0,7	1,02	93,59	91,57	130,935	30,33		112,86	97,959	149,44
7	Прессовый цех	43	1	50	950	20	0,3	0,6	1,33	36	48	60	12	0,85	30,6	48	56,924
8	Компрессорная: а) 0,38 кВ	18	1	40	250	30	0,4	0,6	1,33	228	304	380	38	0,75	171	334,4	375,59
	б) Синхр. двигатели 10 кВ	2	800	800	800	3	0,7	0,8	0,75	77	57,75	96,25	7,333	0,91	70,07	63,525	94,579
9	Строительный цех	20	1	20	130	1	0,7	1	0	1050	0	1050	2	1	1050	0	1050
10	Насосная	17	10	80	360	35	0,4	0,6	1,33	720	960	1200	102,9	0,7	504	960	1084,3
11	Цех обработки гильз	95	1	50	1450	41,7	-	-	1,02	93,59	91,57	130,935	30,33		112,86	97,959	149,44
12	Блок механических цехов	190	1	40	1980	4	0,5	0,7	1,02	195	198,9	278,571	24	0,75	146,25	198,94	246,91
13	Цех металлоконструкций	43	1	40	900	16,7	0,6	0,75	0,88	564	497,4	752	25,07	0,85	479,4	497,4	690,82
14	Электроцех	35	1	25	380	30	0,3	0,7	1,02	69	70,39	98,5714	15,33	0,85	58,65	70,394	91,625
15	Склад алюминиевых чушек	11	1	15	50	6,67	0,3	0,6	1,33	111	148	185	24,67	0,75	83,25	148	169,81
16	Склад	20	0,8	40	80	20	0,4	0,6	1,33	36	48	60	12	0,85	30,6	48	56,924
	Итого по заводу				19867		0,475			9428,55	8709	12835,4			6753,2	7876,5	10375

.3 Построение картограммы нагрузок

Картограмма нагрузок представляет собой план завода с обозначенными нагрузками для каждого цеха. Нагрузка цеха обозначена окружностью, площадь которой пропорциональна потребляемой мощности электроприемников цеха. При построении картограммы необходимо также учесть осветительную нагрузку цехов, которая также будет обозначена на картограмме.

Расчетная мощность освещения цехов и территории завода производится в следующем порядке:

где g - удельная мощность освещения на единицу площади, g = 10 ¸ 20 Вт/м²; k_co - коэффициент спроса на освещение;

F - площадь освещаемого объекта, для административного корпуса №1: F = 3437 м².

Для освещения завода выберем газоразрядные лампы с cosφ равным 0,8.

P_po = 15 × 0,8 × 3437 × 10^-3 =38,9 (кВт).

Расчетная мощность цеха с учетом освещения:

P_пол = P_po + P_р, кВт.

Q_пол = Q_р+Q_ро кВар;.

Для лесопильного завода:

P_пол= 2250+38,9=2288,9 (кВт);

Q_пол = 3060+29,18=3089,18 (кВАр);

Картограмма нагрузок - окружности в центре электрических нагрузок цеха (площадь окружности в выбранном масштабе соответствует расчетной нагрузке каждого цеха). Радиус окружности:

где i - номер цеха;

m - масштаб, кВА.

Осветительная нагрузка будет показана сектором окружности нагрузки цеха, посредством угла:

a = s_po× 360 / S_пол_i.

Произведем расчет для лесопильного завода:

Результаты расчета сведены в таблицу 2.2.

Графическая часть представлена на рисунке 2.1

Для расчета местоположения главной понизительной подстанции определим координаты центра электрических нагрузок:

Таблица 2.2. Расчет картограммы нагрузок МДК.

№ п/п	Наименование цехов	F, кв м	Pо, Вт/кв.м	Рро, кВт	Qро, кВар	Sро, кВА	Pр+Рро, кВт	Qр+Qро, кВар	Sр,кВА	α, град	D, мм	Xi, м	Yi, м	Рсм, кВт	Qсм, кВар	Sсм,кВА
1	Лесопильный завод	3474	14	38,90	29,18	48,63	2288,90	3089,18	3844,75	5	49	70,50	321,95	3038,90	3089,18	4333,36
2	Сушильный цех	3479	14	38,97	29,23	48,71	1606,97	1499,23	2197,73	8	37	211,50	317,25	1998,97	1499,23	2498,71
3	Склад сырья	3314	10	26,51	19,88	33,14	109,76	167,88	200,58	59	11	317,25	317,25	137,51	167,88	217,01
4	Цех оконных рам и дверей	3777	14	42,31	31,73	52,88	378,31	671,73	770,93	25	22	423,00	305,50	522,31	671,73	850,90
5	Цех половых досок	4374	14	48,99	36,74	61,23	282,99	383,41	476,53	46	17	47,00	211,50	308,99	383,41	492,42
6	Столярный цех № 1	5313	14	59,50	44,63	74,38	160,97	274,37	318,11	84	14	164,50	199,75	204,46	274,37	342,18
7	Столярный цех № 2	4700	14	52,64	39,48	65,80	360,64	626,14	722,57	33	21	305,50	211,50	492,64	626,14	796,71
8	Материальный склад	2010	10	16,08	12,06	20,10	46,68	60,06	76,07	95	7	434,75	223,25	52,08	60,06	79,50
9	Мебельный цех	2899	14	32,47	24,35	40,59	203,47	358,75	412,44	35	16	540,50	199,75	260,47	328,35	419,12
10	Компрессорная: а) 0,38 кВ	1193	13	12,41	9,30	15,51	82,48	72,83	110,03	51	8	141,00	117,50	89,41	67,05	111,76
	б) Синхр. двигатели 10 кВ	1193	0	0,00	0,00	0,00	1050,00	0,00	1050,00	0	26	141,00	117,50	1050,00	0,00	1050,00
11	Цех прессованных плит	3943	14	44,16	33,12	55,20	548,16	993,12	1134,36	18	27	282,00	105,75	764,16	993,12	1253,09
12	Ремонтно-механический цех	3456	14	38,71	29,03	48,38	151,56	126,99	197,73	88	11	376,00	105,75	132,30	120,60	179,02
13	Административный корпус	5462	20	87,39	65,54	109,24	233,64	264,48	352,90	111	15	39,95	63,45	282,39	264,48	386,90
14	Котельная	2452	10	19,62	14,71	24,52	499,02	512,11	715,04	12	21	270,25	23,50	583,62	512,11	776,45
15	Транспортный цех	4319	10	34,55	25,91	43,19	93,20	96,31	134,02	116	9	528,75	54,05	103,55	96,31	141,41
16
17	Территория завода	149988	0,2	30,00	22,50	37,50	30,00	22,50	37,50
	Итого по заводу			623,19	467,39	778,99	7376,38	8343,92	11136,97		ЦЭН:	197,666	233,945

Рис. 2.2. Картограмма нагрузок МДК.

3. Определение числа и мощности трансформаторов на цеховых подстанциях

Потребители I и II категорий питаются от двухтрансформаторных ТП, III можно питать от однотрансформаторных ТП. Если мощность цеха не превышает 250 кВА, можно запитывать цех от РП, связанного КЛ 0,38 кВ с ближайшей ТП. В цехах с нормальной произв. средой ТП допускается устанавливать внутри зданий. Место установки ТП выбирается как можно ближе к ГПП. Мощность трансформатора цеховой ТП:

где n - число трансформаторов на ТП;

b_Н - нормативный коэффициент загрузки трансформатора,

для I категории b_Н = 0,5 ¸ 0,7; II - b_Н = 0,55 ¸ 0,7; III - b_Н = 0,8 ¸ 0,95.

Действительный коэффициента загрузки трансформатора в нормальном режиме:

где S_Р_S - суммарная расчетная полная мощность цехов, питающихся от данной ТП, кВА;

S_ном.
т. - номинальная мощность одного трансформатора ТП, кВА.

Должно выполняться условие:

b <= b_н.

b_пар = 2b = S_p_S/(S_ном.т.× m).

где m - число оставшихся в работе трансформаторов, шт.

Например ТП-1 устанавливаем в лесопильном заводе, тогда:

S_р = 3844,75 кВА.

Устанавливаем двухтрансформаторную ТП:

Выбираем трансформаторы мощностью 2500 кВА

Для остальных ТП результаты сведем в таблицу 3.1.

Выбор трансформаторов является приблизительным, поэтому в данной таблице допускаем как заниженный коэффициент загрузки, так и недопустимо высокий коэффициент перегрузки в послеаварийном режиме. Окончательный выбор мощности трансформаторов будет сделан после расчета систем компенсации реактивной мощности.

Таблица 3.1

№	наименование цехов	кат	кол	вид	Sр	Sном т	βт'	βав'
1	Лесопильный завод	II	2	тп	3844.75	2500	0,77	1,54
2	Сушильный цех	II	2	тп	2197.73	1600	0,69	1,37
3	Склад сырья	III	1	тп	200,58	250	0,80	-
4	Цех оконных рам и дверей	II	2	тп	770,93	630	0,61	1,22
5	Цех половых досок	II	2	тп	476,53	400	0,60	1,19
6	Столярный цех № 1	II	2	тп	318,11	250	0,64	1,27
7	Столярный цех № 2	II	2	тп	722,57	630	0,57	1,15
8	Материальный склад	III	2	рп	76,07	-	-	-
9	Мебельный цех (зона охвата 9+8)	II	2	тп	488,51	400	0,61	1,22
10	Компрессорная: а) 0,38 кВ	I	2	тп	110,03	100	0,55	1,10
	б) Синхр. двигатели 10 кВ	I	-	РУ	1050	-	-	-
11	Цех прессованных плит	II	2	тп	1134.36	1000	0,57	1,13
12	Ремонтно-механический цех	II	2	тп	197,73	160	0,62	1,24
13	Административный корпус	III	1	тп	352,90	400	0,88	-
14	Котельная	I	2	тп	715,04	630	0,57	1,13
15	Транспортный цех	III	1	тп	134,02	160	0,84	-

Выберем типы трансформаторов:

ТМ-160/10 - U_вн = 10 кВ; U_нн =0,4 кВ; u_к = 4,5%; DP_x = 0,53 кВт; DP_к =3,0кВт;

i_x = 2,5%.

ТМ-250/10 - U_вн = 10 кВ; U_нн =0,4 кВ; u_к = 4,5%; DP_x = 0,77 кВт; DP_к =3,8кВт;

i_x = 2,3%.

ТМ-400/10 - U_вн = 10 кВ; U_нн =0,4 кВ; u_к = 4,5%; DP_x = 1,05 кВт; DP_к =4,9кВт;

i_x = 2,1%.

ТМ-630/10 - U_вн = 10 кВ; U_нн =0,4 кВ; u_к = 5,5%; DP_x = 1,31 кВт; DP_к =7,6 кВт;

i_x = 2%.

ТМ-1000/10 - U_вн = 10 кВ; U_нн =0,4 кВ; u_к = 5,5%; DP_x = 2.1 кВт; DP_к =11 кВт;

i_x = 1,4%.

ТМ-1600/10 - U_вн = 10 кВ; U_нн =0,4 кВ; u_к = 5,5%; DP_x = 2.8 кВт; DP_к =18 кВт;

i_x = 1,3%.

ТМ-2500/10 - U_вн = 10 кВ; U_нн =0,4 кВ; u_к = 5,5%; DP_x = 4.6 кВт; DP_к =25 кВт;

i_x = 1,0%.

4. Компенсация реактивной мощности

Реактивная мощность, которую можно передавать через трансформатор без увеличения его мощности:

Суммарная мощность КУ для каждой ТП:

При Q^0,4_ку<0 установка КУ не требуется.

Далее определяем потери активной и реактивной мощности в трансформаторах:

где DP_x и DP_k- потери активной мощности холостого хода и короткого замыкания.

Потери активной мощности в КУ:

DP_ку = DP_уд× Q^0.4_ку, кВт;

где DP_уд = 0,002 ¸ 0,05 - удельные потери активной мощности в КУ.

Расчетная мощность после компенсации:

Q_p^/ = Q_pi - n₁× Q^0.4_ку + DQ_T, кВар;

где n₁ - количество КУ;

P_p^/ = P_pi + n₁× ∆P^0.4_ку + DP_T, кВт.

Полная расчетная мощность после компенсации:

Коэффициент загрузки трансформатора в нормальном и послеаварийном режиме (при выходе из строя одного из трансформаторов):

Для ТП-1:

Для остальных ТП результаты сведем в таблицу 4.1.

Таблица 4.1-Расчет компенсации реактивной мощности

№ ТП	Зона охвата	Sн,т, кВА	n	Sр, кВА	β	Q1, кВар	Q0,4, расч. кВар	Q0,4, уст. кВар	ΔPКУ, кВт	ΔPтк, кВт	ΔQтк, кВар	ΔPт, кВт	ΔQт, кВар	Pр', кВт	Qp', кВар	Sр', кВA	β'	β'ав
ТП-1	Цех №1	2500	2	3844,8	0,8	2647,8	441,4	800	40	59,13	162,60	60,43	237,60	2389,33	2526,78	3477,58	0,70	1,39
ТП-2	Цех №2	1600	2	2197,7	0,7	1560,5	61,3	200	10	16,98	83,02	21,18	131,02	1638,15	1430,24	2174,65	0,68	1,36
ТП-3	Цех №3	250	1	200,6	0,8	167,2	0,7	0	0	1,61	4,43	5,81	14,10	115,57	181,98	215,58	0,86	-
ТП-4	Цех №4	630	2	770,9	0,6	796,7	-125,0	0	0	2,85	25,94	4,39	44,84	382,69	716,57	812,36	0,64	1,29
ТП-5	Цех №5	400	2	476,5	0,6	483,2	-99,8	0	0	2,13	15,61	3,13	27,61	286,12	411,02	500,80	0,63	1,25
ТП-6	Цех №6	250	2	318,1	0,6	310,8	-36,4	0	0	5,67	8,10	8,27	15,60	169,24	289,97	335,74	0,67	1,34
ТП-7	Цех №7	630	2	722,6	0,6	804,9	-178,8	0	0	5,00	18,65	6,00	366,63	663,69	758,23	0,60	1,20
ТП-9	Цех №9+8	400	2	487,8	0,6	501,0	-82,2	0	0	4,46	16,36	4,96	28,36	255,12	447,18	514,83	0,64	1,29
ТП-10	Цех №10	100	2	110,0	0,6	113,1	-40,3	0	0	1,82	3,33	2,82	6,33	85,29	79,16	116,36	0,58	1,16
ТП-11	Цех №11	1000	2	1134,4	0,6	1288,2	-295,1	0	0	10,29	35,39	11,29	65,39	559,46	1058,51	1197,26	0,60	1,20
ТП-12	Цех №12	160	2	197,7	0,6	164,9	-37,9	0	0	2,29	6,72	3,29	11,52	154,86	138,51	207,76	0,65	1,30
ТП-13	Цех №13	400	1	352,9	0,9	273,9	-9,4	0	0	1,17	8,56	2,17	23,12	235,81	287,60	371,91	0,93	-
ТП-14	Цех №14	630	2	715,0	0,6	727,3	-215,1	0	0	1,93	22,32	2,93	41,22	501,95	553,33	747,08	0,59	1,19
ТП-15	Цех №15	160	1	134,0	0,8	109,8	-13,5	0	0	1,05	3,09	2,05	8,57	95,25	104,88	141,68	0,89	-
Итого														7235,46	8889,42	11461,84

В цехах № 1, 2 к установке принимаем конденсаторные установки типа УК-0,38-Q1.

Выберем КУ на стороне 10 кВ ГПП.

Реактивная мощность на стороне 10 кВ:

Q¹⁰=SQ^/_p - Q_СД, кВар;

Q_СД- вырабатываемая реактивная мощность СД 6/10 кВ.

где - коэффициент, зависящий от напряжения и нагрузки СД. Принимаем для СДН-10 кВ с коэф. загрузки 0,8.

Q¹⁰= 8889,42-1,27*1050= 7555,92 кВар.

Расчетное значение tgj по заводу:

С учетом потерь реактивной мощности в трансформаторах ГПП завышаем требуемую реактивную мощность завода на 800 кВАр или по 400 кВАр на секцию. Итого получаем

На стороне 10 кВ нужно скомпенсировать мощность:

где tgj_н= 0,33 - соответствует нормативному cosj = 0,95;

На секцию

Принимаем к установке на каждую секцию по 2 КУ типа УК-10-Q У3 на 1200 кВАр. И УК-10-Q У3 на 200 кВАр.

Некомпенсированная реактивная мощность:

Q_неск = Q¹⁰ - Q_ку.ф.10;

Q_неск = 7555,92 +800 - 5600 = 2655,92 (кВАр).

Получаем tgφ после компенсации:

Общая нагрузка завода:

где

Мощность тр-ра ГПП:

Выбираем два трансформатора 6300 кВА

5. Выбор схемы внешнего электроснабжения

По заданию питание завода может быть осуществлено от ПС системы, на которой установлены два трансформатора мощностью 40 МВА и напряжением 115/38,5/11 кВ. Расстояние от ПС до завода - 6,9 км. Расчет системы внешнего электроснабжения заключается в наиболее экономичном выборе напряжения питающей линии и оборудования ГПП или ГРП (в зависимости от выбранного класса напряжения). Рассмотрим 3 варианта питающей линии: 110 кВ с ГПП, 35 кВ с ГПП и 10 кВ с ГРП.

Для сравнения вариантов воспользуемся старыми ценами и оборудованием.

5.1 Вариант 110 кВ

Питание завода осуществляем двухцепной воздушной линией на железобетонных опорах напряжением 110 кВ.

Выбираем два трансформатора марки ТДН-6300/110.

, , , , , , . Стоимость трансформатора .

Определим потери в трансформаторах:

Мощность, передаваемая по линии:

Максимальный рабочий ток в линии:

Аварийный ток: .

По экономической плотности тока (для неизолированного алюминиевого провода при выбираем сечение провода ВЛ 110 кВ:

Минимальное сечение провода ВЛ 110 кВ составляет 70 мм². Принимаем провод марки АС - 70/11 с параметрами:

, ,

Сопротивление двухцепной ВЛ 110 кВ:

Определим потери напряжения в линии в нормальном режиме:

Потери напряжения в линии в послеаварийном режиме:

Капиталовложения в линию:

Стоимость трансформаторов:

Стоимость ячеек ОРУ-110 кВ:

где - стоимость одной ячейки ОРУ-110 кВ с выключателем, тыс.руб.;

- количество ячеек

Постоянная часть затрат:

Затраты на строительство ЗРУ в данном технико-экономическом сравнении учитывать не будем.

Капиталовложения:

где - зональный повышающий коэффициент на базисную стоимость электросетевых объектов, выбираем средний по России ;

Определим потери активной мощности в линии:

Суммарные потери электроэнергии:

где - время максимальных потерь в зависимости от

Суммарные издержки:

где , - нормы амортизационных отчислений, затрат на эксплуатацию и капитальный ремонт, %;

- стоимость электроэнергии, .

Приведенные затраты для данного варианта:

5.2 Вариант 35 и 10 кВ

Для вариантов 35 и 10 кВ проведем аналогичные расчеты, данные занесем в таблицу 5.1.

№	Uном, кВ	Тип тр-ра	Sном, кВА	ΔPх, кВт	ΔQх, кВар	ΔPк, кВт	Uк, %	Полная ст-ть, т.руб.	ΔPт, кВт	ΔQт, кВар
1	110	ТДН-6300/110	6300	14	90	60	10,5	43,6	75,772	706,688
2	35	ТДН-6300/35	6300	14,5	80	65	7,5	28,3	80,753	536,205
3	10	-	-	-	-	-	-	-	-	-

№	Uном, кВ	Iрmax, А	Iав, А	Fэк, кв.мм	Fст, кв.мм	Iдоп, А	Ro, Ом/км	Xo, Ом/км	l, км	R, Ом	X, Ом
1	110	21,041	42,08	19,128	АС-70/11	265	0,428	0,444	6,9	1,4766	1,5318
2	35	65,796	131,6	59,815	АС-70/11	265	0,428	0,444	6,9	1,4766	1,5318
3	10	224,72	449,4	160,51	ААБ-240	330,15	0,129	0,075	6,9	0,22253	0,12938

№	Uном, кВ	ΔU, В	δU, %	ΔUав, В	δUав, %	ko, т.руб/км	Ст-ть сооруж. линии, т.руб.	Ст-ть ячейки РУ, т.руб.	Пост. часть затрат, т.руб.	Кап. Влож.	ΔPл, кВт
1	136,08	0,12	272,15	0,25	13,5	93,15	14	130	372,185	7,8445
2	35	421,14	1,20	842,28	2,41	11,3	77,97	4,3	40	201,487	76,709
3	10	191,50	1,92	383,01	3,83	23,84	164,496	3,2	0	202,066	134,84

№	Uном, кВ	Tmax, ч	τ, ч	зэ, коп/кВт ч	Спот, т.руб.	ΔЭ, кВт ч	Нормы аморт. отчисл. ВЛ и КЛ, %	Нормы аморт. отчисл. оборуд., %	И, т.руб/год	З, т.руб/год
1	110	4000	1900	1,7	4,8077	282807,89	3,2	9,3	35,749014	80,41121
2	35	4000	1900	1,7	7,213	424296,36	3,2	9,3	21,697902	44,86891
3	10	4000	1900	1,7	4,3555	256203,12	5	9,3	23,770253	48,01812

При проверке по длительно-допустимому току сечение проводов ВЛ 10 кВ должно быть равно 240 мм². Провода марки АС-240 для ВЛ номинальным напряжением 10 кВ не применяются. Расчет производился для КЛ-10 кВ ААБ-3х240. Поскольку ток аварийного режима превышает длительно-допустимый, необходима прокладка дополнительного резервного кабеля.

.3 Сравнение вариантов

При сравнении вариантов из таблицы 5.1 видно, что ВЛ-35 кВ будет предпочтительнее по экономическим соображениям, чем ВЛ 110 кВ или КЛ-10 кВ. При этом возможен дальнейший рост нагрузок предприятия.

Окончательно принимаем ВЛ-35 кВ.

6. Выбор схемы внутреннего электроснабжения завода

Внутренняя схема распределительных сетей 10 кВ завода может быть выполнена по радиальной, магистральной и смешанной схемам. Ввиду расположения цехов и ГПП магистральная схема не целесообразна к применению, далее рассмотрим два варианта внутреннего электроснабжения: радиальную и смешанную схемы.

.1 Радиальная схема

Приведем используемые формулы в этих расчетах.

Определение расчетного тока в аварийном режиме:

где S-расчетная мощность протекающая по кабелю (кВА).

Определение тока в нормальном режиме:

где n-число кабелей.

Допустимый ток кабельных линий определяем из соотношения:

где К_сниж=1.25 коэффициент снижения токовой нагрузки.

Потери напряжения определим по формуле:

Потери мощности в линии при действительной нагрузки:

где -коэффициент загрузки кабеля.

Стоимость потерь энергии в линии:

где С_э-стоимость электроэнергии.

τ - продолжительность использования максимума.

Стоимости прокладки кабелей С_к.л., выключателей С_в и трансформаторных подстанций С_ктп определяется как:

К_к.л.=(К_к·L)·n+(К_р·L),

где К_к- стоимость прокладки 1км кабельной линии.

К_р- стоимость копки 1км траншеи.

n-количество прокладки кабелей.

С_в=n·К_в,

где К_в- стоимость одного выключателя

С_ктп=К_тп,

где К_тп- стоимость трансформаторной подстанции.

Амортизационные отчисления:

где α-амортизационные отчисления на линии α=6,3

где α-амортизационные отчисления на выключатели α=9,4

где α-амортизационные отчисления на КТП α=9,4

Приведенные затраты:

Приведем расчет линии ГПП - ТП-1:

Выберем кабель марки ААБ-3х120 с I_доп=240 А, r₀=0,26 Ом/км, x₀=0.08 Ом/км.

Аналогичные расчеты приведем для других КЛ и сведем их в таблицу 6.1.

Схемы представлены на рисунках 6.1 и 6.2.

При определении активных и реактивных сопротивлений кабельных линий, а также стоимости их прокладки необходимо учитывать, что для ТП и РП I и II категорий необходима прокладка 2 кабелей.

электроснабжение трансформатор подстанция

Таблица 6.1- Расчет радиальной схемы

Напряжение	Участок	L, км	Sм, кВА	Iм, А	Iав, А	Fэ, кв. мм (j=1.4)	Fст, кв. мм	Iдоп, А	R, Ом	X, Ом	∆А, кВт ч	Спот, т.руб.	δU, %	δUав, %	Ккл, тыс.руб.	Кзру гпп, тыс.руб	И, т.руб/год	З, т.руб/год
10	ГПП-ТП-1	0,21	3477,58	100,39	200,78	71,71	120	208,8	0,05	0,02	12538,2	0,21	0,16	0,31	2,71
	ГПП-ТП-2	0,08	2174,65	62,78	125,55	44,84	70	143,55	0,16	0,01	14337,4	0,24	0,25	0,50	0,91
	ГПП-ТП-3	0,05	215,58	12,45	-	8,89	16	65,25	0,09	0,01	80,51	0,00	0,01	0,02	0,24
	ГПП-ТП-4	0,18	812,36	23,45	46,90	16,75	16	65,25	0,17	0,01	2143,64	0,04	0,07	0,13	0,92
	ГПП-ТП-5	0,31	500,80	14,46	28,91	10,33	16	65,25	0,30	0,02	1412,09	0,02	0,08	0,17	1,59
	ГПП-ТП-6	0,21	335,74	9,69	19,38	6,92	16	65,25	0,21	0,01	439,39	0,01	0,03	0,07	1,10
	ГПП-ТП-7	0,13	758,23	21,89	43,78	15,63	16	65,25	0,13	0,01	1369,47	0,02	0,05	0,09	0,67
	ГПП-ТП-9	0,32	514,83	14,86	29,72	10,62	16	65,25	0,31	0,02	1549,73	0,03	0,08	0,16	1,65
	ГПП-ТП-10	0,31	116,36	3,36	6,72	2,40	16	65,25	0,30	0,02	76,24	0,00	0,02	0,05	1,59
	ГПП-РУ-10	0,31	1697,27	49,00	97,99	35,00	35	100,05	0,14	0,02	7440,92	0,13	0,15	0,30	2,79
	ГПП-ТП-11	0,28	1197,26	34,56	69,12	24,69	16	65,25	0,27	0,02	7449,91	0,13	0,15	0,31	1,47
	ГПП-ТП-12	0,33	6,00	12,00	4,28	16	65,25	0,32	0,02	261,73	0,00	0,05	0,09	1,71
	ГПП-ТП-13	0,42	371,91	21,47	-	15,34	70	143,55	0,41	0,02	1078,33	0,02	0,09	0,19	2,20
	ГПП-ТП-14	0,35	747,08	21,57	43,13	15,40	16	65,25	0,34	0,02	3625,91	0,06	0,17	0,33	1,83
	ГПП-ТП-15	0,47	141,68	8,18	-	5,84	16	65,25	0,91	0,05	347,74	0,01	0,08	0,17	2,44
0,4	ТП-9-РП-8	0,07	56,92	41,08	82,16	29,34	35	100,05	0,03	0,00	1,93	0,00	0,00	0,00	0,51
Итого:											24614,0	0,42			24,33	35,00	4,40	11,52

Рис. 6.1. Радиальная схема электроснабжения МДК.

.2 Смешанная схема

Выбор кабельных линий для смешанной схемы ведется аналогично радиальной.

При расчете сечений кабелей, проложенных от ГПП, необходимо суммировать мощности всех ТП и РП, получающих питание по данному кабелю.

Данные по расчету сводим в таблицу 6.2.

Схема представлена на рисунке 6.2.

Таблица 6.2- Расчет смешанной схемы

Напря-жение	Участок	L, км	Sм, кВА	Iм, А	Iав, А	Fэ, кв. мм (j=1.4)	Fст, кв. мм	Iдоп, А	R, Ом	X, Ом	∆А, кВт ч	Спот, т.руб.	δU, %	δUав, %	Ккл, тыс.руб.	Кзру гпп, тыс.руб.	И, т.руб/год	З, т.руб/год
10	ГПП-ТП-1	0,21	3477,58	100,39	201	72	120	208,8	0,05	0,02	12538,26	0,21	0,16	0,31	2,28
	ГПП-ТП-2	0,08	2174,65	62,78	126	45	70	143,55	0,16	0,00	14337,43	0,24	0,24	0,49	0,43
	ГПП-ТП-3	0,05	215,58	6,22	12	4	16	65,25	0,09	0,00	80,51	0,00	0,01	0,02	0,24
	ГПП-ТП-4	0,18	1327,19	38,31	77	27	35	100,05	0,16	0,01	5249,77	0,09	0,10	0,20	2,35
	ТП-6-ТП-5	0,12	872,71	25,19	50	18	16	65,25	0,23	0,01	3298,65	0,06	0,11	0,22	0,94
	ГПП-ТП-6	0,21	1208,46	34,89	70	25	25	73,95	0,26	0,01	7276,92	0,12	0,17	0,35	1,52
	ГПП-ТП-7	0,13	1107,67	31,98	64	23	25	73,95	0,16	0,01	3736,14	0,06	0,09	0,19	0,93
	ТП-4-ТП-9	0,15	514,83	14,86	30	11	16	65,25	0,30	0,01	1492,33	0,03	0,07	0,14	0,79
	ГПП-ТП-10	0,31	116,36	3,36	7	2	16	65,25	0,59	0,02	152,48	0,00	0,05	0,09	2,25
	ГПП-РУ-10	0,31	1697,27	49,00	98	35	35	100,05	0,27	0,02	14881,84	0,25	0,28	0,55	1,59
	ГПП-ТП-11	0,28	1944,34	56,13	112	40	50	121,80	0,17	0,01	12558,51	0,21	0,19	0,37	1,47
	ТП-7-ТП-12	0,20	349,44	10,09	20	7	16	65,25	0,39	0,01	899,06	0,02	0,09	0,18	1,04
	ТП-5-ТП-13	0,15	371,91	10,74	21	8	70	143,55	0,30	0,01	778,80	0,01	0,07	0,13	0,79
	ТП-11-ТП-14	0,13	747,08	21,57	43	15	16	65,25	0,25	0,01	2659,00	0,05	0,12	0,24	0,67
	ТП-12-ТП-15	0,20	141,68	4,09	-	3	16	65,25	0,39	0,01	147,79	0,00	0,03	0,07	1,04
0,4	ТП-9-РП-8	0,07	56,92	1,64	3	1	35	100,05	0,06	0,01	3,86	0,00	0,00	0,00	0,65
Итого:											49917,02	0,85			18,99	24,00	3,65	8,81

Рис. 6.2. Смешанная схема электроснабжения МДК.

6.3 Сравнение вариантов

Расчеты показали, что приведенные затраты на монтаж и эксплуатацию радиальной схемы составили 11,52 тыс.руб./год, а смешанной - 8,81 тыс.руб./год.

В результате сравнения видно, что вариант с радиальной схемой на 23 % дороже смешанной схемы. При меньшей суммарной протяженности кабельных линий 10 кВ смешанной схемы, сечение их, и соответственно стоимость - выше. Но вместе с этим при использовании смешанной схемы электроснабжения снижается надежность электроснабжения потребителей, усложняется релейная защита.

Для дальнейшего проектирования выбираем смешанную схему электроснабжения завода.

7. Расчет токов короткого замыкания

7.1 Расчет токов КЗ на РУ ГПП

Согласно заданию, питание завода осуществляется от подстанции системы, на которой установлены два трансформатора мощностью по 40 МВА, напряжением 115/38,5/11 кВ. Работа трансформаторов раздельная.

Принимаем трансформаторы типа ТДТН 40000/110 со следующими параметрами:

, , , , , .

Для расчета токов КЗ выберем метод типовых кривых, способ приведения ТПОЕ.

Выберем базисные величины.

, , тогда базисное сопротивление:

Базисные токи:

Рисунок 7.1 - Схема замещения для расчета токов короткого замыкания

Рассчитаем параметры схемы замещения.

Трансформаторы системной ПС.

Для нахождения сопротивлений обмоток данных трансформаторов необходимо знать напряжения короткого замыкания этих обмоток:

Трансформаторы ГПП.

Система.

Линия.

Преобразуем схему на рисунке 14 в эквивалентную ей (рисунок 15).

Рисунок 7.2 - Эквивалентная схема замещения

Определим ток трехфазного КЗ для точек K₁ и K₂:

Докажем, что нет необходимости устанавливать выключатели на стороне ВН ГПП. Должно выполняться следующее условие:

где - чувствительность максимальной токовой защиты;

- минимальный ток двухфазного КЗ на шинах НН ГПП;

- ток срабатывания МТЗ, вычисляется по следующей формуле:

где - коэффициент надежности, учитывающий наличие апериодической составляющей в токе КЗ, погрешность расчетов, погрешность измерительных приборов, реле и ТТ, принимается в пределах 1,1…1,2;

- коэффициент возврата, принимается 0,8…0,95;

- коэффициент самозапуска, учитывающий кратность пускового тока обобщенной нагрузки, принимается 1,5…7.

Как видно, МТЗ, установленная на системной ПС чувствительна к повреждениям на шинах НН ГПП.

7.2 Расчет токов КЗ на РУ НН цеховых ТП

В цеховых ТП установлены трансформаторы ТМ-160/10, ТМ-250/10, ТМ-400/10, ТМ-630/10, ТМ-1000/10, ТМ-1600/10, ТМ-2500/10.

Начальное действующее значение периодической составляющей трехфазного тока КЗ определяется по формуле:

где , - соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления прямой последовательности цепи КЗ, мОм.

Сопротивления и в общем случае равны:

где , - активное и индуктивное сопротивления силового трансформатора, мОм;

- суммарное активное сопротивление различных контактов, принимается ;

- активное сопротивление дуги в месте КЗ, мОм;

- эквивалентное индуктивное сопротивление системы до понижающего трансформатора, приведенное к ступени низшего напряжения, мОм.

Сопротивления трансформаторов определяются по формулам:

;

Сопротивление системы определим по формуле:

Рисунок 7.3 - Расчетная схема

Сопротивление дуги определяется по следующему выражению:

где - напряженность ствола дуги, принимается ;

- начальное действующее значение периодической составляющей трехфазного тока КЗ без учета сопротивления дуги, кА;

- длина дуги, мм.

Длину дуги определим в зависимости от расстояния a между фазами проводников в месте КЗ:

Ток однофазного КЗ определяется по формуле:

где , - суммарные активные и индуктивные сопротивления прямой последовательности, мОм;

, - суммарные активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности, мОм;

Результаты расчетов занесем в таблицу 7.1.

Таблица 7.1 - Расчет токов КЗ на шинах НН ЦТП

№ ТП	Sн,т, кВА	Rт, мОм	Xт, мОм	Xс, мОм	R1Σ, мОм	X1Σ, мОм	Iпк(1), кА	I'пк(3), кА
ТП-1	2500	0,376	2,16	2,18	17,34	7,64	11,35	13,47
ТП-2	1600	0,7	3,36	2,18	26,46	37,38	10,08	12,27
ТП-3	250	6,14	18,5	2,18	26,46	37,38	6,46	8,59
ТП-4	630	2,14	8,05	2,18	14,34	6,14	9,08	12,23
ТП-5	400	4,24	11,42	2,18	17,34	7,64	7,20	9,72
ТП-6	250	8,47	22,2	2,18	17,52	7,05	6,46	8,59
ТП-7	630	2,14	8,05	2,18	14,34	6,14	9,08	12,23
ТП-9	400	4,24	11,42	2,18	17,34	7,64	7,20	9,72
ТП-10	100	12,43	28,22	2,18	17,52	37,05	7,20	9,72
ТП-11	1000	1,1	5,36	2,18	26,46	37,38	9,08	12,23
ТП-12	160	6,14	18,5	2,18	26,46	37,38	5,42	7,38
ТП-13	400	4,24	11,42	2,18	17,34	7,64	7,20	9,72
ТП-14	630	2,14	8,05	2,18	14,34	6,14	9,08	12,23
ТП-15	160	8,47	22,2	2,18	17,52	7,05	5,1	6,12

7.3 Проверка сечений кабельных линий по условию термической стойкости

Проверка на термическую стойкость осуществляется с помощью интеграла Джоуля. При этом должно выполнятся условие ,

где - принятое стандартное сечение проводника, мм²;

- минимальное сечение по условию термической стойкости, мм².

Проверим КЛ ГПП - ТП-1.

где с - коэффициент для алюминиевых жил;

- действующее значение периодической составляющей тока КЗ в момент времени t = 0 c;

- постоянная времени затухания апериодической составляющей.

- время отключения тока КЗ, ,

- время действия защиты (0,01).

Для остальных ТП результаты расчетов занесем в таблицу 7.3

Таблица 7.3. Проверка КЛ на термическую стоикость.

№ ТП	I'⁽¹⁾_пк, кА	I⁽³⁾_пк, кА
ТП-1	11,35	13,47	40,78	120
ТП-2	10,08	12,27	28,7819	70
ТП-3	6,46	8,59	20,2356	16
ТП-4	9,08	12,23	26,3994	35
ТП-5	7,20	9,72	20,2356	16
ТП-6	8,59	29,3068	25
ТП-7	9,08	12,23	24,3994	25
ТП-9	7,20	9,72	18,7819	16
ТП-10	7,20	9,72	22,3068	16
ТП-11	9,08	12,23	20,9334	35
ТП-12	5,42	7,38	28,7819	50
ТП-13	7,20	9,72	18,7819	16
ТП-14	9,08	12,23	21,9334	16
ТП-15	5,1	6,12	18,1234	16

Из расчетов видно, что на ряде ТП питающие кабели не соответствуют требованиям термической стойкости к токам КЗ. Для питания данных ТП принимаем кабели необходимого сечения:

ТП-3,5,9,10,13,14,15- ААБ 3х25,

ТП-6- ААБ 3х35.

8. Компоновка ГПП

8.1 Выбор выключателей на РУ-35 кВ ПС системы.=

Выберем предварительно вакуумный выключатель на 35 кВ ВР-35НСМ-1000/20 по максимальному рабочему току (см. п. 6.2). Произведем проверку данного выключателя при КЗ в точке K₁.

Паспортные данные выключателя ВР-35НСМ-1000/20:

, , , , , , , , , .

а) Проверка на симметричный ток отключения:

Для выполнения этого требования должно соблюдаться неравенство:

где - время от начала КЗ до момента расхождения контактов.

где - время действия защиты (0,01 с).

Поскольку в задании сказано, что система имеет мощность 500 МВА, то периодическая составляющая тока КЗ от времени зависеть не будет, тогда примем:

Ток КЗ в момент времени через выключатель:

Полученное значение тока меньше чем предельный ток отключения .

б) Проверка возможности отключения апериодической составляющей тока КЗ:

где - апериодическая составляющая тока КЗ в момент расхождения контактов ;

- номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени ;

- нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключаемом токе, %.

где - постоянная времени затухания апериодической составляющей.

По таблице 3.7 и 3.8 в [4] выбираем .

Полученное значение меньше допустимого .

в) Проверка по включающей способности:

где - ударный ток КЗ в цепи выключателя;

- наибольший пик тока включения.

где - ударный коэффициент.

По таблице 3.7 и 3.8 в [4] выбираем .

Полученное значение меньше допустимого .

г) Проверка на электродинамическую стойкость:

где - наибольший пик;

- действующее значение периодической составляющей предельного сквозного тока КЗ.

д) Проверка на термическую стойкость:

где - тепловой импульс тока КЗ по расчету.

где - время отключения КЗ, определяется по времени действия основных релейных защит и полному времени отключения выключателей .

Полученное значение меньше допустимого .

8.2 Выбор выключателей на РУ-10 кВ ГПП

Выберем предварительно выключатель на 10 кВ ВВЭ-10-20/600 по максимальному рабочему току (см. п. 6.3). Произведем проверку данного выключателя при КЗ в точке K₂.

Паспортные данные выключателя ВВЭ-10-20/600:

, , , , , , , , .

а) Проверка на симметричный ток отключения:

Для выполнения этого требования должно соблюдаться неравенство

Ток КЗ в момент времени через выключатель:

Полученное значение тока меньше чем предельный ток отключения .

б) Проверка возможности отключения апериодической составляющей тока КЗ выполняется неравенством:

Полученное значение меньше допустимого .

в) Проверка по включающей способности:

Полученное значение меньше допустимого .

г) Проверка на электродинамическую стойкость:

д) Проверка на термическую стойкость:

Полученное значение меньше допустимого .

8.3 Выбор разъединителей

, , , .

Выбираем разъединитель РНДЗ - 2-35/600 УХЛ1.

, , , .

8.4 Выбор ограничителей перенапряжения

Для защиты трансформаторов ГПП на стороне 35 кВ и 10 кВ произведем выбор ОПН по напряжению установки.

, ОПН-10У1.

, ОПН-35У1

8.5 Выбор трансформаторов тока

Трансформаторы тока выберем по максимальному току в нормальном режиме, по напряжению установки, по электродинамической и термической стойкости.

, , .

Подключаемые контрольно-измерительные приборы сведем в таблицу 14.

На шинные и секционный выключатели выбираем ТПЛК-10-400-0,5/10Р со следующими техническими данными:

, , , , , номинальная вторичная нагрузка обмоток для измерений, .

Проверим TA по вторичной нагрузке: .

Сопротивление приборов найдем по формуле:

Определим максимально допустимое сопротивление соединительных проводов:

где - сопротивление контактов .

Зная можно определить сечение соединительных проводов:

где - длина соединительных проводов (для цепей РУ 10 кВ ).

Выбираем контрольный кабель КВВГ с медными жилами сечением 4мм².

Таблица 8.1

Место установки	Прибор	Тип	Класс	Нагрузка фазы, ВА
				А	B	C
Шинные выключатели	Амперметр	Э - 335	1,0	0,5	-	-
	Ваттметр	Д - 335	1,5	-	0,5	0,5
	Счетчик активной энергии	ЦЭ6812	0,5	-	0,2	0,2
	Счетчик реактивной энергии	ЦЭ6812	0,5	0,2	0,2	-
	Итого			0,7	0,9	0,7
Отходящие линии	Амперметр	Э - 335	1,0	0,5	-	-
	Счетчик активной энергии	ЦЭ6812	0,5	0,2	-	0,2
	Итого			0,7	-	0,2
СВ	Амперметр	Э - 335	1,0	0,5	-	-
БК	Варметр	Д - 335	1,5	0,5	-	0,5
	Амперметр	Э - 335	1,0	0,5	-	-
	Счетчик реактивной энергии	ЦЭ6812	0,5	0,2	-	0,2
	Итого			1,2	-	0,7

На отходящие линии выбираем ТПЛК-10-200-0,5/10Р со следующими техническими данными:

, , , , , номинальная вторичная нагрузка обмоток для измерений, .

Проверим TA по вторичной нагрузке: .

Сопротивление приборов найдем по формуле:

Определим максимально допустимое сопротивление соединительных проводов:

Зная можно определить сечение соединительных проводов:

Выбираем контрольный кабель КВВГ с медными жилами сечением 2,5мм².

На фидерах с БК выбираем ТПЛК-10-100-0,5/10Р со следующими техническими данными:

, , , , , номинальная вторичная нагрузка обмоток для измерений, .

Проверим TA по вторичной нагрузке: .

Сопротивление приборов найдем по формуле:

Определим максимально допустимое сопротивление соединительных проводов:

Зная можно определить сечение соединительных проводов:

Выбираем контрольный кабель КВВГ с медными жилами сечением 2,5мм².

.6 Выбор трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения выберем по напряжению установки и допустимой вторичной нагрузке.

Подключаемые контрольно-измерительные приборы сведем в таблицу 9.2.

Таблица 8.2

Прибор Тип Количество Класс

ВА (Вт)
Вольтметр	Э - 335	4	1,0	8
Ваттметр	Д - 335	1	1,5	3
Варметр	Д - 335	1	1,5	3
Счетчик активной энергии	ЦЭ6812	8	0,5	64(8)
Счетчик реактивной энергии	ЦЭ6812	4	0,5	32(4)
Итого				110

Суммарная вторичная нагрузка .

Выбираем TV марки НАМИ-10-У3

Номинальная мощность при классе точности 0,5.

8.7 Выбор трансформаторов собственных нужд ГПП

На ГПП устанавливаем два трансформатора собственных нужд. Мощность трансформаторов выбирается по имеющимся на подстанции нагрузкам СН с учетом коэффициентов допустимой перегрузки возможностью автоматического резервирования на шинах 0,4 кВ. Основные нагрузки СН приведем в таблице 9.3.

Таблица 8.3 - Потребители собственных нужд

Вид потребителя	Установленная мощность, кВт
Охлаждение силовых трансформаторов	10
Подогрев шкафов КРУ	22
Устройство РПН	6,6
Наружное освещение ОРУ	3
Освещение, отопление, вентиляция ЗРУ	7
Аппаратура связи и телемеханики	8,7
Итого:	57,3

Поскольку основная мощность СН идет на подогрев и работу вентиляторов, то примем средневзвешенный коэффициент мощности, равный , тогда

С учетом коэффициента перегрузочной способности трансформатора:

Выбираем два трансформатора ТМ-63/10, подключаем их на участке между трансформатором ГПП и выключателем через разъединитель типа РВЗ-10/400-У3.

8.8 Выбор шин ЗРУ

Выбор сечения шин производится по длительному допустимому току из условия:

Принимаем алюминиевые, расположенные вертикально (на ребро) шины с размерами , (см. рисунок 9.1), поперечное сечение .

Рисунок 8.1 Вид шин ЗРУ.

Наименьшее расстояние в свету между проводниками разных фаз для ЗРУ 10 кВ . Расстояние между опорными изоляторами .

Проверку шин на термическую стойкость при КЗ выполним по минимально допустимому сечению из условия:

где - минимальное сечение проводника, которое при заданном токе КЗ обусловливает нагрев проводника до кратковременно допустимой температуры, мм².

где - коэффициент, для жестких алюминиевых шин .

Проверку шин на электродинамическую стойкость ПУЭ не требует, если собственные частоты меньше 30 и больше 200 Гц. Определим частоту собственных колебаний:

Механический расчет шин. Наибольшее удельное усилие при трехфазном КЗ определяется по формуле:

где - коэффициент формы, при .

Изгибающий момент:

Напряжение в материале шины, возникающие при воздействии изгибающего момента:

где W - момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию усилия.

Для алюминиевых шин допустимое напряжение .

8.9 Выбор опорных изоляторов для шин

Жесткие шины крепятся на опорных изоляторах, выбор которых производится по следующим условиям:

где - сила, действующая на изолятор;

- допустимая нагрузка на изолятор, .

Принимаем для установки изоляторы ОФ-10-375 У3, для которых .

9. Расчет внутрицехового электроснабжения

.1 Выбор кабелей от ТП к ВРУ

Для участка ТП - ВРУ имеем.

, , .

Выбираем кабели АВВГ 3х120+1х75 с параметрами:

, , .

9.2 Выбор автоматических выключателей

Автоматы выбирают по их номинальному току. Уставки токов расцепителей определяют по следующим соотношениям:

. Отключающая способность должна быть рассчитана на максимальный ток КЗ, проходящий по защищаемому элементу:

2. Для силовых одиночных электроприемников:

ток уставки теплового расцепителя

;

ток уставки электромагнитного расцепителя

3. Для группы силовых электроприемников соответственно:

, .

Результаты расчета уставок сведем в таблицу 9.1.

К установке принимаем автоматические выключатели фирмы ЭКФ марок ВА 47-63, ВА 99-63 и ВА 47-100. Данные выключатели подходят к установке по всем параметрам, в т.ч. по предельному току отключения, равному 10 кА для ВА 47-100 и 35 кА для ВА 99-63 с выбранными параметрами. Широкий ряд значений уставок тепловых расцепителей позволяет подобрать нужный выключатель для каждого электроприемника.

Таблица 9.1 - Выбор автоматов для ответвлений к ЭП

№ ЭП	Iном, А	Iпуск, А	Тип автомата	Iт, А	Iэм, А
1	27,35	136,74	34,19	ВА-47-63	40	400
2	44,06	220,30	55,08	ВА-47-63	63	630
3	7,60	30,39	9,50	ВА-47-63	10	160
4	16,71	50,14	20,89	ВА-47-63	25	250
5	17,62	52,87	22,03	ВА-47-63	25	250
6	24,31	72,93	30,39	ВА-47-63	32	320
7	13,67	68,37	17,09	ВА-47-63	20	200
8	9,12	45,58	11,40	ВА-47-63	16	160
9	16,71	83,56	20,89	ВА-47-63	25	250
10	33,43	167,13	41,78	ВА-47-63	50	500
11	7,60	7,60	9,50	ВА-47-63	10	100
12	7,60	7,60	9,50	ВА-47-63	10	100
13	21,27	21,27	26,59	ВА-47-63	32	320
14	6,08	6,08	7,60	ВА-47-63	10	100
15	12,15	60,77	15,19	ВА-47-63	16	160
16	6,99	34,94	8,74	ВА-47-63	10	100
17	25,32	101,29	31,65	ВА-47-63	32	320
18	3,55	14,18	4,43	ВА-47-63	6	60
19	9,12	36,46	11,40	ВА-47-63	16	160
20	11,40	56,98	14,24	ВА-47-63	16	160
21	17,47	87,36	21,84	ВА-47-63	25	250
22	13,29	66,47	16,62	ВА-47-63	20	200
23	22,79	91,16	28,49	ВА-47-63	32	320
24	31,91	127,62	39,88	ВА-47-63	40	400
25	31,91	127,62	39,88	ВА-47-63	40	400
26	36,46	145,86	45,58	ВА-47-63	50	500
27	7,60	30,39	9,50	ВА-47-63	10	100
28	60,77	243,09	75,97	ВА-47-100	80	800
29	60,77	243,09	75,97	ВА-47-100	80	800
30	151,93	607,74	189,92	ВА-99-250	250	2500
31	12,15	48,62	15,19	ВА-47-63	16	160
32	7,60	22,79	9,50	ВА-47-63	10	100
33	7,60	22,79	9,50	ВА-47-63	10	100
34	3,04	9,12	3,80	ВА-47-63	6	60
35	6,38	19,14	7,98	ВА-47-63	10	100
36	3,65	10,94	4,56	ВА-47-63	6	60
37	3,65	10,94	4,56	ВА-47-63	6	60

9.2.1 Выбор автоматических выключателей ВРУ

Результаты расчета уставок автоматических выключателей, устанавливаемых на вводе ВРУ и ответвления от ВРУ к ЩС сведем в таблицу 9.2.

На вводе ВРУ принимаем также автоматический выключатель, который будет выполнять роль не только коммутационного аппарата, но и ступени защиты в случае отказа ВА ступени ниже.

Таблица 9.2 - Выбор автоматов для ответвлений к ЩС

Участок	Iр, А	Iпуск, А	Iт, А	Тип автомата	Iт, А	Iэм, А
ВРУ-ввод	232,24	278,69	255,5	ВА 99-630	400	2000
ВРУ-ЩР-1	54,03	64,838	59,43	ВА 47-100	100	1000
ВРУ-ЩР-2	40,204	48,244	44,22	ВА 47-63	63	630
ВРУ-ЩР-3	124,12	148,95	136,5	ВА 99-250	250	1250
ВРУ-ЩР-4	13,89	2604,59	15,28	ВА 47-63	25	250

В ВРУ также будет установлен трехполюсный автоматический выключатель для питания ЩО цеха.

9.3 Расчет освещения в цехе

Освещение в цехе на основе люминесцентных ламп со светильниками ЛПО и УПДДРЛ в зависимости от того, какие лампы требуются для освещения. Производственный участок цеха должен иметь освещенность . Светильники необходимо расположить равномерно. Лампы будут располагаться на высоте 8 м на основном участке, чтобы не мешать работе оборудования.

Произведем расчет методом коэффициента использования:

где - коэффициент неравномерности освещения, принимаем ;

- коэффициент использования, зависит от индекса помещения i.

где - длина, м;

- ширина, м;

- расчетная высота, м.

площадь всего цеха составит:

, .

По справочным данным выбираем лампы типа ДРЛ400, . Тогда суммарная мощность равна: .

9.4 Расчет осветительной сети

Выбор сечения осветительной сети произведем по длительно допустимому току. Питание осуществляется трехпроводными кабелями с медными жилами марки ВВГ, что обусловлено повышенными требованиями к механической прочности токоведущих жил при обслуживании светильников в цехе и запретом использования алюминиевых проводников сечением до 16 мм²в бытовых сетях.

Определим расчетный ток наиболее загруженного фазного проводника:

где - коэффициент, учитывающий потери в ПРА.

Минимальное сечение по условиям механической прочности 4 мм².

Выбираем кабель марки ВВГ-3х4 с параметрами: .

Поскольку у самого загруженного участка сечение минимально, то для остальных участков примем то же сечение.

Проверим выбранное сечение по потере напряжения.

.5 Компоновка ЩО

В ЩО будет находиться 10 групп питания цеховых светильников и одна группа на светильники аварийного освещения. Защитой для которых будут стоять автоматические выключатели фирмы ЭКФ марки ВА 47-63 С40. С номинальным током 40А.

В ВРУ принимаем ВА 99-250 160 А для питания ЩО.

В качестве ЩО и ЩАО принимаем к установке щиток марки ЩРНП-24.

10. Расчет заземления

Расчетное значение удельного сопротивления земли для вертикальных электродов:

ρ_р= Кс · Кз · ρ_изм

Где Кс - сезонный коэффициент, зависящий от климатической зоны, для 2 климатической зоны значение Кс = 1,4. Кз - коэффициент, учитывающий состояние земли при измерении ρ_изм . Если ρ_изм измерялось при нормальной влажности, то Кз = 1. Удельное сопротивление ρ_изм = 1000 (Ом*м), для песка с валунами.

ρ_р= 1,4 · 1 ·1000 = 1400 (Ом*м);

Поскольку неизвестно значение сопротивления растеканию тока естественных заземлителей, принимаем его равным бесконечности, т.е. наличие естественных заземлителей в расчет не принимаем. Согласно ПУЭ 1.7.101 при допускается увеличивать расчетное значение в раз, но не более десятикратного.

.1 Расчет контура заземления ГПП

Расчет заземления будем проводить при помощи программы SP-electric V2.0. Классы напряжения на ГПП - 35 и 10 кВ. Соответственно сопротивление растеканию тока контура должно быть .

, но не более 10 Ом согласно ПУЭ 1.7.96.

Кроме того на ГПП имеются ТСН 10/0,4 кВ - система с глухозаземленной нейтралью - согласно ПУЭ 1.7.101 значение сопротивления растеканию контура ЗУ - не более 4 Ом.

Контур будет проходить по периметру ГПП длиной . В качестве вертикальных электродов принимаем стальные круглые стержни длиной 4 метра, диаметр стержня . В качестве горизонтального заземлителя принимаем стальную полосу длиной 140 м шириной 20 мм. Верхний край заземлителей заглубляем в землю на расстояние 0,7 м от поверхности земли. Климатическая зона - 2.

Результат расчета:

сопротивление растеканию тока R_e =3,52Ом;

количество вертикальных электродов N=20 шт.;

Расчет проводился без учета повышения допустимого значения R_eпри удельном сопротивлении растеканию тока грунта .

Для цеховых трансформаторных подстанций расчет контуров заземления проводим в том же порядке и с теми же условиями. Класс напряжения 0,4 кВ требует значение сопротивления растеканию тока R_e не более 4 Ом. С учетом того, что на заводе спроектированы встроенные и пристроенные ТП, вертикальные заземлители будут расположены в один ряд вдоль стен цехов.

Результат расчета:

сопротивление растеканию тока R_e =3,75 Ом;

количество вертикальных электродов N=20 шт.;

длина ряда электродов L= 80 м.

Расчет проводился с учетом повышения допустимого значения R_eпри удельном сопротивлении растеканию тока грунта .

Рис. 10.1. Элемент контура заземления.

11. Молниезащита ГПП

Электрооборудование подстанций защищается от прямых ударов молнии с помощью молниеотводов. Молниеотвод представляет собой возвышающееся над защищаемым объектом сооружение, через которое разряд молнии, минуя объект, отводится в землю.

Рассчитаем защитную зону четырехстержневого молниеотвода высотой при расстоянии между молниеотводами . Защищаемое сооружение имеет высоту и . Взаимное расположение сооружения и молниеотводов приведено на рис. 11.1.

Рисунок 11.1 - Защитная зона четырех стержневых молниеотводов

Определим активную высоту молниеотвода:

Коэффициент . Определим расстояние , при котором защищаемый объект окажется внутри зоны защиты:

Определяем: ; .

По кривым находим: .

Защищаемый объект находится внутри зоны защиты.

12. Релейная защита

Распределительные сети промышленных предприятий на номинальное напряжение 6-35 кВ имеют одностороннее питание и выполняются с изолированной нейтралью. Наиболее распространенным видом защиты является максимальная токовая защита (МТЗ). От междуфазных замыканий такую защиту рекомендуют выполнять в двухфазном исполнении и включать ее в одни и те же фазы по всей сети данного напряжения с целью отключения в большинстве случаев двойных замыканий на землю только одного места повреждения.

Замыкание на землю одной фазы в сетях с изолированной нейтралью не является КЗ. Поэтому защиту выполняют действующей на сигнал и только когда это необходимо по требованиям безопасности, действующей на отключение.

Обычно токовую защиту от замыкания на землю выполняют с включением на фильтр токов нулевой последовательности. Она приходит в действие в результате прохождения по поврежденному участку токов нулевой последовательности, обусловленных емкостью всей электрически связанной сети без учета емкости поврежденной линии.

Максимальная токовая защита, это защита выполненная на реле РТ-80.

Согласно ПУЭ, для защиты трансформаторов и кабельных линий используют:

А) Токовую отсечку; Б) газовую защиту; В) МТЗ от перегрузок; Г) МТЗ при внешних КЗ; Д) продольную дифференциальную защиту; Е) Защиту от токов перегрузки; Ж) от однофазных замыканий на землю в сетях 10 кВ, если это необходимо по ТБ.

Газовая защита предусматривается для трансформаторов ГПП мощностью 6300 и выше и для внутрицеховых трансформаторов мощностью 630 кВА. При наличии защиты от КЗ со стороны питания интенсивное газообразование также действует на сигнал.

На ГПП также предусматривается защита дифференциальная от внутренних повреждений и на выводах трансформатора, для трансформаторов 1600 кВА и 2500 кВА, если токовая отсечка не удовлетворяет по чувствительности, а МТЗ имеет выдержку времени больше 0,5 с. МТЗ предусматривается для всех трансформаторов от внешних КЗ и перегрузки.

Защита линии предусматривается токовой отсечкой с выдержкой времени и максимальную токовую защиту.

Заключение

Представленная система электроснабжения мебельно-деревообрабатывающего комбината отвечает всем требованиям к данной сфере производства: надежности, экономичности, безопасности и т.д.

Для внешнего электроснабжения завода принята наиболее целесообразная схема с ВЛ 35 кВ и ГПП с трансформаторами ТДН-6300/35. Для обеспечения безопасности на ГПП установлены ОПН на сторонах 35 и 10 кВ, а также применена системы молниезащиты. Внутренняя система заводских распределительных сетей напряжением 10 кВ выполнена по смешанной схеме кабелями марки ААБ, проложенными в земле.

Наиболее подробно в проекте рассмотрена система электроснабжения ремонтно-механического цеха. В нем предусмотрена установка ТП, силовая схема включает в себя ВРУ и 4 силовых щита. Электроприемники запитаны проводами с алюминиевыми жилами марки АПВ.

Осветительные сети выполнены светильниками с лампами ДРЛ в производственной части цеха. Светильники запитаны кабелями с медными жилами.

Список использованной литературы

1. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Промышленные электрические сети. / под ред. А.А. Федорова, Г.В. Сербиновского. - М.: Энергия, 1980.-576с.

2. Филиппов, Н.М. Системы электроснабжения промышленных предприятий. Учеб. пособие. Ч. 1 / Н.М. Филиппов, Л.В. Савицкий. - Чита:ЧитГУ, 2007. - с.

3. Справочник по проектированию электроэнергетических систем / под ред. С.С. Рокотяна, И.М. Шапиро. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 352 с.

. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций: Учебник для техникумов. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 648 с.

5. Федоров А.А., Каменева В.В. Основы элекроснабжения промышленных предприятий: Учебник для ВУЗов.- 4 изд. Перераб. И доп.- М.: Энергоатомиздат, 1984.- 472 с., ил.

Проектирование электроснабжения химического завода

Проектирование электроснабжения химического завода

Введение

Задание

5. Выбор схемы внешнего электроснабжения

5.1 Вариант 110 кВ

5.2 Вариант 35 и 10 кВ

.3 Сравнение вариантов

7. Расчет токов короткого замыкания

7.1 Расчет токов КЗ на РУ ГПП

7.2 Расчет токов КЗ на РУ НН цеховых ТП

8. Компоновка ГПП

8.1 Выбор выключателей на РУ-35 кВ ПС системы.=

8.2 Выбор выключателей на РУ-10 кВ ГПП

8.3 Выбор разъединителей

8.4 Выбор ограничителей перенапряжения

8.5 Выбор трансформаторов тока

.6 Выбор трансформаторов напряжения

8.7 Выбор трансформаторов собственных нужд ГПП

8.8 Выбор шин ЗРУ

8.9 Выбор опорных изоляторов для шин

9. Расчет внутрицехового электроснабжения

.1 Выбор кабелей от ТП к ВРУ

9.2 Выбор автоматических выключателей

9.2.1 Выбор автоматических выключателей ВРУ

9.3 Расчет освещения в цехе

9.4 Расчет осветительной сети

.5 Компоновка ЩО

11. Молниезащита ГПП

Похожие работы на - Проектирование электроснабжения химического завода