N
|
П, м
|
Fk, м^2
|
dГ, м
|
Gвi, кг/с
|
1
|
1,68E-02
|
1,26E-05
|
3,02E-03
|
7,66E-03
|
2
|
1,43E-02
|
1,21E-05
|
3,39E-03
|
7,32E-03
|
3
|
1,49E-02
|
1,30E-05
|
3,49E-03
|
7,89E-03
|
4
|
2,51E-02
|
1,30E-05
|
2,07E-03
|
7,87E-03
|
Далее заносим полученные данные в программу в диалоговом
режиме. В результате работы программы рассчитываются коэффициенты теплоотдачи в
каналах охлаждения. Результаты расчета сохранены в файле GRYDEF. TXT, распечатка которого
приведена в таблице 3.3
Таблица
3.3 - Результаты расчета коэффициентов теплообмена в каналах охлаждения лопатки
НОМЕР КАНАЛА =
1
РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕТОВ ВНУТРЕННЕГО ТЕПЛООБМЕНА
характерный размер канала мм 3.020000
площадь сечения канала мм**2 12.600000
радиус кривизны канала мм 999999.000000
частота вращения об/мин 14270
Параметры охладителя :
расход воздуха кг/с 7.660000E-03
температура воздуха К 799.840400
температура стенки К 1368.700000
давление в канале Па 2077000.000000
кФФФФФФФФФФФФФ РЕЗУЛЬТАТ РАСЧЕТА
ФФФФФФФФФФФФФФФП
Г коэффициент теплоотдачи 5547.766000 Г
РФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФй
НОМЕР КАНАЛА =
2
РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕТОВ ВНУТРЕННЕГО
ТЕПЛООБМЕНА
характерный размер канала мм 3.390000
площадь сечения канала мм**2 12.100000
радиус кривизны канала мм 999999.000000
частота вращения об/мин 14270
Параметры охладителя :
расход воздуха кг/с 7.320000E-03
температура воздуха К 799.840400
температура стенки К 1368.700000
давление в канале Па 2077000.000000
кФФФФФФФФФФФФФ РЕЗУЛЬТАТ РАСЧЕТА
ФФФФФФФФФФФФФФФП
Г коэффициент теплоотдачи 5458.421000
Г
РФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФй
НОМЕР КАНАЛА = 3
РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕТОВ ВНУТРЕННЕГО
ТЕПЛООБМЕНА
характерный размер канала мм 3.490000
площадь сечения канала мм**2 13.000000
радиус кривизны канала мм 999999.000000
частота вращения об/мин 14270
Параметры охладителя :
расход воздуха кг/с 7.890000E-03
температура воздуха К 799.840400
температура стенки К 1368.700000
давление в канале Па 2077000.000000
кФФФФФФФФФФФФФ РЕЗУЛЬТАТ РАСЧЕТА
ФФФФФФФФФФФФФФФП
Г коэффициент теплоотдачи 5449.089000
Г
РФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФй
НОМЕР КАНАЛА =
4
РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕТОВ ВНУТРЕННЕГО ТЕПЛООБМЕНА
характерный размер канала мм 2.070000
площадь сечения канала мм**2 13.000000
радиус кривизны канала мм 999999.000000
частота вращения об/мин 14270
Параметры охладителя :
расход воздуха кг/с 7.870000E-03
температура воздуха К 799.840400
давление в канале Па 2077000.000000
кФФФФФФФФФФФФФ РЕЗУЛЬТАТ РАСЧЕТА
ФФФФФФФФФФФФФФФП
Г коэффициент теплоотдачи 5798.262000 Г
РФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФФй
4.
Расчет температурного поля
Расчет производим с помощью ЭВМ. В текстовом редакторе
создаем файл исходных данных для расчета температурного поля и присваиваем ему
имя IGOR. tm. Исходные данные включают в себя следующие
величины:
1 - тип задачи (стационарная, плоская)
10 - количество отрезков задания теплоотдачи
19 63 93 108 111 135 156 178 206
,396 - коэффициент теплоотдачи на входной кромке
,753 - коэффициент теплоотдачи на ламинарном участке спинки
,547 - коэффициент теплоотдачи на турбулентном участке спинки
,765 - коэффициент теплоотдачи на ламинарном участке корытца
,844 - коэффициент теплоотдачи на турбулентном участке
корытца
,396 - коэффициент теплоотдачи на входной кромке
,766 - коэффициент теплоотдачи в 1-м канале
,421 - коэффициент теплоотдачи в 2-м канале
,089 - коэффициент теплоотдачи в 3-м канале
,262 - коэффициент теплоотдачи в 4-м канале
2 - количество отрезков задания температуры среды
206 - границы отрезков задания температуры среды
,5 - "греющая" температура, 0С
,1 - "охлаждающая" температура, 0С
700 1000 - ожидаемая температура лопатки, 1-я и 2-я
температуры задания теплофизических свойств материала
- коэффициент теплопроводности при 1-й температуре (700˚С)
- коэффициент теплопроводности при 2-й температуре (1000˚С)
- с∙ρ при 1-й температуре (700˚С)
- с∙ρ при 2-й температуре
(1000˚С)
После сохранения файла запускаем программу “Расчет
температурного поля” GRID2. EXE. Это основная программа
подмодуля, которая осуществляет решение уравнения теплопроводности
(стационарного и нестационарного) методом конечных элементов на плоской
триангуляционной сетке при задании на контуре граничных условий третьего рода -
коэффициентов теплоотдачи и температуры среды. После запуска программа
запрашивает имя файла с условиями теплообмена. Указываем IGOR. tm и имя файла, содержащего
данные о разбивке профиля лопатки в среднем сечении на сетку конечных элементов
- IGOR. set. Результат программа заносит в файл IGOR. tеm. Для визуального
просмотра температурного поля запускаем программу “Изображение поля” Izol. exe, которая осуществляет
построение на экране монитора до 16 изолиний поля параметра, рассчитанного в
узлах триангуляционной сетки (рисунок 4.1). Заносим в командную строку поочередно
следующие файлы: Izol. exe IGOR. set IGOR. Tem
Рисунок 4.1 - Распределение изотермических полей температур в
охлаждаемой лопатке.
5.
Расчет термонапряженного состояния
5.1
Расчет сил и моментов, действующих на перо лопатки
На перо лопатки действует центробежная сила Рцб и
изгибающие моменты от действия газовых сил Мu и МА.
,
где ρ - плотность материала, ρЖС32=.
м2-площадь сечения лопатки с учетом вычета площади
каналов охлаждения определяем в пакете КОМПАС-V13.
=0,0385 м-высота лопатки;
=0,3212м - радиус расположения центров тяжести бандажных полок
принимаем равным периферийному радиусу лопатки
м2 - площадь меридианального сечения бандажной полки;
с-1 - угловая скорость вращения ротора;
м - средний радиус лопатки;
z=76-количество лопаток;
Изгибающие моменты от действия газовых сил определим следующим
образом:
5.2
Определение ресурса лопатки
Ресурс лопатки определяем по следующей формуле:
Где ч - назначенный ресурс двигателя;
ч - продолжительность полета;
мин - время работы на максимальном режиме за один полет;
Тогда ч;
Таким образом, назначаем ресурс проектируемой лопатки 333 часа
5.3
Расчет термонапряженного состояния лопатки
Расчет производим на ЭВМ с помощью подмодуля
“Термонапряженное состояние”. Этот подмодуль рассчитывает поле напряжений,
запасы прочности и другие величины, характеризующие плосконапряженное состояние,
при длительном воздействии центробежных сил, изгибающего момента и
неравномерного нагрева. В текстовом редакторе производим редактирование файла
исходных данных для расчета термонапряженного состояния (SETAX. DAT). Исходные данные включают
в себя следующие величины:
IGOR. set - файл сетки конечных
элементов
Gs32. dat - файл прочностных
свойств материала лопатки (ЖС6-К)
1 1 - тип расчета (упругий, без учета ползучести)
,3 31,4 27,3 - нагрузки: удвоенная центробежная сила (кгс),
удвоенный момент Мх (кгс∙см) и удвоенный момент Му
(кгс∙см).
- продолжительность работы, час
- продолжительность работы, час
Для расчета термонапряженного состояния запускаем программу GRID3. EXE. Это основная программа
подмодуля, которая осуществляет расчет поля напряжений.
Расчет напряжений от действия центробежной силы рассчитываются по
формуле , где N - центробежная сила, приложенная к сечению, Е (Х, У) - модуль
упругости, dF (X,Y) - элементарная площадка.
Расчет напряжений от действия изгибающих моментов:
.
Температурные напряжения рассчитываются по формуле
Биргера-Малинина. Входящие в формулы поверхностные интегралы рассчитываются
численно по триангуляционной сетке.
После запроса указываем имя файла, содержащего данные о
температурном поле лопатки (IGOR. tem). Результат будет занесен в файл с именем IGOR. sig. Для визуального просмотра поля напряжений (рисунок 5.1). заносим
в командную строку поочередно следующие файлы:
Izol. exe IGOR. set Sig. dat
Рисунок 5.1-Поле напряжений в охлаждаемой лопатке
Точка № 64 имеет минимальный запас 1,175.
6.
Оптимизация термонапряженного состояния
В связи с тем, что спроектированная лопатка не удовлетворяет
нормам прочности будем корректировать расход охлаждающего воздуха. Для того
чтобы определить в какую сторону изменять расход произведем предварительно
расчет термонапряженного состояния неохлаждаемой лопатки.
.1
Расчет температурного поля неохлаждаемой лопатки
Создаем файл исходных данных IGOR0. tm:
1 - тип задачи (стационарная, плоская)
10 - количество отрезков задания теплоотдачи
19 63 93 108 111 135 156 178 206
,396 - коэффициент теплоотдачи на входной кромке
,753 - коэффициент теплоотдачи на ламинарном участке спинки
,547 - коэффициент теплоотдачи на турбулентном участке спинки
,765 - коэффициент теплоотдачи на ламинарном участке корытца
,844 - коэффициент теплоотдачи на турбулентном участке
корытца
,396 - коэффициент теплоотдачи на входной кромке
- коэффициент теплоотдачи в 1-м канале
- коэффициент теплоотдачи в 2-м канале
- коэффициент теплоотдачи в 3-м канале
- коэффициент теплоотдачи в 4-м канале
2 - количество отрезков задания температуры среды
206 - границы отрезков задания температуры среды
,5 - "греющая" температура, 0С
,1 - "охлаждающая" температура, 0С
700 1000 - ожидаемая температура лопатки, 1-я и 2-я
температуры задания теплофизических свойств материала
- коэффициент теплопроводности при 1-й температуре (700˚С)
- коэффициент теплопроводности при 2-й температуре (1000˚С)
- с∙ρ при 1-й температуре (700˚С)
- с∙ρ при 2-й температуре
(1000˚С)
После сохранения файла запускаем программу “Расчет
температурного поля” GRID2. EXE. Результаты расчета IGOR0. tеm.
Указываем IGOR0. tm и имя файла, содержащего
данные о разбивке профиля лопатки в среднем сечении на сетку конечных элементов
- IGOR. set. Результат программа заносит в файл IGOR0. tеm. Для визуального
просмотра температурного поля запускаем программу “Изображение поля” Izol. exe, которая осуществляет
построение на экране монитора до 16 изолиний поля параметра, рассчитанного в
узлах триангуляционной сетки (рисунок 6.1). Заносим в командную строку
поочередно следующие файлы: Izol. exe IGOR. set IGOR0. tem
Рисунок 6.1 - Распределение изотермических полей температур в
неохлаждаемой лопатке.
6.2
Расчет термонапряженного состояния неохлаждаемой лопатки
Расчет термонапряженного состояния выполняем с помощью
программы GRID3. EXE. Исходный файл SETAX. DAT (см. подпункт 5.3).
После запроса указываем имя файла, содержащего данные о
температурном поле лопатки (IGOR0. tem). Результат будет занесен
в файл с именем IGOR0. sig. Для визуального просмотра поля напряжений
(рисунок 6.2). заносим в командную строку поочередно следующие файлы:
Izol. exe IGOR. set Sig. dat
Рисунок 6.2-Поле напряжений в неохлаждаемой лопатке
Для определения критической точки в сечении лопатки и
минимального коэффициента запаса прочности запускаем файл ANALYZE. EXE. Выбираем результаты
расчета для анализа: на данном этапе - это IGOR. sig и IGOR0. sig
Анализ термонапряженного состояния охлаждаемой лопатки
помещен на рисунках 6.3 и 6.4.
Рисунок 6.3 - Максимальные напряжения и минимальный запас
прочности без ползучести при ресурсе τ = 333 часов.
Рисунок 6.4 - Диаграмма “Т - σ" для 333 часов.
Анализируя полученную диаграмму делаем вывод что для
увеличения запаса прочности в критической точке необходимо увеличивать расход
охлаждающего воздуха.
6.3
Расчет температурного поля оптимизированной лопатки
Увеличиваем коэффициенты теплоотдачи во всех каналах на 8%.
Создаем файл исходных данных IGOR1. tm:
1 - тип задачи (стационарная, плоская)
10 - количество отрезков задания теплоотдачи
19 63 93 108 111 135 156 178 206
,396 - коэффициент теплоотдачи на входной кромке
,753 - коэффициент теплоотдачи на ламинарном участке спинки
,547 - коэффициент теплоотдачи на турбулентном участке спинки
,765 - коэффициент теплоотдачи на ламинарном участке корытца
,844 - коэффициент теплоотдачи на турбулентном участке
корытца
,396 - коэффициент теплоотдачи на входной кромке
.587 - коэффициент теплоотдачи в 1-м канале
.094 - коэффициент теплоотдачи в 2-м канале
.816 - коэффициент теплоотдачи в 3-м канале
.123 - коэффициент теплоотдачи в 4-м канале
2 - количество отрезков задания температуры среды
206 - границы отрезков задания температуры среды
,5 - "греющая" температура, 0С
,1 - "охлаждающая" температура, 0С
700 1000 - ожидаемая температура лопатки, 1-я и 2-я
температуры задания теплофизических свойств материала
- коэффициент теплопроводности при 1-й температуре (700˚С)
- коэффициент теплопроводности при 2-й температуре (1000˚С)
- с∙ρ при 1-й температуре (700˚С)
- с∙ρ при 2-й температуре
(1000˚С)
После сохранения файла запускаем программу “Расчет
температурного поля” GRID2. EXE. Результаты расчета IGOR1. tеm.
Указываем IGOR1. tm и имя файла, содержащего
данные о разбивке профиля лопатки в среднем сечении на сетку конечных элементов
- IGOR. set. Результат программа заносит в файл IGOR1. tеm. Для визуального
просмотра температурного поля запускаем программу “Изображение поля” Izol. exe, которая осуществляет
построение на экране монитора до 16 изолиний поля параметра, рассчитанного в
узлах триангуляционной сетки (рисунок 6.1). Заносим в командную строку
поочередно следующие файлы: Izol. exe IGOR. set IGOR1. tem
Рисунок 6.5 - Распределение изотермических полей температур в
оптимизированной лопатке.
6.4
Расчет термонапряженного состояния неохлаждаемой лопатки
Расчет термонапряженного состояния выполняем с помощью
программы GRID3. EXE. Исходный файл SETAX. DAT (см. подпункт 5.3).
После запроса указываем имя файла, содержащего данные о
температурном поле лопатки (IGOR0. tem). Результат будет занесен
в файл с именем IGOR0. sig. Для визуального просмотра поля напряжений
(рисунок 6.2). заносим в командную строку поочередно следующие файлы:
Izol. exe IGOR. set Sig. dat
Рисунок 6.6-Поле напряжений в оптимизированной лопатке
С помощью программы ANALIZ. EXE определяем точки с
максимальными напряжениями и точки минимальным запасом прочности
Рисунок 6.7 - Максимальные напряжения и минимальный запас
прочности без ползучести при ресурсе τ = 333 часов.
Минимальный запас прочности имеет точка №64-1,302 т.е.
лопатка удовлетворяет нормам прочности
6.5
Пересчет расходов воздуха через каналы охлаждения для обеспечения новых
значений коэффициентов теплоотдачи
Для расчета новых значений расходов воздуха воспользуемся
следующими критериальными уравнениями:
, ,
Где - число Нуссельта для охлаждающего
воздуха;
-число Рейнольдса для охлаждающего воздуха;
-суммарный поправочный коэффициент учитывающий влияние различных
факторов;
-коэффициент теплоотдачи;
-гидравлический диаметр канала;
-коэффициент теплопроводности;
-расход воздуха через канал;
-динамическая вязкость воздуха;
-периметр канала;
После алгебраических преобразований получим
или
Отсюда
Эта формула применима если изменение коэффициента теплоотдачи не
превышает 10%. В нашем случае это изменение составляет 8% поэтому формула применима
для расчета новых расходов воздуха через каналы Gв2:
Результаты расчета представлены в таблице 6.1:
Таблица 6.1-Результаты пересчета расходов воздуха
Nканала
|
,, кг/с,, кг/с
|
|
|
|
1
|
5547,766
|
7,66E-03
|
5991,587
|
8,44E-03
|
2
|
5458,421
|
7,32E-03
|
5895,094
|
8,06E-03
|
3
|
5449,089
|
7,89E-03
|
5895,816
|
8,71E-03
|
4
|
5798,262
|
7,87E-03
|
6262,123
|
8,66E-03
|
Тогда суммарный расход воздуха через лопатку будет равен:
кг/с;
Расход воздуха на охлаждение всего РК:
кг/с;
Уточняем величину отбора воздуха на охлаждение всего РК:
7. Определение количества циклов до разрушения
Определение количества циклов до разрушения производим,
используя универсальную модель малоцикловой усталости Мэнсона:
.
Рисунок 7.1-Циклограмма нагружения лопатки
Предполагаем, что деформации происходят в упругой зоне, тогда
левым слагаемым можно пренебречь. Максимальная температура в критической точке
(точка № 64) составляет 1081,3; максимальное напряжение - 698,82 МПа. Для материала ЖС-32 при
Т=1081,3ºC предел временной прочности составляет
909,2 (МПа). Для пульсирующего цикла амплитудное напряжение равно среднему . Величина среднего напряжения (см. рисунок 7.1) равна половине
максимального напряжения цикла: .
Тогда , т.е.
.
8.
Описание конструкции лопатки
Рабочие лопатки первой ступени охлаждаются воздухом,
отбираемым из-за 7-й ступени КВД.
Рабочая лопатка состоит из хвостовика, ножки, пера и
бандажной полкой с гребешком. Воздух на охлаждение подводится к хвостовику,
проходит по радиальным каналам в теле пера лопатки и выходит через отверстия на
бандажной полке в тракт.
В каждом пазу диска устанавливается по две лопатки - левая и
правая.
Между расчетными сечениями профиля лопатки выполняется
плавный переход.
Центры тяжести расчетных сечений располагаются на радиально
направленном луче, проходящем через центр тяжести корневого сечения.
Выполнение бандажной полки вызвано стремлением повысить вибропрочность
детали. На внешней поверхности полки предусмотрен гребень лабиринтного
уплотнения для уменьшения перетекания газа и повышения КПД турбины.
Лопатку получают методом литья с направленной кристаллизацией
из жаропрочного сплава ЖС-32.
Замок лопатки - “елочный”, упрочненный.
Таблица 8.1 - Данные для вычерчивания профилей на втулочном и
периферийном радиусах лопатки
Профилирование лопатки РК
по радиусу
-----------------------------------------------------------
Паpаметp | Сечение по высоте лопатки
| 1(пеp) 2 3(сp) 4 5(вт)
-----------------------------------------------------------
ro 1.000
.9701 .9401 .9102 .8802
-----------------------------------------------------------
Паpаметp | Сечение по высоте лопатки
|
1(пеp) 2
3(сp) 4
5(вт)
-----------------------------------------------------------
b 31.40
31.40 31.40 31.40 31.40 26.58 25.78 24.99
24.19 23.40/b .8465 .8211 .7958 .7705 .7451
i 3.657
5.695 6.948 8.481 8.384 .1226 .1438 .1649 .1854 .2049
.1800 .1900 .2000 .2100 .2200 .2877 .2858 .2839
.2830 .2811l 69.00 65.00 61.00 58.00 54.00l
20.91 20.89 20.87 20.85 20.83 43.97 45.97 48.23
50.10 52.83 1.410 1.490 1.570 1.650 1.730
.4600 .4600 .4600 .4600 .4600
Число pабочих лопаток - 76. шт.
Таблица 8.2 - Данные для вычерчивания замка лопатки
№ Сеч
|
Размеры зуба,
мм
|
Размеры
хвостовика, мм
|
|
hi,
мм
|
δi, мм
|
е, мм
|
a, мм
|
b, мм
|
Rц. т. х,
мм
|
Vхj,
мм3
|
1
|
5,55
|
5,24
|
0,53
|
14,76
|
30
|
280,33
|
3,63
|
2
|
5,55
|
5,24
|
0,53
|
11,85
|
30
|
274,25
|
2,74
|
3
|
5,55
|
5,24
|
0,53
|
9
|
30
|
268,88
|
2,27
|
Выводы
1. Была разработана конструкция охлаждаемой лопатки
первой ступени турбины высокого давления ТРДД. По ходу проекта был
выбран тип охлаждения - конвективный.
2. Критическая точка №64 находится на выходной кромке:
, что соответствует ресурсу лопатки 333
часа.
Количество циклов до разрушения
Литература
1. А.В.
Олейник, С.Ю. Шарков, "Расчет теплового и термонапряженного состояния
охлаждаемых лопаток турбин", Харьков "ХАИ", 1995г.