Расчет генератора кадровой развертки

Расчет генератора кадровой развертки

Таганрогский государственный радиотехнический университет

Пояснительная записка

к курсовой работе

на тему

РАСЧЁТ ГенераторА кадровой развёртки

Проверил:

Тимохин А.В.

Таганрог 2003 г.

ВАРИАНТ ЗАДАНИЯ

Вариант №9.

1.      Привести структурную (функциональную) схему телевизора

2.      Обосновать выбор схемы построения выходного и предвыходного каскадов генератора развертки.

.        Обосновать выбор элементной базы разрабатываемых узлов.

.        Рассчитать высоковольтный блок питания.

.        Привести принципиальную схему разрабатываемого блока развертки.

.        Рассчитать схему синхронизации генератора кадров.

Кинескоп:

размер экрана - 51 см

Ua = 25 kV,                  Uф/Ua = 25 ± 29 %н = 6.3 V,                   Iн = 0,18 А,        Uзап = 60..120 V

ОС:

Lc = 1.5 ± 5% мГн,      Rc = 1.33 ± 10% ОМ

Lк = 26.6 ± 10% мГн, Rк = 9.6 ± 5% ОМ

Еп = 36 V

СОДЕРЖАНИЕ

ЛИСТ ЗАМЕЧАНИЙ

ВАРИАНТ ЗАДАНИЯ

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

.СТРУКТУРНАЯ СХЕМА ТЕЛЕВИЗОРА

.ВЫБОР СХЕМЫ ПОСТРОЕНИЯ ВЫХОДНОГО И ПРЕДВЫХОДНОГО КАСКАДОВ ГЕНЕРАТОРОВ РАЗВЕРТОК

.ВЫБОР ЭЛЕМЕНТНОЙ БАЗЫ РАЗРАБАТЫВАЕМЫХ УЗЛОВ

.РАСЧЁТ ГЕНЕРАТОРА КАДРОВОЙ РАЗВЁРТКИ

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

Назначение генератора кадровой развертки, как в цветном, так и в черно-белом телевизоре состоит в том, чтобы в кадровых катушках отклоняющей системы получить ток такого размаха и такой формы, при которых на экране кинескопа обеспечивается номинальный размер растра по вертикали с допустимыми нелинейными искажениями и заданной стабильностью.

В цветном телевизоре схема генератора кадровой развертки кроме своей основной функции должна обеспечить получение напряжения требуемой формы для работы устройства динамического сведения лучей, импульсов для работы блоков опознавания строк, гашения лучей трубки и электронной центровки растра по вертикали.

На вход устройства динамического сведения лучей нужно подавать напряжения пилообразно-импульсной и пилообразно-параболической форм. Напряжение пилообразно-импульсной формы снимается непосредственно с дополнительных обмоток выходного трансформатора. Пилообразно-параболическое напряжение создается на резисторе, включенном в цепь эмиттера или коллектора выходного каскада развертки.

При использовании бестрансформаторных выходных каскадов на вход устройства сведения подается сигнал пилообразно-импульсной формы, снимаемый непосредственно с отклоняющих катушек. Напряжение требуемой формы формируется в устройстве сведения. Для работы блока цветовой синхронизации формируются прямоугольные импульсы опознавания строк, размах и полярность которых определяются сигналом цветности. Эти импульсы формируются либо путем ограничения импульсов обратного хода, либо с помощью релаксационных генераторов (блокинг-генераторов, мультивибраторов).

На вход задающего генератора подаются кадровые синхроимпульсы. Пилообразный управляющий сигнал формируется в устройстве формирования УФ; далее этот сигнал подается на вход усилителя, охваченного цепями отрицательной обратной связи ООС. Кадровые отклоняющие катушки отклоняющей системы ОС присоединяются к выходному каскаду усилителя через трансформатор выходной кадровый ТВК или непосредственно, в зависимости от схемы выходного усилителя. Последовательно с кадровыми катушками отклоняющей системы включаются элементы устройства коррекции геометрических искажений растра УКР (катушки трансформатора, регулятор фазы) и центрирования растра УЦР. С помощью ограничителя из пилообразно-импульсного сигнала, снимаемого с кадровых катушек отклоняющей системы, формируются прямоугольные импульсы, подаваемые на видеоусилитель и используемые затем для гашения лучей кинескопа во время обратного хода. Пилообразно-импульсные напряжения, необходимые для работы блока сведения, снимаются с дополнительных обмоток выходного трансформатора. Пилообразно-параболическое напряжение, также необходимое для работы блока сведения, снимается с выходного каскада усилителя и после дополнительной формирующей цепи ФЦ поступает на схему сведения лучей. Для работы блока цветности используются импульсы, получаемые в задающем генераторе или в формирователе импульсов ФИ, запускаемом импульсами задающего генератора.

1.СТРУКТУРНАЯ СХЕМА ТЕЛЕВИЗОРА

Телевизионный приемник предназначен для воспроизведения изображений и звукового сопровождения нескольких вещательных программ. Эта задача решается путем приема, усиления и преобразования одновременно двух независимых радиосигналов вещательного ТВ, их взаимного разделения, а также селекция сигналов синхронизации.

В настоящее время все ТВ приёмники строятся по супергетеродинной схеме с однократным преобразованием несущей изображения и двукратным преобразованием несущей звукового сопровождения. Структурная схема приемника чёрно-белого телевидения приведена на рис.1.1. Принцип работы основных узлов радиовещательных и телевизионных приемников аналогичны [2]. Характерные особенности последних связаны с относительно широким спектром радиосигнала изображения и его сложным составом.

Рис.1.1. Структурная схема приемника черно-белого телевидения

Телевизионная антенна А для приёма радиосигналов определённых каналов должна иметь соответствующую полосу пропускания, а её сопротивление (так же как и сопротивление входной цепи приёмника) должно быть согласованно с волновым сопротивлением фидера. Эти параметры, а также диаграмма направленности и коэффициент усиления зависят от конструкции антенны, основой которой чаще всего является полуволновой вибратор.

Усилитель высокой частоты УВЧ предназначен для предварительного усиления радиосигналов. Частотная характеристика УВЧ равномерная в пределах ширины полосы частот канала. Форма её и за пределами полосы выбирается такой, чтобы обеспечить избирательность приемника по зеркальному каналу, т.е. каналу, частота несущей которого совместно с частотой гетеродина образует в смесителе гармоники, равные промежуточной частоте. Шумовые параметры УВЧ во многом определяют чувствительность приёмника, поэтому в УВЧ должны использоваться элементы с малым эквивалентным шумовым сопротивлением.

Смеситель См и генератор Г служат для преобразования несущих изображения fн.и и звукового сопровождения fн.з в соответствующие промежуточные частоты. Последние образуются как разность между частотой гетеродина fг и несущими частотами.

Конструктивно УВЧ, смеситель и гетеродин объединены в один узел - селектор (переключатель) ТВ каналов (СК, ПТК). Для приёма радиосигналов различных каналов колебательные контуры этого узла дискретно перестраиваются с помощью барабанных, кнопочных или сенсорных переключателей.

В усилителе промежуточной частоты канала изображения УПЧИ производится основное усиление радиосигнала изображения, формируется частотная характеристика приёмника и обеспечивается тем самым избирательность по соседнему каналу. В УПЧИ несколько усиливается и радиосигнал звукового сопровождения. Уровень последнего на нагрузке амплитудного детектора АД должен быть небольшим, так как этот сигнал является помехой для ТВ сигнала и может проявляться на экране в виде различных полос, следующих в такт с сигналом звукового сопровождения. Поэтому в последних моделях ТВ приёмников радиосигнал звукового сопровождения практически полностью подавляется режекторным контуром в УПЧИ, а в канале звукового сопровождения организуется отдельный АДзв.

Прием двух радиосигналов с помощью однократного преобразования несущих в настоящее время не используется из-за необходимости строгого сопряжения настроек и, главное, обеспечения стабильности параметров УПЧ изображения и звука. Действительно, при однократном преобразовании несущих звукового сопровождения и изображения значения соответствующих промежуточных частот зависят от частоты гетеродина. Поэтому настройки двух отдельных УПЧ должны быть строго согласованы между собой, и это сопряжение должно быть строго стабильно во времени. Последнее требование выполнить чрезвычайно трудно. В то же время взаимная расстройка УПЧ приводит к ухудшению качества воспроизведения изображения или звука.

Чтобы избежать взаимозависимости настроек каналов и обеспечить при одном гетеродине прием двух независимых сигналов, используются биения между промежуточными частотами изображения и звукового сопровождения. Эти биения возникают на нелинейном элементе - амплитудном детекторе - втором преобразователе частоты радиосигнала звукового сопровождения, в котором в качестве сигнала второго гетеродина используется сигнал промежуточной частоты изображения. Эта частота не зависит от частоты гетеродина приемника, а определяется только стабильностью несущих изображения и звука.

Чтобы в процессе второго преобразования частоты даже кратковременно не пропадал сигнал звукового сопровождения, предусмотрено обязательное наличие немодулированного остатка несущей изображения с уровнем 15±2,0% при передаче уровня белого, а с цветовой поднесущей 7±2,0% максимального уровня радиосигнала.

С нагрузки АД полный ТВ сигнал поступает через видеоусилитель ВУ на модулятор кинескопа, а сигнал второй промежуточной частоты звука - на усилитель промежуточной частоты звука УПЧЗ. Так как сигнал «второго гетеродина» модулирован по амплитуде, сигнал звукового сопровождения на необходимо глубоко ограничить для устранения паразитной амплитудной модуляции. Обычно эта операция производится совместно с детектированием в частотном детекторе ЧД. После детектирования сигнал звукового сопровождения через УНЧ поступает на громкоговорители.

Канал синхронизации содержит амплитудный АС и частотный ЧС селекторы. Первый из них (ограничитель) выделяет из полного ТВ сигнала сигнал синхронизации разверток, а второй (интегрирующие и дифференцирующие цепочки) - из сигнала синхронизации кадровые и строчные синхронизирующие импульсы.

Структурная схема приемника цветного телевидения отличается от соответствующей схемы черно-белого в основном наличием блока цветности и блока сведения лучей масочного кинескопа. Блок цветности (рис.1.2) служит для выделения из полного цветового ТВ сигнала сигналов e'r-y и Е'b-y, а также для формирования сигнала e'g-y.

Рис.1.2. Структурная схема блока цветности приемника цветного телевидения

каскад генератор развертка кадр

Полный цветовой ТВ сигнал поступает на блок цветности (рис.1.2) с нагрузки амплитудного детектора. Канал сигнала яркости содержит линию задержки ЛЗ на 0,6... 0,8 мкс для фазирования сигналов яркости и цветности, т. е. для компенсации задержки последних в сравнительно узкополосных каналах блока цветности. В канале яркости имеется также широкополосный видеоусилитель ВУ с режекторным контуром РК для частичного подавления цветовых поднесущих.

В блоке цветности с помощью полосового фильтра корректора высокочастотных предыскажений КВП и усилителя сигнал цветности выделяется из полного цветового телевизионного сигнала. Затем он поступает на ультразвуковую линию задержки УЛЗ, где задерживается на 64 мкс. Составляющие сигнала цветности разделяются электронным коммутатором ЭК, переключающим с частотой строк сигналы со входа и выхода УЛЗ на соответствующие входы каналов цветоразностных сигналов ER-Y и E’B-Y. Последние формируются с помощью соответствующих усилителей - ограничителей УО, частотных детекторов ЧДН и ЧДВ и корректоров низкочастотных предыскажений КНП. Затем цветоразностные сигналы поступают на выходные усилители и матрицу формирования сигнала E'G-Y, где алгебраически складываются: E'g-y=-(0.51ER-Y+0,19EB-Y). Работой коммутатора управляет система цветовой синхронизации, с помощью которой обеспечивается правильная фаза переключения каналов, а также выключение блока цветности при приеме радиосигналов черно-белого телевидения. Параметры ТВ приемников цветного изображения регламентируются ГОСТ 24330-80.

2.ВЫБОР СХЕМЫ ПОСТРОЕНИЯ ВЫХОДНОГО И ПРЕДВЫХОДНОГО КАСКАДОВ ГЕНЕРАТОРОВ РАЗВЕРТОК

В данной работе будет идти речь о выходном и предвыходном каскадах генератора кадровой развертки выполненных на транзисторах (см. пункт 4.). Каскады на транзисторах в отличие от аналогичных, выполненных на лампах, обладают большей экономичностью, так как последним требуется напряжение накала Uн =6,3 В. часть мощности тратиться на рассеяние тепла, излучаемого лампой. Кроме того, транзисторный каскад имеет намного меньшее выходное сопротивление, чем ламповый, что позволяет строить генераторы кадровой развёртки без выходного трансформатора. В данной работе будет рассмотрен выходной каскад с трансформаторной связью между отклоняющими катушками и выходным каскадом.

Существуют также выходные каскады на тиристорах. Для отпирания тиристора необходимо на анод и управляющий электрод подать положительное напряжение относительно катода. В отличие от транзистора тиристор нельзя запирать снятием напряжения, поданного на управляющий электрод, или изменением его полярности, а необходимо подать отрицательное напряжение на анод или разорвать цепь тока анода. Таким образом возникает потребность в конструировании сложных схем управления тиристором, что в данном случае не считается целесообразным.

.ВЫБОР ЭЛЕМЕНТНОЙ БАЗЫ РАЗРАБАТЫВАЕМЫХ УЗЛОВ

Конструкция генератора кадровой развёртки так же, как и остальных блоков, подчиняется требованиям, предъявленным к конструкции всего телевизора (особенно портативного). Главные из них - наименьшие вес и размеры, высокая плотность компоновки.

Подчиняясь этим правилам в качестве элементной базы были выбраны транзисторы исполненные в пластмассовых корпусах, обладающие высокими качественными показателями. Применение мощных транзисторов позволит существенно уменьшить геометрические размеры теплоотводящих элементов.

Применение резисторов типа МЛТ позволяет уменьшить габариты устройства, увеличить термостабильность.

Генератор построен на недефицитных отечественных элементах, что позволяет существенно снизить сибестоймость одного устройства и значительно увеличить приток средств при массовом производстве.

.РАСЧЁТ ГЕНЕРАТОРА КАДРОВОЙ РАЗВЁРТКИ

Принцип формирования пилообразного тока. Генератор кадровой развертки (ГКР) транзисторных телевизоров служит для отклонения по вертикали электронного луча кинескопа. Частота кадровой развертки для отечественного телевизионного стандарта составляет 50 гц. Согласно пилообразной форме отклоняющегося тока, электронный луч за время прямого хода развертки, которое для частоты 50 гц составляет приблизительно 19 мсек, отклоняется вниз о вертикали на полный размер кадра, а за время обратного хода, равное приблизительно 0,5-1,2 мсек, возвращается в исходное положение. Форма отклоняющегося тока кадровой развертки практически ничем не отличается от формы отклоняющегося тока строчной развертки. Существенно отличаются лишь принципы их получения. И это отличие, в первую очередь, определяется большой разницей в частотах строчной и кадровой разверток. На высокой частоте строчной развертки отклоняющие катушки ГСР эквивалентны индуктивности, и поэтому для получения линейно нарастающего тока к ним надо приложить постоянное напряжение. На низкой частоте кадровой развертки отклоняющие катушки ГКР эквивалентны активному сопротивлению и, следовательно, чтобы получить пилообразный ток, к ним надо приложить пилообразное напряжение. Отсюда ясно, что схемы, обеспечивающие управляющий сигнал для отклоняющих катушек строчной кадровой разверток, будут отличаться по своей структуре и принципу работы.

Хронирующая цепь блокинг-генератора образована конденсатором С1 и делителем R5 и R6. Резистор R5 ослабляет влияние входного сопротивления генератора на частоту колебаний. Кроме того, делитель на резисторах R5 и R6 задаёт фиксированное напряжение смещения транзистора VT1.

Рис.4.1. Генератор кадровой развёртки.

Регулировка частоты осуществляется потенциометром R2. Регулируемое напряжение на базу транзистора подается через резистор R4 и вторичную обмотку 34 трансформатора Tp1. Кадровые синхронизирующие импульсы размахом примерно 1 в подаются от селектора в базовую цепь транзистора VT1 через разделительный конденсатор С2 и развязывающий резистор R7.

На выходе блокинг-генератора включена двухзвенная интегрирующая цепочка, образованная элементами R8, С3, R9, R10, R11, С4. На выходе первого звена R8. С3 имеет место пилообразно-импульсное напряжение, возрастающее во время прямого хода развертки. Постоянная времени этой цепи сравнима с длительностью прямого хода Тп, поэтому пилообразное напряжение имеет большие экспоненциальные искажения. Для компенсации этих искажений включено второе звено интегрирующей цепи R11, C4. Это звено создает искажение пилообразного напряжения выпуклостью вниз и тем самым компенсирует экспоненциальные искажения. Резистор R11 делается переменным, что позволяет регулировать линейность изображения в верхней части кадра. Второе звено подключено через последовательное соединение резисторов R9 и R10. Потенциометр R9 служит для регулировки размера изображения по вертикали.

Таким образом, на базе транзистора VТ2 промежуточного усилителя имеется почти линейное пилообразно-импульсное напряжений. Транзистор промежуточного усилителя типа КТ502Е включен по схеме с общим эмиттером. Рабочая точка каскада определяется делителем на резисторах R12, R13, R14. С помощью потенциометра R14 предусмотрена возможность регулировки режима каскада при изменении параметров транзистора и его замене. Отрицательная обратная связь за счет резистора R16 позволяет улучшить линейность амплитудной характеристики каскада и увеличить входное сопротивление. Нелинейность проходной амплитудной характеристики промежуточного усилителя используется для предыскажения параболического характера управляющего напряжения для выходного каскада.

Выходной каскад выполнен по схеме с общим эмиттером на транзисторе КТ806Д. Фиксированное смещение на базу транзистора задается делителем на резисторах R20 и R21. Кроме того, предусмотрена возможность регулировки режима каскада с помощью потенциометра R19. Этот потенциометр позволяет регулировать линейность изображения в нижней части растра. Резистор R22 в эмиттерной цепи транзистора VT3 выполняет те же функции, что и резистор R16 промежуточного усилителя.

Вторичная обмотка трансформатора Tp2 подключена к источнику питания через резистор R15, находящийся в эмиттерной цепи транзистора промежуточного усилителя. Такое включение обеспечивает отрицательную обратную связь усилительной части ГКР, улучшающую линейность отклоняющего тока. Ограничение импульсов напряжения в выходном каскаде происходит на уровне 40 - 60 В, что вполне достаточно для транзистора типа КТ806Д.

Ограничительная цепь на диоде VD2 действует следующим образом. Во время прямого хода развертки конденсатор С7 заряжен до напряжения, большего напряжения питания. Это напряжение имеет такую полярность, что закрывает диод VD2 и компенсатор медленно разряжается через резистор R23 .Постоянная времени цепи разряда выбрана достаточно большой, так чтобы напряжение на конденсаторе к концу прямого хода оставалось больше напряжения питания. Во время обратного хода отрицательные импульсы напряжения на коллекторе транзистора открывают диод VD2 в тот момент, когда импульсное напряжение превысит напряжение на конденсаторе. В этот момент конденсатор С7 шунтирует первичную обмотку трансформатора и дальнейший рост импульсного напряжения прекращается. Когда диод открыт, конденсатор быстро заряжается, напряжение на нем вновь возрастает и запирает диод.

Расчёт:

Выходной каскад.

По заданным величинам произведём расчёт трансформаторного каскада на транзисторе: Еп = 36В, Lк = 26,6 мГн, Rк = 9,6, To = 1мс., Тп = 19 мс., Imк = 300 ав (величина, необходимая для кинескопов с размером экрана 51 см), к = 1200.

Определим необходимую амплитуду отклоняющего тока:

Коэффициент трансформации, обеспечивающий оптимальный режим каскада, рассчитывается следующим образом (при реальной величина Rнас = 1,5 - 2 Ом остаточное напряжение Uост не должно быть меньше 1 В):

Определим необходимую амплитуду импульса коллекторного тока:

Во время обратного хода на транзисторе возникают импульсы напряжения, амплитуда которых Uкм пропорциональна энергии, накопленной в катушках за время прямого хода, и обратно пропорциональна длительности обратного хода:

Выбор транзистора для выходного каскада производиться в соответствии со значениями Uкм и Iкм, а также по разрывной мощности:

На практике размах коллекторного тока Iкр несколько больше 2Iкм из-за конечной величины индуктивности L1, а именно:

Чтобы IКР не очень сильно превышал значение 2IКМ, индуктивность L1 выбирается намного больше Lк. Обычно достаточно

Уточнённое значение РР будет равно:

По импульсным параметрам подходит транзистор большой мощности КТ818Г с условием ограничения импульсов напряжения н уровне не выше 80В.

Определим мощности потерь в схеме:

По полученным выше значениям амплитуды тока, которую необходимо получить на выходе конечного каскада устанавливается рабочая точка на семействе выходных статических характеристик со значениями, позволяющими усиливать сигнал, внося в него минимум искажений. Необходимо позаботиться и о том, чтобы транзистор не выходил за пределы рабой области (не входил в режим насыщения или отсечки). Iко = 0,6А, Uкэ = 15В, Iбо = 0,025А, Uбэ = 0,6В

Резистор R22 в эмиттерной цепи служит для образования ООС, его значение следует принять равным R22 = 2,7 Ом.

Резистор R23 в коллекторной цепи, служащий совместно с диодом VD2 и конденсатором С7 для ограничения импульсов, следует принять равным R23 = 3,3 кОм

Ток делителя, образованного резисторами R20, R21 принимается равным (3 - 5)Iбо = 3*0,025 = 0,075А. Напряжение на резисторе R20 равно сумме напряжений на переходе база-эмиттер транзистора и резисторе R22. Так как номинал R22 очень мал, то напряжение на нём тоже мало. Следовательно, R20 = 0,6/0,075 = 8 Ом.

Напряжение на резисторе R21 примерно равно напряжению питания, следовательно R21 = 36/(0,075 + 0,025) = 360 Ом

Номиналы элементов R18, R19, входящих цепочку коррекции линейности изображения в нижней части следует выбирать в 3 - 5 раз большими элементов делителя. Значит примем R18 = 470 Ом, R19 = 5,4 кОм.

Разделительные конденсаторы следует выбирать как можно большей ёмкости, чтобы обеспечить беспрепятственное прохождение низкочастотного сигнала. Учитывая требования к весогабаритным параметрам устройства примем номиналы элементов C5=C6=C7= 200мкФ.

Предвыходной каскад.

Предвыходной каскад должен обеспечивать управляющий сигнал необходимой величины и формы. При расчете каскада необходимо учитывать нелинейность проходных и входных характеристик транзистора. Современные транзисторы средней мощности (типа КТ502Е) имеют сравнительно линейные характеристики iк = f(iб) и резко нелинейные входные характеристики iб = f(Uб). Это означает, что при известной форме коллекторного тока базовый ток должен иметь практически ту же форму, в то время как форма управляющего напряжения вследствие нелинейной зависимости iб = f(iб) оказывается более сложной. Поэтому при расчёте проще оперировать с током базы, чем с напряжением на базе.

Чтобы получить полный размах коллекторного тока Iкр выходного каскада импульс тока базы должен быть равен:

Зная необходимую величину импульса базового тока, по входным вольтамперным характеристикам выбранного транзистора определим импульс входного напряжения и вычислим входное сопротивление:

Величина коллекторного сопротивления Rк предвыходного каскада, выполненного по схеме с общим эмиттером, выбирается из условия возможно меньшего шунтирования входного сопротивления:

По полученным выше значениям амплитуды тока, которую необходимо получить на выходе промежуточного каскада устанавливается рабочая точка на семействе выходных статических характеристик со значениями, позволяющими усиливать сигнал, внося в него минимум искажений и управлять выходным каскадом. Необходимо позаботиться и о том, чтобы транзистор не выходил за пределы рабой области (не входил в режим насыщения или отсечки). Iко = 0,03А, Uкэ = 15В, Iбо = 0,06мА, Uбэ = 0,6В

Резисторы в эмиттерной цепи, служащие для образования ООС следует выбрать малых номиналов. Примем R15 = 2,7 Ом, R16 = 4,7 Ом.

Напряжение на резисторе R17 = Eп - Uкэ - UR15 - UR16 = 36 - 15 - 2,5 = 18,5В. Ток через него равен сумме токов Iко + Iбо + Iд. По закону Ома получим: R17 = 18,5/(0,03 + 0,00006 + 0,0003) = 610 Ом.

Напряжение на R12 равно Uбэ + 2,5 = 0,6 + 2,5 = 3,1 В. Следовательно R12 = 3,1/0,0003 = 11 кОм

Сумма сопротивлений R13, R14 равна: R13 + R14 = 15/0,00036 = 42 кОм. Обычно принимают значение R14 = 1/3R13. Получаем: R13 = 30 кОм, R14 = 12 кОм

Блокинг-генератор.

При известных величинах эквивалентного нагрузочного сопротивления (обычно берётся 500 - 1000 Ом) и собственного сопротивления базы Rб транзистора, устойчивый режим генерации имеет место, когда коэффициент трансформации блокинг-трансформатора, равный отношению числа витков базовой обмотки к виткам коллекторной обмотки равен:

Величину Rб можно определить по импульсным характеристикам. Рассчитанный коэффициент трансформации из условия наименьшей длительности импульсов должен удовлетворять условию самовозбуждения:

где Кв - коэффициент положительной ОС.

По известной формуле для длительности импульсов

которая является заданной (обычно tи = 0,3 - 0,5Т0), определяется величина произведения LбCб (Lб - индуктивность базовой обмотки, Cб - частотно-задающая емкость). На основании сказанного:

Задаваясь приемлемой величиной ёмкости Сб = 20мкФ, определяем величину индуктивности базовой обмотки:

Величина индуктивности коллекторной обмотки рассчитывается по формуле:

Емкость зарядного конденсатора Сз в цепи формирования пилообразного напряжения находиться из условия наименьшего напряжения на зарядном конденсаторе, что необходимо для получения минимального тока через транзистор во время обратного хода. Это условие выполняется при

Так как схема блокинг-генератора использовалась с уже рассчитанными элементами нецелесообразно производить повторный расчёт. Номиналы элементов перечислены ниже.

R1 = 10кОм, R2 = 10кОм, R3 = 270 Ом, R4 = 3,9кОм, R5 = 200кОм, R6 = 9,1кОм, R7 = 10кОм, R8 = 430 Ом, С1 = 15мкФ, С2 = 5мкФ, С3 = 50мкФ.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Первые транзисторные генераторы кадровой развертки для цветных телевизоров, имеющих кинескоп с углом отклонения лучей 90°, строились по той же структурной схеме, что и предшествующие им ламповые.

Транзисторные генераторы кадровой развертки содержат большее, чем ламповые, число активных элементов, необходимых для согласования входных и выходных сопротивлений, а также для обеспечения взаимозаменяемости транзисторов.

Малое входное сопротивление транзисторов приводит к необходимости использовать в низкочастотном генераторе кадровой развертки электролитические конденсаторы большой емкости. Применение таких конденсаторов крайне нежелательно, так как они имеют большой разброс емкости и значительную ненормируемую ее нестабильность при изменении окружающей температуры. Однако если усилительные каскады удается связать по постоянному току и обойтись без разделительных конденсаторов, то в цепях формирования пилообразного 'импульса и в развязывающих цепях приходится ставить конденсаторы большей емкости и дополнительно учитывать разброс емкостей и тепловую нестабильность этих конденсаторов.

Кадровые отклоняющие катушки во время прямого хода развертки представляют собой резистор с активным сопротивлением. Для получения на них пилообразного тока необходимо подавать пилообразное напряжение, которое будет действовать и на первичной обмотке выходного трансформатора, обладающей конечной индуктивностью. Ток, проходящий через первичную обмотку, а следовательно, и через транзистор выходного каскада, должен быть пилообразно-параболическим. Для получения такого тока на базу транзистора подводится пилообразно-параболическое напряжение.