Проектирование системы электроснабжения cтанкостроительного завода

  • Вид работы:
    Дипломная (ВКР)
  • Предмет:
    Физика
  • Язык:
    Русский
    ,
    Формат файла:
    MS Word
    467,12 kb
  • Опубликовано:
    2011-01-31
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!

Проектирование системы электроснабжения cтанкостроительного завода

Федеральное агентство по образованию (Рособразование)

Архангельский государственный технический университет

Кафедра электротехники и энергетических систем

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

По дисциплине «Электроснабжение промышленных предприятий»

На тему «Проектирование системы электроснабжения cтанкостроительного завода»

1615.10.КП.017.00ПЗ

Корельский Вадим Сергеевич

Факультет ОСП-ПЭ курс 4 группа 1 d

Руководитель проекта доцент Баланцев Г. А. т

Проект допущен к защите 1







Архангельск

2010

Федеральное агентство по образованию (Рособразование)

Архангельский государственный технический университет

Кафедра электротехники и энергетических систем

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по «Электроснабжению промышленных предприятий»

студенту ОСП-ПЭ 1 факультета 4 курса 1 группы

Корельскому Вадиму Сергеевичу

ТЕМА: «Проектирование электроснабжения станкостроительного завода»

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ: Электроснабжение осуществляется от районной подстанции энергосистемы 110/10 кВ с двумя трансформаторами по 63 МВ×А, удаленной от завода на 10 км или от линии 35 кВ, находящейся в 8 км от завода.

Электрические нагрузки станкостроительного завода

Наименование подразделения

предприятия

n, шт.

SРном, кВт

Рном, кВт

m

1 Токарно-механический цех

190

1500

2-10

5

2 Сборочный цех

200

2405

1-50

50

3 Инструментальный цех

150

130

1-20

20

4 Литейный цех

70

2180

1-150

150

5 Кузнечный цех

50

1150

3-45

15

6 Ремонтный цех

100

1120

1-80

80

7 Насосная станция (СД, U > 1 кВ)

2

2140

1070

1

8 Компрессорная станция (СД, U > 1 кВ)

2

1100

550

1

9 Деревообделочный цех

30

400

1-20

20

10 Электрифицированный гараж

30

250

1-10

10

11 Склады готовой продукции

20

180

2-15

7,5

12 Цех (расчитываемый)

Рисунок 1– Генплан станкостроительного завода

Вариант 17. Электрические нагрузки Цеха

№ п/п

Наименование оборудования

n, шт

Pн, кВт

1

Мостовой кран

2

60

2

Металлообрабатывающие станки

7

20

3

Транспортеры

2

5

4

Лифты

1

30

5

Фрезерные станки

8

20

6

Электроинструменты

30

1,5

7

Вентиляторы

3

10


Рисунок 2– Генплан рассчитываемого цеха

Срок проектирования с «15» февраля 2010 г. по «15» декабря 2010 г.

Руководитель проекта доцент  Баланцев А. Р.

Реферат

Курсовой проект состоит из 60 страниц. В пояснительной записке присутствует 8 рисунков, 12 таблиц. При написании курсового проекта использовалось 7 литературных источников. Курсовой проект так же включает в себя графическую часть.

Цель работы – практическое применение и закрепление знаний, полученных по курсу «Электроснабжение промышленных предприятий»; подготовка к выполнению дипломного проекта на завершающем этапе обучения в университете.

В ходе курсового проектирования были рассмотрены особенности технологического процесса станкостроительного завода; определены электрические нагрузки по цехам и предприятию в целом; произведен выбор внешней и внутренней схем электроснабжения завода, а также основного и вспомогательного оборудования.

Ключевые слова, встречающиеся в курсовом проекте:

Главная понизительная подстанция предприятия (ГПП) – подстанция предприятия, предназначенная для понижения напряжения получаемого из системы до напряжения внутризаводской сети предприятия.

Цеховая подстанция (ЦП) – подстанция, устанавливаемая в цехе или рядом и предназначенная для питания этого цеха, путем понижения напряжения внутризаводской сети до напряжения потребителей цеха.

Распределительное устройство (РУ) - электроустановка, предназначенная для приема и распределения электроэнергии, содержит электрические аппараты, шины и вспомогательные устройства.

Внутризаводская сеть – система электроснабжения предприятия, передающая электроэнергию от ГПП к ЦП или РУ цехов питающимся на напряжении внутризаводской сети

Компенсация реактивной мощности – комплекс мероприятий направленных на уменьшение потребления реактивной мощности из системы.

СОДЕРЖАНие

Введение

1. Краткая характеристика технологического процесса и требования к надёжности электроснабжения

2. Определение расчетных электрических нагрузок по методу упорядоченных диаграмм

2.1 Выбор кабельных линий

3. Выбор автоматических выключателей

4. Определение расчетных электрических нагрузок по методу коэффициента спроса

5. Выбор места расположения ГПП (ПГВ)

6. Выбор номинального напряжения и схемы внешнего электроснабжения

7. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов ГПП

7.1 Варианты внутренней распредсети предприятия

7.2 Выбор мощности и числа цеховых трансформаторов с учетом компенсации реактивной мощности

7.3 Выбор кабельных линий 10-0,4 кВ распредсети предприятия

7.4 Выбор варианта внутреннего электроснабжения

8. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов

8.1 Выбор компенсирующих устройств ГПП

8.2 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов ГПП

9. Расчет токов короткого замыкания

9.1 Расчёт параметров схемы замещения

9.2 Расчет токов КЗ в сети10 кВ

9.3 Расчет токов КЗ в сети 0,4кВ

10. Проверка электрических аппаратов и проводников электрической сети по условиям КЗ

Список использованных источников

Введение

Система электроснабжения промышленного предприятия является подсистемой энергосистемы, обеспечивающей комплексное электроснабжение промышленных, транспортных, коммунальных и сельскохозяйственных потребителей данного района. Система электроснабжения промышленного предприятия является подсистемой технологической системы производства данного предприятия, которая предъявляет определенные требования к электроснабжению.

Каждое промышленное предприятие находиться в состоянии непрерывного развития: вводятся новые производственные площади, повышается использование существующего оборудования или старое оборудование заменяется новым, более производственным и мощным, изменяется технология и т. д. Система электроснабжения промышленного предприятия (от ввода до конечных приемников электроэнергии) должна быть гибкой, допускать постоянное развитие технологии, рост мощности предприятий и изменение производственных условий.

Основные задачи, решаемые при проектировании систем электроснабжения промышленных предприятий, заключаются в оптимизации параметров этих систем путем правильного выбора напряжений, определения электрических нагрузок и требований к бесперебойности электроснабжения; рационального выбора числа и мощности трансформаторов, преобразователей тока и частоты, конструкции промышленных сетей, средств компенсации реактивной мощности и регулирования напряжения, средств симметрирования нагрузок и подавление высших гармоник в сетях путем правильного построения схемы электроснабжения, соответствующей оптимальному уровню надежности и т. д. Все эти задачи непрерывно усложняются вследствие роста мощностей электроприемников, появления новых видов использования электроэнергии, новых технологических процессов и т. д.

Исходными данными на проектирование электроснабжения завода являются:

1. Генеральный план предприятия, на котором обозначены места расположения цехов, пути внутризаводского транспорта.

2. Характеристика технологического процесса производства предприятия и отдельных цехов.

3. Электрические нагрузки по цехам предприятия в виде общей установленной мощности. Для цеха, электроснабжение которого надо разработать подробно – паспортные данные отдельных приемников электроэнергии (номинальная мощность, коэффициент мощности).

4. Сведения об источниках электроснабжения промышленного предприятия:

- возможные источники питания и их мощность;

- расстояние от источников питания до промышленного предприятия;

- напряжения на сборных шинах источников питания.

Задачи курсового проектирования: систематизация: расширение и закрепление теоретических знаний по специальным дисциплинам; приобретение и развитие навыков решения инженерных задач с использованием современных методов расчета, выполнения чертежей предлагаемых конструкций; овладение методикой выбора электрооборудования и схем электроснабжения с использованием директивных, инструктивных и справочных материалов, современных научных и инженерных разработок в области электроснабжения; умение оформлять техническую документацию в соответствии с требованиями ГОСТов.

1. КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА И ТРЕБОВАНИЯ К НАДЁЖНОСТИ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ.

В качестве объекта проектирования выбран станкостроительный завод. В технологической цепочке по выпуску продукции участвуют следующие цеха и участки: токарно-механический, сборочный, инструментальный , литейный, кузнечный, ремонтный , насосная станция, компрессорная, деревообделочный цех, гараж, склад готовой продукции ,механический цех (рассчитываемый).

Все приемники электрической энергии в данных цехах потребляют трехфазный переменный ток, частотой 50 Гц, напряжением 380 В, за исключением компрессорной и насосной станций, где кроме приемников 380В имеются приемники с рабочим напряжением выше 1кВ.

По бесперебойности энергоснабжения к потребителям 2-ой категории относятся: токарно-механический, сборочный, инструментальный, литейный, деревообделочный , ремонтный, механический, рассчитываемый, кузнечный цеха, компрессорная и насосная станции.

Остальные потребители предприятия относятся к 3-ей категории: электрифицированный гараж, склад готовой продукции.

Питание завода, возможно, осуществить от подстанции 110/10 кВ с двумя трансформаторами по 63 МВ*А, расположенной в 10 км от завода, или от линии 35 кВ, находящейся в 8 км от завода.

2. Определение расчетных электрических нагрузок по методу упорядоченных диаграмм

При определении расчетных нагрузок цеха, используем метод упорядоченных диаграмм. Этот метод является основным при определение расчетных нагрузок систем электроснабжения. При выполнение расчётов распределяем электроприёмники на характерные группы и намечаем узлы питания. Расчёт проводим для всех узлов нагрузки и всего цеха в целом.

Расчетная максимальная активная нагрузка группы электроприемников определяется по формуле , кВт

Рмакс = Кмакс · Ки · Рном = Кмакс · Рсм, (1)

где Рном – суммарная номинальная активная мощность электроприемников, кВт;

Рсм – средняя мощность за наиболее загруженную смену, кВт;

Ки – групповой коэффициент использования;

Кмакс – коэффициент максимума.

Для двигателей повторно-кратковременного режима номинальная мощность приводится к длительному режиму (ПВ = 100%) и определяется по формуле , кВт

рном = рп ,(2)

где рп и ПВп – соответственно паспортная мощность и паспортная продолжительность включения.

Для сварочных трансформаторов номинальная мощность определяется по формуле , кВт

рном = Sп cosφп ,(3)

где Sп – паспортная мощность сварочного трансформатора и паспортные значения cosφп и ПВп.

Суммарная номинальная активная мощность группы электроприемников определяется по формуле

Рном = .(4)

Средняя активная и реактивная нагрузка за наиболее загруженную смену одного приемника определяется по формуле

рсм = рном · ки; (5)

qсм = рсм · tgφп,(6)

где ки – коэффициент использования электроприемников принимаем по [3, с.31, прил.1].

Для группы электроприемников

Рсм = , (7)

Qсм = .(8)

Групповой коэффициент использования определяется по формуле :

Ки = Рсм / Рном .(9)

Коэффициент максимума Кмакс определяется в зависимости от группового коэффициента использования Ки и эффективного числа электроприемников nэф [3, с.9, табл.3].

Для нахождения nэф определим показатель силовой сборки :

m = pном.макс / рнои.мин,(10)

где pном.макс – номинальная мощность наибольшего электроприемника в группе, кВт;

рнои.мин – номинальная мощность наименьшего электроприемника в группе, кВт.

При Ки > 0,2 и m > 3 эффективного числа электроприемников определяют по формуле :

nэф = 2·Рном / pном.макс.(11)

В тех случаях, когда nэф > n, то следует принимать nэф = n.

Расчетная максимальная реактивная мощность определяется по формуле :

Qмакс = Кмакс · Qсм,(12)

где Кмакс – коэффициент максимума реактивной нагрузки,

при nэф ≤ 10 Кмакс = 1,1, а при nэф > 10 Кмакс = 1.

Для освещения цеха принимаем лампы ДРЛ-400, соответственно для них выбираем светильники «РСП 05-400» и ПРА «1К 400ДРЛ 44-001УХЛ1»

Таблица 1- Параметры ПРА

Наименование

Мощность

Лампы, Вт

Ток, А

Потери мощности (не более) , Вт

Коэффициент

мощности

Масса,кг

1К400ДРЛ44-001УХЛ1

400

2,4

25

0,85

5,5


Рисунок 3- Светильник РСП 0,5-400

Нагрузки электрического освещения учитываются по формулам [3,с.11, ф.9]

Рp.o. = po. · F · Kc.o., (13)

Qp.o. = Pp.o · tgφo(14)

где - нагрузка производственной площади, для высоты помещений 4-6 м и требуемой для таких цехов освещённости 300 лк , Вт/;

F - площадь цеха, F = 4200;

- для ламп ДРЛ , т.к.  = 0,85 , то =0,62

- коэффициент спроса на осветительную нагрузку, для производственных зданий, состоящих из ряда пролётов Кс.о = 0,95 [7, с.100, табл.2.7].

Полная расчетная нагрузка цеха с освещением определяется по формуле [3,с.11, ф.10]

 (15)

Потери в трансформаторе можно на этой стадии проектирования определить по формулам [3, с.13, ф.13, 14]

ΔРТ = 0,02 Sp, (16)

ΔQТ = 0,1 Sp.(17)

Итого по цеху полная расчетная мощность

.(18)

Расчетный ток определяется по формулам:

для одного приемника

 (19)

для группы приемников

. (20)

Результаты расчетов занесем в таблицу 2.

Таблица 2- Расчетные нагрузки электроприёмников цеха

 

 

Узлы питания и группы электроприемников

 

Установленная мощность, приведенная к ПВ=1 (кВт)

 

 

 

 

Средняя нагрузка за максимально загруженную смену

 

 

Расчетная нагрузка

 

 

 

Количество эл. приемников (рабочих/резервных)

Одного эл. приемника (наименьшего - наибольшего) Рн (кВт)

Общая рабочих/резервных Рн (кВт)

m=Pн max / Pн min

Коэффициент использования Ки

cos(fi)

tg(fi)

Рсм=Ки * Рн (кВт)

Qсм=Рсм * tg (fi св)

Эффективное число эл. приемников nэ

Коэффициент максимума Км

Рр=Км * Рсм (кВт)

Qp=Qсм * К`м (квар)

Sp (кВА)

Ip,(А).

 

СП-1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7

Вентилятор

1

10

10

 

0,6

0,8

0,75

6,00

4,50

 

 

 

 

 

18,9

5

Фрезерный станок

2

20

40

 

0,2

0,65

1,17

8,00

9,35

 

 

 

 

 

93,5

3

Транспортёр

1

5

5

 

0,45

0,75

0,88

2,25

1,98

 

 

 

 

10,1

2

Металлообрабатывающий станок

2

20

40

 

0,2

0,65

1,17

8,00

9,35

 

 

 

 

 

93,5

 

Итого по СП-1

6

5-20

95

4,00

0,26

0,67

 

24,25

25,19

5

2,2

53,4

27,7

60,1

91,3

 

СП-2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6

Электроинструмент

30

1,50

45

 

0,1

0,5

1,73

4,50

7,79

 30

 1,6

 7,3

 8,6

 11,3

17,1

2

Металлообрабатывающий станок

2

20

40

 

0,2

0,65

1,17

8,00

9,35

 

 

 

 

 

93,50

Таблица 2- Продолжение

5

Фрезерный станок

2

20

40

 

0,2

0,65

1,17

8,00

9,35

 

 

 

 

 

93,50

1

Мостовой кран ПВ-100%.

1

37,95

37,95

 

0,14

0,5

1,73

5,31

9,20

 

 

 

 

 

115,3

 

Итого по СП-2

35

1,5-37,95

163

25,3

0,16

0,57

 

25,81

35,70

9

2,3

59,4

39,3

71,2

108,2

 

СП-3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

Транспортёр

1

5

5

 

0,45

0,75

0,88

2,25

1,98

 

 

 

 

 

10,13

7

Вентилятор

1

10

10

 

0,6

0,8

0,75

6,00

4,50

 

 

 

 

 

18,99

1

Мостовой кран ПВ-100%.

1

37,95

37,95

 

0,2

0,5

1,73

7,59

13,15

 

 

 

 

 

115,3

5

Фрезерный станок

3

20

60

 

0,2

0,65

1,17

12

14,03

 

 

 

 

 

140,3

 

Итого по СП-3

6

5-37,95

112,95

7,59

0,25

0,62

 

27,84

33,66

5

2,2

61,25

37,03

71,6

171,6

 

СП-4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

Металлообрабатывающий станок

3

20

60

 

0,2

0,55

1,52

12,00

18,22

 

 

 

 

 

165,8

7

Лифт

1

30

30

 

0,1

0,65

1,17

3,00

3,51

 

 

 

 

 

70,12

5

Фрезерный станок

1

20

20

 

0,2

0,65

1,17

4,00

4,68

 

 

 

 

 

46,75

7

вентилятор

1

10

10

 

0,6

0,8

0,75

6,00

4,50

 

 

 

 

 

18,99

 

Итого по СП-4

6

10-30

120

3,00

0,21

0,61

 

25,00

30,91

6

2,2

9,00

34,0

35,2

53,43

 

Итого по цеху

53

 

 

 

0,62

1,27

102,90

125,46

 

 

183

138,0

238,0

361,7

 

Освещение

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

58,1

36,0

68,4

103,9

 

Итого по цеху, с учетом освещения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

241,

174,

306,4

465,5

 

Потери в трансформаторе

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6,13

30,6

31,3

47,5

 

С учетом освещения и потерь в трансформаторе

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

247,2

204,7

337,6

513,0



2.1 Выбор кабельных линий

Сечение проводов и жил кабелей цеховой сети выбираем по нагреву длительным расчетным током. Принимаем марки кабелей АВВГ и ВВГ.

Ток в линиях находим по формуле, А:

.(21)

где Sр – нагрузка на кабель, МВ×А.

Во всех случаях для проводника выбранной марки и сечения должно выполняться условие допустимого нагрева его расчетным током

.

Коэффициент загрузки линии определяется по формуле:

. (22)

Определим нестандартное сечение провода, мм2:

,(23)

где jэ – экономическая плотность тока, А/мм2, 1,4.

Результаты расчетов сведем в таблицу 3.

Таблица 3 – Выбор кабелей в цехе

участок

Ip, А

Iдоп, А

L, м

Кз

способ прокладки

марка кабеля

сечение кабеля

по нагреву

принято

ВРУ-СП-1

91,3

156,4

18,0

0,58

в канале

АВВГ

50

4х95

СП-1-7

19,0

35

5,0

0,54

в канале

ВВГ

1,5

4х4

СП-1-5(1)

46,7

75

12,0

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП-1-5(2)

46,7

75

16,0

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП-1-2(1)

46,7

75

37,8

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП-1-2(2)

46,7

75

25,2

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП-1-3

10,1

15

29,0

0,68

в трубе

ВВГ

1

4х1,5

ВРУ-СП-2

108,2

216,2

85,4

0,5

в канале

АВВГ

50

4х150

СП-2-5(1)

46,7

50

18,0

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП-2-5(2)

46,7

50

10,7

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП-2-1

115,3

156

10,0

0,74

в канале

АВВГ

70

4х95

СП-2-2(1)

46,7

75

22,4

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП-2-2(2)

46,7

75

36,4

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП2-6

17,1

34

10,7

0,50

в трубе

ВВГ

2,5

4х6

ВРУ-СП-3

171,6

216,2

23,3

0,79

в канале

АВВГ

120

4х150

СП-3-7

19,0

35

8,0

0,54

в канале

ВВГ

1,5

4х4

СП-3-1

115,3

156

9,0

0,74

в канале

АВВГ

70

4х95

СП-3-5(1)

46,7

75

16,8

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП-3-5(2)

46,7

75

9,0

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП-3-5(3)

46,7

75

28,0

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП-3-3

10,1

15

9,0

0,68

в трубе

ВВГ

1

4х1,5

ВРУ-СП-4

53,4

156

66,0

0,34

в канале

АВВГ

16

4х95

СП-4-7

19,0

35

8,0

0,54

в канале

ВВГ

1,5

4х4

СП4-4

70,1

75

9,3

0,62

в трубе

АВВГ

35

4х35

СП4-5

46,7

75

2,8

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП4-2(1)

46,7

75

16,0

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП4-2(1)

46,7

75

30,0

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16

СП4-2(1)

46,7

75

0,62

в трубе

ВВГ

10

4х16



3. Выбор автоматических выключателей

Определим пиковые нагрузки ответвлений к двигателям:

,(24)

где Iпуск.дв – пусковой ток двигателя, А;

Iном.дв – номинальный ток двигателя, А;

iп – кратность пускового тока двигателя по отношению к номинальному, 6,5.

При выборе автоматических выключателей необходимо выполнить следующие условия:

1) номинальное напряжение выключателя должно соответствовать номинальному напряжению сети:

,

где Uном.в – номинальное напряжение выключателя, В;

Uном.с – номинальное напряжение сети, В.

2) номинальный ток выключателя должен быть равен или превышать расчетный ток ответвления:

,

где Iном.в – номинальный ток выключателя, А;

Iр – расчетный ток ответвления, А.

3) номинальный ток расцепителя должен быть равен или превышать расчетный ток ответвления:

,

4) ток срабатывания электромагнитного расцепителя должен превышать пусковой ток защищаемого двигателя:

,(25)

где Iср. э – ток срабатывания электромагнитного расцепителя. А;

Кн.о – коэффициент надежности отстройки электромагнитного расцепителя от пускового тока двигателя, 2,1.

5) ток срабатывания теплового расцепителя должен превышать номинальный ток двигателя:

 

,(26)

где Iср.т – ток срабатывания теплового расцепителя. А;

Iном.дв – номинальный ток двигателя, А.

Для выключателей питания распределительных щитов помимо условий, изложенных выше, учитываем дополнительные условие – несрабатывание токовой отсечки при полной нагрузке щита и пуске наиболее мощного электродвигателя:

,(27)

где Iср. о – ток срабатывания отсечки выключателя, А;

Кн.о – коэффициент надежности отстройки, 1,5.

Результаты расчетов сведем в таблицу 4.

Таблица 4 – Выбор автоматических выключателей в цехе

участок

расчетные данные

автоматический выключатель

Ip, A

Iпик, А

тип

Iном.в

Iном. рц

Iср. э

Iср. т

А

ВРУ-СП-1

91,3

548,0

ВА88-32

100

140

1300

130

СП-1-7

19,0

114,0

ВА47-29C

20

22,6

140

29

СП-1-5(1)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

 72,5

СП-1-5(2)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП-1-2(1)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП-1-2(2)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП-1-3

10,1

60,6

ВА47-29C

10

11,3

70

14,5

ВРУ-СП-2

108,2

757,4

ВА88-32

160

168

1600

208

СП-2-5(1)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП-2-5(2)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП-2-1

115,3

749,5

ВА88-32

100

105

1000

130

СП-2-2(1)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП-2-2(2)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП2-6

17,1

102,6

ВА47-29C

25

28,25

150

32,5

ВРУ-СП-3

171,6

1201,2

ВА88-32

160

168

1600

208

СП-3-7

19,0

114,0

ВА47-29C

20

22,6

140

29

СП-3-1

115,3

749,5

ВА88-32

100

105

1000

130

СП-3-5(1)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП-3-5(2)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП-3-5(3)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП-3-3

10,1

60,6

ВА47-29C

10

11,3

70

14,5

ВРУ-СП-4

53,4

373,8

ВА88-32

100

140

1000

130

СП-4-7

19,0

114,0

ВА47-29C

20

22,6

140

29

СП4-4

70,1

455,7

ВА47-100 D

50

70

650

72,5

СП4-5

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП4-2(1)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП4-2(1)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

СП4-2(1)

46,7

280,2

ВА47-29C

50

56,5

350

72,5

ВРУ

465,5

3025,8

ВА88-40

500

525

5000

650


4. Определение расчетных электрических нагрузок по методу коэффициента спроса

По методу коэффициента спроса рассчитываются нагрузки всего предприятия. В соответствии с этим методом допускается определять мощности отдельных цехов по средним значениям коэффициента спроса, кВт:

, (28)

где Рном – суммарная номинальная активная мощность силовых электроприемников цеха, кВт;

Кс – коэффициент спроса данной группы электроприемников.

Расчетная реактивная мощность при известной величине Рр.н, квар:

 квар,(29)

где tgφ – коэффициент реактивной мощности, соответствующий заданному cosφ.

Результаты расчета сведем в таблицу 5.

Таблица 5 – Расчетные нагрузки цехов тракторостроительного завода

наименование подразделения

Рном, кВт

Кс

cosφ

tgφ

Pp, кВт

Qp, квар

Sр, кВA

Iвнp, A

Iннp, A

1 Токарно-механическй цех

1500

0,35

0,7

1,02

525

535,6

750,0

43,3

1082,5

2 сборочный цех

2405

0,35

0,7

1,02

841,75

858,8

1202,5

69,4

1735,7

3 Инструмент цех

130

0,35

0,7

1,02

45,5

46,4

65,0

3,8

93,8

4 Литейный цех

2180

0,7

0,8

0,75

1526

1144,5

1907,5

110,1

2753,2

5 Кузнечный цех

1150

0,5

0,7

1,02

575

586,6

821,4

47,4

1185,6

1120

0,4

0,65

1,17

448

523,8

689,2

39,8

994,8

7 Насосная станция (СД)

2140

0,8

0,85

-0,62

1712

-1061,0

2014,1

116,3

2907,1

8 Компрессорная станция (СД)

1100

0,8

0,85

-0,62

880

-545,4

1035,3

59,8

1494,3

9 Деревообделочный цех

400

0,3

0,7

1,02

120

122,4

171,4

9,9

247,4

10 электрифиц-ый гараж

250

0,3

0,75

0,88

75

66,1

100,0

5,8

144,3

11Склад готовой продукции

180

0,4

0,8

0,75

72

54,0

90,0

5,2

129,9

12 Цех (рассчитываемый)

491

-

-

-

183

137,3

238,0

13,7

343,5

Итого

13046

-

-

-

7003

2469,2

7425,9

428,7

10718,4


Расчетная активная мощность приемников освещения цеха также определяется по методу коэффициента спроса, кВт:

,(30)

где  - удельная расчётная мощность, Вт/м2;

 - площадь цеха, м2;

 - коэффициент спроса на осветительную нагрузку;

 - коэффициент, учитывающий потери в пускорегулирующей аппаратуре (ПРА), примем для дуговых ртутных ламп (ДРЛ) ; для люминесцентных ламп (ЛЛ) ; для ламп накаливания (ЛН) ;

 - нормируемое значение освещённости для данного цеха, лк;

 - значение освещённости, к которому приведено ; принимаем ;

 - значение  осветительной нагрузки; принимаем для ДРЛ ; для ЛЛ ; для ЛН ; для ДНаТ .

Полная и реактивная расчётная осветительная нагрузка определяется из выражения, кВт, кВар:

,(31)

где  – коэффициент реактивной мощности электроприемников освещения;

;(32)

В курсовом проекте выбирается тип источников света для цехов и территории предприятия. Выбор количества и схемы размещения ламп не требуется. Расчеты сведены в таблицу 6.

Таблица 6 – Расчетная мощность приемников освещения

Наименование цеха

Тип ламп

Енорм, лк

Кпра

F, м2

Кс

Pуд, Вт/м2

Ppо, кВт

tgjо

Qро, квар

Sро, кВА

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1

Токарно-механическй цех

ДРЛ

300

1,1

8400

0,95

5,8

152,74

1,33

203,1

254,2

2

Cборочный цех

ДРЛ

300

1,1

8500

0,95

5,8

154,56

1,33

205,6

257,2

3

Инструмент цех

ДРЛ

300

1,1

4400

0,95

5,8

80,005

1,33

106,4

133,1

4

Литейный цех

ДРЛ

300

1,1

10000

0,95

5,8

181,83

1,33

241,8

302,6

5

Кузнечный цех

ДРЛ

300

1,1

4000

0,95

5,8

72,732

1,33

96,7

121,0

6

Ремонтный цех

ДРЛ

300

1,1

2800

0,95

5,8

50,912

1,33

67,7

84,7

7

Насосная станция (СД>1кВ)

ДРЛ

300

1,1

6400

0,95

5,8

116,37

1,33

154,8

193,6

8

Компрессорная станция (СД>1кВ)

ДРЛ

300

1,1

5600

0,95

5,8

101,82

1,33

135,4

169,4

9

Деревообделочный цех

ДРЛ

300

1,1

1600

0,95

5,8

29,093

1,33

38,7

48,4

10

Электрифицирован-ный гараж

ЛЛ

200

1,2

2000

0,65

14,6

45,552

0,33

15,0

48,0

11

Склад готовой продукции

ЛЛ

200

1,2

2500

0,65

14,6

56,94

0,33

18,8

60,0

12

Цех (рассчитываемый)

ДРЛ

300

1,1

4200

0,95

5,8

76,369

1,33

101,6

127,1

Освещение предприятия

ДНаТ

100

1,1

139600

0,5

5,8

368,54

1,33

490,2

613,3


На основании предыдущих расчетов составляем сводную таблицу расчетных нагрузок цехов предприятия (таблица 7).

Таблица 7 – Расчетные мощности электроприёмников предприятия

№ це-ха

Наименование цеха

Рр.н, кВт

Рр.о, кВт

Qр.н, квар

Qр.о, квар

Pр, кВт

Qр, кВт

Sр, кВ∙A

ΔPт, кВт

ΔQт, кВт

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

Токарно-механическй цех

525

152,7

535,6

203,1

677,6

738,7

1002,5

20,05

100,2

2

Cборочный цех

841,7

154,6

858,8

205,6

996,3

1064,9

1457,9

29,16

145,8

3

Инструмент. цех

45,5

80,0

46,4

106,4

125,5

152,8

197,7

3,95

19,77

4

Литейный цех

1526

181,8

1144,5

241,8

1707,8

1386,3

2199,7

43,99

219,9

5

Кузнечный цех

575

72,7

586,6

96,7

647,7

683,3

941,5

94,15

6

Ремонтный цех

448

50,9

523,8

67,7

498,9

591,5

773,8

15,48

77,38

7

Насосная станция

0

116,4

0

154,8

116,4

154,8

193,6

3,87

19,36

СД>1кВ

1712

-1061

1712,0

-1061

2014,1

8

Компрессорная станция

0

101,8

0

169,4

101,8

169,4

197,7

3,95

19,77

СД>1кВ

880

-545,4

880,0

-545,4

1035,3

9

Деревообделоч-ный цех

120

29,1

122,4

48,4

149,1

170,8

226,7

4,53

22,67

10

Электрифициро-ванный гараж

75

45,6

66,1

48,0

120,6

114,1

166,0

3,32

16,60

11

Склад готовой продукции

72

56,9

54

60,0

128,9

114,0

172,1

3,44

17,21

12

Цех

183

76,4

137,3

127,1

259,4

264,4

370,4

7,41

37,04

Освещение предприятия

368,5

613,3

368,54

613,26

715,48

14,31

71,55

Итого на стороне

10 кВ

8653,3

3491,7

9331,2

186,6

933,1

Итого на стороне ВН

8839,9

4424,8

9885,5


Полная расчетная мощность электроприемников низкого напряжения цеха, по которой выбирают шинопроводы, кабели, электрические аппараты, кВА:

;(33)

Потери в трансформаторах определяем по формулам, кВт, кВар:

DPт=0,02 Sрн;(34)

DQт=0,1 Sрн;(35)

Суммарную нагрузку на стороне 10 кВ получим с учётом потерь в трансформаторах 10/0,4 кВ, кВА:

;(36)

На ГПП:

 

DPт = 0,02×9331,2 = 186,6 кВт.

DQт = 0,1×9331,2 = 933,1 кВар.

Расчетная активная нагрузка на внешнее электроснабжение, кВт:

,(37)

где КРМ – коэффициент разновременности максимумов, примем КРМ=0,95 [1];

РР.ВН =(8653,3+186,6)·0,95 = 8839,9 кВт.

QР.ВН = 3491,7 + 933,1 = 4424,8кВт.

кВА.

5. Выбор места расположения ГПП (ПГВ)

Для определения местоположения ГПП (ПГВ) на генплан предприятия наносится картограмма электрических нагрузок. Она представляет собой размещенные на генплане круги, площади которых в выбранном масштабе равны расчетным мощностям цехов, кВт,:

,(38)

откуда радиус окружности, мм:

,(39)

где Ppi – расчетная активная мощность i-го цеха, на стороне 10кВ, кВт;

m – масштаб мощности, кВт/мм2, 0,5.

Для каждого цеха наносится своя окружность. Каждый круг имеет заштрихованный сектор, соответствующий по площади осветительной нагрузке. Результаты расчета сведем в таблицу 8.

Таблица 8 – Выбор места расположения ГПП

наименование подразделения

Рр, кВт

x, м

y, м

Ррх, кВт*м

Ррy, кВт*м

Ri, мм

1 Токарно-механический цех

697,8

60

170

41867,3

118624

21,1

2 Сборочный цех

1025,5

160

280

164074

287130

25,6

3 Инструмент цех

129,5

170

70

22008,2

9062,2

9,1

4 Литейный цех

1751,8

300

270

525547

472992

33,4

5 Кузнечный цех

666,6

290

120

193303

79987,5

20,6

6 Ремонтный цех

514,4

390

240

200612

123453

18,1

7 Насосная станция (СД)

1832,2

390

60

714575

109935

34,2

8 Компрессорная станция (СД)

985,8

450

280

443600

276018

25,1

9 Деревообделочный цех

153,0

550

120

84175,5

18365,6

9,9

10 Электрифицированный гараж

141,3

450

50

63566,2

7062,91

9,5

11Склады готовой продукции

133,5

290

50

38707,6

6673,73

9,2

12 Цех (рассчитываемый)

262,7

60

310

15761,3

81433,2

12,9

Итого

8839,9

-

-

2507798

1590737

-


Картограмма активных нагрузок цехов предприятия позволяет найти центр электрических нагрузок (ЦЭН) всего предприятия. Координаты ЦЭН можно определить по формулам, м:

(40)

(41)

где Xi, Yi – координаты центров нагрузок отдельных цехов, м.

м

м

Картограмма активных нагрузок цехов предприятия приведена на рисунке 4.

Рисунок 4 – Картограмма активных нагрузок

6. ВЫБОР НОМИНАЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ И СХЕМЫ ВНЕШНЕГО ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

6.1 Определения рационального напряжения

При выполнении расчетов целесообразно к системе внешнего электроснабжения отнести трансформаторы, установленные на подстанции энергосистемы, а также питающие линии вместе с коммутационно-защитной аппаратурой, установленной в начале линии.

Т.к. на предприятии имеются потребители второй категорий надежности, то предусматриваем сооружение двух питающих линий на стальных опорах.

Выбор напряжений для питающих линий до ГПП предприятия выполняем следующим образом.

Для определения рационального напряжения вычисляем нестандартное напряжение, соответствующее расчетным данным. Расчет выполняем по формуле Стилла, кВ:

(42)

где L – длина линии, км;

Р – передаваемая мощность, кВт, принимается равной расчетной активной нагрузке предприятия Рр.п.

кВ

кВ

Для технико-экономического сравнения из напряжений, имеющихся на подстанции энергосистемы, выбираем ближайшие стандартные – 35 и 110кВ.

Далее определяем технико-экономические показатели для следующих вариантов: 1) строительство ВЛ-35кВ от линии 35кВ находящейся на расстоянии 8км от предприятия; 2) строительство ВЛ-110кВ от ПС-110/10кВ находящейся на расстоянии 10км от предприятия.

Исходя из расчетной нагрузки рассчитываем номинальный ток ЛЭП ВН, А:

,(43)

где n – количество параллельных линий, n = 1 (рассчитаем максимальный ток, когда питание всего предприятия осуществляется по одной линии, при отключенной второй):

 A

 А

Определим нестандартное сечение провода по (4), при условии работы ВЛ в нормальном режиме (обе линии в работе):

F110 = 26/1,4 = 19 мм2

F35 = 81,5/1,4 = 58 мм2

Согласно табл. 7.38 [5], минимальное сечение проводов ВЛ напряжением 35кВ и выше – 70мм2. Выбираем провод марки АС-70 на напряжение 110 кВ и 35 кВ по методу экономической плотности тока. По условию нагрева длительно допустимым током данным проводам соответствуют значение 265А, что является допустимым даже при работе линии в ремонтном или аварийном режиме. Далее выбранные провода проверяем по условию допустимой потери напряжения.

При этом должно выполняться условие:

Uдоп≤5%Uном

Потеря напряжения определяется как:

;(44)

Для ВЛ-110 кВ 3х70: rуд = 0,428 ом/км, xуд = 0,444 Ом/км,

Для ВЛ-35 кВ 3х70: rуд = 0,428 ом/км, xуд = 0,432 Ом/км,

В.

Что составляет 0,17 % от Uн.

В.

Что составляет 2,7 % от Uн.

6.2 Приведенные затраты на строительство линии

Затраты определяются по формуле, т.руб/год:

З=рнК+И,(45)

гдерн – нормативный коэффициент капитальных вложений, рн = 0,12;

К – капитальные вложения, тыс.руб:

;(46)

 – общая стоимость сооружения линии, для 110кВ – 24,6 тыс.р/км, для 35кВ – 20,1 тыс.р/км;

Кв – стоимость выключателей, для 110кВ – 23,6 тыс.руб, для 35кВ – 5,1 тыс.руб;

И – годовые эксплуатационные издержки, тыс.руб/год:

И = Иэао,;(47)

Стоимость издержек на потери электроэнергии, тыс.руб/год:

,(48)

гдеКз – коэффициент загрузки линии в нормальном режиме:

Кз=Iр/Iдоп(49)

Кз110 = 26/265 = 0,09

Кз35 = 81,5/265 = 0,31

τм – время использования энергии (двусменный режим), τм=24·365·2/3=5840 ч/год;

С0 – стоимость энергии из [1], С0=0,75 коп/кВт.ч = 0,0075 руб/кВт.ч;

ΔPном – потери мощности в линии при длительно допустимом токе нагрузки, кВтч:

ΔPном = Iр2rл;

ΔPном110 = 0,71 кВт/км

ΔPном35 = 14,0 кВт/км

Иэ110 = 2·0,71·0,092·5840·0,0075·3 = 4,2 руб/год

Иэ35 = 2·14,0·0,312·5840·0,0075·6 = 1414,0 руб/год

Стоимость издержек на амортизацию Иа , тыс.руб/год:

Иа = Иа,л + Иа,в, (50)

гдеИа,л = Ка,л·Кл;(51)

Иа,в = Ка,в·Кв; (52)

 

Ка,л – норма амортизационных отчислений линии, Ка,л = 0,028;

Ка,в – норма амортизационных отчислений выключателей, Ка,в = 0,094;

Ио – отчисления на обслуживание, т.к. в рассматриваемых вариантах они изменяются незначительно, Ио не учитываем.

 

Иа110 =24,6·10·0,028 + 2·23,6·0,094 = 11,325 т.руб/год

Иа35 =20,1·8·0,028 + 2·5,1·0,094 = 5,460 т.руб/год

Затраты:

 

З110 =0,12(24,6·10 + 2·23,6) + 0,004 + 11,325 = 46,52 т.руб/год

З35 =0,12(20,1·8 + 2·5,1) + 1,414 + 5,46 = 27,39 т.руб/год

Выбираем вариант строительства ВЛ-35кВ, вследствие более дешевой стоимости строительства и эксплуатации.

7. ВЫБОР СХЕМЫ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЙ СЕТИ И ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ ПО ПРЕДПРИЯТИЮ

7.1 Варианты внутренней распредсети предприятия.

Внутризаводское распределение электроэнергии выполняется по радиальной, магистральной или смешанной схеме. Выбор схемы определяется категорией надежности потребителей их территориальным размещением, особенностями режимов работы.

На генплане предприятия указываем число и расположение цеховых ТП, а также источник электроэнергии – ГПП – вблизи ЦЭН. Трансформаторные подстанции цехов типа КТП располагаем около стен цеха или на осевой линии.

Для начала намечаем 2 варианта распредсети 10 кВ, для которых выбираем трансформаторы, кабельные линии. Далее, исходя из экономических показателей, принимаем лучший из них. Результаты расчетов представлены в таблице 8–11 для 2-х вариантов, представленных на рисунках 5, 6.

Рисунок 5 – План сети 10 кВ предприятия, вариант 1.

Рисунок 6 – План сети 10 кВ предприятия, вариант 2.

7.2 Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов с учетом компенсации реактивной мощности

Для цехов с разными удельными плотностями нагрузки могут быть приняты разные номинальные мощности трансформаторов. Однако, число типоразмеров трансформаторов, применяемых на предприятии, следует ограничить до 1-2, т.к. большое их разнообразие создает неудобство в эксплуатации и дополнительные трудности в резервировании и взаимозаменяемости. Поэтому выделяем цеха с большой плотностью нагрузки и для них выбираем трансформаторы большей мощности, чем для остальной части комбината. В этом случае близкорасположенные цеха с нагрузкой <1000 кВ∙А целесообразно подключать к общей ТП.

При выбранной единичной мощности цеховых трансформаторов число их в целом по предприятию зависит от степени компенсации реактивной мощности в сетях напряжением ниже 1000 В и допустимых перегрузок в нормальном и послеаварийном режимах.

К сетям НН подключается большое число потребителей реактивной мощности (РМ). Источниками РМ в этих сетях являются синхронные двигатели и конденсаторные батареи, а недостающая часть покрывается перетоком РМ из сети ВН 10 кВ. Этот переток экономически целесообразно осуществлять только в пределах загрузки трансформаторов, не превышающего принятого в ГОСТе нормативного коэффициента загрузки βнорм.т, т.к. трансформаторы стоят дороже, чем конденсаторы. В этом случае выбор числа цеховых трансформаторов напряжением 10 кВ и оптимальной мощности конденсаторных батарей напряжением ниже 1000 В производится одновременно.

Предварительно принимаем минимально возможное число N0 цеховых трансформаторов, исходя их предположения, что в сети НН будет осуществлена полная компенсация РМ, т.е. до cosφнн = 1, а, следовательно, Sсм = Рсм:

(53)

гдеРсм – средняя суммарная активная мощность приемников цеха за наиболее загруженную смену с учетом освещения, кВт;

Выбор трансформаторов цеховых ТП выполняем по средней мощности Рсм, а не получасовому максимуму Рм30, т.к. постоянная времени нагрева трансформаторов, в отличие от другого электрооборудования, составляет 2,5…3 ч, следовательно, интервал времени 3Т в среднем равен продолжительности одной рабочей смены Тсм.

Полученное значение N0 округляем до ближайшего большего числа:

(54)

гдеΔNт – добавка до ближайшего целого числа.

Окончательное число трансформаторов определяется на основе технико-экономических расчетов. При отсутствии достоверных стоимостных показателей для практических расчетов допускается оптимальное число цеховых трансформаторов определять по формуле:

(55)

где тт принимается по специальным графикам в зависимости от Nmin и ΔNт.

При окончательном выборе числа цеховых трансформаторов в целом по предприятию принимаются во внимание следующие требования:

– необходимость обеспечения требований к надежности электроснабжения;

– длина КЛ напряжением ниже 1000 В не должна превышать 200 м;

– учет взаимного расположения трансформаторов и питающих линий напряжением 6-10 кВ на генплане предприятия.

Учитывая, что Nопт > N0, фактический коэффициент загрузки трансформаторов β будет меньше нормативного, т.е. появляется возможность загружать цеховые трансформаторы реактивной мощностью, передаваемой из сети напряжения 6-10 кВ.

Наибольшую РМ, которую целесообразно передать через трансформаторы в сеть НН без превышения предусмотренного βнорм.т, определяется по формуле, кВар:

;(56)

Суммарная мощность конденсаторных батарей напряжением ниже 1000 В составит, квар:

;(57)

Значение QНБК уточняется при выборе стандартных комплектных батарей (ККУ). Если оказалось, что QНБК < 0, поэтому установка КУ на данной подстанции не требуется.

Компенсирующие устройства выбираем для более экономичного варианта, выбранного согласно таблице 12.

Таблица 8 – Выбор цеховых трансформаторов и компенсация реактивной мощности, вариант 1.

№ ТП

Цеха

Рс, кВт

Qс, квар

Sс, кВА

Sтр.расч, кВА

N, шт

Тип транс-ра

QНБК, квар

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

ТП1

1

677,74

738,74

1002,5

0,80

452

2

ТСЗ-630/10

ТП2

2

996,31

1064,3

1457,9

0,73

664

2

ТСЗ-1000/10

ТП3

3, 11

254,45

266,77

368,7

0,74

170

2

ТСЗ-250/10

ТП4

4

1707,8

1386,3

2199,7

0,69

1139

2

ТСЗ-1600/10

ТП5

5

647,73

683,33

941,5

0,75

432

2

ТСЗ-630/10

ТП6

6, 8(0,4)

600,74

760,95

709,2

0,89

375

2

ТСЗ-400/10

384

ТП7

7(0,4), 9, 10

386,02

239,65

411,9

0,82

241

2

ТСЗ-250/10

96

ТП8

12

259,37

264,38

370,4

0,74

173

2

ТСЗ-250/10


Таблица 9 – Выбор цеховых трансформаторов и компенсация реактивной мощности, вариант 2.

№ ТП

Цеха

Рс, кВт

Qс, квар

Sс, (с учётом КРМ) кВА

Sтр.расч, кВА

N, шт

Тип транс-ра

QНБК, квар

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

ТП1

1, 3

803,24

741,55

1030,5

0,82

535

2

ТСЗ-630/10

96

ТП2

2, 12

1255,6

1328,7

1693,8

0,85

837

2

ТСЗ-1000/10

192

ТП3

7(0,4), 9, 10

386,02

239,65

422,9

0,85

241

2

ТСЗ-250/10

67

ТП4

4

1707,8

1386,3

2199,7

0,69

1139

2

ТСЗ-1600/10

0

ТП5

5, 11

776,67

797,29

1066,1

0,85

485

2

ТСЗ-630/10

67

ТП6

6, 8(0,4)

600,74

760,95

709,2

0,89

375

2

ТСЗ-400/10

384

На основе [5], выбираем следующие КУ для варианта 2:

Устанавливаем 2 комплектные конденсаторные установки УКМ–0,4–96-48 УЗ напряжением 0,38 кВ, мощностью 96 кВар каждая, с шагом регулирования 48 кВар, с автоматическим регулированием по напряжению в ТП-1. На батареях выставляем мощность по 48кВар.

Устанавливаем 2 комплектные конденсаторные установки УКМ–0,4–96-48 УЗ напряжением 0,38 кВ, мощностью 96 кВар каждая, с шагом регулирования 48 кВар, с автоматическим регулированием по напряжению в ТП-2.

Устанавливаем 2 комплектные конденсаторные установки УКМ–0,4–100-33,3 УЗ напряжением 0,38 кВ, мощностью 100 кВар каждая, с шагом регулирования 33,3 кВар, с автоматическим регулированием по напряжению в ТП-3 и в ТП-5. На батареях выставляем мощность по 33,3 кВар.

Устанавливаем 2 комплектные конденсаторные установки УКМ–0,4–192-48 УЗ напряжением 0,38 кВ, мощностью 192 кВар каждая, с шагом регулирования 48 кВар, с автоматическим регулированием по напряжению в ТП-6.

7.3 Выбор Кабельных линий 10-0,4кВ распредсети предприятия

Выбор площади сечения жил кабелей РС ВН выполняем по экономической плотности тока. Далее выбранные кабели должны быть проверены по техническим условиям, к которым относят:

– продолжительный нагрев расчетным током как в нормальном (Iр.норм), так и в послеаварийном (Iр.ав) режимах;

– потеря напряжения в жилах кабелей в нормальном и послеаварийном режимах;

– кратковременный нагрев током КЗ (после расчета токов КЗ).

Технические и экономические условия приводят к различным сечениям для одной и той же линии. Окончательно выбираем сечение, удовлетворяющее всем требованиям.

Расчетные токи в нормальном и послеаварийном режимах, А:

;(58)

;(59)

Экономическое сечение жил кабелей находим по формуле, мм2:

, (60)

где Jэк – экономическая плотность тока, зависящая от типа проводника (провод или кабель) и значения величины TМ; в нашем случае Jэк = 1,4.

Рассчитанное значение площади сечения жил кабелей округляем до ближайшего стандартного.

Проверка кабелей на падение напряжения производится по формуле, %:

;(61)

Допустимое отклонение напряжения на конце кабеля – 5%.

При проверке кабелей по условию длительного нагрева необходимо учесть, что для кабельных линий напряжением Uном10 кВ возможны превышения длительно допустимого тока Iдоп при систематических перегрузках в нормальном режиме или авариях, если наибольший ток Ip.норм предварительной нагрузки линии в нормальном режиме был не более 80% от тока Iдоп, А:

;(62)

Коэффициент предварительной нагрузки:

;(63)

Для данного значения Кпн и tМ = 1 ч находим коэффициент допустимой перегрузки в послеаварийном режиме.

Проверка по условию длительного нагрева в послеаварийном режиме сводится к проверке выполнения условия, А:

,(64)

где Kав = 1,4.

Принимаем большее сечение, выбранное по условию экономической плотности тока, с учётом минимального сечения , которое составляет 25 мм2.

Результаты расчетов сводятся в таблицу 12.

Таблица 10 – Выбор площади сечения жил кабелей сети 10кВ, вариант 1

Линия

Sр,

кBА

Кол-во

линий

Iр.норм, А

Iр.ав, А

Площадь сечения, мм2

Мар-ка

L, м

Проклад-ка

по Jэк

по Iдл.доп

принято

1

2

2

3

4

5

6

7

8

9

10

ГПП-ТП1

1002,5

2

29,0

57,9

21

16

3х25

АСБ

220

В траншее

ГПП-ТП2

1828,2

2

52,8

105,7

38

35

3х35

АСБ

200

В траншее

ТП5-ТПЗ

368,66

2

10,7

21,3

8

16

3х25

АСБ

130

В траншее

ГПП-ТП4

2843,1

2

82,2

164,3

59

70

3х70

АСБ

60

В траншее

ГПП-ТП5

1310,2

2

37,9

75,7

27

16

3х25

АСБ

60

В траншее

ТП4-ТП6

969,50

2

28,0

56,0

20

16

3х25

АСБ

70

В траншее

ГПП-ТП7

585,07

2

16,9

33,8

12

16

3х25

АСБ

150

В траншее

ТП2-ТП8

370,36

2

10,7

21,4

8

16

3х25

АСБ

180

В траншее

ГПП-Цех7

2014,1

2

58,2

116,4

50

3х50

АСБ

60

В траншее

ГПП-Цех8

1035,3

2

29,9

59,8

21

16

3х25

АСБ

170

В траншее

ТП3-Цех11 (0,4 кВ)

172,08

1

150,2

150,2

107

50

4х95

АВБбшв

90

В траншее

ТП6-Цех8 (0,4 кВ)

197,68

1

102,5

102,5

73

25

4х70

АВБбшв

30

В траншее

ТП7-Цех7 (0,4 кВ)

193,64

1

118,7

118,7

85

35

4х70

АВБбшв

30

В траншее

ТП7-Цех10 (0,4 кВ)

165,96

1

182,1

182,1

130

70

3х120+

1х95

АВБбшв

30

В траншее


Таблица 11 – Выбор площади сечения жил кабелей сети 10кВ, вариант 2

Линия

Sр,

кBА

Кол-во

линий

Iр.норм, А

Iр.ав, А

Площадь сечения, мм2

Мар-ка

L, м

Проклад-ка

по Jэк

по Iдл.доп

принято

1

2

2

3

4

5

6

7

8

9

10

ГПП-ТП1

2919,8

2

84,4

168,8

60

70

3х70

АСБ

230

В траншее

ТП1-ТП2

1828,2

2

52,8

105,7

38

35

3х35

АСБ

170

В траншее

ГПП-ТПЗ

2253,1

2

65,1

130,2

47

50

3х50

АСБ

140

В траншее

ГПП-ТП4

2199,6

2

63,6

127,1

45

50

3х50

АСБ

100

В траншее

ГПП-ТП5

1113,1

2

32,2

64,3

23

16

3х25

АСБ

110

В траншее

ГПП-ТП6

1496,3

2

43,2

86,5

31

25

3х25

АСБ

115

В траншее

ТП6-Цех8

1035,3

2

29,9

59,8

21

16

3х25

АСБ

60

В траншее

ТП1-Цех3 (0,4 кВ)

197,74

1

191,5

191,5

137

70

3х120+

1х95

АВБбшв

50

В траншее

ТП2-Цех12 (0,4 кВ)

370,36

2

209,4

418,8

150

2х95

2х(4х95)

АВБбшв

30

В траншее

ТП3-Цех9 (0,4 кВ)

226,73

2

144,3

288,7

103

150

3х150+

1х120

АВБбшв

35

В траншее

ТП3-Цех10 (0,4 кВ)

172,08

1

182,1

182,1

130

70

3х120+

1х95

АВБбшв

40

В траншее

ТП5-Цех11 (0,4 кВ)

165,96

1

150,2

150,2

107

50

4х95

АВБбшв

35

В траншее

ТП6-Цех8 (0,4 кВ)

197,68

1

102,5

102,5

73

25

4х70

АВБбшв

50

В траншее


7.4 Выбор варианта внутреннего электроснабжения

Сравним стоимость двух предложенных вариантов. Поскольку издержки на обслуживание и потери будут мало друг от друга отличаться, сравним только капиталовложения предложенных вариантов.

На основании экономического сравнения табл.12, выбираем вариант 2.

Таблица 12 – Сравнение стоимости вариантов распределительной сети 10-0,4 кВ

N

Оборудование

Кол-во,

шт., м

Стоимость руб/шт.,

руб/м.,

Стоимость, руб.

1

2

3

4

5

Вариант 1

1

АСБ-3х25

1960

220

431200

2

АСБ-3х35

400

239

95600

3

АСБ-3х50

120

340,97

40916,4

4

АСБ-3х70

120

399

47880

5

АВБбшв - 4х70

60

326,88

19612,8

6

АВБбшв - 4х95

90

415,32

37378,8

7

АВБбшв -4х120

30

490,1

14703

8

ТСЗ-250/10

6

474065

2844390

9

ТСЗ-400/10

2

548228

1096456

10

ТСЗ-630/10

4

726113

2904452

11

ТСЗ-1000/10

2

980000

1960000

12

ТСЗ-1600/10

2

1399000

2798000

Итого

12290589

Вариант 2

1

АСБ-3х25

570

220

125400

2

АСБ-3х35

340

239

81260

3

АСБ-3х50

480

340,97

163665,6

4

АСБ-3х70

460

399

183540

5

АВБбшв - 4х70

50

326,88

16344

6

АВБбшв - 4х95

155

415,32

64374,6

7

АВБбшв -4х120

90

490,1

44109

8

АВБбшв -4х150

598,95

41926,5

9

ТСЗ-250/10

2

474065

948130

10

ТСЗ -400/10

2

548228

1096456

11

ТСЗ -630/10

4

726113

2904452

12

ТСЗ -1000/10

2

980000

1960000

13

ТСЗ -1600/10

2

1399000

2798000

Итого

10427658


8. ВЫБОР ЧИСЛА И МОЩНОСТИ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

8.1 Выбор компенсирующих устройств ГПП

Расчетная реактивная нагрузка на внешнее электроснабжение, реактивная мощность, которую целесообразно принимать из системы, кВар:

QС = РрВН · tgφ,(65)

гдеtgφ =0,329, соответствует коэффициенту мощности = 0,95.

QС = 8839,9 · 0,329 = 2900 кВар

Суммарная мощность, которую необходимо скомпенсировать на предприятии определяется исходя из соотношения, кВар:

QКУ = QР – QС;(66)

QКУ =4425 – 2900 =1525 кВар

Суммарная мощность конденсаторных батарей по 0,4 кВ составит:

QНБК0,4 = 96+192+67+67+384 = 806 кВар.

Остальную реактивную мощность 1525 – 806 = 719 кВар скомпенсируем на ГПП.

На ГПП устанавливаем 2 комплектные конденсаторные установки УКЛ(П)56-6,3(10,5)-450 напряжением 10 кВ, мощностью 450 кВар каждая, с автоматическим регулированием по напряжению на шины ГПП. Т.о. суммарная мощность конденсаторных батарей по 10 кВ составит:

QНБК10 = 2·450 = 900 кВар.

QКУ = 900 + 806 = 1706 кВар

8.2 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов ГПП, с учетом компенсации реактивной мощности

Полная нагрузка на внешнее электроснабжение, с учётом компенсации РМ, кВА:

;(67)

кВА

Для установки на ГПП примем два трансформатора, так как на предприятии в основном потребители 2 категории.

Мощность одного трансформатора определим как, кВА:

,(68)

гдеn – количество трансформаторов, ;

Кз – коэффициент загрузки, исходя из категории потребителей, Кз=0,7.

Sном = 9248,6/(2·0,7) = 6606 кВА

Примем к установке на ГПП два трансформатора ТМН-10000/35.

Проверяем трансформатор по перегрузочной способности при аварийном отключении второго трансформатора:

1,4 Sном ³ Sр;(69), 1,4·10000 > 9248,6

Трансформатор проходит по перегрузочной способности.

9. РАСЧЕТ ТОКОВ КЗ

9.1 Расчет параметров схемы замещения

Рисунок 7 – Схема расчета токов к.з.

Рисунок 8 – Схема замещения

 
Сопротивление системы, приведенное к 10 кВ, Ом:

,(70)

где – относительное сопротивление системы, приведенное к Uc = 110 кВ из [1] =0,3;

SC – мощность энергосистемы, SC = 1000 МВт из [1].

Ом.

Сопротивление силовых трансформаторов приведенное к 10 кВ, Ом:

 ,(71)

где uk – напряжение к.з. трансформатора, %.

Для трансформатора ГПП (ТД-10000/35):

Ом

Для цехового трансформатора в ТП-2 (ТМ-1000/10):

Ом

Сопротивление СД, Ом:

;(72)

,(73)

где Pнноминальная мощность двигателя, МВА, Pн1 = 1,07, Pн2 = 0,55 МВт;

η – КПД, η1 = 0,946, η2 = 0,92;

cosφкоэффициент мощности, cosφ1 = 0,85, cosφ2 = 0,85;

Iн номинальный ток, А, Iн1 =59, Iн2 =30;

x’’ – сверхпереходное сопротивление, о.е., x1’’ = 0,2, x2’’ = 0,2.

 

Ом

кВ

Ом

кВ

Сопротивление линий:

,(74)

где n – количество параллельных линий,

L – длинна линии, км.

Для АС-70 (ВЛ-35кВ) – rуд = 0,428 ом/км, xуд = 0,432 Ом/км

Для АСБ-10-3х25 (КЛ-10кВ) – rуд = 1,24 ом/км, xуд = 0,099 Ом/км

Для АСБ-10-3х35 (КЛ-10кВ) – rуд = 0,89 ом/км, xуд = 0,085 Ом/км

Для АСБ-10-3х50 (КЛ-10кВ) – rуд = 0,62 ом/км, xуд = 0,09 Ом/км

Для АСБ-10-3х70 (КЛ-10кВ) – rуд = 0,443 ом/км, xуд = 0,086 Ом/км

Для АВБбшв-0,4-4х95 (КЛ-10кВ) – rуд = 0,326 ом/км, xуд = 0,05 Ом/км

Сопротивление ВЛ-35кВ, приведенное к 10кВ:

Ом

Сопротивление КЛ-10кВ, отходящей от ГПП к ТП-2, приведенное к 10кВ:

Ом

Сопротивление КЛ-10кВ, отходящей от ТП-2 к РУ-0,4кВ цеха-12, приведенное к 0,4кВ:

Ом

Сопротивление КЛ-10кВ, отходящей от ГПП к цеху 7, приведенное к 10кВ:

Ом

Сопротивление КЛ-10кВ, отходящей от ГПП к цеху 8, приведенное к 10кВ:

Ом

9.2 Расчет токов кз в сети 10 кВ

Расчет токов КЗ выполняем в именованных единицах, А:

,(75)

где Zk – суммарное сопротивление до точки к.з., Ом;

EС – напряжение системы, кВ.

Сложим параллельно ветви системы и СД, Ом:

;(76)

Ом.

;(77)

кВ.

кА.

Постоянная времени, с:

;(78)

с.

Ударный коэффициент:

;(79)

.

Ударный ток к.з. в точке К1, кА:

;(80)

кА.

Суммарное сопротивление до точки К2, приведенное к 10 кВ, Ом:

;(81)

Ом.

кА.

9.3 Расчет токов КЗ в сети 0,4кВ цеха

Расчет токов КЗ производим в именованных единицах. При этом параметры схемы замещения приводим к ступени напряжения сети, на которой находится расчетная точка КЗ, а активные и индуктивные сопротивления всех элементов выражаем в мОм. При этом коэффициенты трансформации всех трансформаторов принимают равными отношению средних номинальных напряжений сетей, которые связывают эти трансформаторы.

Результирующие активное и индуктивное сопротивления короткозамкнутой цепи до точки К3 (на шинах РУ-0,4кВ цеха №12), Ом:

,(82)

где Rдоб – добавочное сопротивление контактов, Rдоб = 15 мОм для РУ-0,4кВ;

кА.

Постоянная времени, по (65):

с.

Ударный коэффициент, по (66):

.

Ударный ток КЗ в точке К2, по (67):

кА.

10. ПРОВЕРКА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ И ПРОВОДНИКОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ ПО УСЛОВИЯМ КЗ

10.1 Проверка выключателей ВВ/TEL-10/600-12,5/31,5

а) При проверке коммутационной (отключающей) способности учитывается изменение периодической и апериодической составляющих тока КЗ за расчетное время отключения выключателя tоткл. В первую очередь производится проверка на отключение периодической составляющей, кА:

(83)

где Iоткл.ном – номинальный ток отключения, кА , Iоткл.ном=12,5.

6,31612,5.

б) Затем проверяется возможность отключения апериодической составляющей. При этом она не должна превышать своего номинального значения iа.ном, кА:

;(84)

16,4931,5.

в) Условие проверки на термическую стойкость зависит от соотношения между расчетной продолжительностью КЗ tоткл = 0,08 с (время срабатывания токовой отсечки) и предельно допустимым временем tтерм = 4с воздействия нормированного тока термической стойкости Iтерм = 31,5 кА на выключатель. Т.к. tоткл < tтерм, то условие проверки имеет вид, А2с:

;(85)

3970 > 3,19.

10.2 Проверка КЛ на термическую стойкость

Данная проверка сводится к выполнению условия, мм2:

(86)

где Fmin – минимальная площадь у выбранных кабелей, 25 мм2;

FminКЗ – минимальная площадь сечения, допустимая по условию термической стойкости, мм2;

(87)

гдест = 85 А∙с1/2/мм2 – коэффициент для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией;

мм2.

25 21,02

Вывод минимальное сечение КЛ – 25мм2.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Некрасов И.С. Электроснабжение промышленных предприятий. Методические указания и задания к курсовому проектированию [Текст]/И.С. Некрасов, Г.А. Шепель– Архангельск: РИО АЛТИ, 2006. -80с.

2. Неклепаев Б.Н. Электрическая часть станций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования [Текст]/ Б.Н. Неклепаев , И.П. Крючков– М.:Энергоатомиздат, 1989.-608 с.

3. Волков В.М. Электроснабжение промышленных предприятий. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию [Текст]/ В.М. Волков- Архангельск: РИО АЛТИ, 2005- 44с.

4. «Справочник по электроснабжению и электрооборудованию» Под ред. Федорова А.А. [Текст] – М.: Энергоатомиздат, 1986. Т1 – 568 с.: ил.; 1987. Т2 – 592 с.; ил.

5. Бушуева О.А., Рыжков О.И. «Компенсация реактивной мощности в системах электроснабжения промышленных предпрятий» Методические указания для самостоятельной работы студентов. [Текст] – Иваново, 2005. – 26с.

6. Федоров А.А., Старкова Л.Е. «Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий»: Учебное пособие для вузов. [Текст] – М.: Энергоатомиздат, 1987. – 368с. И1.

7. Коновалова Л. Л. Электроснабжение промышленных предприятий и установок [Текст]/ Л. Л. Коновалова, Л.Д. Рожкова- М.: Энергоатомиздат, 1989.- 528с.


Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу
Без плагиата!