|
Наименование материала
|
 , 
|
Расчетные коэффициенты при условиях эксплуатации
|
|
Теплопроводности,  Б
|
Теплоусвоения,  Б
|
|
Кладка из силикатного кирпича
|
1800
|
0,87
|
10,9
|
|
Внутренняя штукатурка
|
1600
|
0,81
|
9,76
|
|
Рубероид
|
600
|
0,17
|
3,53
|
|
Цементная стяжка
|
1800
|
0,93
|
11,09
|
|
Керамзитобетон
|
1800
|
0,92
|
12,33
|
|
Двери и ворота деревянные из сосновых досок
|
500
|
0,18
|
4,54
|
|
Минераловатные плиты
|
350
|
0,11
|
1,72
|
2. Расчет теплопотерь
через ограждающие конструкции
2.1 Расчет
термического сопротивления теплопередаче
Термическое
сопротивление теплопередаче, 
, для стен, покрытий,
перекрытий, дверей и ворот:
,
где 
– коэффициент теплоотдачи на внутренней
поверхности ограничиваю-
щей
конструкции, ;
– термическое сопротивление
теплопроводности отдельных слоев,
;
– термическое сопротивление замкнутой
воздушной прослойки,
;
– коэффициент теплоотдачи на наружной
поверхности ограничивающей поверхности, .
Проводим
расчет для наружных стен.
Рассчитываем
заполнение помещения животными, 
:
,
где 
– масса одной животного, 
(m = 200)
– количество животных (n = 300);
– площадь помещения, 
(A = 2655 ).
;
Так как,
заполнение животными помещения 
и принимаем для стен и потолков 
.
Термическое
сопротивление отдельных слоев, :
,
где 
– толщина слоя, 
;
– теплопроводность материала слоя, ;
─ Кладка из силикатного кирпича
;
─ Внутренняя штукатурка:
.
.
.
Проводим
расчет для покрытий и перекрытий.
;
─ рубероид:
;
─ минераловатные плиты:
;
─ воздушная прослойка 50 мм:
;
─ доски сосновые:
;
.
.
Проводим
расчет для наружных дверей и ворот.
;.
─ сосновые доски:
.
.
Проводим
расчет для остекления.
Термическое
сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов принимаем равным
нормированным значениям (стр. 32 [2]). Принимаем двойное остекление в металлических
переплетах
.
Проводим
расчет для различных зон пола.
Сопротивление
теплопередаче полов:
,
где 
– сопротивление теплопередаче
рассматриваемой зоны неутепленного
пола,;
– толщина утепляющего слоя,;
– теплопроводность утепляющего слоя,.
Сопротивление
теплопередаче (стр. 39 [2]) принимаем:
─ для I зоны: 
─ для II зоны: 
─ для III зоны: 
─ для IV зоны: 
;
;
;
.
2.2 Определение
требуемого термического сопротивления теплопередаче
Рассчитываем
требуемые по санитарно-гигиеническим требованиям термические сопротивления
теплопередаче для наружных стен, покрытий и перекрытий, наружных дверей и
ворот.
Требуемое
сопротивление теплопередаче, , наружных стен, покрытий
и перекрытий:
,
где 
– расчетная температура внутреннего
воздуха, 
;
– расчетная температура наружного
воздуха в холодный период года,;
– нормативный температурный перепад
между внутренним воздухом и внутренней поверхностью ограничивающей конструкции,
;
– коэффициент, учитывающий положение
наружной поверхности по отношению к наружному воздуху.
В качестве
расчетной температуры наружного воздуха принимают в зависимости от тепловой
инерции 
наружного ограждения (стр. 33
[2]):
при 
– абсолютно минимальную температуру;
при 
– среднюю температуру наиболее холодных
суток;
при 
– среднюю температуру наиболее холодных
трех суток;
при 
– среднюю температуру наиболее холодной
пятидневки.
Тепловая
инерция ограничивающей конструкции:
,
где 
– расчетный коэффициент теплоусвоения
материала отдельных слоев ограждающей конструкции (таблица 5), .
Проведем
расчет для наружных стен
.
Исходя из
полученного выражения в качестве расчетной температуры наружного воздуха,
принимаем среднюю температуру наиболее холодных суток.
Нормативный
температурный перепад принимаем исходя из типа помещения (производственное
помещение с влажным режимом, таблица 3.6 [2]):
.
Температуру
точки росы 
принимаем из приложения 
[1] при 
и 
– 
.
Коэффициент определяем по его нормированным
значениям: 
.
.
Проводим
расчет для покрытий и перекрытий.
В качестве
расчетной температуры наружного воздуха принимаем среднюю температуру наиболее
холодных суток: 
.
Нормативный
температурный перепад:
(таблица 3.6 [2]).
Коэффициент определяем по его нормированным
значениям: 
.
.
Проводим
расчет для световых проемов.
Принимаем
сопротивление теплопередаче окон для производственных и вспомогательных
промышленных предприятий с влажным или мокрым режимом (таблица 3.7 [2]): 
.
Проводим
расчет для наружных дверей и ворот.
Нормативный
температурный перепад:
.
.
.
2.3 Сравнение
действительных термических сопротивлений с требуемыми
Исходя из того,
что требуемое термическое сопротивление должно быть меньше расчетного
термического сопротивления, проверяем соблюдение санитарно-гигиенических норм:
─ для наружных стен:
;
;
– не удовлетворяет.
─ для покрытий и перекрытий:
;
;
– не удовлетворяет.
─ для наружных дверей и ворот:
;
;
– удовлетворяет.
─ для световых проемов:
;
;
– удовлетворяет.
В целом делаем
вывод о том, что расчетные термические сопротивления ограждающих конструкций меньше
требуемых, кроме световых проемов и дверей (т.е. не удовлетворяют санитарно
гигиеническим нормам). Все нуждается в дополнительном утеплении.
2.4 Расчет площадей отдельных зон пола
168
172
176
180
Рис. 1.
Зоны пола рассчитываемого помещения.
;
;
;
;
2.5 Расчет теплопотерь
через ограждающие конструкции.
,
где – площадь ограждающей конструкции, ;
– термическое сопротивление теплопередаче,
;
– расчетная температура внутреннего
воздуха, 
;
– расчетная температура наружного
воздуха, ;
– добавочные потери теплоты в долях от
основных теплопотерь;
– коэффициент учета положения наружной
поверхности по отношению к
наружному
воздуху.
Н.с. – наружные
стены;
Д.о. – двойное
остекление;
Пт. – перекрытия;
Пл1, Пл2, Пл3, Пл4.
– пол.
Площадь окна:
;
площадь окон:
;
Тепловой поток
теплопотерь для окон, обращённых на северо-запад:
;
Тепловой поток
теплопотерь для стен, обращённых на cеверо-восток:
;
на северо-запад:
;
на юго-запад:
;
Тепловой поток
теплопотерь для различных зон пола:
;
;
;
;
Находим площадь
потолка:
;
Тепловой поток
теплопотерь для перекрытий:
;
3. Расчет
тепловоздушного режима и воздухообмена
3.1 Холодный
период года
Влаговыделения
животными, 
:
,
где 
- температурный коэффициент
влаговыделений (таблица 4);
– влаговыделение одним животным
(таблица 3), 
;
– число животных.
;
Дополнительные
влаговыделения в зимний период составляют 10% от общего влаговыделения:
,
Суммарные
влаговыделения:
.
Рассчитаем
количество 
, выделяемого животными, 
:
,
где 
- температурный коэффициент выделений и полных тепловыделений;
- количество , выделяемого одним животным, .
;
Определим
тепловой поток полных тепловыделений, 
:
,
где 
– тепловой поток полных тепловыделений
одним животным (таблица 3), .
;
Тепловой поток
теплоизбытков, :
,
где ФТП
– поток теплопотерь (SФТП таблица 6).
Угловой
коэффициент (тепловлажностное отношение), 
:
.
Воздухообмен
в холодный период
Произведем
расчет вентиляционного воздуха, 
, из условия удаления
выделяющихся:
─ водяных паров:
,
где – суммарные влаговыделения внутри
помещения, ;
– плотность воздуха, 
;
и 
- влагосодержания
внутреннего и наружного воздуха, 
.
Из диаграммы
влажного воздуха по рис. 1.1. [2] определим и :
,
(при 20 и 
);
,
(при 
и 
).
.
─ углекислого газа:
,
где 
– расход углекислого газа, выделяемого
животными в помещении,;
– ПДК углекислого газа в помещении
(таблица 2), 
;
- концентрация углекислого газа в
наружном (приточном) воздухе,
, (принимают 0,3 –
0,5 , стр. 240 [2]).
.
─ расход вентиляционного воздуха исходя из нормы минимального
воздухообмена:
,
где 
– норма минимального воздухообмена на 1ц
живой массы, ;
– живая масса животных, 
.
– масса всех животных.
.
В качестве
расчетного значения расхода воздуха в холодный период принимаем наибольший, т.е.
.
3.2
Переходный период года
;
Дополнительные
влаговыделения в переходной период составляют 10% от общего влаговыделения.
Определим
суммарные влаговыделения:
.
Тепловой поток
полных тепловыделений:
Тепловой поток
теплоизбытков, :
,
где 
– тепловой поток полных тепловыделений
животными в переходный
период, 
;
– тепловой поток теплопотерь через
ограждающие конструкции в переходный период, .
,
где 
и 
– расчетные
температуры внутреннего и наружного воздуха в переходный период, .
;
;
;
.
.
Определим
угловой коэффициент, :
.
Воздухообмен
в переходный период
Рассчитаем
расход вентиляционного воздуха, , из условия удаления
водяных паров:
.
Влагосодержание
внутреннего воздуха:
.
Влагосодержание
наружного воздуха определим по 
- диаграмме при параметрах 
и 
.
.
.
.
Для переходного
периода года рассчитывается воздухообмен только для удаления водяных паров: 
3.3 Теплый
период года
Определяем
влаговыделения животными, :
,
где - температурный коэффициент
влаговыделений;
– влаговыделение одним животным, ;
– число животных.
;
Испарение влаги
с открытых водных и смоченных поверхностей:
Суммарные
влаговыделения:
.
Определим
тепловой поток полных тепловыделений, :
,
где – тепловой поток полных тепловыделений
одним животным (таблица 3),
kt’’’ =0.865 – температурный коэффициент полных тепловыделений
(таблица 4).
;
Тепловой поток
теплоизбытков, :
,
где 
– тепловой поток от солнечной радиации,
.
,
где 
– тепловой поток через покрытие, ;
– тепловой поток через остекление в
рассматриваемой наружной
стене, ;
– тепловой поток через наружную стену, .
,
где 
=2655 – площадь
покрытия (таблица 6);
=1,18
-
термическое сопротивление теплопередаче через покрытие (таблица 6);
= 17,7 – избыточная
разность температур, вызванная действием солнечной радиации для вида покрытия –
тёмный рубероид, (стр. 46 [2]).
.
Тепловой поток
через остекление, 
:
,
где 
– коэффициент остекления (
), (стр. 46 [2]);
– поверхностная плотность теплового
потока через остекленную
поверхность, 
, (CЗ: 
, таблица
3,12 [2]);
=30
– площадь
остекления.
.
Тепловой поток
через наружную стену (за исключением остекления в этой стене):
,
─ для стены А
где 
=548.7 – площадь наружной стены, ;
=0,78 – термическое сопротивление
теплопередаче наружной стены, 
.
=6,1 – избыточная разность температур, , (таблица 3.13)
;
─ для стены В и С
=46,5 ; =0,78 ; =6,1,
;
=47,47
(кВт).
.
Угловой
коэффициент, :
.
Воздухообмен
в теплый период года
Расход
вентиляционного воздуха, , в теплый период
года из условия удаления выделяющихся:
─ водяных паров:
.
Влагосодержание
наружного воздуха определим по - диаграмме (рис. 1.1 [2]) при
параметрах 
и 
.
.
Влагосодержание
внутреннего воздуха:
.
.
─ расход вентиляционного воздуха исходя из нормы минимального
воздухообмена:
,
где – норма минимального воздухообмена на 1ц
живой массы, ;
– живая масса животного, .
.
.
В качестве
расчетного значения расхода воздуха в теплый период принимаем наибольший, т.е. 
.
Результаты
расчетов сводим в таблицу 7
Таблица
7 Результаты расчета тепловоздушного режима и воздухообмена
|
Наименование
помещения
|
Периоды
года
|
Наружный
воздух
|
Внутренний
воздух
|
Влаговыделения, кг/ч
|
|
|
|
|
|
от животных
|
от обор. и с пола
|
итого
|
|
Свинарник-маточник на
300 мест
|
Холодный
|
-21
|
70
|
20
|
70
|
69,75
|
6,98
|
76,73
|
|
Переходный
|
8
|
70
|
20
|
70
|
69,75
|
6,98
|
76,73
|
|
Теплый
|
22,4
|
70
|
27,4
|
70
|
104,63
|
26,16
|
130, 79
|
|
Теплопоступления, кВт
|
Теплопо тери через ограждения, кВт
|
Избыто-чная
теплота, кВт
|
Угловой коэффициент, кДж/кг
|
Расход
вентил. воздуха
|
Темпера-тура приточн.
воздуха
|
|
От животных
|
От оборудования
|
От солнечной радиации
|
Итого
|
|
101,52
|
-
|
-
|
101,52
|
163,2
|
61,68
|
7705,06
|
18000
|
38,6
|
|
101,52
|
-
|
-
|
101,52
|
47,77
|
53,75
|
2552,33
|
273
|
-
|
|
97,57
|
-
|
47,47
|
144,94
|
-
|
144,94
|
3989,48
|
42000
|
-
|
4. Выбор
системы отопления и вентиляции.
На свиноводческих
фермах применяют вентиляционные системы, посредствам которых подают подогретый
воздух в верхнюю зону помещения по воздуховодам равномерной раздачи. Кроме
того, предусматривают дополнительную подачу наружного воздуха в теплый период
года через вентбашни.
Тепловая
мощность отопительно-вентиляционной системы, :
,
где 
– тепловой поток теплопотерь через
ограждающие конструкции, ;
– тепловой поток на нагревание
вентиляционного воздуха, ;
– тепловой поток на испарение влаги
внутри помещения, ;
– тепловой поток явных тепловыделений
животными, .
(табл.
6 [2]).
Тепловой поток
на нагревание приточного воздуха, :
,
где – расчетная плотность воздуха (
);
– расход приточного воздуха в зимний
период года, (
);
– расчетная температура наружного
воздуха, (
);
– удельная изобарная теплоемкость
воздуха (
).
.
Тепловой поток
на испарение влаги с открытых водных и смоченных поверхностей, :
,
где 
– расход испаряемой влаги для зимнего
периода, .
.
Тепловой поток
явных тепловыделений, :
,
где 
– температурный коэффициент явных
тепловыделений;
– тепловой поток явных тепловыделений
одним животным, ;
– число голов.
;
Подача воздуха
одной ОВС:
;
Определим
температуру подогретого воздуха, :
,
где – наружная температура в зимний период
года, ;
.
5. Расчет и
выбор калориферов
В системе
вентиляции и отопления устанавливаем водяной калорифер. Теплоноситель – пар
низкого давления.
Предусматриваем
две отопительно-вентиляционные системы, поэтому:
Рассчитаем
требуемую площадь живого сечения, , для прохода
воздуха:
,
где 
– массовая скорость воздуха, 
, (принимается в пределах 4–10
).
Принимаем
массовую скорость в живом сечении калорифера:
.
.
Принимаем один
калорифер (
), (
).
По таблице 8.10
[2] по рассчитанному живому сечению выбираем калорифер марки КВСБ со следующими
техническими данными:
Таблица 8.
Технические данные калорифера КВСБ.
|
Номер калорифера
|
Площадь поверхности нагрева  ,
|
Площадь живого сечения по воздуху  ,
|
Площадь живого сечения по теплоносителю ,
|
|
10
|
28,11
|
0,581
|
0,00261
|
Уточняем
массовую скорость воздуха: 
.
Определяем
коэффициент теплопередачи, :
,
где 
– коэффициент, зависящий от конструкции
калорифера;
– массовая скорость в живом сечении
калорифера, ;
и 
– показатели
степени.
Из таблицы 8.12
[2] выписываем необходимые данные для КВСБ:
; 
; 
; 
; 
.
.
Определяем
среднюю температуру воздуха, :
.
Среднюю
температуру воды принимаем равной температуре насыщения (табл 1.8. [2])
Определяем
требуемую площадь поверхности теплообмена калориферной установки, :
.
Определяем
число калориферов:
,
где – общая площадь поверхности
теплообмена, ;
– площадь поверхности теплообмена
одного калорифера, .
.
Округляем 
до большего целого значения, т.е. 
.
Определяем
процент запаса по площади поверхности нагрева:
.
– удовлетворяет.
Аэродинамическое
сопротивление калориферов, 
:
,
где 
– коэффициент, зависящий от конструкции
калорифера;
– показатель степени.
.
Аэродинамическое
сопротивление калориферной установки, :
,
где – число рядов калориферов;
– сопротивление одного ряда
калориферов, .
.
6. Аэродинамический
расчет воздуховодов
В с/х
производственных помещениях используют перфорированные пленочные
воздухораспределители. Предусматривают расположение двух несущих тросов внутри
пленочной оболочки, что придает воздуховодам овальную форму при неработающем
вентиляторе и тем самым предотвращает слипание пленки.
Задача
аэродинамического расчета системы воздуховодов состоит в определении размеров
поперечного сечения и потерь давления на отдельных участках системы
воздуховодов, а также потери давления во всей системе воздуховодов.
Исходными
данными к расчету являются: расход воздуха, длина
воздухораспределителя , температура воздуха и
абсолютная шероховатость 
мм (для пленочных
воздуховодов).
В соответствии
с принятыми конструктивными решениями составляют расчетную аксонометрическую
схему воздуховодов с указанием вентиляционного оборудования и запорных
устройств.
Схему делят на
отдельные участки, границами которых являются тройники и крестовины. На каждом
участке наносят выносную линию, над которой проставляют расчетный расход
воздуха (
), а
под линией – длину участка (м). В кружке у линии
указывают номер участка.
Выбираем основные
магистральные расчетные направления, которые характеризуются наибольшей
протяженностью.
Расчет начинаем
с первого участка.
Используем
перфорированные пленочные воздухораспределители. Выбираем форму поперечного
сечения – круглая.
Задаемся
скоростью в начальном поперечном сечении:
.
Определяем
диаметр пленочного воздухораспределителя, :
.
Принимаем
ближайший диаметр, исходя из того, что полученный равен 
(стр. 193 [2]).
Динамическое
давление, :
,
где -
плотность воздуха.
.
Определяем
число Рейнольдса:
,
где 
– кинематическая вязкость воздуха, 
, 
(табл. 1.6 [2]).
.
Коэффициент
гидравлического трения:
,
где 
– абсолютная шероховатость, , для пленочных воздуховодов принимаем 
.
.
Рассчитаем
коэффициент, характеризующий конструктивные особенности воздухораспределителя:
,
где – длина воздухораспределителя, .
.
Полученное
значение коэффициента 
меньше 0,73, что обеспечивает
увеличение статического давления воздуха по мере приближения от начала к концу
воздухораспределителя.
Установим
минимальную допустимую скорость истечения воздуха через отверстие в конце
воздухораспределителя, 
:
,
где 
– коэффициент расхода (принимают 0,65
для отверстий с острыми кромками).
.
Коэффициент,
характеризующий отношение скоростей воздуха:
,
где 
– скорость истечения через отверстия в
конце воздухораспределителя,
(рекомендуется 
), принимаем 
.
.
Установим
расчетную площадь отверстий, , в конце
воздухораспределителя, выполненных на 1 длины:
.
По таблице 8.8
[2] принимаем один участок.
Определим
площадь отверстий, , выполненных на единицу
воздуховода:
,
где 
– относительная площадь
воздуховыпускных отверстий на участке
воздухораспределителя
(
по [1]).
.
Диаметр
воздуховыпускного отверстия 
принимают от 20 до
80 , примем 
.
Определим число
рядов отверстий:
,
где – число отверстий в одном ряду (
);
- площадь воздуховыпускного отверстия, .
Определим
площадь воздуховыпускного отверстия, :
.
.
Шаг между
рядами отверстий, :
.
Определим
статическое давление воздуха, :
─ в конце воздухораспределителя:
;
─ в начале воздухораспределителя:
.
Потери давления
в воздухораспределителе, :
.
Дальнейший
расчет сводим в таблицу. Причем:
,
,
,
где R – удельные
потери давления на единице длины воздуховода, определяется по монограмме (рис. 8.6
[2])
– коэффициент местного сопротивления скорость
воздуха в жалюзийной решетке 
Таблица 9.
Расчет участков воздуховода.
|
Номер участка
|
,
|
,
|
 ,
|
 ,
|
 ,
|
 , 
|
 ,
|
 ,
|
 ,
|
 ,
|
|
1
|
2250
|
175
|
500
|
0,196
|
6,5
|
–
|
–
|
–
|
25,35
|
–
|
148,75
|
|
2
|
2250
|
5
|
500
|
0,196
|
6,5
|
0,85
|
0,85
|
0,65
|
25,35
|
16,48
|
17,33
|
|
3
|
4500
|
2
|
560
|
0,4
|
8
|
0,7
|
3,5
|
-0,1
|
38,4
|
-3,84
|
-0,34
|
|
4
|
18000
|
3
|
1000
|
0,785
|
10
|
1
|
3
|
3,2
|
60
|
192
|
194
|
|
калорифер
|
18000
|
–
|
–
|
–
|
–
|
–
|
–
|
–
|
–
|
–
|
192
|
|
жал. реш.
|
18000
|
–
|
–
|
–
|
5
|
–
|
–
|
2
|
15
|
30
|
30
|
|
итого:
|
581,74
|
7. Вытяжные шахты
Расчет вытяжных
шахт естественной вентиляции производят на основании расчетного расхода воздуха
в холодный период года. Работа вытяжных шахт будет более эффективной при
устойчивой разности температур внутреннего и наружного воздуха (не менее 5°С), что наблюдается в холодный период года.
Скорость
воздуха в поперечном сечении вытяжной шахты, :
,
где 
– высота вытяжной шахты между
плоскостью вытяжного отверстия и
устьем шахты (3–5),
(принимаем 
);
– диаметр, (принимаем
);
– расчетная наружная температура, (
);
– сумма коэффициентов местных
сопротивлений.
Местное
сопротивление определяем по таблице 8.7 [2]:
─ для входа в вытяжную шахту: 
;
─ для выхода из вытяжной шахты: 
.
.
.
Определяем
число шахт:
,
где 
– расчетный расход воздуха в зимний
период, ;
– расчетный расход воздуха через одну
шахту, .
Определяем
расчетный расход воздуха через одну шахту, :
,
где 
– площадь поперечного сечения шахты, .
Рассчитаем
площадь поперечного сечения шахты, :
.
.
.
Принимаем число
шахт для всего помещения 
.
8. Выбор
вентилятора
Подбор
вентилятора производят по заданным значениям подачи и требуемого полного
давления.
В системах
вентиляции и воздушного отопления с/х производственных зданий устанавливают
радиальные (центробежные) вентиляторы марок В.Ц 4–75, В.Ц 4–76 и В.Ц 4–46,
осевые вентиляторы марок В-06–300 и ВО.
Радиальные
вентиляторы изготавливают по схемам конструктивного исполнения 1 и 6.
Вентиляторы исполнения 1 более компактны и удобны при эксплуатации, с меньшим
уровнем шума.
Подачу
вентилятора определяем с учетом потерь или подсосов воздуха в воздуховоды,
вводя поправочный коэффициент к расчетному расходу воздуха для стальных
воздуховодов 1,1, :
.
Определяем
требуемое полное давление вентилятора, :
,
где 
– температура подогретого воздуха,
=1 – при нормальном атмосферном
давлении.
.
По подаче
воздуха вентилятора и требуемому полному давлению, согласно графику характеристик
вентиляторов ВЦ 4–75 (рис. 8.16 [2]), выбираем вентилятор марки: Е 8.105–1.
В соответствии
с выбранным ранее калорифером и выбранным теперь вентилятором заполняем таблицу
характеристик отопительно-вентиляционной системы:
Таблица 10.
Характеристика отопительно-вентиляционной системы
|
Обозначение
|
Кол. Систем
|
Наим-е помещения
|
Тип установки
|
Вентилятор
|
|
тип
|
номер
|
исполнение
|
положение
|
, 
|
 ,
|
, 
|
|
1
|
Свинарник-маточник
|
Е 8.105–1.
|
ВЦ 4–75
|
8
|
1
|
Л
|
18000
|
318,67
|
700
|
9.
Энергосбережение
Наиболее
эффективным техническим решением вопроса сокращения расхода тепловой энергии на
обеспечение микроклимата, безусловно является использование типа воздуха,
удаляемого из животноводческих и птицеводческих помещений. Расчет
технико-экономических показателей микроклимата показывает, что применение в
системах утилизаторов тепла позволяет сократить расход тепловой энергии на
данный технологический процесс более чем в 2 раза. Однако такие системы более
металлоемкие и требуют дополнительных эксплуатационных затрат электрической
энергии на вентиляторы. Использование тепловой энергии в системах вентиляции в
основном обеспечивается за счет применения регенеративных и рекуперативных
теплообменных аппаратов различной модификации.
Литература
1.
Отопление и вентиляция животноводческих
зданий. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. – Мн.
Ротапринт БАТУ. 1994 г.
2. Справочник по
теплоснабжению сельского хозяйства/Л.С. Герасимович, А.Г. Цубанов, Б.Х. Драганов,
А.Л. Синяков. – Мн.: Ураджай, 1993. – 368 с.