Расчет барабанной сушилки для сушки песка

Министерство образования и науки РФ

Федеральное агентство по образованию

ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра технологии неорганических веществ и материалов

                                               Допускаю к защите   

Руководитель

Легостаева Н.В.

                                                                                                                                                                Фамилия, инициалы

Расчет     барабанной   сушилки   для   сушки   песка

Наименование темы

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К курсовому проекту по дисциплине

Тепловые процессы

__________________________________ПЗ

обозначение документа

Выполнил студент

 Группы                                                                                                          Пряхина Е.Ю.

                       Шифр                                                                         Подпись                                                Фамилия И.О.

Нормоконтролёр  ______________        ____________________                Легостаева Н.В.             

                                                                                                                       Подпись                                                Фамилия И.О.

                                                                                                            Курсовой проект защищен

                                                                                                            с оценкой______________

Усолье-Сибирское 2010  г

Министерство образования и науки РФ

Федеральное агентство по образованию

ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

ЗАДАНИЕ

На курсовой проект (курсовую работу)

По курсу __________________________________________________________

Студенту __________________________________________________________

(фамилия и инициалы)

Тема проекта_______________________________________________________

__________________________________________________________________

Исходные данные  __________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

Рекомендуемая литература___________________________________________

__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

Графическая часть на __________листах

Дата выдачи задания «__»________2009г.

Дата представления проекта руководителю «__»_____________200_г.

           Руководитель курсового проекта «___»___________200_ г.

              ( курсовой работы)

Содержание

Введение

1. Расчет горения топлива……………………………………………………5

2. Тепловой расчет барабанного сушила……………………………………9

3. Производительность барабана……………………………………….…..11

4. Расчет начальных параметров сушильного агента….………………….12

5. Построение теоретического  процесса  сушки на I — d-диаграмме…..14

6. Потери теплосодержания газов в про­цессе сушки……………………..16

7. Действующий процесс сушки……………………………………………18

8. Тепловой баланс сушки…………………………………………………..20

9. Расход воздуха и объем отходящих газов……………………………….21

10.  Аэродинамический расчет……………………………………………….23

11.  Материальный баланс процесса сушки…………………………………30

     Библиографический список……….……………………………..…………..31

Введение

В печах и сушилах силикатной промышленности осуществляются весьма сложные, ответственные технологические процессы, связанные с сушкой и обжигом материалов и изделий, а также с расплавлением шихтовых материалов. Поэтому вопросы технического прогресса силикатных производств неразрывно связанны с совершенствованием конструкции печей и сушил и их тепловой работы.

Выбор конструкции сушилки зависит от ее технического назначения. Для сушки сыпучих мелкокусковых порошкообразных материалов используются различные конструкции сушилок непрерывного действия – барабанные, пневматические. Подбирают их в зависимости от свойств высушиваемого материала (влажности, крупности частиц, плотности, характера связи влаги с материалом), а также требований к высушиваемому материалу, производительности, с учетом техника – экономических показателей работы выбранного аппарата. Наибольшее распространение имеют барабанные сушилки. Они отличаются надежностью в работе, легкостью управления с применением автоматики, возможностью использования разнообразных видов топлива.  

Она представляет собой сварной цилиндр – барабан, на наружной поверхности которого укреплены бандажные опоры, кольца жесткости и приводной зубчатый венец. Ось барабана может быть наклонена к горизонту на 4⁰ – 6⁰.

Внутри барабана устанавливают насадки, конструкция которых зависит от свойств высушиваемого материала. Со стороны загрузочной камеры многозапорная винтовая насадка, с числом спиральных лопастей от шести до шестнадцати в зависимости от диаметра барабана. При сушке материала с большой адгезией к поверхности на начальном участке последнего закрепляют цепи, при помощи которых разрушают камки и очищают стенки барабана. Для этой же цели могут применять ударные приспособления, расположенные с внешней стороны барабана.

В сушилках диаметром 1000 – 1600 мм для материала с хорошей сыпучестью и средним размером частиц до 8 мм устанавливают секторную насадку. В тех же сушилках, для материалов, обладающих повышенной адгезией или сыпучих материалов со средним размером частиц более 8 мм устанавливают подъемно – лопастные устройства. В сушилках диаметром 1000 – 3500 мм для материалов склонных к налипанию, но восстанавливающих сыпучие свойства в процессе сушки сначала устанавливают подъемно – лопастные перевалочные устройства, а затем секторные насадки.

Основной материал для изготовления барабанов сушилок, загрузочных и разгрузочных камер – углеродистые стали. В технически обоснованных случаях дополнительное изготовление барабанов, загрузочных и разгрузочных камер частично или полностью из жаростойких сталей специальных марок.

1. Расчет горения топлива

Таблица  1-Состав горючей массы

Содержание золы А^с =17 %

Содержание влаги в рабочем (пылевидном) топливе W^p=2%

Температура подогрева вторичного воздуха (70 % от общего количества) равна  t_в=400⁰. Первичный воздух (30%) холодный.

Содержание золы в рабочем топливе:

                                                                                                  (1)

%

Содержание других элементов в рабочем топливе:

 %                   (2)

%                   (3)

%               (4)  

%                       (5)

%                        (6)

Таблица 2 - Состав рабочего топлива

Определим теплоту сгорания рабочего топлива:

               кДж/кг          (7)

 кДж/кг

Находим теоретически необходимое количество сухого воздуха:

                    м³/кг                    (8) 

м³/кг

С учетом влажности атмосферного воздуха при d=10 г/кг сух. воз. получим

                                         м³/кг                                    (9)

 м³/кг

Определим действительное количество воздуха при

Сухого воздуха:

                                                   м³/кг                                            (10)

 м³/кг

Атмосферного воздуха:

                                                    м³/кг                                           (11)

                м³/кг

Состав и количество продуктов горения при  находим

                                            м³/кг                                     (12)

                                                 м³/кг                                     (13)

                                        м³/кг                                (14)

                                              м³/кг                                (15)

    м³/кг              (16)

 м³/кг

 м³/кг

 м³/кг

м³/кг

м³/кг

Общий объем продуктов горения

                             м³/кг                      (17)

 м³/кг

Определим процентный состав продукта:

                                  %                      (18)                        

                %                     (19)                       

                            %                    (20)                      

                              %                      (21)                    

                          %                       (22)                   

                                                         Всего: 100 %

Таблица 3 - Материальный баланс процесса горения на 100 кг топлива при

Невязка баланса составляет:               %

Определяем действительную температуру горения угольной пыли. Находим общее теплосодержание продуктов горения, только 70 % вторичного воздуха подогрето до 400⁰ . По i- t диаграмме находим для t 400⁰ теплоту нагрева =535,9 кдж/м³

                                       кДж/м³                                                        (23)

                             кДж/м³                                          

Расчет топлива продуктов горения при

                           кДж/м³                                 (24)

По i- t диаграмме находим действительную температуру горения t_г=1590⁰

2. Тепловой расчет барабанного сушила

Тепловой расчет барабана для сушки песка производитель­ностью,              Р_М=12 т/ч по высушенному песку. Песок высушивается от начальной относительной влажности, w_н=10% до конечной w_к=0,3%. Сушка производится топочными газами, разбавленными атмосферным воздухом в смесительной ка­мере перед входом их в барабан. Сжигаемое топливо — Черемховский уголь содержащий А^р=16,7% , W^р=2%.

 Размеры сушильного барабана. Количество влаги, удаляемой при суш­ке песка.

кг/ч              (25)

где   – ω_н – начальная относительная влажность, %;

            ω_к – конечная относительная влажность, %;

            Р_М=12000 кг/ч производитель­ностью по высушенному песку

Принимаем напряженность объема барабана по влаге (табл. 24) равной    m₀=90 кг/м^{3 .}ч, тогда необходимый внутренний объем барабана без учета за­полнения его перегородками (8—10%) будет равен:

                                                                                     (26)

По данному объему подбираем барабан длиной L=8 м и диаметром D=1,5 м (табл. 21). Внутренний объем этого барабана составляет V_б=30,5 м³.

Проверим объем барабанного сушила по формуле, принимая объем­ный коэффициент теплоотдачи  вт/м³ • град.

 Предварительно опреде­лим расход тепла на нагрев материала

                                              кДж/ч                                      (27)

Где  с_с – 0,796 кДж/кг град

        Р_м=12000 кг/ч

        t_н=80⁰

            t_к=5⁰

         с_м- определим по формуле

                           (28)

   кДж/ч

Определим полезный расход, тепла на сушку:

                                        (29)

 кДж/ч

Среднюю логарифмическую разность температур находим по       приложению 31:

Рис. 1 График для определения средне

логарифмической разности температур

Находим объем барабана:

                                                                          (30)

По данному объему подбираем барабан длиной L=14 м и диаметром D=2,2 м (табл. 21). Внутренний объем этого барабана составляет V_б=53,2м³.

3. Производительность барабана

Фактическую производительность бара­бана по высушенному  песку находим по формуле:

                                                 кг/ч                                     (31)

в которой заменим величину n=m₀V_б= кг/ч

         кг/ч

При заданной производительности Pм=12000 кг/ч напряженность бара­бана по влаге составит:

                            ;           m_o=24,5 кг/м³    

Производительность по абсолютно сухому песку будет:

                                        кг/ч                                 (32)

Количество остаточной влаги равно w=720 кг/ч

4. Расчет начальных параметров сушильного агента

         Принимаем началь­ную температуру газов при входе в сушильный барабан   t_н=800°. Чтобы полу­чить такую температуру, необходимо дымовые газы, образующиеся при горе­нии топлива, разбавить атмосферным воздухом.

Составим уравнение баланса тепла, принимая количество воздуха для смешения равным х (м³/на 1 кг топлива) при температуре 20°; к. п. д. топки     = 0,9

                                                                        (33)

где ct_воз= кДж/нм³

      1110 кДж/нм³ (приложение 9)

      1185,3 кДж/нм³  (приложение 9)

Тогда

                                                       х = 9,52 м³/кг

         Общее количества воздуха, идущее для горения и разбавления дымовых газов:

                                                                                                           (34)

 м³/кг

          Общий коэффициент расхода воздуха

                                                                                                              (35)

          Находим влагосодержание дымовых газов, разбавленных воздухом:

                г/кг.сух.газ.                  (36)

         Для этого необходимо определить при новом значении = 2,63 объем Vн₂о который увеличивается за счет дополнительного ввода водяных паров с

атмосферным воздухом, VN₂ и Vо₂ , зависящих от коэффициента расхода воздуха. Объем Vco₂ не зависит от коэффициента избытка воздуха.

              (37)

                                 (38)

                                      (39)

Vco₂=1,18 м³/кг

 м³/кг

 м³/кг

 м³/кг

Тогда                                                    

             г/кг.сух.газ.

5. Построение теоретического  процесса  сушки на I — d-диаграмме

         Нам известны   два   начальных   параметра   сушильного   агента:    t_н=800° и d_H = 13,38 г/кг сух. газ., по которым находим точ­ку   В — начало   процесса   сушки   

Теоретический процесс сушки на I-d-диаграмме изображается линией ВС. Параметрами точки С являются: постоянное теплосодержа­ние I_н=1015 кдж/кг сух. газ. и конечная тем­пература t_к газов, которую принимаем по прак­тическим данным, t_к = 110°.

По I-d-диаграмме находим для точки С влагосодержание d₂=285 г/кг сух. газ.

Рис. 2 I-d – диаграмма влажного воздуха

Расход сухих газов для теоретического процесса сушки

                                                                                               (40)

                      кг сух. газ/ч

6. Потери теплосодержания газов в про­цессе сушки

При действительном процессе сушки будут потери тепла в окружающую сре­ду через стенки сушильного барабана и расход тепла на нагрев сушимого материала. Общие тепловые потери будут составлять:

                                              кДж/ч.                                      (41)

Расход   тепла   на   нагрев   материала   был определен ранее

кДж/ч

Потери тепла  через стенки в окружающую среду находим по формуле принимая = 100 вт/м^{2 .}град

                                    кДж/ч                             (42)

где s₁ =0,012 м;

      =58,2 вт/м град  (стальной корпус)

       s₂=0,03 м  (тепловая изоляция  из диатомита   = 750 кг/м³)

      ₂=0,20  вт/м град   (приложение   14)

      t_воз= 15⁰      

Температуру газов внутри барабана определим по формуле

                                    ^ОС                            (43)

                      где  ⁰С               (44)

                          тогда ⁰С                                 (45)

Поверхность барабана при L=14 м и D_ср=2,2 м составляет:

                                      м²                                                    (46)

Следовательно

 кДж/ч

 кДж/ч

Потери теплосодержания будут равны:

                                         кДж/кг сух. газ.                                   (47)

 кДж/кг сух. газ.

7. Действительный процесс сушки

Действительный  процесс сушки на I-d-диаграмме. От точки С вниз по диаграмме (при d=const) откладываем величину I_пот = 235 кДж/кг.сух.газ. пользуясь шкалой теплосодержаний на I-d -диаграмме, получим точку D.

Соединим точку D с точкой В — начала процесса сушки и получим линию, которая показывает, с каким средним изменением теплосодержания, влагосодержания и температур сушильного агента пойдет действительный процесс сушки (луч действительного процесса сушки).

Конечные параметры действительного процесса сушки нами установлены ранее принятой t_к=110⁰. Линия пересечения луча действительного процесса сушки с линией t_к =110⁰ даст точку Е — конца процесса сушки, для которой d_к=215 г/кг.сух.газ.

                             Рис.3 I-d – диаграмма влажного воздуха

Действительный расход газов на сушку будет равен:

                                              кг сух. газ.                                      (48)     

          кг сух. газ.

Находим расход тепла на сушку:

                                      кДж/ч                                (49)

где =898 кДж/кг  или по I-d –диаграмме для точки В", как для воздуха при = 800°;

 кДж/ч

 Расход тепла в топке                            

                                                      кДж/ч                                      (50)

             кДж/ч

Расход угля

                                                кг/ч                                                  (51)

 кг/ч

При установке двух форсунок на топку производительность каждой форсунки следует брать в пределах до 100 кг/ч.

Удельный расход тепла на сушку, отнесенный к 1 кг испаренной влаги, будет равен:                   

                               кДж/кг.испар.вл                 (52)

8. Тепловой баланс сушильного барабана

Таблица 4

9. Расход воздуха и объем отходящих газов

Количество воздуха, необходимое для горения:

                                                   м³/ч                                            (53)

 м³/ч

Количество воздуха, необходимое для разбавления дымовых газов в камере смешения:

                                              м³/ч                                    (54)

 м³/ч

         Определим объем отходящих газов при выходе из сушильного барабана:

                                                    м³/ч                                            (55)

Количество газов, выходящих из сушильного барабана, равно:

                                            кг/ч                           (56)

 кг/ч

Плотность отходящих газов при t_ух=110° определим по формуле

                                                    кг/м³                                           (57)

Парциальное давление водяного пара в отходящих газах определим по I-d –диаграмме. При конечных параметрах t_к=110⁰  и  d_к=215 г/кг сух. газ. _п=29000 н/м².

 кг/м³

Действительный объем влажных газов, уходящих из сушильного барабана при t_к=110⁰  и  d_к=215 г/кг сух. газ.

                                                    м³/ч                                            (58)

 м³/ч

Скорость газов при выходе из барабана

                                          м/сек                                   (59)

 м/сек

10.  Аэродинамический расчет

      Подбор горелочного устройства. Для сжигания угля в топке сушильного барабана принимаем форсунку низкого давления системы.

   1.  № форсунки                                                       6

   2.  Типоразмер                                                        ОЭН-350

   3.  Расход по топливу                                             350 кг/ч

   4.  Диаметр входного воздушного патрубка        250 мм

   5.  Объемный расход воздуха, пропускаемого

        через форсунку                                                  2600 м³/ч

   6.  Объемный расход воздуха, необходимого

        для сжигания топлива                                       4325       

Первичный воздух (около  60 - 70 %) подводится к патрубку кожуха форсунки, вторичный поступает в топку через фронтовой регистр за счет разрежения в топке и эжектирующего действия форсунки. Амбразура   фор- сунки. выполненная в виде конуса во фронтовой   стене топки, служит для улучшения зажигания и повышения устойчивости процесса горения.   Предпочтительно весь  воздух, необходимый для горения, подавать как первичный со скоростью 50—80 м/с. Подогрев его возможен до 300 °С. Коэффициент избытка воздуха 1,2. Воздух поступает  от вентилятора с давлением 25—100 Па.

Подбор вентилятора и дымососа

Определяем объемный расход воздуха, необходимого для горения угля:

                                                   м³/ч                                           (60)

 м³/ч

Подача воздуха вентилятором при температуре воздуха t₀=20°С (летние условия работы)

                                                 м³/ч                                          (61)

       м³/ч

         Вентилятор подбирают в зависимости от требуемых подачи и создаваемого давления, необходимого для преодоления сопротивлений воздушного тракта с целью нор­мальной работы форсунки.

Принимаем полное давление, развиваемое вентилято­ром при плотности воздуха =1,2 кг/м³; =2500 Па. По номограмме  выбираем   центробежный

вентилятор высокого давления Ц8-18 № 8, имеющего следующие характеристики:   к. п. д.   _в=0,58  и   угловая   скорость   =125рад/с

              Приняв к.п.д. привода для вентилятора, соединенного  с двигателем при помощи эластичной муфты =0,98

             Определяем мощность на валу электродви­гателя

                                         кВт.                                     (62)

      кВт.               

Установочная мощность  электродвигателя с  учетом запаса равна:

                                                      кВт.                                              (63)

где К-коэффициент запаса мощности электродвигателя на пусковой момент, который принимают в зависимости от мощности на валу  кВт. при =2,28 кВт; =1,1

                                            кВт.                                          

Электродвигатели выбирают преимущественно короткозамкнутые, асинхронные.

С целью понижения температуры дымовых   газов, а также интенсивного перемешивания их с воздухом и предохранения загрузочной течки от быстрого перегорания воздух подают специальным вентилятором в подсводовое пространство смесительной камеры.

 Определяем объемный расход холодного воздуха, необходимого для разбавления дымовых газов в камере смешивания.

                                                  м³/ч                                         (64)

м³/ч

С учетом температурной поправки:

                                                 м³/ч                                            (64)

 м³/ч

         Для подачи воздуха на смешивание достаточно установки вентилятора низкого давления до =1000 Па

По номограмме графической характеристики центробежных вентиляторов  подбираем вентилятор № 4: к.п.д. _в=0,64; =142 рад/с.

         Вентилятор соединяют с электродвигателем с помощью муфты, что требует соответствия частоты вращения его и двигателя. К.п.д. привода       _п =0,98. Мощ­ность на  валу электродвигателя равна:

              кВт                  (65)

Установочная мощность двигателя составит

                                        кВт                               (66)

         где К-коэффициент запаса мощности на пусковой момент,  равный 1,15

Принимаем к установке электродвигатель серии мощностью 3 кВт, w= 148,6 рад/с.

Определяем действительный объемный расход влажных отходящих газов при выходе из сушильного барабана по формуле

                                                                                                              (67)

где G_см-расход газов по массе, выходящих из сушильного барабана

                                      кг/ч                                   (68)

                                 кг/ч

При =110⁰C плотность уходящих дымовых газов составит:

                                                                                          (69)

      По I-d-диаграмме при =100⁰C и d_к=290 на 1 кг сухих  газов парциальное давление водяного пара в отходящих газах составит            водяного пара

                                                  Р_п=29000 Па

Тогда

кг/м³

Следовательно

м³/с

         Сопротивление   барабанной   сушилки _сущ прини­мают 100—200 Па при скорости газа  _газ=1,7….2  м/с  и коэффициенте заполнения =15…20%.  Наибольшее со­противление движению газового потока оказывает бата­рейный циклон для очистки от пыли отходящих   газов. Подбираем батарейный циклон с элементами диаметром D=150 мм, коэффициент  гидравлического   сопротивле­ния элемента =90. Исходя из технико-экономических соображений, а также из требований надежности работы батарейных циклонов принимают гидравлическое со­противление батарейного циклона из соотношения   (от­ношение перепада давления в циклоне к плотности газа) =550...750. Принимаем  =600.

            Пропускную способность через одни элемент цикло­на по запыленному газу определяем по формуле

                                                                                         (70)

        Требуемое количество элементов циклона составит

                                                                                  (71)

Гидравлическое сопротивление циклона

                                      Па                              (72)

           Начальная запыленность газа, поступающего в батарейный        циклон, допускается    до   100 г/м³.   К.п.д.   батарейного    циклона    зависит

от фракционного состава пыли среднем колеблется от 78 до 95%. Скорость газов на ходе из барабана

                                                                                           (73)

м/с

Скорость газов в цилиндрической части циклона элемента определяем по формуле:

                                                                                                  (74)

м/с

           Общее аэродинамическое сопротивление, которое  должен преодолеть дымосос, складывается из следующих сопротивлений:

            Газоходов от топки до входа в сушильный барабан      100 Па

            Барабанной сушилки                                                         200

            Выходной газовой камеры от конца бараба­на

            до выходного патрубка циклона                                       50

  Батарейного   циклона                                                       504

Полное сопротивление сушильной установки составит _с.у.=854 Па

Обычно газы отсасываются   вентилятором    среднего давления, подачу которого рассчитывают из условий обеспечения скорости газов по массе   в сечении   барабана  2-3 кг/(с-м²) с учетом подсосов  по  газовому тракту размере 50-70 %

    Подача дымососа с учетом подсосов воздуха в размере  50% составит

                                       м³/ч                         (75)

             При подборе дымососа следует учитывать запас давления примерно до 40% к общей сумме аэродинамических сопротивлении. Соответственно

                                                    Па                             (76)

             В качестве дымососа можно использовать обычный центробежный вентилятор    среднего     давления.     Так    как   характеристи­ки  для подбора

вентиляторов составлены для  нормаль­ных условий при Т_о =273+ 20=293° К, то

                         Па                         (77)

         По этим данным (V_дым=30000 м³/ч и Р₀=1520 Па) подбираем центробежный вентилятор к.п.д.  _в=0,63;  = 87 рад/с.

          Мощность электродвигателя вентилятора:

               кВт               (78)

          где _п- к.п.д. передачи при помощи эластичной муфты, равный 0,98. Установочная мощность двигателя при коэффициенте запаса мощности К=1,1 равна:

                                       кВт                                     (78)

Принимаем к установке двигатель с мощностью N=11 кВт.

          Вращающиеся барабанные сушилки обычно работа­ют под небольшим отрицательным давлением (50-250 Па), чтобы предотвратить выход в цех запыленных вредных топочных газов. Слишком большой подсос воз­духа снизит температуру сушки, поэтому стремятся за счет уплотнений (лабиринтных радиальных и торцовых) снизить подсос воздуха до минимального предела. 

11.   Материальный баланс процесса сушки

Таблица 5 – материальный баланс процесса сушки

Библиографический список

1.  Белопольский М.С. Сушка керамических суспензий в распылительных су­шилках / М.С. Белопольский - М.: Изд-во лит-ры по строительству, 1972.-126 с.

2.  Левченко П.В. Расчеты печей и сушилок силикатной промышленности: учеб. пособие для вузов /П.В. Левченко. - М.: Высш. школа, 1968. - 367 с.

3.  Мазуров Д.Я. Теплотехническое оборудование заводов вяжущих материа­лов: учебник для техникумов / Д.Я. Мазуров. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1982. - 288 с.

4.  Никифорова Н.М Основы проектирования тепловых установок при произ­водстве строительных материалов: учебник для техникумов / Н.М. Никифорова. - М.: Высш. школа, 1974. - 144 с.

5.  Мамыкин П.С. Печи и сушила огнеупорных заводов: учебник для техни­кумов / П.С. Мамыкин, П.В. Левченко, К.К. Стрелов. - Свердловск: ГНТИ, 1963. -472 с.

6.  Роговой М.И. Расчеты и задачи по теплотехническому оборудованию пред­приятий промышленности строительных материалов: учеб. пособие для техни­кумов / М.И. Роговой, М.Н. Кондакова, М.Н. Сагановский. - М.: Высш. школа, 1975.-320 с.

7.  Роговой М.И. Теплотехническое оборудование керамических заводов: учебник для техникумов /М.И. Роговой. - М.: Стройиздат, 1983. - 367 с.

8.  Справочник по производству строительной керамики / под ред. М.О. Юш­кевича. - М.: Стройиздат. - Т. 1, 1961. - 464 с.

9.  Справочник по производству строительной керамики / под ред. Д.Н. Полу-бояринова, В.Л. Балкевича. - М: Стройиздат. - Т.2, 1961. - 640 с.

10. Перегудов В.В. Тепловые процессы и установки в технологии строитель­ных изделий и деталей: учебник для вузов / В.В. Перегудов, М.И. Роговой. - М.: Стройиздат, 1983.-416 с.

11. Баренбойм А.М. Тепловые расчеты сушилок и печей силикатной про­мышленности: учеб. пособие для вузов / A.M. Баренбойм, Т.М, Галиева, Д. Б. Гинзбург [и др]; под ред. Д.Б. Гишбурга, В.Н. Зимина. - М.: Изд-во лит-ры по строительству, 1964. - 496 с.

     12. СТО ИрГТУ 05-2006. Оформление курсовых и дипломных проектов. -Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2006.