Строительство здания цеха по производству крупногабаритных металлоконструкций

Строительство здания цеха по производству крупногабаритных металлоконструкций

ВВЕДЕНИЕ

Металлические конструкции применяются сегодня во всех видах зданий и инженерных сооружений, особенно если необходимы значительные пролеты, высота и нагрузки. Потребность в металлических конструкциях чрезвычайно велика и непрерывно увеличивается. Базой для удовлетворения этой потребности являются большой объем производимой в стране стали, заводы металлических конструкций и специализированные монтажные организации, оснащенные современной техникой, специализированные проектные организации и научно-исследовательские институты         .

В виде цельнометаллических или смешанных каркасов, в которых по железобетонным колоннам устанавливаются металлические конструкции покрытия здания и подкрановые пути выполняют конструкции одноэтажных промышленных зданий. Цельнометаллические каркасы в основном применяются в зданиях с большими пролетами, высотой и оборудованных мостовыми кранами большой грузоподъемности. Каркасы промышленных зданий являются наиболее сложными и металлоемкими конструктивными комплексами.

1. АРХИТЕКТУРНЫЙ РАЗДЕЛ

.1 ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН

Здание цеха по производству крупногабаритных металлоконструкций расположено в северной части на окраине г. Воронежа. Размер генерального плана составляет 322.4x336.9 м.

На генеральном плане, кроме проектируемого здания расположены:

Территория завода имеет ограждение по периметру. Так же есть въезды и выезды для автотранспорта. Выезды контролируются КПП. Территория генерального плана разбита на кварталы с помощью автодорог шириной 12 метров.

В качестве озеленения используются отдельно стоящие деревья, кустарники рядовой посадки, газон.

На генеральном плане показана геодезическая сетка 100х100.

Технико-экономические показатели генплана представлены в таблице 1.

Таблица 1

На основании СП 131.13330.2012 “Строительная климатология и геофизика” для района строительства г. Воронежа построена роза ветров, представленная на рис.1 согласно таблице 2. (Данные взяты из приложения 4 «Направление и скорость ветра»)

Таблица 2 Повторяемость преобладающих ветров

1.2 объемно-планировочное решение

Цех предназначен для изготовления деталей и узлов изделий, имеющих неразъемные соединения, выполненные преимущественно сваркой. Основным исходным материалом для производства металлоконструкция служит прокат металлов. Могут выполняться комбинированные конструкции из поковок, отливок, проката.

Технологические операции обслуживаются самоходными безрельсовыми тележками, а также мостовыми кранами. После сварки изделия могут проходить комплекс дополнительной обработки: механическую и термическую обработки травления, гидравлические испытания и окраску. Передача металлоконструкций на соответствующие участки производится тележками и мостовыми кранами. Готовые изделия поступают на цеховой склад готовой продукции и далее в сборочный цех.

Здание имеет один пролет - 24 м и длиной 72 м.

Отделение цеха металлоконструкций оборудован мостовым краном грузоподъемности 30 т.

Шаг колонн крайних продольных рядов - 6,0 м, шаг колонн фахверка - 6,0 м. Отметка низа несущей конструкции +11,1.

Крыша цеха металлоконструкций - малоуклонная с парапетом по периметру здания с внутренним водоотводом.

В цехе предусмотрен светоаэрационный фонарь. Боковое освещение предусмотрено через оконные проемы. Окна и светоаэрационные фонари, обеспечивающие оптимальное освещение рабочих мест и естественное проветривание.

По торцам здания расставлены фахверковые колонны с шагом 6 м.

.3 КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ

Проектируемое здание цеха по производству крупногабаритных металлоконструкций - каркасно-панельное. Основными элементами каркаса служат сборные двухветвевые металлические колонны сечением - 960x1000 мм и стальные стропильные фермы из спаренных уголков пролетом по 24 м. Привязка крайних рядов колонн к продольным разбивочным осям - «250».

Ферма опирается строганной поверхностью опорного ребра на стальной оголовок колонны и закрепляются на нем посредством болтов и монтажной сварки.

Производственный корпус выполнен по каркасно-панельной схеме. Каркас состоит из поперечных и продольных рам. Поперечную раму образуют колонны, жестко защемлены в фундамент стаканного типа и шарнирно опирающиеся на колонны ригели и плиты. Продольную раму образуют плиты покрытия.

Пространственная жесткость сборного смешанного каркаса в поперечном направлении обеспечивается жесткостью самих колонн и их закреплением в фундаментах, а также соединением к колоннам плит покрытия. В продольном направлении жесткость обеспечивается самими колоннами, защемленными в фундамент, подкрановыми балками.

Также в блоке установлены вертикальные связи, обеспечивающие жесткость здания, а также вертикальные и горизонтальные связи по фермам покрытия.

Стены самонесущие, из керамзитобетонных панелей, толщиной 400 мм, с объемным весом

Состав кровли:

-ж.б. плита ребристая плита, 300мм

пароизоляция (бикрост)

минераловатные жесткие плиты, 150мм

выравнивающая цементно-песчаная стяжка, 30мм

гидроизоляция («унифлекс»)

Состав пола основных производственных помещений:

уплотнённый грунт

щебень,100мм

бетон В20, 80мм

цементно-песчаная стяжка, 20мм

.4 НАРУЖНЯЯ И ВНУТРЕННЯЯ ОТДЕЛКА

Отделка наружных стен: штукатурка и окраска.

Внутренняя отделка: побелка стен и несущих железобетонных конструкций известковым раствором, окраска масляной краской панелей.

.5 САНИТАРНО ТЕХНИЧЕСКОЕ И ИНЖЕНЕРНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

ВОДОСНАБЖЕНИЕ

Проектом предусмотрено водоснабжение сооружения для удовлетворения следующих потребностей в воде:

·   хозяйственно-питьевая;

·   производственных;

·   противопожарных.

КАНАЛИЗАЦИЯ

Сточные воды отводимые от цеха подразделяются на следующие категории:

·   бытовые;

·   производственные;

·   дождевые.

Отвод сточных вод предусматривается в существующие наружние сети. Внутренние сети канализации прокладываются из пластиковых труб диаметром 50 - 150 мм.

ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ

Теплоноситель для систем отопления, теплоснабжения калориферов - перегретая вода с параметрами 130-70 0С.

Система отопления двухтрубная, с нижней разводкой и попутным давлением теплоносителя.

Удаление воздуха из системы производится через воздушные краны, установленные в верхних пробках нагревательных приборов. Трубопроводы проложенные в подпольных каналах теплоизолируются.

Система вентиляции цеха и вспомогательных помещений - приточно-вытяжная с механическим и естественным побуждением. Удаление воздуха из верхней зоны производится крышными вентиляторами.

В остальных помещениях приточной воздух подается в верхнюю зону помещений. Удаление воздуха из верхней зоны помещений производится местными отсосами от оборудования.

ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ

Электроснабжение здания предусматривается по двум кабельным вводам от существующих наружных сетей напряжением 380/220 В.

В отношении обеспечения надежности электроснабжения электроприемники цеха относятся к потребителям второй категории.

Установленная мощность всех электроприемников составляет 331 кВт, расчетная 247,6 кВт.

ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ

Для обеспечения пожарной безопасности в проекте предусмотрены следующие мероприятия:

·   автоматическая пожарная сигнализация;

·   предусматривается автоматическое отключение вентсистемы при возникновении пожара в помещениях;

·   система оповещения для людей и управление эвакуацией, с подачей звуковых сигналов об эвакуации;

·   установка световых оповещателей путей эвакуации «Выход»;

·   обеспечение помещений водой для пожаротушения от пожарных кранов;

·   наружное пожаротушение с подачей воды от гидрантов;

·   противодымная защита помещений и путей эвакуации;

·   защита от статического электричества;

·   молниезащита здания в соответствии с «Инструкцией по устройству молниезащиты зданий и сооружений» Р 34.21.122-87.

Конструктивные и объемно-планировочные решения, применяемые отделочные материалы, обеспечивают предотвращение распространения пожара.

При эксплуатации здания все помещения должны быть обеспечены огнетушителями и другими первичными средствами пожаротушения

.6 Теплотехнический расчет трехслойной железобетонной панели

Расчет ведется согласно СП - 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» и СП - 131.13330.2012 «Строительная климатология»

Данные к расчету:

Район строительства г. Воронеж.

Данные по району согласно

СП - 131.13330.2012 «Строительная климатология»:

Влажностный режим помещений - нормальный;

Зона влажности района строительства - 3 (сухая);

Условия эксплуатации ограждающих конструкций - А;

zот=196 сут. - продолжительность отопительного периода;

tот= -3,1°C - средняя температура воздуха периода со средней суточной температурой воздуха ≤8°C;

Рис. 1.1 Сечение ограждающей конструкции

1.       Стеновой материал - панели железобетонные (керамзитобетон).

, ;

.        Утеплитель «пеноплэкс», ;

.        Жесткие связи, представленные в виде армированных бетонных шпонок, размещенных на противоположных торцах панели.

Расчет

Определяем общее сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R0, м2·°C/Bт, СП - 50.13330.2012

Градусов-сутки отопительного периода ГСОП, °С·сут, определяют по формуле

ГСОП=(t в- t от)·zот=(20+3,1)·196= 4528 °С·сут,

в - расчетная температура внутреннего воздуха здания, tв = 20.

Для стен: а=0,0002, b=1,0.

= a·ГСОП+b = 0,0002*4528+1=1,9 м2·°C/Bт

= *mp=1,9*0,8=1,52 м2·°C/Bт

Где 0.85 - коэффициент теплотехнической неоднородности.

Где  - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции Вт (м2*°С);

- сопротивление теплопередаче всех слоев стены, м2*С/Вт;

 - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2*°С).

Термическое сопротивление для каждого слоя ограждающей конструкции:

,

где , м - толщина слоя;  - коэффициент теплопроводности материала слоя (Вт/м*°С).

0= (0,386+δ/0,05) · 0,7 =2,24, δут = 92 мм

Примем толщину утеплителя из конструктивных соображений

. сравниваем величины и

= 2.24 > =1.9 м2 °С/Вт. Следовательно, конструкция обладает требуемым по условиям энергосбережения сопротивлением теплопередаче.

Расчетный температурный перепад не превышает нормируемого.

По результатам теплотехнического расчета, мы принимаем стену из трехслойной ж/б панели с утеплением «пеноплекс» толщиной 100 мм.

2. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ

.1 ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ПЛОЩАДКИ СТРОИТЕЛЬСТВА

.1.1 ФИЗИКО-ГЕОГРАФИЧЕСКИЕ, ТЕХНОГЕННЫЕ И ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА

Климат района умеренно-континентальный со среднемесячными температурами наружного воздуха в январе -9,8° С, в феврале -9,6° С, в марте -3,7° С, в апреле +6,6° С, в мае +14,6° С, в июне +17,9° С, в июле +19,9° С, в августе +18,6° С, в сентябре +13,0° С, в октябре +5,9° С, в ноябре -0,6° С, в декабре -6,2° С. Среднее годовое значение температуры +5,6° С, абсолютная максимальная +38 ° С, абсолютная минимальная -37° С. Количество суток с температурой <0° С в году составляет 134 суток.

Количество осадков, выпадающих за год, составляет 539 мм. Нормативная глубина промерзания грунтов 1,3 м.

Преобладающее направление ветра в соответствии с розой ветров зимой - западное, летом - северное. Роза ветров представлена на рисунке

Рисунок 1

Район строительства по весу снегового покрова относится к 3-му району с расчетным значением веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли Sg = l,8 кПа, а по напору ветра к 2-ому ветровому району с нормативным значением давления ветра W0 = 0,3 кПa.

Геоморфологическое положение

Площадка строительства расположена на Левобережной террасе г. Воронеж. Абсолютные отметки 98-99,4 м.

Гидрогеологические условия

Уровень грунтовых вод находится на отметке 93 м.

Геологическое строение

Геологический разрез площадки следующий:

)        tQ4 - свалка песчаного грунта, толщина слоя 2-2,5 м;

)        dQ3 - cуглинок светло-коричневый, толщина слоя 3 - 3,2 м;

)        aQ3 - песок серый кварцевый мелкий, толщина слоя 2,2-2,4 м;

)        lQ2 - глина коричневато-бурая, толщина слоя 4,5-4,8 м.

.1.2 ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ГРУНТОВ

Для номенклатурного наименования грунтов и определения нормативных значений механических характеристик рассчитываем нормативные значения физических характеристик, которые являются классификационными.

) Для насыпного грунта tQ4:

ρ - плотность грунта, г/см3- коэффициент водонасыщения, д.е.

ρ = 1,40 г/см3= 0,60

Номенклатура грунта:

Грунт насыпной без уплотнения насыщенные водой.

Нормативные значения его механических характеристик:

Модуль деформации Е = 39 МПа;

Расчетное сопротивление грунта R0 = 140 кПа.

.1) Для суглинка dQ3:

Число пластичности %:

= (WL- Wρ) = (35-19) = 16 %, где

- влажность на границе текучести, %

Wρ - влажность на границе пластичности, %

Показатель текучести:

= (W- Wρ) / (Wl- Wρ) = (17-19) / 16 = -0,125, где

естественная влажность грунта,

Плотность сухого грунта, г/см3:

ρd = ρ/ (1+W) = 1,81 / (1+0,17) = 1,54 г/см3

Коэффициент пористости:

е = (ρs- ρd) /ρd, где

ρs - плотность частиц грунта, г/см3

ρd - плотность сухого грунта, г/см3

е = (2,70 - 1,54) / 1,54 = 0,75

Получается: суглинок твердый слабопучинистый.

Нормативные значения механических характеристик:

Удельное сцепление Сn = 25 кПа;

Угол внутреннего трения φn = 23°;

Модуль деформации Е = 17 МПа;

Расчетное сопротивление грунта R0 = 250 кПа.

.2) Для суглинка dQ3:

Число пластичности %:

= (WL- Wρ) = (37-18) = 19 %, где

- влажность на границе текучести, %

Wρ - влажность на границе пластичности, %

Показатель текучести:

= (W- Wρ) / (Wl- Wρ) = (24-18) / 19 = 0,32, где

естественная влажность грунта,

Плотность сухого грунта, г/см3:

ρd = ρ/ (1+W) = 1,85 / (1+0,24) = 1,49 г/см3

Коэффициент пористости:

е = (ρs- ρd) /ρd, где

ρs - плотность частиц грунта, г/см3

ρd - плотность сухого грунта, г/см3

е = (2,73 - 1,85) / 1,85 = 0,47

Получается: суглинок тугопластичный слабопучинистый.

Нормативные значения механических характеристик:

Удельное сцепление Сn = 47 кПа;

Угол внутреннего трения φn = 26°;

Модуль деформации Е = 34 МПа;

Расчетное сопротивление грунта R0 = 300 кПа.

) Для мелкого песка aQ3:

Плотность сухого грунта, г/см3:

ρd = ρ/(l+W) = 2 / (1+0,23) = 1,62 г/см3

Коэффициент пористости:

е = (ρs- ρd) /ρd = (2,65-1,62) / 1,62 = 0,63

Коэффициент водонасыщения грунтов:

= Wρs/ е ρw, где

ρw - плотность воды= 0,23*2,65 / 0,63*1 = 0,96

Коэффициент морозного пучения: εfh =< 0,01

Получается: песок мелкий средней плотности средней степени

водонасыщения непучинистый.

Его нормативные значения механических характеристик:

Удельное сцепление Сn = 2 кПа;

Угол внутреннего трения φn = 32°;

Модуль деформации Е = 28 МПа;

Расчетное сопротивление грунта R0 = 200 кПа.

.1) Для глины lQ2:

Число пластичности %:

= (WL- Wρ) = (36-18) = 18%, где

- влажность на границе текучести, %

Wρ - влажность на границе пластичности, %

Показатель текучести:= (W- Wρ) / (Wl- Wρ) = (19-18) / 18 = 0,05, где

естественная влажность грунта,

Плотность сухого грунта, г/см3:

ρd = ρ/ (1+W) = 1,80 / (1+0,19) = 1,5 г/см3

Коэффициент пористости:

е = (ρs- ρd) /ρd, где

ρs - плотность частиц грунта, г/см3

ρd - плотность сухого грунта, г/см3

е = (2,75 - 1,5) / 1,5 = 0,83

Получается: глина твердая

Нормативные значения механических характеристик:

Удельное сцепление Сn = 44 кПа;

Угол внутреннего трения φn = 18°;

Модуль деформации Е = 17 МПа;

Расчетное сопротивление грунта R0 = 280 кПа.

.2) Для глины lQ2:

Число пластичности %:

= (WL- Wρ) = (35-17) = 18 %, где

- влажность на границе текучести, %

Wρ - влажность на границе пластичности, %

Показатель текучести:

= (W- Wρ) / (Wl- Wρ) = (18-17) / 17 = 0,06, гдеестественная влажность грунта,

Плотность сухого грунта, г/см3:

ρd = ρ/ (1+W) = 1,79 / (1+0,18) = 1,52 г/см3

Коэффициент пористости:

е = (ρs- ρd) /ρd, где

ρs - плотность частиц грунта, г/см3

ρd - плотность сухого грунта, г/см3

е = (2,75 - 1,52) / 1,52 = 0,8

Получается: глина твердая

Нормативные значения механических характеристик:

Удельное сцепление Сn = 51 кПа;

Угол внутреннего трения φn = 19°;

Модуль деформации Е = 20,5 МПа;

Расчетное сопротивление грунта R0 = 300 кПа.

.1.3 ВЫДЕЛЕНИЕ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТОВ

На основании геологического разреза и результатов расчета физико-механических характеристик грунтов выделены четыре инженерно-геологических элемента (ИГЭ):

ИГЭ - 1, tQ4 - насыпной грунт;

ИГЭ - 2, dQ3 - суглинок тугопластичный слабопучинистый;

ИГЭ - 3, аQ3 - песок мелкий средней плотности средней степени

водонасыщения непучинистый;

ИГЭ - 4, lQ2 - глина твердая

Нормативные значения физико-механических характеристик грунтов по ИГЭ приведены в таблице

Инженерно - геологический разрез представлен на рисунке 2

Заключение

. Площадка строительства расположена на Левобережной террасе г. Воронеж с абсолютными отметками 98,0 - 99,4 м.

. Геологическое строение площадки неоднородное (рисунок 2)

. В геологическом разрезе выделено четыре инженерно геологических элемента (ИГЭ) с нормативными значениями физико-механических характеристик, приведенных в таблице.

. Уровень грунтовых вод находится на отметке 93 м.

. Нормативные значения климатических характеристик:

а) глубины промерзания грунтов:

глубина промерзания для суглинков и глин, м = 1,1м

глубина промерзания для супесей, песков мелких и пылеватых, м = 1,3м

б) ветрового давления ώ0 = 0,3 кПа

. Расчетное значение веса снегового покрова составляет Sg = l,8 кПа.

Рисунок 2

2.2 РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОСНОВАНИЙ

.2.1 ВЫБОР МОСТОВОГО КРАНА

=30т

Крановая нагрузка 6К - нормальный рабочий режим работы (Н)

Краны типа Н имеют исполнение типа Б - управление из кабины

Основные параметры и размеры кранов типа Н указаны в Табл.2 ГОСТ 25711-83

По параметру Q=30т ведется подбор крана.

Выбираем кран НБ-2-32/5-22,5-12,5/20-0,16/0,2-0,63-1,25-У1

Грузоподъёмность крана: Q=32/5т

Размеры:

Пролёт: Lк=22500мм

Нкр=2750мм=300мм

Ширина крана: B2=6300мм

База крана: К=5100мм

Нагрузка на колесо: Fк=260кН

Вес тележки: Gт=87кН

Вес крана с тележкой: Gк=350кН

Тип кранового рельса: КР-70

Высота кранового рельса: hкр.=120мм

Высота подкрановой балки: hп.б.=750мм

2.2.2 КОМПОНОВКА ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ

Назначение вертикальных размеров

Определение расстояния от головки крана рельса до низа несущей конструкций покрытия:

Н2= Нкр + 100мм + f ,

Н2= 2750 + 100 + 200 = 3050мм.

Нкр - по ГОСТ25711-83,

Окончательно, Н2 назначаем кратно 200мм с целью унификации, Н2 = 3200мм.

Полезная высота цеха:

Н0= Н2 + Нг.р. ,

Н0= 3,2 + 9,4 = 12,6м ,

Нг.р. - отметка головки подкранового рельса по заданию.

С целью унификации, кратности габаритов ограждений конструкции, Н0 принимаем кратным 600мм, Н0=12,6м.

Уточняем отметку головки кранового рельса:

Нг.р.(уточ.)= Н0 - Н2 ≥ Нг.р.(зад.),

,6 - 3,2 = 9,4 = 9,4 - условие выполнено.

Определим высоту верхней части колонны:

Нв= Н2 + hкр. + hп.б.,

Нв=3,2+0,12+0,75=4,00м.

Определим высоту нижней части колонны:

Нн= Н0 - Нв + hзаглуб.,

заглуб. = 600мм при Q=32/2т.

Нн=12,6-4,00+0,6=9,2м,

Определим общую высоту колонны:

Н= Нн + Нв ,

Н=9,2+4,00=13,2м.

Высота фермы на опоре (сечение из парных уголков) при пролёте здания L=24м:ф=2,25м.

Назначение горизонтальных размеров

Привязка наружной грани колонны к опорной оси: a=250мм - при режиме работы крана - 6к и грузоподъёмностью Q=32/2т, а для унифицированных ферм aф=200мм.в - высота сечения верхней части колонны:

в= а + аф ,

в=250+200=450мм,

По условию жёсткости рамы:

Определим расстояние от продольной оси до оси подкрановой ветви е1:

е1=B1+(hb - a)+k,

е1=300+(450-250)+75=575мм,≥ 75мм - для режима крана 6к. Окончательно, е1=750мм.н - высота сечения нижней части колонны:н= а + е1 ,н=250+750=1000мм,

По условии жёсткости рамы:

Расчётный пролёт мостового крана Lк должен получиться как в ГОСТ25711-83:к=L-2× е1

к=24000-2×750=22500мм.

По ГОСТ25711-83, Lк при наличии прохода - Lк=22,5м.

2.2.3 СБОР НАГРУЗОК НА ПОПЕРЕЧНУЮ РАМУ

Постоянные нагрузки

1) Постоянная нагрузка - собственный вес металлических конструкций и вес покрытия.

Сбор нагрузок на 1м покрытия:

Линейная расчётная нагрузка на ригель рамы: qпост= qр×b×γn /cosα ,- шаг рам,

γn - коэффициент надёжности по надёжности для нормального уровня ответственности, γn=1,0.пост=1,85×6×1,0=11,1 кН/м2- опорные реакции ригеля от постоянной нагрузки

Fn =

= =133,2кН

Снеговая нагрузка

Расчётная снеговая нагрузка на 1м2 в горизонтальной проекции кровли: S=Sg×μ, S=1,8×1=1,8 кН/м2,

μ - переход от веса снега на земле к весу снега на кровли, μ=1,0,

Sg - расчётное значение нагрузки на 1м2 горизонтальной поверхности, в зависимости от снегового района, Sg=1,8 кН/м2 - для III снегового района.

Линейная расчётная снеговая нагрузка: qs=S×b,=1,8×6=10,8кН/м.

Fs - опорные реакции ригеля от постоянной нагрузки Fs = = =129,6кН

Ветровая нагрузка

Ветровая нагрузка равномерно распределена до отметки 5м, а затем увеличивается по мере увлечение высоты здания. Значение ветрового давления на отметке z от поверхности земли: w=wo×k×ce×γf , где- нормативное значение ветрового давления, зависящее от ветрового района. Для II ветрового района wo=0,3кПа,- коэффициент, учитывающий изменение ветра по высоте, зависящий от типа местности, по СНиП"Нагрузки и воздействия" kэкв =0,61

се - аэродинамический коэффициент, зависящий от конфигурации здания. се=+0,8 - для активного направления движения ветра и се=-0,6 - для пассивного направления движения ветра,

γf - коэффициента надёжности по ветровой нагрузки, γf =1,4

Таким образом, расчётная ветровая активная распределённая нагрузка:а=0,3×0,61×0,8×1,4×6=1,23кН/м.

Расчётная ветровая пассивная распределённая нагрузка:п=0,3×0,61×0,6×1,4×6=0,93кН/м.

Расчётное значение сосредоточенной нагрузки от ветра на покрытие:

Wа = wo×сe×f×b×hф ,

а= 0,3× 0,8×1,4×6×2,25=2,835кН.п = woсe×f×b×hф ,

п= 0,3× 0,625×0,6×1,4×6×2,25=2,126кН.

Крановая нагрузка

Крановая нагрузка. Состоит из трёх составляющих: вертикального давления, которое носит динамический характер; горизонтальную составляющую вдоль кранового пути, которое передаётся на связи, ниже уровня подкрановой балки (между колоннами). Вертикальное давление определяется от двух сближённых кранов при наиболее невыгодном их положении на подкрановых балках, при этом, тележка приближена с грузом максимальной грузоподъёмности на крюке. Расчётное давление на колонну определяют по минимальному влиянию опорных реакций подкрановых балок.

=γf×ψ×ΣFi×yi+Gп.б. ×γf м.к.+gн× γf н×bт×b,

γf =1,1 - коэффициент надёжности по крановой нагрузки,

ψ - коэффициент сочетаний, учитывающий разность совпадения нормативных значений нагрузок у двух сближенных кранов, ψ =0,85 - для режима работы крана 6к= - нормативное давление, передаваемое каждым колесом, по ГОСТ25711-83,- ординаты линий влияний

ΣFimax×yi=507кНп.б. - вес подкрановой балки,

Gп.б.=  ,

п.б.= =18кН- полезная нормативная нагрузка на тормозной площадке, gн=1,5кН/м2,

γf н =1,3 - при gн<2,- ширина тормозной площадки, bt ≈hн =1,00м,- шаг крана, b=6м.=1,1× 0,85× 507+18× 1,05+1,5× 1,3× 1× 6=504,65кН

Минимальное давление, передаваемое на другой ряд колонн:

=γf× ψ× ΣFk min× yi+Gп.б. × γf м.к.+gн× γf н× bт× b,к min =-Fк max ,

к min =- 507=72кН,

ΣFimin×yi=140,4кН

 - вес крана с тележкой по ГОСТ25711-83,- грузоподъёмность крана,- количество колёс с одной стороны крана, n0 =2шт.=1,1× 0,85× 140,4+18× 1,05+1,5× 1,3× 1× 6=161,88кН,

Поскольку вертикальное давление приложены по оси подкрановой ветви, т.е. с эксцентриситетом по отношению к центру тяжести нижний части колонны. В раме возникают сосредоточенные моменты:

=Dmax× eк ,=504,65× 0,5=252,325кНм,

=Dmin× eк ,

=161,88× 0,5=80,94кНм,к=(0,45¸0,55) × hн , eк=0,5× 1,0=0,5м.

Нормативная горизонтальная сила, передаваемая отдельным колесом:

 ,

10,015кН,

Расчётная горизонтальная сила, передаваемая на раму:

Т=γf × ψ× Σ× yi ,

Т=1,1× 0,85× 20,88=19,53кН,

λ== =0,31

α===0,24=5, m=25

Статический расчёт рамы

Выполним расчёт при помощи программы Rama.exe.

Исходные данные: L=24; Н=14,85; λ=0,31; α =0,24; m=5; n=25; g=11,1; ek =0,56 ; Mmax = 252,325; Mmin = 80,94; T=19,53; qw=1,23; wa=2,835.

2.2.4 РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТОЙ КОЛОННЫ

Расчетные сочетания усилий

Расчётное сочетание усилий для верхней части колонны из сечений: 1-1

и 2-2:=-229,2кНм           N=-262,07кН;

Расчётное сочетание усилий для нижней части колонны из сечений: 3-3 и 4-4:- =-179,8кНм;                  N=-644,51кН+=291,85кНм;             N=-716,261кН

Расчетные длины колонны

- Расчётная длина колонны в плоскости рамы определяем отдельно для нижней и верхней части колонны:

= , =3× 4000 =12000мм,

= , =2,4× 9200=22080мм,

Для колонны с нижнем защемлением концом, и верхнем закреплённым только от поворота, при соотношениях: 0,4352 ≤ 0,6 , при отношении β= ,в= Nпост+ Nснег; Nв=139,86+135,79=275,65кН,н= Nв+ Dmax ; Nн=139,86+504,65=644,51кН,

β= 2,34<3 - условие не выполнено, отсюда:

определяем  и  по Прил.6 СНип II-23-81

 принимаем в зависимости от отношения

 и

Для условия, при котором верхний конец колонны закреплен от поворота и возможно его свободное перемещение по горизонтали  подбираем по Табл.68 СНип II-23-81 по интреполяции.

=2,4

Принимаем  и

0,2 > 0,1 - условия выполнено.

Расчётная длина колонны из плоскости рамы определяем отдельно для нижней и верхней части колонны:

= , =9200мм

= , =4000-750=3250мм

2.2.5 РАСЧЕТ ВЕРХНЕЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ

Принимаем сечения в виде составного сварного двутавра высотой hв

Определим ядровый момент:

Mядр=N× ()

ρ= = 0,37

в =0,37× 45=16,65см.

Принимаем 0,7. Эксцентриситет e= = 87,46см.ядр=262,07× ()=29154,16кНсм.

Рис.6.Компановка верхней части колонны.

Определим момент сопротивления сечения:

определим по Табл.51 СНиП II-23-81*, Ry = 240МПа=24 , γс = 1,0.

при 4<t<20 для стали С255

Требуем момент инерции:

= =  = 28520,37см4;= Jw + .

Принимаем tw=8мм, tf = 25мм, т.к. hв =45<50см, то hw =hв -2tf .=45-2 2,5=40см.

= = =4266,67см4.

Требуемый момент инерции полок: = Jx - Jw ,

=28520,37-4266,67=23925,64см4,

≈2А→ Аf = .

Требуемая площадь пояса: Аf =25,88см2.

Назначим ширину полки из геометрических условий: bf ≥  ==16,25см2 .

Принимаем bf по ГОСТ82-70: bf =17см.

Уточним толщину полки

≥ =1,52см.

Окончательно, tf =2,5см, bf =17см,         hw =hв-2tf = 40см,       tw=0,8см

Определим геометрические характеристики подобранного сечения.

) Момент инерции:

=+2× bf× tf× ,

=+2× 17× 2,5× (20+1,25)2=42649,48см,

=2==2047,08см4.

) Площадь сечения:

А=tw× hw +2× tf× bf =0,8× 40+2× 2,5× 17=117см2.

) Радиус инерции:

==19,19см, iy==4,18см.

) Момент сопротивления сечения:

==1895,53см3

) Радиус ядра сечения:

ρx ===16,2см.

) Гибкость стержня:

λx =  = =62,86; λy =  = =77,75

) Условная гибкость (в плоскости рамы):

 =  =62,86× 2,1

=2,06× 104 МПа=2× 104  .

Проверка местной устойчивости полки выполненается по Табл.29

СНиП II-23-81.

(0,36+× )×  ,

- свес пояса.  = 8,3см.

(0,36+0,1× 2,1) × 29,93=3,32≤ 17,06- условие выполнено.

Местная устойчивость стенки при внецентренном сжатии зависит от характера распределения напряжений в ней.

Определяем коэффициент α = .

σ =10,748+2,24=12,99кН/см2

=10,748-2,24=8,508 кН/см2

α = = 0,35

Т.к. α ≤ 0,5, то по Табл.27 СНиП II-23-81

Т.к.  

 - условие выполняется

Общая устойчивость в плоскости поперечной рамы:

 ,

 -коэффициент изгиба при внецентренном сжатии (по табл.74

СНиП II-23-81*) в зависимости от условной гибкости в плоскости рамы  и относительного приведённого эксцентриситета mef , =ηm

η - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл.73 СНиП II-23-81*;- относительный эксцентриситет,

= ==5,4;

Из условия 5<5,4<20 и

=1,36× 5,4=7,34 → =0,16 ;

 → 13,99 24 - условие выполнено.

Проверка устойчивости из плоскости действия момента:

 ,

 - коэффициент продольного изгиба при центральном сжатии, определяется по табл.72 СНиП II-23-81, 0,712.

с - коэффициент учитывающий изгибно-крутильную форму потери устойчивости, т.е. влияние момента в плоскости рамы на устойчивость колонны из плоскости рамы в зависимости от относительного эксцентриситета

=   ,

 - момент в средней третьи расчётной длины.

) ,

 кНсм

,6кНсм > 11460кНсм= =4,452 < 5 → вычисляем с (п.5.31СНиП II-23-81) по формуле: с= ;

α=0,65+0,05× mx=0,65+0,05× 4,452=0,873;

β=1,0;

с= 0,205;

кН/см2

кН/см2 < 24 кН/см2 - условие выполнено.

.2.6 РАСЧЕТ НИЖНЕЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ

Нижняя часть колонны состоит из двух ветвей ,объединённые решёткой. Ветви выполняют из прокатного двутаврового типа.

Решётчатая колонна работает как ферма, причём М и N распределена между ветвями, вызывая в них центральное сжатие.

Усилие в ветвях:

- подкрановая: = ,== 502,055кН,

наружная: = ,== 649,98кН,

Из полученных усилий для дальнейшего расчёта ветви принимаем максимальным: =649,98кН.

Определяем требуемую площадь ветви из условия устойчивости:

 → ≥  ,

 - коэффициент продольного изгиба, задаёмся 0,8. Для обеспечение жёсткости нижней части колонны из плоскости рамы, ширина сечения:

=hI  = 920=30,66см=30см

≥  = 35,225см2.

Согласно сортаменту СТО прокатных двутавров, принимаем: I №30.

=46,5см4;=472см3; Jx=7080см4; Jy=337см4=12,3см; iy =2,69см.

Уточняем расстояние между центрами

тяжести ветвей:

y=,

=100- =93,25см.

Уточняем усилие в ветви:

=, = =671,1кН.

Проверка устойчивости ветви из плоскости рамы:

Коэффициент зависит от  = 74,8 → =0,721, тогда:

 - условие выполнено.

Проверка устойчивости ветви в плоскости поперечной рамы:

 - расстояние между узлами крепления решетки

)  по принципу равноустойчивости:

λв1=λy= → ≈ λy, - дли панели решётки.

)Угол наклона раскоса к ветви, желательно иметь в пределах: 40-50о , при α=45 о → =2y .

)Высота траверсы hтраверсы=0,8hн=0,8× 100=80см.

Определим количество панелей решётки:=  , = λy=74,8× 2,69=201,222см, исходя из условия 1.

λy - гибкость ветви из плоскости рамы,

- радиус инерции ветви, согласно сортаменту.= =4,16; из конструктивных соображений принимаем количество панелей n=4.

Уточняем длину панели решётки:

= = =210см.

Принцип равноустойчивости: λв1=λy= ≤ 80кН

 =78 ≤ 80кН - условие выполнено.

Условие устойчивости: по табл.72 СНиП II-23-81, зная λy=74,8 находим 0,7506.

 - условие выполнено.

Расчёт решётки нижней части колонны

Решётка выполнена из одиночных уголков, сечением не менее 50x5. Решётка воспринимает поперечную силу. Находим максимальное значение Q в сечении 4-4, принимая по 2 группе сочетания нагрузок: Q=-31,46кН

Определим поперечную силу по табл.3.9. методического указания:

для стали С255 - Q=0,3× 2× AI =0,3× 2× 46,5=27,9кН.

Для дальнейших расчётов принимаем максимальное значение: Q=31,46кН.

Определим усилие в раскосе:

Nр=  .

α=420 → sinα=0,663

р=  = 23,52кН.

Требуемая площадь поперечного сечения в раскосе: ≥  ,

задаёмся устойчивостью раскоса λ=100 → по табл.72 СНиП II-23-81,

= 0,542.

≥  = 2,41см2. Радиус инерции iтр = = 1,4см.

Длина панели: lр= 140см.

Согласно сортаменту равнополочных уголков, принимаем уголок L75x6.

А=12,3см2 ; iy0 = 1,46см.

Проверка устойчивости ветви из плоскости рамы:  ,

=0,75 - для равнополочных уголка.

Определяем максимальную гибкость уголка:

λmax==  =95,9.

Определяем  по табл.72 СНиП II-23-81 , =0,571.

24× 0,75=18

условие выполнено

Проверка устойчивости нижней части колонны как единого стержня в плоскости рамы:

 ,

Определим модуль инерции единого стержня:

=2Aв+2J1;=JyI=337см4;

=2 46,5× 2173,89+674=202845,828см4.

Определим момент сопротивления сечения: Wx = =  = 2175,29см3;

Определим относительный эксцентриситет нагрузки, действующий на единый стержень:

= +  =  +  =1,86см.

Определим гибкость в зависимости от конструкции решётки, т.к. колонна в плоскости рамы не имеет сплошного сечения, т.е. жёсткость повышена.

λef =  ,

λx =  = =47,28;

ix==46,7см ,

=10  = 10  = 15,03 ;

Аd = 2AL =2× 12,3=24,6см2;= 2AI =93см2;

λef =  =47,88

Определяем условную приведенную гибкость:

 =  =47,88 = 1,64.

Согласно табл.75 СНиП II-23-81, при  =1,64 и mx = 1,86см : =0,320.

24 - условие выполнено.

Проверка нижней части колонны как единого стержня из плоскости не требуется, т.к. она обеспечивается устойчивостью отдельной ветви.

2.2.7 РАСЧЕТ УЗЛА СОПРЯЖЕНИЯ ВЕРХНЕЙ И НИЖНЕЙ ЧАСТЕЙ КОЛОННЫ

железобетонный панель каркас цех

-Определим толщину траверсы из условия прочности на смятие

= 38кН/см2 для стали С 255 и t<10мм

= 1,025

==37,073кН/см2

=250мм

=250+2×25=300мм=30см

отсюда

> =0,456см

Принимаем =0,6см

Выполняем проверку

=28,036кН/см2 < =37,073кН/см2 - условие выполняется.

Траверса работает как балка двутаврового сечения загруженная усилиями M, N (2-2) и Dmax

Пролёт балки - расстояние между центрами тяжести ветвей в нижней части колонны.

Определим опорные реакции:

и N - расчетные сочетания в сечении 2-2 дающие наибольшую сжимающую силу

Сечение 2-2

(1,3) M = -106,43кНм    N = -275,65кН

=1

Определяем высоту траверсы из следующих условий:

) Минимальная высота траверсы

) Из условия размещения швов, которыми траверса приваривается к подкрановой ветви Ш1

Перед расчетом задаемся: сварка полуавтоматическая, проволока СВ-08А

По Табл. 56 СНиП II-23-81 определяем

для проволоки СВ-08А

по Табл. 51 СНиП II-23-81 для листового проката стали С255

По Табл. 34 СНиП II-23-81 для полуавтоматической сварки проволокой

Расчёт ведём по

при и  по Табл. 38 СНиП II-23-81

) Длина шва, которым приваривают траверсу к наружной ветви Ш2

) Длина шва, которым приваривают вертикальное ребро к траверсе

) Из условия прочности стенки траверсы на срез

 по Табл. 1 СНиП II-23-81

 по Табл. 51 СНиП II-23-81 для листового проката стали С255

) Из условия прочности на срез стенки подкрановой ветви

Принимаем

Проверка прочности траверсы на изгиб по нормальным напряжениям, не учитывая горизонтальные рёбра.

 условие выполняется.

.2.8 РАСЧЕТ БАЗЫ КОЛОННЫ

Расчет опорной части выполняется на комбинацию усилий дающих максимальную продольную силу в ней.

Сечение 4-4 (1,4,6,12,20)

Задаёмся

 для крепления траверсы

По ГОСТ 82-70 принимаем ,

Определение давления под опорной плитой

) Участок консольный 1

) Участок 2 плита опёрта по 3м сторонам

- участок работает как консоль

) Участок 3 плита опёрта по четырем сторонам

по Табл. 3.10 М.У.

По Гост 82-70 принимаем

Плиту надо фрезеровать с целью выравнивания

Высота траверсы

Расчет анкерных болтов

Необходимо найти такое сочетание M и N, при котором в анкерных болтах возникнет растяжение

и  в сечении 4-4

Усилие в анкерных болтах

Болты испытывают сжатие, следовательно их можно принять конструктивно . Отверстия под болты

2.2.9 РАСЧЕТ ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ

Сбор нагрузок на ферму

Постоянная нагрузка

Снеговая нагрузка

,

Узловые моменты. В сечении 1-1 необходимо найти расчетное сочетание с максимальным моментом.

( 1,4,8,14,20)

Представляем момент в виде пары сил        

Расчетные длины элементов фермы определяются в плоскости и из плоскости фермы

 - расстояние между точками, которые не перемещаются вдоль здания в уровне верхнего или нижнего пояса фермы. Зависит от принятой системы связей.

В плоскости:

Верхний пояс

Нижний пояс

Опорный раскос

Промежуточный раскос

Стойки

Из плоскости

Верхний пояс

Нижний пояс

Опорный раскос

Промежуточный раскос

Стойки

При назначении сечения стержней фермы из равнополочных или неравнополочных уголков руководствуемся принципом равноустойчивости

Толщина узловой фасонки принимается одинаковой во всех узлах фермы и зависит от наибольшего усилия в элементах решетки. (По приопорному раскосу).

Расчетные усилия в стержнях фермы:

-Толщина фасонок для всей фермы по наибольшему усилию в стержне по Табл 3.8 М.У.

Подбор сечения растянутых стержней фермы

1Н    +306,6кН

Н       +556,92кН

В       +101,875кН

Р       +273,75кН

Р       +62,051кН

) Из условия прочности определяем требуемую площадь поперечного сечения одного уголка

Для фасонного проката

стали С255

по Табл. 6 СНиП II-23-81 для растянутых элементов в сварных соединениях.

Н

) По сортаменту выбираем уголок

- принимаем из сортамента в зависимости от толщины фасонок

) Выполняем проверку прочности

Условие выполняется.

) Проверка гибкости

Условие выполняется

Н

Условие выполняется

Для нижнего пояса в целях унификации принимаем

В

Условие выполняется

Р

Условие выполняется

В целях унификации для всех растянутых раскосов принимаем  16Р=13Р

Подбор сечения сжатых стержней фермы

6В     -525,6кН

В       -525,6 кН

В       -700,8 кН

С       -65,7 кН

С       -65,7 кН

ОР    -383,25 кН

Р       -166,151 кН

1) Из условия устойчивости определяем уголка. Предварительно задаёмся: гибкость для поясов и коэффициент условия работы , гибкость для элементов решет и коэффициент условия работы . - так же и для опорного раскоса.

Для фасонного проката

стали С255

- принимаем из сортамента в зависимости от толщины фасонок

В

) По сортаменту уголков принимаем нужный профиль:

) Определяем фактическую гибкость:

- коэффициент продольного изгиба Табл.72 СНиП II-23-81

) Проверка устойчивости элемента

 t=10

) Проверка гибкости

В =6В - Ð140х90х10

В

По сортаменту уголков принимаем нужный профиль:

Определяем фактическую гибкость:

- коэффициент продольного изгиба Табл.72 СНиП II-23-81

Проверка устойчивости элемента

 t=10

Проверка гибкости

В целях унификации для верхнего пояса принимаем  ГОСТ 8510-86

ОРДля опорного раскоса

Определяем фактическую гибкость:

- коэффициент продольного изгиба Табл.72 СНиП II-23-81

Проверка устойчивости элемента

 t<10

Проверка гибкости

Для опорных раскосов принимаем  ГОСТ 8509-93

С=17С

Для стоек

Определяем фактическую гибкость:

- коэффициент продольного изгиба Табл.72 СНиП II-23-81

Проверка устойчивости элемента

 t<10

Проверка гибкости

Для стоек принимаем  ГОСТ 8509-93

Р

Для промежуточных элементов решетки

Определяем фактическую гибкость:

- коэффициент продольного изгиба Табл.72 СНиП II-23-81

Проверка устойчивости элемента

 t<10

Проверка гибкости

Для сжатых раскосов принимаем  ГОСТ 8509-93

Проверка сечений стержней фермы

5В             +101,87  25,35,137,7630060077,32128,240,7120,9519,67<

13Р            +273,75  6,131,942,96300375154,644000,819,33<

15Р            -166,15   10,62,784,03300375107,91131,220,4820,816,26<

22ОР         -383,25   19,73,875,4837537596,89136,270,5620,9517,31<

14С           -65,7       4,881,532,45180225117,65132,420,4240,815,87<

2.2.10 РАСЧЕТ УЗЛОВ ФЕРМЫ

Расчет промежуточных узлов фермы

Расчет промежуточных узлов сводится к определению требуемой длины швов, которыми элементы решетки крепятся к узловой фасонке.

Усилие в элементах решетки передается на обушок и перо уголка неравномерно:

на обушок

на перо

Требуемая длина шва считается:

) По металлу шва:

) По металлу границы сплавления:

Перед расчетом задаемся: сварка полуавтоматическая, проволока СВ-08А

По Табл. 56 СНиП II-23-81 определяем

для проволоки СВ-08А

по Табл. 51 СНиП II-23-81 для листового проката стали С255

По Табл. 34 СНиП II-23-81  

Расчёт ведём по металлу шва

Для обушка:

при и  по Табл. 38 СНиП II-23-81

Для пера:

ОР22  

Р  

С  

Р  

Р  

С =14С

Результаты расчета в сводной форме

Расчет опорного узла фермы

Опорную реакцию фермы в узле воспринимает опорный столик, который крепится к колонне. Рамный распор и горизонтальное усилие от изгибающего момента воспринимает фланец узла и болты.

Опорный момент в сечении 1-1 отрицательный., следовательно горизонтальная сила прижимает фланец нижнего пояса к полке.

По центру тяжести нижнего пояса действует распор рамы и сосредоточенная сила от ветровой нагрузки на шатер.

 - максимальный момент в сечении 1-1 колонны из Табл. РСУ

- поперечная сила в сечении 1-1

(1,4,8,14,20) =18,76кН

Опорная реакция фермы

Расчет опорного столика

 - полка двутавра верхней ветви.

Длина опорного столика определяется из требуемой длины швов, которыми они привариваются к полке колонны.

Возможный перекос фланца, а следовательно неравномерную передачу опорной реакции учитываем увеличением ее в полтора раза.

Определим толщину фланца из условия его работы на смятие

По ГОСТ 82- 70 tфл =8мм

Поскольку Н прижимает болты к колонне - их диаметр назначаем конструктивно 20мм. Чтобы фланец не зависал на болтах, а передавал реакцию на столик диаметр отверстия принимаем 24мм.

Болты по высоте фланца распределяем равномерно соблюдая следующие условия: между центрами болтов min 2,5dо max 8dо, от центра отверстия до края min 2dо.

Расчет шва, которым опорная фасонка приваривается к фланцу.

Шов находится под давлением опорной реакции, горизонтальной силы Н, которая приложена с эксцентриситетом по отношению к середине шва.

Свободная длина фланца

Расчет узла сопряжения верхнего пояса фермы с колонной

Так как изгибающий момент отрицательный, Усилие Н пытается оторвать фланец от колонны и болт работает на растяжение. Требуемая площадь одного болта:

- Табл. 58 СНиП II-23-81

По Табл. 62 СНиП II-23-81 выбираем болт

Опорный фланец работает на изгиб как однопролётная балка защемлённая в точках по осям болтов.

Максимальный момент

Во фланце развиваются пластические деформации, что учитывается в расчете введением пластического момента сопротивления.

Из условия прочности

Отсюда толщина фланца:

- коэффициент учитывающий вероятность повышения

- высота фланца, определяемая условиями конструирования болтового соединения, а так же требуемой длинной шва крепления фасонки к фланцу.

2.3 РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ

.3.1 РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТОЛБЧАТЫХ ФУНДАМЕНТОВ

Место строительства - г. Воронеж, Воронежской обл.

Подвал отсутствует.

Грунт основания - суглинок тугопластичный.

Подземные воды находятся на отметке 93,0 м.

Мощность , начальное расчетное сопротивление  и модуль деформации  грунта ИГЭ-2 являются достаточными, чтобы использовать данный слой грунта в качестве несущего.

Назначаем класс бетона фундамента В20. Толщину защитного слоя .

.3.2 ВЫБОР ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТА

Нормативная глубина промерзания грунтов определяется по формуле СНиП 2.02.01-83 "Основания зданий и сооружений":

, где

- величина, принимаемая для супесей,

- безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, принимаемых по СНиП 23-01-99 "Строительная климатология",

.

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта df, м, определяется по формуле:

, где

 - для наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых зданий и сооружений,

.

Глубину заложения фундамента принимаем  - чтобы подошва фундамента залегала в надежном грунте - суглинок тугопластичный.

.3.3 РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО НАГРУЖЕННОГО ФУНДАМЕНТА

Нагрузка на объёмно-пространственную систему конструкции собрана в расчетном комплексе "ЛИРА версия 9.6". Полученные усилия на обрезе фундамента имеют следующие значения:

,

где p - среднее давление под подошвой фундамента;- осевая нагрузка на обрезе фундамента;- нагрузка от веса фундамента;- нагрузка от веса грунта на обрезах фундамента;- площадь подошвы фундамента;

Для предварительного расчета:

,

где - средний удельный вес фундамента и грунта на его уступах, принимаемый равным 20кН/м3;

- глубина заложения фундамента.

Расчетное сопротивление грунта основания определяется по формуле:

,

где  - коэффициенты условий работы подбираются по Табл.3 СНиП 2.02.01-83 "Основания зданий и сооружений".

=1,25 т.к. подошва фундамента находится в слое суглинка тугопластичного

=1,0 т.к L/H>4

=1,1 - коэффициент, принимаемый k=1,1 , если прочностные характеристики грунта n и Сn приняты по СНиП 2.02.01-83*"Основания зданий и сооружений";

, ,  - коэффициенты, являющиеся функцией расчетного значения угла внутреннего трения:

=0,78

=4,11

=6,67 значения берутся из Табл.3.5 СНиП 2.02.01-83 "Основания зданий и сооружений" методом интерполяции ;

=1 - коэффициент, принимаемый при b≤10м k=1;

 - ширина фундамента (м);

=2,3м - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки;=0 - глубина подвала;

=18,76т/м3 - осредненное (по слоям) значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента;

=18,3 т/м3 - то же, залегающих выше подошвы фундамента:

=36кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента:

Расчетные данные сведены в таблицу:

 - условие выполняется, соответственно ширину подошвы фундамента принимаем .

Все условия выполняются, соответственно принятая ширина подошвы фундамента b=2,1 м достаточна.

.3.4 РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО НАГРУЖЕННОГО ФУНДАМЕНТА

Нагрузка на объёмно-пространственную систему конструкции собрана в расчетном комплексе "ЛИРА версия 9.6". Полученные усилия на обрезе фундамента имеют следующие значения:

Расчетные данные сведены в таблицу:

 - условие выполняется, соответственно ширину подошвы фундамента принимаем .

Вычисляем момент относительно центра тяжести подошвы фундамента:

Момент сопротивления подошвы фундамента:

Все условия выполняются, соответственно принятая ширина подошвы фундамента b=1,5м достаточна.

Расчет осадки фундаментов методом послойного суммирования.

Сущность метода послойного суммирования заключается в определении осадок элементарных слоев основания в пределах сжимаемой толщи от дополнительных вертикальных напряжений , возникающих от нагрузок, передаваемых сооружением. Осадка фундамента определяется суммированием осадок элементарных слоев основания.

При расчете осадки фундаментов, возводимых в котлованах глубиной менее 5 м расчет ведется по формуле СНиП 2.02.01-83* "Основания зданий и сооружений":

,

где - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

- число слоев, на которые разделена по глубине сжимаемая толща основания;

 - среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме напряжений на верхней и нижней границах слоя;

 - толщина i-го слоя грунта;

 - модуль деформации i-го слоя грунта.

В расчете осадок отдельных слоев ограничиваются толщей , ниже которой деформации грунтов пренебрежимо малы. Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимают на глубине , где выполняется условие

где  при .

Расчет основания по деформациям считается удовлетворительным, если совместная деформация основания и сооружения не превышает предельного значения и выполняется условие

где  - совместная деформация основания и сооружения;

 - предельное значение совместной деформации основания и сооружения.

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта zg на границе слоя, расположенного на глубине z от подошвы фундамента, определяют по формуле

zg=, где

 - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

 - глубина заложения фундамента от планировочного уровня

 - удельный вес и толщина i-го слоя грунта

Дополнительные вертикальные напряжения от внешней нагрузки определяются по формуле:

zp = p0, где

 - коэффициент, учитывающий изменение с глубиной дополнительного давления;- дополнительное вертикальное давление на основание в плоскости фундамента.

 - вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр рассчитываемого фундамента, с учетом влияния соседних фундаментов или нагрузок на прилегающие площади рассчитываются по формуле:

где  - вертикальные напряжения от соседнего фундамента или нагрузок;

.3.5 ОСАДКА ВНЕЦЕНТРЕННО НАГРУЖЕННОГО ФУНДАМЕНТА

Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:

Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента:

Расчетные данные.

z,м            , кПа,

кПа,

 - условие выполняется.

.3.6 ОСАДКА ЦЕНТРАЛЬНО НАГРУЖЕННОГО ФУНДАМЕНТА

Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:

Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента:

Расчетные данные.

z,м            , кПа,

кПа,

Расчетная схема осадки фундамента

 - условие выполняется.

2.3.7 КОНСТРУИРВОАНИЕ ФУНДАМЕНТА

Назначаем количество и высоту ступеней фундамента, принимая их кратно 0,15м.

Принимаем одну ступень фундамента

Окончательная высота плитной части , а окончательная рабочая высота плитной части

Назначаем размер консоли ступени плитной части, принимая кратно 0,15м .

.3.8 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ФУНДАМЕНТА НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

Так как пирамида продавливания выходит за пределы основания фундамента, то расчет на продавливание не производим.

.3.9 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ФУНДАМЕНТА ПО ПОПЕРЕЧНОЙ СИЛЕ

Проверяем условие для фундамента:

Прочность ступени по поперечной силе обеспечена.

.3.10 РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ ПО I ГРУППЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ

Расчет оснований производится из условия:

где - расчетная вертикальная нагрузка на основание

 - вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания;

 - условие выполняется.

 - приведенная ширина и длина подошвы фундамента, определенные из условия, что при внецентренном приложении нагрузки равнодействующая всех сил находится в центре тяжести приведенной прямоугольной площади.

 - эксцентриситет приложения нагрузки по оси b

 - безразмерные коэффициенты несущей способности, определяемые по таблицам СНиП.

 - коэффициенты формы

 - расчетное значение удельного сцепления грунта.

.3.11 РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА НА ИЗГИБ

Требуемая площадь арматуры определяется по формуле:

где Мi - изгибающий момент в рассматриваемом сечении консольного выступа;- рабочая высота рассматриваемого сечения от верха ступени до центра арматуры;- расчетное сопротивление арматуры.

Изгибающие моменты Mi в расчетных сечениях определяются по давлению грунта р, вычисленному от расчетных значений нормальной силы N, приложенной по обрезу фундамента, и изгибающего момента М на уровне подошвы, действующего в плоскости определяемого момента Mi .

Изгибающий момент Mi в сечении i, определяемый в направлении b:

где ci - длина консоли от края фундамента до расчетного сечения;

pmax - максимальное краевое давление на грунт;

рi - давление на грунт в расчетном сечении:

= N/A + k′i M/W;′i = 1 - 2ci / l.

Задаемся шагом стержней 150мм. По сортаменту горячекатанной стержневой арматуры периодического профиля принимаем рабочую A-II Æ12 мм.

3. ОРГАНИЗАЦИОННО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ

.1 ТЕХНОЛОГИЯ И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ

.1.1 ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ

Организация работ по возведению несущих конструкций:

) монтаж колонн

) монтаж подкрановых балок

) монтаж стропильных ферм

) монтаж связей

) монтаж каркаса светоаэрационного фонаря

Монтаж колонн

Перед установкой колонн должна быть проверена и смазана резьба анкерных болтов. Проверку осуществлять навертыванием гаек. Для предохранения резьбы при опускании колонны во время наводки на резьбу надеть предохранительные колпачки из кровельной стали или газовых труб с конусным верхом для облегчения прохождения в отверстия плиты.

Устанавливают колонны на выверенные гайки. Гайки наворачивать с требуемой точностью установки верхней поверхности. Поднятую колонну устанавливать, опирая на навернутые гайки и совмещая риски на колонне с разбивочными осями. Положение колонны по вертикали обеспечивается точностью установки гаек и при необходимости может быть выправлено их подкручиванием. После установки положение колонны фиксировать постановкой шайб и закреплением плиты вторыми гайками, которые зажимают опорные плиты и обеспечивают устойчивость колонны. Выверенные колонны подлить мелкозернистым бетоном.

Перед монтажом колонны разложить вдоль ряда их установки на деревянные прокладки под углом. До подъема колонны обстроить подмостями: лестницами и площадками, а также монтажными стяжными приспособлениями.

Монтаж осуществлять без перемещения крана поворотом стрелы. Стоянку располагать так, чтобы вылет стрелы позволял, повернув колонну в вертикальное положение без его изменения, поставить ее на фундамент. При одновременном подъеме колонны и повороте стрелы возможно опасное отклонение подъемного полиспаста от вертикали. Все операции выполнять на минимальной скорости.

Строповку производить выше центра тяжести, чтобы после подъема она заняла вертикальное положение. Для обеспечения вертикального положения колонны при ее установке строп должен быть закреплен по оси центра тяжести колонны или охватывать ее с двух сторон. Крепить строп за специальные предусмотренные отверстия.

Все работы по выверке производить до расстроповки колонн и их закрепления. Необходимую проверку вертикальности выполнять двумя теодолитами.

.1.2 ВЫБОР ТИПА КРАНА И ЕГО ПРИВЯЗКА К ОБЪЕКТУ

В зависимости от габаритных размеров возводимого здания и условий стройплощадки (расстояния до существующих сооружений) принимаем вариант установки гусеничного крана для монтажа промышленного здания.

Выбор и привязка крана выполняется с учетом монтажа конструкций или подъема грузов в таре наибольшей массы Q, на наибольшем удалении (наибольшем рабочем вылете крюковой подвески крана - Rраб) при наибольшей высоте подъема груза - Нраб.

Расчет основных рабочих параметров крана: грузоподъемности, вылета и высоты подъема крюка производится аналитически по массам наибольших грузов, наибольшим расстояниям и высотам их подъема от оси кранового пути и отметки головок рельсов с учетом грузозахватных устройств, размеров зон безопасности и размеров грузов (тары).

3.1.3 РАСЧЕТ СТРЕЛОВЫХ КРАНОВ

) Определяем наименьшую высоту подъема крюка

, где

 - расстояние от уровня стоянки крана до наивысшей монтажной отметки,

 - высота запаса проноса конструкции над опорой,

 - высота последнего монтажного элемента,

 - высота строповки элемента,

) Определение требуемой грузоподъемности

Наиболее тяжелым элементом является колонна -

Тогда требуемая грузоподъемность крана

, где

 - масса строповочных устройств,

) Определение требуемого вылета крюка

Требуемый вылет крюка определяем графическим путем

Конкретный тип и марка кранов выбирается с учетом полученных аналитических результатов по диаграмме технических параметров крана: грузоподъемности, вылету, высоте подъема крюка при обязательной сверке допустимости полученных величин грузовых моментов для всех учтенных грузов с его грузовой характеристикой с целью обеспечения грузовой устойчивости.

Принимаем для возведения одноэтажных частей стреловый самоходный гусеничных кран МГК - 25БР.

.1.5 ИНЖЕНЕРНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО ТЕХНИХЕ БЕЗОПАСНОСТИ

. На участке (захватке), где ведутся монтажные работы, не допускается выполнение других видов работ.

. При возведении здания запрещается выполнять работы, связанные с нахождением людей в одной секции, над которой производится перемещение, установка и временное закрепление элементов сборных конструкций.

. Очистку подлежащих монтажу конструкций от грязи следует производить до их подъема.

. Строповку конструкций и оборудования следует производить грузозахватными средствами, обеспечивающими возможность дистанционной расстроповки с рабочего горизонта в случае, когда высота до замка грузозахватного средства превышает 2м.

. Элементы монтируемых конструкций или оборудования во время перемещения должны удерживаться от раскачивания.

. Не допускается пребывание людей на элементах конструкций и оборудования во время их подъема и перемещения.

. Во время перерывов на работе не допускается оставлять поднятые элементы конструкций и оборудования на весу.

. Для перехода монтажников по установленным конструкциям, на которые невозможно установить ограждение, обеспечивающие ширину прохода необходимо применить специальные предохранительные приспособления.

. Установленные в проектном положении элементы конструкций или оборудования должны быть закреплены так, чтобы обеспечивалась их устойчивость и геометрическая неизменяемость. Расстроповку элементов конструкций и оборудования, установленных в проектное положение, следует производить после постоянного или временного закрепления. Перемещать установленные элементы конструкций или оборудования после их расстроповки не допускается.

. Не допускается выполнять монтажные работы на высоте в открытых местах при скорости ветра 15м/с и более, грозе или тумане, исключающие видимость в пределах фронта работ.

. До выполнения монтажных работ необходимо установить порядок обмена условными сигналами между лицом, руководящим монтажем и машинистом. Все сигналы подаются только одним лицом, кроме сигнала "стоп", который может подать любым.

. Монтаж каждой последующей захватки здания следует производить только после надежного закрепления всех элементов предыдущей захватки согласно проекта.

. В процессе монтажа конструкций здания монтажники должы находиться на ранее установленных и надежно закрепленных конструкциях при средствах подмащивания.

. Распаковка и расконсервация подлежащего монтажу оборудования должы производиться в соответстви с ППР и осуществляться на специальных стелажах или подкладках высотой не менее 100мм.

. В процессе выполнения сборных операций совмещение отверстий и проверка их совпадения в монтируемых деталях должна производиться с использованием специального инструмента.

. При перемещении конструкций или оборудования расстояние между ними и выступающими частями смонтированного оборудования иди других конструкций должны быть по горизонтали не менее 1м, по вертикали 0,5м.

. До начала работ по монтажу каркаса члены бригады, занятые на монтаже, и машинисты должны быть ознакомлены с ППР и мероприятиями по технике безопасности.

. Рабочие, занятые на монтаже конструкций, обязаны работать в защитных касках и иметь предохранительные пояса.

.1.6 УКАЗАНИЯ ПО ПРОИЗВОДСТВУ РАБОТ

. Монтаж колонн:

выложить колонну в предмонтажное положение

установить кран на линию движения (стоянка )

застропить колонну за крюк крана на вылете 6м

попеременной работой механизмов поворота платформы и подъема крюка вывести колонну в вертикальное положение выше отметки установки на 0.5м

поворотом платформы крана вывести колонну над местом установки

установить колонну на регулировочные шайбы в проектное положение

при помощи установочных шайб и гаек закрепить колонну в проектном положении

отстропить колонну.

. Площадка для работы крана должна быть спланирована, уплотнена и отсыпана щебнем до удельного давления 4кг/см. Уклон площадки не более 1%.

.2 ОРГАНИЗАЦИЯ И ЭКОНОМИКА СТРОИТЕЛЬСТВА

.2.1 РАЗРАБОТКА КАЛЕНДАРНОГО ПЛАНА ПРОИЗВОДСТВА СМР

Важнейшим документом, входящим в ППР является календарный план строительства объекта. В данном документе отражаются следующие вопросы:

-       номенклатура, последовательность строительных процессов и отдельных работ;

-       объемы и трудоемкости работ;

-       потребность в машинах и механизмах;

-       потребность в трудовых ресурсах;

-       сменность производства работ;

-       продолжительность выполнения отдельных работ и возведения здания в целом.

Календарный план строительства объекта составляется в соответствии с на основе выполненных ранее:

·        калькуляции трудозатрат;

·        выбора методов производства работ и механизмов;

·        расчета состава комплексных бригад и звеньев.

В левой части календарного плана размещаются данные, характеризующие технико-экономическую структуру работ. Правая часть плана является графическим выражением продолжительности последовательно распределенных и взаимоувязанных во времени отдельных видов работ. Выполнение работ в одну смену отражается на графике производства работ (ГПР) одной сплошной линией, при двухсменной организации труда - двумя сплошными линиями. Над линией указывается количество рабочих, занятых на объекте в сутки.

.2.2 ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКА ДВИЖЕНИЯ РАБОЧИХ

График движения рабочих строится в виде гистограммы путем проецирования графических данных календарного плана на соответствующую горизонтальную ось. Высоте элементов гистограммы (по оси ординат) отражает общее количество рабочих, находящихся на объекте в соответствующий день. Длина всей гистограммы (по оси абсцисс) соответствует продолжительности возведения объекта строительства.

График движения рабочих характеризуется параметрами, представленными ниже:-максимальное количество рабочих на объекте в сутки, Rmax=33;ср - среднее количество рабочих на объекте в сутки:

ср=∑Труч/Т;

где ∑Труч - затраты ручного труда (из калькуляции трудозатрат), чел.-см.;

Т - продолжительность выполнения работ, см.;ср=3218,91/147≈22 человека

Кнер - коэффициент неравномерности движения рабочих

Кнер=Rmax/Rср

Кнер=33/22≈1,5

Условием корректности построения графика движения рабочих являются следующие пределы величины Кнер:

Кнер=1,5÷2,0

Вывод: график построен верно.

.2.3 ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКА ДВИЖЕНИЯ МАШИН И МЕХАНИЗМОВ

Данный график составляется с использованием графических данных календарного плана строительства объекта (см. графическую часть КП).

.2.4 ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКА ДОСТАВКИ И РАСХОДА ОСНОВНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ

График составляется на основании графика производства работ и ведомости потребности в основных материальных ресурсах.

В данном документе графически отражается поступление (пунктирной линией) и расходование (сплошной линией) основных конструкций, изделий и полуфабрикатов.

Опережение расхода доставкой называется запасом. Норма запаса назначается в зависимости от вида транспорта, которым осуществляется доставка материалов, конструкций и полуфабрикатов на объект. Доставка и расход товарных строительных смесей (бетона, раствора и т.п.) производится параллельно, что соответственно отражается на графике. Запас при этом равен нулю.

.2.5 ЛОКАЛЬНЫЙ РЕСУРСНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ НА МОНТАЖ СТАЛЬНОГО КАРКАСА

Исходные данные для выполнения экономического раздела

Наименование объекта - «Цех по производству крупногабаритных металлоконструкций»

Месторасположение строительства - г. Воронеж.

Объемно-планировочные характеристики:

·   Общая площадь - 1728 м2.

·        Этажность - одноэтажное промышленное здание

Целью выполнения экономического раздела является определение объема капитальных вложений на строительство цеха по производству крупногабаритных металлоконструкций, расположенном в г. Воронеж.

В данном разделе выпускной квалификационной работы выполнен следующий расчет:

.        составлена локальная смета в базисном уровне цен (СНБ-2001) на работы по монтажу каркаса;

.        оформлена пояснительная записка к сметной документации;

.        рассчитаны технико-экономические показатели проекта строительства объекта.

Ведомость объемов работ по устройству каркаса

Таблица 1

Монтаж стального каркаса

ЛОКАЛЬНЫЙ РЕСУРСНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ

На общестроительные работы: Цех по производству крупногабаритных металлоконструкций

Основание: Ведомость объемов работ

Сметная стоимость 2 205 793 р.

Средства на оплату труда 463 662 р.

Составлен в текущих (прогнозных) ценах по состоянию на 2015 г.

Индексы изменения сметной стоимости на I квартал 2015 года для Воронежской области:

Оплата труда = 14.25

Материалы = 5.47

Механизмы = 7.32

Накладные расходы: 90 % для металлических конструкций.

,85 - понижающий коэффициент по накладным расходам

Сметная прибыль: 85 % для металлических конструкций.

,8 - понижающий коэффициент по сметной прибыли

Данные взятые на основе:

Департамент архитектуры и строительной политики Воронежской области. Письмо от 12.12.2014 г. № 61-11/2334 на № 36-001120 от 10.12.2014

Пояснительная записка к сметной документации на строительство

Наименование стройки: Капитальное строительство одноэтажного промышленного здания

Наименование объекта: Цех по производству крупногабаритных металлоконструкций в г. Воронеж

Наименование выполняемых работ: Капитальное строительство.

Расчетная сметная стоимость строительно-монтажных работ разработана с использованием журнала Укрупненные показатели стоимости строительства УПСС (КО-ИНВЕСТ) по состоянию на 01.01.2015 г.

Ценовые показатели в текущем уровне цен на 01.04.2015 г. определены следующим образом.

Сметные цены на материальные ресурсы приняты по ценовым показателям «цена сметная» сборника текущих средних сметных цен на материалы, изделия и конструкции, применяемые в Воронежской области.

Сметные цены на эксплуатацию строительных машин и механизмов приняты на основании информации, разработанной филиалом Федерального Государственного учреждения «Федеральный Центр ценообразования в строительстве и промышленности строительных материалов» по Воронежской области и опубликованной в Информационно-справочных материалах «Ценообразование в строительстве» за апрель 2015 г.

Размер средств на оплату труда рабочих включен в состав сметных расчетов, исходя из часовой оплаты труда в строительстве, рассчитанной на основании данных Территориального органа Федеральной службы государственной статистики по Воронежской области (Информационно-справочные материалы «Ценообразование в строительстве», апрель 2015 г.).

Накладные расходы приняты в процентах от фонда оплаты труда рабочих (строителей, монтажников и машинистов) в соответствии с приложением 4 Методических указаний по определению величины накладных расходов в строительстве МДС 81-33.2004 с учетом коэффициента 0,94 согласно Письму Федерального агентства по строительству и жилищно-коммунальному хозяйству от 31.01.2005 г. № ЮТ-260/06 "О порядке применения нормативов накладных расходов в строительстве".

Сметная прибыль принята в процентах от фонда оплаты труда рабочих (строителей, монтажников и машинистов) в соответствии с Методическими указаниями по определению величины сметной прибыли в строительстве МДС 81-25.2001 и приложениями 1 Письма Федерального агентства по строительству и жилищно-коммунальному хозяйству от 18.11.2004 г. № АП-5536/06 «О порядке применения нормативов сметной прибыли».

Стоимость монтажа стального каркаса на 1 м2 составляет 1276,5 р.

Сметная стоимость монтажа стального каркаса: Цеха по производству крупногабаритных металлоконструкций в текущем уровне цен на 01.04.2015 г. составляет 2 205 793 руб.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На основе проведенных расчетов по строительству и возведению цеха по производству крупногабаритных металлоконструкций, можно сделать следующие основные выводы:

Продолжительность строительства, а также количество работающих бригад считается наиболее эффективными по технико-экономической оценки в сопоставлении с аналогичными типами зданий.

Территория строительства отвечает всем выбранным параметрам.

Стоимость строительства и расценки в сравнении с аналогами ниже, что показывает эффективный расчет и экономию времени и ресурсов.

Значит, реализация проекта актуальна.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.       СП 63.13330.2012 "Бетонные и железобетонные конструкции". Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003/ Минрегион России, 2012.

2.       СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений". Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83* <http://gostrf.com/normadata/1/4294854/4294854684.htm>/ Москва 2011.

.        СП 12-135-2003 "Безопасность труда в строительстве. Отраслевые типовые инструкции по охране труда"/ Москва 2003.

.        СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* .

.        СП 48.13330.2011 "Организация строительства". Актуализированная редакция СНиП 12-01-20044/ Москва 2011.

.        СП 45.13330.2012 "Земляные сооружения, основания и фундаменты". Актуализированная редакция СНиП 3.02.01-87.

.        СП 50.13330.2012 "Тепловая защита зданий". Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003

.        СП 131.13330.2012 "Строительная климатология". Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*

.        СП 23-101-2004 "Проектирование тепловой защиты зданий".

.        CНиП 1.04.03-85* «Нормы продолжительности строительства

.        СП 118.13330.2012 "Общественные здания и сооружения". Актуализированная редакция СНиП 31-06-2009.

.        ГОСТ 12.3.035 - 84(1996) ССБТ. «Работы окрасочные. Требования безопасности».

.        ГОСТ 23407-78. «Ограждения инвентарные строительных площадок и участков производства строительно-монтажных работ»

.        ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация. - М.: издательство стандартов, 1996-30с.

.        Шеришевский И.А. Конструирование гражданских зданий.1981 (2005)

.        Н.Н. Ким, Т.Г. Маклакова: «Архитектура гражданских и промышленных зданий». Спецкурс. Москва, 1987.

.        А. Ф. Гаевой. «Курсовое и дипломное проектирование. Промышленные и гражданские здания». Стройиздат, 1987.

.        Байков В.Н. Сигалов З.И. Железобетонные конструкции. Общий курс -М: Стройиздат, 1991

.        Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций. Часть II. М.-2006

.        Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций. Часть I. М.-2006

.        В.М. Алексеев П.И. Калугин, Проектирование оснований и фундаментов сельскохозяйственных зданий и сооружений: Учебное пособие. 2-е изд., испр. и доп. - Воронеж: издательство Воронежского государственного университета, 1997. - 432.

.        Технология строительных процессов: Учеб. А.А.Афанасьев, Н.Н.Данилов, В.Д.Копылов и др.; Под ред. Н.Н.Данилова, О.М.Терентьева. М.: Высшая школа, 1997.- 464 с.

.        Технология строительного производства: Учеб. А.С.Стаценко. Ростов н/Д: Феникс, 2006. - 416 с.

.        Справочник инженера-строителя. Общестроительные и отделочные работы: расход материалов / Л.А.Зинева. - Изд. 10-е - Ростов н/Д : Феникс, 2007. - 537 с. - (Строительство и дизайн).

.        Справочник мастера-строителя / Под ред. Д.В.Коротеева. - М.:Стройиздат, 1989.

.        Дикман Л. Г. «Организация и планирование строительного производства»издание 3е - М., Высшая школа, 1988 г.