Разработка технических решений по реконструкции технического водоснабжения ТЭЦ-ПВС ОАО 'Северсталь'

Разработка технических решений по реконструкции технического водоснабжения ТЭЦ-ПВС ОАО 'Северсталь'

Введение

Большинство процессов промышленного производства для обеспечения нормальной работы нуждаются в охлаждающей воде. Нефтеперерабатывающие заводы, нефтехимическое производство и заводы по химической переработке, металлургические заводы, коммунальные службы для обеспечения электроэнергий - все они для своей работы должны использовать охлаждающую воду. Системы водяного охлаждения управляют температурами и давлениями путем передачи тепла от горячих технологических процессов к охлаждающей воде, которая отводит тепло. При этом охлаждающая вода нагревается и перед ее повторным использованием должна быть либо охлаждена, либо заменена свежей подпиточной водой.

Большинство водооборотных систем для промышленного охлаждения построены 30-50 лет назад и к настоящему времени существенно изношены. На ТЭЦ преимущественное применение получила оборотная система технического водоснабжения с градирнями, в частности на ТЭЦ-ПВС в ОАО «Северсталь» применяют башенные градирни. Башенные градирни надлежит применять в системах оборотного водоснабжения, требующих устойчивого и глубокого охлаждения воды при высоких удельных гидравлических и тепловых нагрузках. От эффективности работы башенных градирен на электростанциях в значительной мере зависят технико-экономические показатели их работы - выработка электроэнергии и расход топлива.

Целью дипломного проекта является разработка технических решений по реконструкции технического водоснабжения ТЭЦ-ПВС ОАО «Северсталь». Будет произведен анализ фактического состояния системы и ее элементов и произведен аэродинамический, тепловой и гидравлический расчет башенной градирни.

1. Теоретическая часть

.1 Общая характеристика ТЭЦ-ПВС

Назначение теплоэлектроцентрали - паровоздушной станции ТЭЦ-ПВС-1 ОАО «Северсталь»:

сжигание отходов металлургического производства: доменного и коксового газов и промпродукта (отходов углеобогатительной фабрики ОАО «Северсталь» после переработки углей: Печорского бассейна марок 1 ЖР, ГЖО, 2ЖР, Кузнецкого бассейна марок КСР, ГЖО, КР, К, ЖР),

выработка электроэнергии для ОАО «Северсталь»,

отпуск тепла с паром для металлургического производства,

отпуск тепла с горячей водой для теплофикации ОАО «Северсталь» и города Череповца,

дутьё для доменных печей от паровоздушной станции,

выработка химочищенной воды для технологических нужд.

Установленные мощности ТЭЦ-ПВС-1 составляют: электрическая 286 МВт, тепловая паровых котлов - 1232 Гкал/ч, в том числе тепловая мощность турбоагрегатов 574 Гкал/ч. Тепловая мощность водогрейных котлов - 540 Гкал/ч.

Число часов использования среднегодовой установленной электрической мощности достигает 5560 часов в год.

В котельном цехе ТЭЦ-ПВС-1 установлены три энергетических котла ТП-170-1 ст. №№ 1,2,3, два энергетических котла ТП-21 ст. №№ 4,5, пять энергетических котлов БКЗ-210-140ФД ст. №№ 6,7,8,9,10 и три пиковых водогрейных котла ПТВМ-180 ст. №№ 1,2,3. Установленная тепловая мощность десяти энергетических котлов - 1232 Гкал/ч и трех пиковых водогрейных котлов - 540 Гкал/ч, нормальная паропроизводительность энергетических котлов 1900 т/ч. Число часов использования среднегодовой установленной тепловой мощности энергетических котлов в рассматриваемый период не превышает 6000 ч/год.

Тепловая схема ТЭЦ-ПВС выполнена с поперечными связями и по рабочим параметрам установленного основного оборудования делится на две очереди.

На первой очереди установлено: пять энергетических котлов, и пять паровых турбин (ВР-6-2 УТМЗ ст. №1; ВПТ-25-4 ЛМЗ ст. №2; ПТ-30-8.8 ЛМЗ ст. №3; ВТ-25-4 БМЗ ст. №4; ВПТ-50-2 ЛМЗ ст. №5).На второй очереди ТЭЦ установлено: пять энергетических котлов, и три паровые турбины: ВТ-50-2 ЛМЗ ст. №5; ВТ-50-1 УТМЗ ст. №6; Т-100-130 УТМЗ ст. №7.

Пар от котлов 1-ой и 2-ой очереди поступает в соответствующие общестанционные коллекторы, откуда распределяется по соответствующим турбогенераторам. Между собой паровые коллекторы связаны через РОУ.

Оборудование турбинного цеха имеет также поперечные технологические связи по основному конденсату, питательной воде, пару собственных нужд, добавочной воде, циркуляционной и технической воде.

Основные потребители пара ТЭЦ-ПВС и внешние потребители питаются паром от общестанционных магистралей давления: 3,2; 0,8-1,3 и 0,12 МПа.

На ТЭЦ-ПВС имеется пятнадцать деаэрационных установок, семь деаэраторов атмосферного типа (0,12 МПа) и 8 деаэраторов повышенного давления (0,6 МПа). Деаэраторы атмосферного типа ст. №№ 1, 4, 10, 11 предназначены для деаэрации конденсата турбин доменных компрессоров, возвратного конденсата производственного пара, обессоленной воды, идущей на питание котлов. Вторая группа деаэраторов атмосферного типа ст. №№ 12, 13 обеспечивает деаэрацию химически очищенной воды для вторичных энергоресурсов, и в деаэраторе ст. №7 деаэрируется химически очищенная вода для подпитки тепловых сетей. Деаэраторы повышенного давления ст. №№ 2, 3, 5, 6, 8, 9, 16, 17 используются для деаэрации питательной воды паровых котлов.

Для покрытия максимумов теплофикационной нагрузки на ТЭЦ-ПВС установлены три пиковых водогрейных котла типа ПТВМ-180.

Энергетические котлы приспособлены для раздельного или совместного сжигания доменного, коксового и природного газов, и пыли промпродукта Воркутинского каменного угля. Водогрейные котлы эксплуатируются только на природном газе. На ТЭЦ-ПВС имеется три водоподготовительные установки: обессоливающая установка для подпитки энергетических котлов производительностью 340 м3/ч; химводоочистка для вторичных энергоресурсов производительностью 450 м3/ч; химводоочистка для подпитки теплосети производительностью 180 м3/ч.

В состав ТЭЦ-ПВС входит паровоздуходувная станция (ПВС), обеспечивающая дутьем доменные печи. На ПВС установлено восемь компрессоров различного типа, шесть из которых ст. №№ 1-6, приводятся во вращение от конденсационных паровых турбин, и два компрессора ст. №№ 7, 8 имеют электрический привод. Пар на турбокомпрессоры ст. №№ 1, 5, 6 подается от котлов первой очереди из общестанционного коллектора свежего пара давлением 100 кг/см2 и температурой 510°С.

Паровые конденсационные турбины компрессоров ст. №№ 2, 3, 4 работают на паре средних параметров, подаваемом от противодавления турбогенератора ст. №1 (ВР-6-2 УТМЗ) и от двух РОУ 100/33. Конденсат из конденсаторов приводных турбин перекачивается в деаэраторы атмосферного типа ст. №№ 4, 10, 11.

ТЭЦ-ПВС имеет оборотную систему технического водоснабжения. В качестве водоохладителей используется семь башенных градирен противоточного типа.

.2 Системы оборотного водоснабжения ТЭЦ ПВС

Существуют три основных типа систем водяного охлаждения. Конструкция охлаждающей системы зависит от использующей ее установки, а эффективность и производительность установки зависит от типа охлаждаемого процесса, характеристик воды и экологических соображений. Вода является наиболее широко используемым теплоносителем, потому что обычно она имеется в изобилии, без труда может быть использована и дешева, вода способна переносить большие количества теплоты в единице объема, в условиях обычно встречающихся диапазонов температур расширение и сжатие воды незначительны, вода не разлагается.

Хотя двух одинаковых систем водяного охлаждения не существует, фактически существует три базовые конструкции.

Открытая рециркуляционная система является наиболее распространенной конструкцией промышленной системы охлаждения. Она состоит из насосов, теплообменников и градирни. Вследствие наличия испарения, основной химический состав воды в открытых рециркуляционных системах подвергается изменениям.

В прямоточных системах охлаждающая вода проходит через теплообменник только один раз.

Замкнутые рециркуляционные системы используют одну и ту же охлаждающую воду повторно в непрерывном цикле. Сначала вода отбирает тепло у технологической жидкости и затем отдает его в другом теплообменнике. В таких системах градирня не используется.

В цехе ТЭЦ-ПВС открытая рециркуляционная система, а для такого типа характерны такие проблемы как коррозия, загрязнение, накипь, микробиологические загрязнения и разложение древесины.

В настоящее время обеспечение водой, требуемой для охлаждения конденсаторов, масло и воздухоохладителей турбокомпрессоров ПВС и турбогенераторов ТЭЦ осуществляется по двум оборотным циклам.

Оборотная система циркуляционного водоснабжения ТЭЦ-ПВС включает следующие сооружения и оборудование:

. Охладители циркуляционной воды - градирни, семь шт.

. Два подземных железобетонных самотечных канала охлажденной воды (1600х2000 мм) разделенных между турбогенераторами ст. № 4, 5 заглушками и входящими, соответственно, в циркуляционный контур № 1 и 2.

. Четыре стальных подземных коллектора охлажденной воды на ПВС, Ду 1200 мм.

. Два стальных подземных трубопровода нагретой воды Ду 1200 мм, и Ду 1400 мм, разделенных между генераторами ст. № 4 и 5 заглушками и входящими, соответственно, в циркуляционный контур № 1 и 2.

. Четыре подземных трубопровода нагретой воды от ПВС, Ду 1200 мм.

. Циркуляционные насосы турбогенераторов и турбовоздуходувок, по два на каждой турбине.

. Водяной тракт конденсаторов турбины.

. Насосы технической и сырой воды для собственных нужд станции.

. Теплообменники поверхностного типа: маслоохладители турбогенераторов и механизмов; газоохладители генераторов, возбудители, электродвигатели напряжением 6000 В.

. Общестанционный коллектор технической воды Ду З00 мм. Подпитка коллектора может осуществляться с напора циркуляционных насосов; через соответствующие перемычки, от главного водовода Ду 1400 мм и от насосов сырой воды.

Первый контур циркуляционного водоснабжения включает четыре башенных градирни №№ 1, 2, 3 и 7 и обеспечивает работу турбогенераторов №№ 2, 3, 4 и оборудования ПВС.

Второй контур циркуляционного водоснабжения включает башенные градирни №№ 4, 5, 6 и обеспечивает работу турбогенераторов ст. № 5, 6, 7.

Продувка оборотной системы циркуляционного водоснабжения не регулируется и практически не организована.

Источником технического водоснабжения ТЭЦ-ПВС является: река Шексна (единая фильтровальная станция (ЕФС) ОАО «Северсталь» и заводской водопровод).

Подпитка оборотной системы технического водоснабжения ТЭЦ-ПВС, а также подача исходной воды для химического цеха, осуществляются из реки Шексны непосредственно цехом водоснабжения, по главному водоводу Ду 1400 мм.

Подпитка оборотной системы от фильтровальной станции цеха водоснабжения осуществляется по главному водоводу Ду 1000 мм. Максимальный суммарный расчетный расход воды для химотделения и подпиточной воды для системы оборотного водоснабжения ТЭЦ-ПВС от цеха водоснабжения ОАО «Северсталь» составляет 3400 м3/ч, в том числе, расчетный расход сырой воды для нужд химического отделения составляет 800 м3/ч.

Питьевое и противопожарное водоснабжение всех объектов ТЭЦ-ПВС осуществляется от общезаводской водопроводной сети. Для нужд системы гидрозолоудаления используется осветленная вода в количестве до 680 м3/ч.

Все башенные градирни выполнены в виде многоугольников с металлическим наружным каркасом и обшиты к настоящему времени оцинкованными профлистами.

Водосборный бассейн и нижнее опорное кольцо выполнены из сборного железобетона. Поступление воздуха в градирню регулируется шторами, установленными по, периметру противооблединительного тамбура градирен. Шторы образованы горизонтальными поворотными щитами, управляемыми вручную, возможно одновременное изменение положения трех щитов.

В дипломном проекте будет рассмотрено совершенствование системы оборотного водоснабжения второй очереди.

1.3 Классификация градирен

Охлаждающей водой, нагретой в тепловыделяющем оборудовании, можно распорядиться по-разному, но вариантов фактически три и все они известны. По первому, вода сбрасывается в канализацию, т.е. используется на проток. Очевидно, что в настоящее время не только по экологическим, но и по экономическим соображениям это неприемлемо. По второму варианту, нагретая (условно чистая) вода используется в технологии предприятия. Такое решение самое привлекательное, так как одновременно утилизируется и полученное ею от оборудования тепло. Однако возможность даже частичного использования нагретой охлаждающей воды встречается крайне редко и составляет тысячные доли процента от общей массы ее потребления. Остается последнее - нагретую воду охладить и повторно использовать, то есть организовать водооборотную систему. Этот вариант является преимущественным в общемировой практике, а усилия специалистов направлены на совершенствование техники и технологии таких систем.

Градирни - основной вид искусственного охладителя, широко распространенный на теплоэлектроцентралях и в настоящее время получивший наибольшее применение.

Градирня представляет собой сложное высотное сооружение и одновременно сложное теплообменное устройство, являющееся связующим звеном между турбиной и атмосферой. Основная рабочая часть градирни - оросительное устройство, в котором вода, подлежащая охлаждению после конденсаторов турбин, разделяется на струи и капли или стекает вниз по щитам в виде пленок. Вода в виде капель или пленок охлаждается вследствие испарения и соприкосновения с воздухом, входящим через оросительное устройство через окна. Нагретый, насыщенный водяными парами воздух отводится вверх под действием естественной тяги через вытяжную башню.

По способу передачи тепла атмосферному воздуху можно классифицировать градирни на:

испарительные, в которых передача тепла от воды воздуху осуществляется в основном за счет испарения;

радиаторные, или сухие, в которых передача тепла от воды воздуху осуществляется через стенку радиаторов за счет теплопроводности и конвекции;

смешанные, в которых используется передача тепла за счет испарения, теплопроводности и конвекции.

Теоретическим пределом охлаждения воды в испарительных градирнях является температура атмосферного воздуха по смоченному термометру, которая может быть ниже температуры по сухому термометру на несколько градусов.

Теоретическим пределом охлаждения воды в радиаторных градирнях является температура атмосферного воздуха по сухому термометру.

В комбинированных радиаторно - испарительных градирнях, так же как и в сухих, охлаждение воды происходит через стенки радиаторов, орошаемые снаружи водой. Отдача тепла водой, протекающей через радиаторы к воздуху, осуществляется за счет теплопроводности через стенки и испарения орошающей воды. Указанные градирни получили меньшее распространение, чем испарительные и радиаторные из-за неудобств при эксплуатации.

По способу создания тяги воздуха градирни разделяются на:

вентиляторные, через которые воздух прокачивается нагнетательными или отсасывающими вентиляторами;

башенные, в которых тяга воздуха создается высокой вытяжной башней;

открытые, или атмосферные, в которых для протока воздуха через них используются естественные токи воздуха - ветер и отчасти естественная конвекция.

В зависимости от конструкции оросительного устройства и способа, которым достигается увеличение поверхности соприкосновения воды с воздухом, градирни подразделяются на пленочные, капельные и брызгальные.

Каждый из указанных видов градирен может иметь разнообразные конструкции отдельных элементов оросительного устройства, отличаться их размерами, расстояниями между ними и может быть выполнен из различных материалов.

Выбор типа градирен следует производить по технологическим расчетам с учетом заданных в проекте расходов воды и количества тепла, отнимаемого от продуктов, аппаратов и охлаждаемого оборудования, температур охлаждаемой воды и требований к устойчивости охладительного эффекта, метеорологических параметров, инженерно-геологических и гидрологических условий площадки строительства градирни, условий размещения охладителя на площадке предприятия, характера застройки окружающей территории и транспортных путей, химического состава добавочной и оборотной воды и санитарно-гигиенических требований к нему, технико-экономических показателей процесса строительства этих сооружений.

На ТЭЦ-ПВС применяются только башенные градирни, поэтому остановимся на них поподробнее.

.4 Башенные градирни

Общие положения.

Башенные градирни надлежит применять в системах оборотного водоснабжения, требующих устойчивого и глубокого охлаждения воды при высоких удельных гидравлических и тепловых нагрузках. Башенные градирни применяются, главным образом, на атомных и тепловых электростанциях.

Башенные градирни могут быть испарительными, радиаторными, или сухими и смешанными - испарительно-сухими. К испарительно-сухим относятся сухие градирни, в которых для увеличения глубины охлаждения осуществляется набрызг воды (как правило, обессоленной) на радиаторы.

На рисунке 1.1 изображена башенная противоточная градирня.

Рисунок 1.1 - Башенная противоточная градирня: 1 -вытяжная башня; 2 - водоуловитель; 3 - водораспределительная система; 4 - оросительное устройство; 5 - воздухорегулирующее устройство; 6 - водосборный бассейн

Башенные градирни разрабатываются, как правило, испарительные и с противоточной схемой движения воды и воздуха.

Конструктивная характеристика градирни №4.

В дипломном проекте будет произведен расчет башенной градирни №4, относящейся ко второй очереди, с целью замены оросительного устройства и системы водораспределения.

Градирня №4 введена в эксплуатацию в 1963г. Градирня №4 предназначена для охлаждения воды в оборотной системе водоснабжения ТЭЦ-ПВС, в которой вода является средством отведения больших количеств тепла от энергетических агрегатов. По способу охлаждения обследуемая градирня относится к башенной, где благодаря наличию вытяжной башни, создается естественная тяга атмосферного воздуха. По способу создания развитой поверхности соприкосновения охлаждения воды, градирня относится к пленочной. Принцип охлаждения заключается в том, что, проходя сквозь градирню, вода разделяется на тонкие пленки, благодаря чему увеличивается поверхность охлаждения, и продувается потоком воздуха.

Основными элементами градирни №4 являются:

вытяжная башня, создающая циркуляцию воздуха, а также отводящая насыщенные пары на достаточную высоту для их рассеивания в атмосфере;

водораспределительное устройство, распределяющее по рабочим лоткам поступающую по центральному стояку воду с последующим разбрызгиванием ее через сопла;

оросительное устройство, обеспечивающее создание необходимой поверхности охлаждения;

водосборный бассейн, служащий для сбора охлажденной воды в циркуляционной системе.

водоуловитель в градирне отсутствует.

В плане железобетонный каркас оросительного и водораспределительного устройств градирни №4 имеет форму многоугольника и разбит десятью лучевыми осями на десять секторов с углом 360 каждый и четырьмя кольцевыми рядами «А», «Б», «В» и «Г» по ортогональной схеме. Диаметр наружного ряда 40, 240 м, высота каркаса 8,61 м. Строительный объем составляет 11000 м3.

Щиты оросителя уложены в два яруса на опорную железобетонную конструкцию. Опорная конструкция состоит из радиальных балок, установленных на отметке 3,55 м и 5,60 м.

Водораспределительное устройство градирни запроектировано лотковым. Лотки железобетонные: магистральные - лучевые и рабочие - кольцевые. На рабочих лотках предусмотрены сопла с разбрызгивающими тарелочками. Лотки водораспределительного устройства опираются на радиальные и промежуточные балки, установленные на отметке 8,30 м.

Щиты оросителя при проектировании предусмотрены деревянными.

При эксплуатации градирни №4 были выполнены следующие ремонтные работы, имеющие отношение к каркасу оросительного и водораспределительного устройств:

монтаж нижнего яруса оросителя, установка разбрызгивающих тарелочек, чистка чаши бассейна градирни (1979 г.);

реконструкция системы водораспределения с заменой деревянного оросителя на полиэтиленовые блоки, чистка чаши бассейна градирни (1994 -1995 гг.);

чистка лотков, частичная замена разбрызгивающих устройств (1997 г.).

В ходе обследования строительных конструкций было выявлено, что они находятся в работоспособном состоянии и замены не требуется. Следовательно, снижаются затраты на реконструкцию градирни №4.

Оросительное устройство.

Оросители являются основным конструктивным элементом градирни, определяющим ее охлаждающую способность. Конструкция оросителя должна обеспечивать получение достаточной площади поверхности охлаждения при оптимальном аэродинамическом сопротивлении.

В зависимости от характера преобладающей поверхности охлаждения оросители могут быть:

пленочные;

капельно-пленочные;

капельные;

брызгальные;

комбинированные.

В пленочных оросителях вода обтекает поверхность охлаждения в виде тонкой пленки. Эти оросители обеспечивают самое эффективное охлаждение, которое может быть интенсифицировано в 1,5-2 раза или более путем увеличения шероховатости, пористости или волнистости поверхности оросителя. К сожалению, пористые оросители быстро выходят из строя при наличии в воде нерастворимых примесей. Поэтому, если концентрация нефтепродуктов в оборотной воде превышает 25 мг/л, а взвешенных веществ - 50 мг/л, рекомендуется использовать капельные или сетчатые капельно-пленочные оросители. Брызгальные оросители применяют, если общая концентрация нефтепродуктов, жиров, взвешенных веществ и других превышает 120 мг/л.

В настоящее время большинство оросителей изготавливаются из различных полимеров: полиэтилена низкого давления, поливинилхлорида, полиэфирных смол и т. д. Эти материалы практически не подвержены коррозии, прочны и обладают небольшой плотностью. Кроме того, из них достаточно легко можно получать трубы, решетки или сетки сложной конфигурации. В то же время необходимо помнить, что некоторые полимеры (например, полистирол) разрушаются при контакте с различными углеводородами.

Для удобства установки оросительных устройств в градирню отдельные элементы их монтируются в блоки. Размеры блоков в плане не должны превышать 1−1,5 м2, а высота их принимается по конструктивным соображениям с учетом общей высоты оросительного устройства. Блоки могут быть закреплены на подвесках или установлены на опорных балках.

При наличии в оборотной воде большого количества агрессивных химических веществ для продления срока службы оросителя рекомендуется организовывать предварительную водоподготовку. Ороситель работающей градирни постоянно омывается водой, и вероятность его возгорания равна нулю. Однако при длительных остановках охлаждающих установок и проведении ремонтных работ оросители, изготовленные из полиэтилена или другого легкогорючего пластика, могут загореться и устойчиво гореть с выделением большого количества тепла и дыма. Поэтому их рекомендуется изготовлять из полимеров, не поддерживающих горение. Также при выборе материала для оросителя необходимо учитывать, что при низких температурах механические свойства некоторых видов полимеров ухудшаются.

Усовершенствование существующих оросителей и разработка новых конструкций является одной из главных задач, направленных на повышение эффективности градирен за счет создания развитой поверхности теплосъема, увеличение удельного расхода воздуха, улучшения процесса тепломассообмена и, как следствие, - повышение охлаждающей способности.

Полимерные оросители, в отличие от природных материалов, таких как дерево и асбошифер, не обладают высокими показателями смачиваемости поверхности конструкций, способствующей развертыванию пленки воды, т.е. увеличению площади контакта воды с воздухом. В полимерных оросителях необходимая интенсивность тепломассообмена может быть обеспечена увеличением поверхности теплосъема за счет многократного дробления капель разбрызгиваемой воды и увеличения расхода воздуха за счет коэффициента аэродинамического сопротивления.

Мировой практикой установлено, что по экономическим, тепловым и аэродинамическим показателям максимальный эффект достигается в оросителях, имеющих развитую сетчатую структуру.

Тепло, отводимое водой от конденсаторов и других теплообмеников, в охладителях оборотных систем отдается окружающей среде. Охлаждение воды происходит как вследствие частичного ее испарения, так и конвекцией, т.е. посредством теплоотдачи соприкосновением. В теплое время года преобладает теплоотдача испарением.

Таким образом, на работу систем охлаждения, т.е. на температуру охлаждающей воды на выходе из градирни влияют два основных фактора:

-  работа элементов градирни;

-        метеорологические параметры окружающей среды.

Система охлаждения, построенная на основе испарительной градирни обладает рядом недостатков:

1. Низкое качество воды, её загрязненность, вследствие контакта с пылью окружающего градирню воздуха;

2.      Загрязнение системы солями, которые постоянно накапливаются из-за непрерывного испарения воды. От каждого кубического метра водопроводной испарившейся воды в системе происходит накопление как минимум 100 гр. солевых отложений. Это приводит к резкому уменьшению коэффициента теплопередачи на теплообменных поверхностях и следовательно эффективности теплообмена;

.        Развитие в системе водорослей и микроорганизмов, включая опасных бактерии за счет активной аэрации;

.        Непрерывное окисление и коррозия металла;

.        Обледенение градирен в зимний сезон;

.        Отсутствие гибкости и точности регулировки температуры;

.        Постоянные затраты на воду и химические реагенты для чистки;

.        Большие потери давления в системе.

Касательно охраны окружающей среды, основными вредными факторами, производимыми градирнями являются шум и воздействие аэрозолей, выбрасываемых из градирен в окружающую среду

Вредное воздействие происходит в результате выброса капель оборотной воды в атмосферу, осаждения капель на почву и на поверхность окружающих объектов.

В каплях могут содержаться ингибиторы коррозии, накипеобразования и химические реагенты для предотвращения биологических обрастаний, добавляемые в оборотную воду.

Кроме этого, в каплях могут быть патогенные микроорганизмы, бактерии, вирусы, грибы. Некоторые микроорганизмы в градирнях при благоприятных условиях для их жизнедеятельности могут размножаться.

Капли воды распространяются в атмосфере в районе градирен и увлажняют поверхность земли и близ расположенные сооружения, а в зимний период вызывают их обледенение, поэтому в СНиП II-89-80 приведены допустимые минимальные расстояния от градирен до ближайших сооружений.

Зона выпадения капельной влаги на поверхности земли имеет форму эллипса с большой осью, проходящей через центр градирни в направлении ветра. Наибольшая интенсивность выпадения капель на поверхность земли в этой зоне находится на большой оси эллипса на расстоянии примерно двух высот градирни. Размер зоны зависит от высоты градирни, скорости ветра, степени турбулентности воздуха в приземном слое, концентрации и крупности капель, а также от температуры и влажности атмосферного воздуха.

При наличии в атмосферном воздухе газообразных примесей, выходящая из градирен влага может с ними взаимодействовать и образовывать вредные для окружающей среды соединения. Например, при взаимодействии влаги с окислами серы происходит окисление сернистого ангидрида в более вредные для человека сульфаты.

Водоуловитель.

Работающая градирня выбрасывает в атмосферу воздух, насыщенный водяными парами и содержащий капельки воды размером 100-500 мкм

Все известные конструкции водоуловителей работают по одному принципу - осаждение летящих вверх капелек воды на препятствии за счет инерции при отклонении воздушного потока для огибания препятствия. В качестве препятствия используются водоуловители, отличающиеся друг от друга не только материалом, но и формой указанных элементов.

К водоуловителям предъявляются требования максимально возможного снижения выноса капель из градирни с потоком воздуха при минимальном аэродинамическом сопротивлении. Этим требованиям удовлетворяют конструкции водоуловителей, схемы которых изображены на рисунке 1.2.

Водоуловители рекомендуется устанавливать на расстоянии около 2 м над водораспределительными системами, обеспечивающем доступ к водоразбрызгивающим соплам. При необходимости снижения общей высоты градирни этого условия можно не придерживаться, однако расстояние от водоуловителей до водораспределительных систем в этом случае должно быть не менее 0,5 м.

Скорость движения воздуха в створе перед водоуловителем не следует принимать более 3 м/с во избежание значительного повышения уноса капель.

На рисунке 1.2 изображены схемы водоуловителей

Рисунок 1.2 - Схемы водоуловителей

В градирне №4 водоуловитель на данный момент не установлен. При выборе водоуловителя необходимо учитывать, что каждому из них присущи свои достоинства и недостатки. Они различаются материалом, схемой сборки блоков и механической прочностью, а также значением аэродинамического сопротивления проходу воздуха.

Водораспределительное устройство.

Водораспределительное устройство является технологическим элементом градирни, во многом определяющим ее эффективную и надежную работу. Оно должно обеспечивать равномерное распределение воды по оросителю при небольших энергозатратах, не создавая ощутимых препятствий проходу и распределению потока воздуха.

Водораспределительные устройства градирен можно разделить на три основные группы: разбрызгивающие, без разбрызгивания и подвижные. Разбрызгивающие водорасределительные устройства, в свою очередь, подразделяются на безнапорные, представляющие собой системы открытых желобов и лотков, и напорные, выполняемые из закрытых желобов или труб с соплами или разбрызгиватели, к которым вода подводится с большим или меньшим напором.

Сопла при проектировании и привязке градирен необходимо подбирать с учетом их пропускной способности, размеров факела разбрызгивания, незасоряемости примесями оборотной воды и диаметра капель.

На экспериментальном стенде ОАО «ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева для испытаний разбрызгивающих устройств был смоделирован фрагмент водораспределительной системы башенной градирни. По результатам гидравлических испытаний разбрызгивающих сопел различных конструкций были определены типы сопел, обеспечивающих наиболее больший радиус факела разбрызгивания воды.

В дипломном проекте предусмотрена замена лоткового водораспределения на трубное с заменой форсунок и выбором оптимального их количества.

.5 Конденсаторы паровых турбин

Тепловая энергетика производит 85% всей вырабатываемой в нашей стране электроэнергии и развивается за счет ввода в действие мощных электростанций с крупными энергоблоками, работающими на высоких и сверхвысоких параметрах пара.

Коэффициент полезного действия турбины можно увеличить, повысив температуру и давление пара, поступающего в турбину, или снизив температуру и давление насыщенного пара на выходе из турбины. Последнее достигается путем конденсации выходящего из турбины пара, которая происходит в установленном для этой цели конденсаторе при подаче в него охлаждающей воды.

Поверхностный конденсатор состоит из пучков трубок диаметром 17-25 мм, длиной в несколько метров, которые выполняются из металлов, хорошо проводящих тепло (латунь, мельхиор). Концы трубок ввальцованы в металлические трубные доски, помещенные в корпусе конденсатора, который представляет собой металлическую емкость. Пространства между трубными досками и торцами корпуса образуют водяные камеры. В одноходовых конденсаторах вода поступает в переднюю водяную камеру, проходит через трубки и выходит в заднюю камеру, из которой отводится сливными трубами. В двухходовых конденсаторах вода дважды проходит по длине корпуса и отводится из передней камеры. В трехходовых конденсаторах вода проходит корпус три раза.

Выходящий из турбины пар поступает в паровое пространство конденсатора, заключенное между трубными досками, и конденсируется на внешней поверхности трубок, внутри которых проходит охлаждающая вода. Сконденсировавшийся пар (конденсат) собирается в нижней части корпуса конденсатора и отводится конденсатным насосом для повторного использования.

Известно, что температура охлаждающей воды, подаваемой в конденсатор, непосредственно влияет на температуру конденсации отработавшего в турбине пара и, следовательно, на глубину вакуума в конденсаторе и к. п. д. турбины. Кроме того, при повышении температуры охлаждающей воды сверх определенного значения снижается мощность, отдаваемая турбиной. Предельная температура охлаждающей воды, при которой турбина может работать на минимальную мощность, принимается обычно равной 33° С, а для турбин, изготовляемых для районов с тропическим климатом, -36-40° С.

Величина температурного напора конденсатора зависит от коэффициента теплопередачи его трубок, на который огромное влияние оказывает состояние поверхности трубок - их чистота. На стенках трубок могут образовываться отложения механического, биологического и химического происхождения, что связано с качеством охлаждающей воды. В результате образования таких отложений коэффициент теплопередачи трубок резко падает, а температурный напор конденсатора возрастает. Например, наличие органических отложений толщиной всего 0,1 мм может привести к повышению температурного напора конденсатора на 10° С. Кроме того, отложения в трубках конденсаторов и циркуляционных трубопроводах увеличивают гидравлическое сопротивление системы.

Из сказанного следует, что хотя для охлаждения конденсаторов используется техническая вода, качество которой не нормируется, необходимо принимать все возможные меры по снижению ее температуры и улучшению качества.

.6 Выводы по главе и постановка задачи

Таким образом, комплексная программа мероприятий по усовершенствованию градирни, а именно замена оросителя, водораспределительного устройства и установка водоуловителя, позволит увеличить охлаждающую способность градирни, что в свою очередь приведет к увеличению вырабатываемой мощности.

Перед выполнением мероприятий по усовершенствованию градирни необходимо выбрать тип оборудования с оптимальными характеристиками, для чего требуется провести ряд инженерных расчетов, а именно аэродинамический, тепловой расчеты для обоснования выбранного типа оросителя и водоуловителя.

Для определения количества добавочной воды необходимо произвести расчет потерь воды в градирне.

Так же следует произвести гидравлический расчет системы водораспределения с целью подбора диаметра магистральных труб и количества и типа форсунок.

В ходе дальнейшей работы будут произведены все вышеперечисленные типы расчетов, по результатам которых был определен объем мероприятий по усовершенствованию градирни. Так же определен экономический эффект от данного проекта.

2. Расчет башенной градирни

.1 Методика расчета башенной градирни

Выбор исходных данных.

Технологический - тепловой и аэродинамический - расчет необходим при проектировании новых, модернизации и привязке существующих проектов градирен к местным метеорологическим условиям с учетом требований к температуре охлажденной воды и гидравлическим нагрузкам.

Конечной целью расчета башенных градирен обычно является определение температуры охлажденной воды t2 при заданных значениях площади оросителя fор, удельной гидравлической нагрузке qж, температуре и относительной влажности φ1 воздуха.

В пособии к СНиП по проектированию градирен (к СНиП 2.04.02-84 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения») аэродинамеческие расчеты башенных градирен рекомендуется производить по прилагаемым к ним графикам. Эти графики были составлены на основании лабораторных исследований, выполненных на клиновых моделях башенных градирен площадью орошения 500-3000 м2. По графикам определяется общий коэффициент аэродинамического сопротивления градирни ζобщ и его зависимость от площади (высоты) воздуходувных окон. а также коэффициент сопротивления оросительного устройства. Анализ условий, при которых были разработаны эти графики, показал, что использование их: во-первых, затруднительно, во-вторых, не корректно, т.к. они были составлены для лоткового водораспределения и не учитывают сопротивления водоуловителя. Поэтому возникает необходимость в разработке математической модели для расчета требуемых режимов.

В журнале «Холодильная техника и технология» №1 за 2011 год приводится усовершенствованная методика технологического расчета башенной градирни, отличительной особенностью которой является учет соотношения количества теплоты, отведенного от воды испарением и конвекцией с теплопроводностью.

В расчетные зависимости, отражающие или определяющие работу градирни, входят следующие величины:

расходы воды и воздуха;

температуры входящей и выходящей воды;

расчетные атмосферные параметры (климатические условия), определяющие энтальпию и плотность входящего воздуха, а также предел охлаждения воды в градирне;

технологические характеристики оросителя;

площадь орошения градирни.

В зависимости от задачи расчета одна из указанных величин может быть искомой, а остальные заданы. При этом климатические условия (расчетные атмосферные параметры) должны быть всегда заданы.

Расход воды (гидравлическая нагрузка Gж) обычно задается технологами производства исходя из теплотехнических расчетов охлаждаемого водой оборудования - конденсаторов, холодильников, компрессоров, различных технологических аппаратов, металлургических агрегатов и др. Расход воздуха через вентиляторную градирню определяется точкой пересечения зависимости сопротивления градирни от расхода и характеристики используемого вентилятора. Для определения расхода через башенную градирню, необходимого для теплового расчета, проводится расчет аэродинамического сопротивления градирни. Скорость воздуха определяется по величине самотяги, расходуемой на преодоление сопротивления.

Температура входящей воды t1 и выходящей t2 воды устанавливаются технологами производства на основании теплотехнических расчетов с учетом характеристик охлаждаемого оборудования. Следует иметь ввиду, что температуры оборотной воды, особенно t2, могут иметь весьма существенное влияние на параметры технологического процесса, размеры градирни, диаметры труб, подачу насосов и производительность другого оборудования, а также на потребление электроэнергии. Поэтому целесообразно определять t2, а также расход охлаждаемой воды Gж путем технико-экономических расчетов совместной работы всех сооружений водооборотного цикла. Однако эти расчеты не всегда выполнимы. В этом случае при проектировании рекомендуется принимать расчетное значение t2, исходя из условия, чтобы разность t2-τ была не менее 5°С, самые низкие значения могут быть приняты лишь в том случае, когда это диктуется жесткими требованиями производства.

Определение расчетных параметров атмосферного воздуха.

Тепловой расчет градирен производится на неблагоприятные для работы этих сооружений атмосферные условия в летние месяцы года. Однако выполнять расчет на более высокие температуру и влажность атмосферного воздуха нецелесообразно, так как они могут наблюдаться в течение года лишь кратковременно, и чем выше расчетные температуры и влажность, тем больших размеров будет градирня и соответственно выше затраты на ее сооружение. С другой стороны, слишком низкие расчетные температура и влажность воздуха могут привести к тому, что фактическая температура воды на выходе из градирни в течение длительного периода в летнее (жаркое) время года не будет обеспечивать охлаждение технологических продуктов до требуемой температуры tпр.

Следовательно, при выборе расчетных параметров атмосферного воздуха необходимо учитывать допустимость повышения температуры воды t2 сверх расчетной из условий технологического производства, но ограничивать период этого повышения.

Расчет градирен согласно СНиП 2.04.02-84 надлежит выполнять исходя из среднесуточных температур атмосферного воздуха по сухому и влажному термометрам (или относительной влажности воздуха) по многолетним наблюдениям при обеспеченности 1 - 10 % за летний период года (июнь, июль, август). Выбор обеспеченности можно производить в зависимости от категории водопотребителя по таблице 2.1, в которой все водопотребители условно разделены на три категории по уровню требований к температурам охлаждаемой воды.

Таблица 2.1 - Обеспеченность метеорологических параметров в зависимости от категории потребителей воды

Указанной в табл. 2.1 обеспеченности 1 % за три летних месяца соответствует обеспеченность примерно 0,25 % в разрезе года. Аналогично обеспеченности 5 % соответствует обеспеченность 1,25 % и обеспеченности 10 % - обеспеченность 2,5 %.

При выборе обеспеченности метеорологических параметров для расчетов градирен следует учитывать влияние превышения температуры охлажденной воды над расчетной на работу технологического оборудования. Рассматриваемая градирня относится к категории II.

Способы расчета.

Технологический (тепловой и аэродинамический) расчет необходимо производить при разработке новых сооружений, подборе и переработке проектов (типовых или других готовых), для привязки к условиям конкретного предприятия, при оценке работы действующей градирни в процессе эксплуатации и реконструкции.

Наиболее часто выполняются три вида расчетов: определение температуры охлажденной на градирне воды t2, плотности орошения qж и площади орошения градирни F. В зависимости от назначения расчета изменяются состав исходных данных и применяемые формулы расчета.

В первом случае задаются: климатические условия (υ,τ,φ,Pб), технологические и конструктивные характеристики оросителя (A, m,ζор ,Кор, h,qж), площадь орошения секции или градирни. Искомая температура t2 находится по формуле:

.(2.1)

Во втором случае задаются: климатические условия (υ,τ,φ,Pб), технологические и конструктивные характеристики оросителя (A, m,ζор ,Кор, h,qж), температуры воды (t1, t2). Плотность орошения находится по формуле:

.(2.2)

В третьем случае задаются: климатические условия (υ,τ,φ,Pб), технологические и конструктивные характеристики оросителя (A, m,ζор ,Кор, h,qж), температуры воды (t1, t2), расход охлаждаемой воды (Gж). Площадь орошения секции или градирни равна:

. (2.3)

Значительный вклад в разработку методов расчета градирен внесен Ф. Меркелем, Б.В. Проскуряковым, Л.Д. Берманом, И. Лихтенштейном и другими авторами. Наибольшее распространение в практике расчета градирен получил метод расчета по закономерностям процессов испарительного охлаждения, разработанный Меркелем.

.2 Расчет проектируемой градирни

Исходные данные.

. Расчетные параметры атмосферного воздуха.

В качестве расчетных климатических данных выбраны параметры 5% обеспеченности атмосферного воздуха по г. Вологде:

Таблица 2.2 - Расчетные параметры атмосферного воздуха

. Технические данные градирни.

Градирня №4 предназначена для охлаждения воды в оборотной системе водоснабжения ТЭЦ-ПВС, в которой вода является средством отведения больших количеств тепла от энергетических агрегатов. По способу охлаждения обследуемая градирня относится к башенной, где благодаря наличию вытяжной башни, создается естественная тяга атмосферного воздуха. По способу создания развитой поверхности соприкосновения охлаждения воды, градирня относится к пленочной. Принцип охлаждения заключается в том, что, проходя сквозь градирню, вода разделяется на тонкие пленки, благодаря чему увеличивается поверхность охлаждения, и продувается потоком воздуха.

Технические характеристики градирни №4:

тип - пленочная;

площадь орошения - 1280м2;

расчетная производительность - 7000÷9000м3;

фактическая производительность - 6000÷8000м3;

расчетный перепад температур циркуляционной воды - Δt = 8÷10ºС;

фактический перепад температуры циркуляционной воды - Δt = 6ºС;

фактическое недоохлаждение - 2÷4ºС;

количество добавочной воды - 270÷360 м3/ч;

тип противообмерзающего устройства - навесные щиты, противообледенительный тамбур;

результат контроля качества охлаждающей воды - pH 7,1 ÷ 7,6.

Общий вид градирни представлен на рисунке 2.3.

Расход воды на градирню Gж = 7150 м³/ч

На рисунке 2.4 изображен общий вид башенной градирни

Рисунок 2.4 - Общий вид башенной градирни

На градирне №4 установлен ороситель типа Брикс 63, рекомендуется ороситель типа ПР50, характеристики приведены в таблице 2.3. Характеристики охлаждающей способности оросителя А и m, которые не зависят от гидравлической нагрузки и температурных условий его работы, а также климатических факторов.

Таблица 2.3 - Характеристики охлаждающей способности оросителя

Водоуловитель не установлен, рекомендуется при модернизации установить водоуловитель решетчатый из элементов ПР50 (5 слоев), из ПНД, сопротивление принимается равным .

Аэродинамический расчет.

Для определения расхода воздуха через башенную градирню, необходимого для теплового расчета, проводится расчет аэродинамического сопротивления градирни.

В журнале «Холодильная техника и технология» №1 за 2011 год приводится усовершенствованная методика технологического расчета башенной градирни. Для определения расхода через башенную градирню, необходимого для теплового расчета, проводится расчет аэродинамического сопротивления градирни. Скорость воздуха определяется по величине самотяги, расходуемой на преодоление сопротивления.

Материалы натурных и лабораторных исследований позволяют общее сопротивление градирни определить по формуле:

 (2.4)

где ρ - плотность воздуха, кг/м3; ω - скорость движения воздуха в свободном сечении градирни, м/с;

- общий коэффициент сопротивления градирни:

 (2.5)

- коэффициент сопротивления входа в градирню, - коэффициент сопротивления оросителя, м-1, - коэффициент сопротивления водораспределителя,  - коэффициент сопротивления водоуловителя, - коэффициент сопротивления дождя, - коэффициент трения поверхности башни градирни, H - высота оросителя, м.

Значения  зависят от типа оросителя и водораспределителя. Значение =0,4 для обычных трубных конструкций. Значения:

определены на основании исследований на моделях с учетом натурных измерений.

Значение  определяется:

где 0,2- это коэффициент удельного сопротивления дождя под оросителем, отнесенный к скорости воздуха в свободном горизонтальном сечении градирни так же, как и все остальные коэффициенты сопротивления в формулах; l - половина длины воздухораспределителя, равная половине радиуса оросителя, м;  - коэффициент распределения дождя в водораспределительном устройстве, принятый для обычного трубного водораспределителя с тангенциальными пластмассовыми соплами ВОДГЕО, по данным натурных исследований равный 0,1;  - высота дождя в водораспределителе, при соплах факелами вниз равная 0,2…0,6; 0,8 м - при направлении факела вверх; - коэффициент сопротивления дождя в оросителе, принимаемый в соответствии с данными таблицы 2.4; - удельная гидравлическая нагрузка градирни, м3/(м2·ч).

Таблица 2.4 - Характеристики оросителя

Диаметр градирни в оросительной части:

Половина длины воздухораспределителя:

Для ПР50:

 м

Коэффициент сопротивления башни определяется по формуле:

где  - гидравлический размер (диаметр градирни):

 - число Рейнольдса:

- коэффициент кинематической вязкости воздуха, который может определяться по выражению:

 м2/с.

 - шероховатость поверхности (для железобетона принято 0,5 мм).

Анализ проведенных расчетов показал, что  малая величина и оказывает незначительное влияние на общий коэффициент сопротивления градирни . При определении силы тяги столб воздуха в градирне разбивается на две части, соответствующие оросителю и вытяжной башне, и определятся так:

 (2.6)

где - условная высота оросителя, м;

(2.7)

и - средняя плотность воздуха на выходе;

 - высота оросителя, м;

- действующая с точки зрения тяги высота башни градирни, м:

 - высота башни над оросителем, м;

После соответствующей замены находим самотягу градирни:

где  - начальная и конечная плотности воздуха, кг/м3 ;

- барометрическое давление, кПа;  относительная влажность воздуха; - 0,28828 КДж/(кг·К) - газовая постоянная для воздуха;  - плотность насыщенных водяных паров, кг/м3, кПа; - температура воздуха на входе и на выходе градирни.

Из равенства самотяги и сопротивления находится скорость воздуха в свободном сечении градирни:

где = 1,1 - поправочный коэффициент, рекомендуемый ВСН 14-16.

Расход воздуха определяется по уравнению неразрывности:

 кг/ч

Удельный расход воздуха:

В результате аэродинамического расчета определили удельный расход воздуха, который необходим для определения температурного перепада воды при ее различных температурах на входе в градирню. Следовательно, можем приступить к выполнению теплового расчета.

Тепловой расчет.

Основные расчетные зависимости.

Градирни относятся к категории теплообменных аппаратов, в которых теплоноситель - вода - отдает тепло охлаждающему агенту - воздуху путем непосредственного контакта. Для обеспечения необходимой площади поверхности контакта градирня оборудуется специальным элементом - оросительным устройством.

В виду сложности процессов тепломассообмена в градирнях тепловой расчет их долгое время основывался на так называемых эмпирических «графиках охлаждения». За последнее время все более широкое применение находят методы теплового расчета градирен по формулам теории испарительного охлаждения.

Количество тепла, отдаваемое теплоносителем охлаждающему агенту в градирнях, так же как и в обычных теплообменных аппаратах, пропорционально поверхности теплообмена. Под поверхностью теплообмена в градирне понимают общую поверхность всех капель и пленок воды, вступающих в соприкосновение с воздухом. Для пленочных градирен допускается некоторая условность: в качестве поверхности теплообмена принимается боковая поверхность щитов оросителя, предполагая, что эта часть поверхности теплообмена составляет наибольшую долю.

Для получения основных закономерностей испарительного охлаждения рассматривается стационарный процесс тепломассообмена в простейшей пленочной градирне, в которой вода и воздух приводятся в непосредственный контакт друг с другом по схеме противотока.

Баланс тепла, отдаваемого в градирне водой и воспринимаемого воздухом, представляется в следующем виде:

. (2.8)

Материальный баланс (баланс влаги) определяется равенством между количеством испарившейся жидкости и приращением влагосодержания воздуха:

. (2.9)

При тепловом расчете градирен обычно задаются расходы и начальные параметры воды и воздуха, а конечные параметры t2 , i2, x2 остаются неизвестными. Очевидно, что двух уравнений (2.4) и (2.5) для их определения недостаточно. Поэтому приходится обращаться к уравнениям, описывающим процесс тепломассообмена между водой и воздухом в оросителе градирни. Они могут быть составлены лишь в дифференциальной форме, поскольку входящие в них параметры все время меняются по пути движения воды в оросителе. Для элементарного объема оросителя dV с единичной площадью и высотой dh имеем:

, (2.10)

В (2.6) первый член правой части - тепло, передаваемое в элементарном объеме оросителя от воды к воздуху соприкосновением, а второй - тепло, передаваемое испарением.

Для определения количества испарившейся жидкости используют выражение:

, (2.11)

подставляя которое в (4.6), получают:

. (2.12)

Полагают, что совместные процессы тепло- и массообмена протекают в градирне при условиях, удовлетворяющих существованию аналогии между ними и соответственно соотношению Льюиса:

. (2.13)

С учетом (2.9):

. (2.14)

Уравнение (2.10) с учетом известных зависимостей, характеризующих свойства влажного воздуха:

; (2.15)

; (2.16)

; (2.17)

, (2.18)

можно привести к виду:

, (2.19)

Или:

. (2.20)

Левую часть (2.4) несколько упрощается путем ряда преобразований с использованием (2.5) и получается:

, (2.21)

Где:

. (2.22)

Тогда из (2.16) и (2.17) имеем:

. (2.23)

Для элементарного объема оросителя dV, принимая с достаточной точностью K=cost, можно написать:

. (2.24)

Из уравнений (2.19) и (2.20) могут быть получены формулы для подсчета объема оросителя:

; (2.25)

; (2.26)

. (2.27)

При этом ∆iср может быть представлено как:

; (2.28)

; (2.29)

. (2.30)

Изменение энтальпии воздуха у поверхности воды и в основной массе потока (при противотоке) для наглядности показано графически на рис. 2.4. По оси ординат отложена энтальпия влажного воздуха, а по оси абсцисс - температура. Кривая AB представляет зависимость энтальпии насыщенного воздуха от температуры воды i"= f(t).

Линия СД показывает изменение энтальпии i основной массы воздуха при движении его вдоль поверхности воды в зависимости от ее температуры, которая, пренебрегая термическим сопротивлением, принимается одинаковой и в толще потока и на его поверхности.

Из (2.19) для энтальпии уходящего воздуха имеем:

. (2.31)

Подставляя в (2.27) вместо t1 и i2 промежуточные (текущие) значения этих величин t и i, получим следующую зависимость между энтальпией воздуха и температурой воды в каждом сечении оросителя:

. (2.32)

Для сечения оросителя, в котором температура воды равна t, разность энтальпий воздуха i"-i определяется на рис. 2.4 отрезком «aв», отсюда ее значение I в интервале температур t1 - t2 соответствует прямой СД, наклон которой составляет 1/(К∙λ), т.е. при данном значении К энтальпия i зависит только от относительного расхода воздуха λ. Определив при помощи рис. 2.4 значения i"-i , отвечающие различным значениям i или t, можно построить кривую 1/( i"-i )=f(i) - рис. 2.5 или соответственно 1/( i"-i )=f(t) и найти значение интеграла, равное площади, заключенной между этой кривой, осью абсцисс и ординатами i1 и i2 или t1 и t2.

Рис. 2.2 - Изменение энтальпии воздуха у поверхности воды и в основной массе потока

Определение объемного коэффициента массотдачи.

В расчетные формулы (2.21) - (2.23) для определения объема оросителя градирни входит объемный коэффициент массотдачи βxv, отнесенный к разности влагосодержаний воздуха. Теоретических методов для определения βxv на сегодняшний день не существует из-за неизвестной площади поверхности контакта воды с воздухом в этом объеме. Поэтому βxv находят экспериментально для каждого типа оросителя. Подсчеты его значения производят, исходя из уравнения (2.21), по формуле:

, (2.33)

В которую подставляют результаты измерений параметров работы и размеров градирни (оросителя), входящих в эту формулу.

Однако значение βxv, подсчитанное по данной формуле, действительно только для заданной конкретной градирни (оросителя), работающей в тех условиях, при которых производились измерения входящих в эту формулу параметров, и не могут быть перенесены ни на другие градирни, ни на другие условия работы. Чтобы результаты испытаний оросителей можно было переносить на другие условия и сопоставлять с результатами испытаний других типов и конструкций, необходимо иметь соответствующие критерии, причем лучше в безразмерном виде.

Первые экспериментальные попытки установления таких критериев были выполнены Лихтенштейном в 1943г. В результате многолетних исследований различных авторов и организаций, отечественных и зарубежных, стало к настоящему времени общепринятым в мировой практике представлять экспериментальные данные в виде графика зависимости:

βxv/qж=f(λ). (2.34)

Этот график в логарифмических координатах представляет собой прямую линию, аналитическое выражение которой:

. (2.35)

Уравнение (2.29) показывает зависимость коэффициента массоотдачи βxv от соотношения масс взаимодействующих воды и воздуха, а также от конструктивных особенностей оросителя градирни.

Учитывая, что:

, (2.36)

, (2.37)

и решая совместно (2.27) и (2.9), получаем:

, (2.38)

т.е.

. (2.39)

Выражение (2.33) используется при построение графика Me=f(λ) в логарифмических координатах. Многочисленные эксперименты подтверждают, что такой график для рабочей зоны оросителя можно представить в виде прямой линии, отвечающей уравнению . Строго говоря, эта линия в некоторых случаях может иметь небольшой излом, что объясняется изменением режима движения воздуха от переходного к турбулентному. Место излома на оси λ зависит от конструкции оросителя и скорости воздуха между его элементами.

По графику Me=f(λ) определяют значения A и m в формуле (2.32), которая является основным расчетным уравнением при обработке результатов испытаний охлаждающей способности оросителей градирни.

Из (2.29), (2.32) и (2.33) имеем:

. (2.40)

Эти зависимости безразмерные и позволяют производить сопоставительные расчеты охлаждающей способности оросителей при различных условиях работы градирен.

Определение средней разности энтальпий воздуха.

Обработка результатов измерений производится по формуле:

, (2.41)

. (2.42)

Величина К подсчитывается по (2.18) как функция значения t2:

. (2.43)

Средняя разность энтальпий воздуха может быть найдена несколькими способами - приближенный по методу Л.Д.Бермана и интегральный, являющийся более точным.

Вычисление ∆iср по методу Л.Д.Бермана производится с помощью формулы:

. (2.44)

Значение энтальпии подсчитываются следующим образом:

удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на входе в градирню, кДж/кг:

, (2.45)

удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на выходе из градирни, кДж/кг:

, (2.46)

удельная энтальпия воздуха в ядре потока при входе в градирню, кДж/кг:

, (2.47)

удельная энтальпия воздуха в ядре потока при выходе из градирни, кДж/кг:

. (2.48)

Здесь t1 и t2 - температуры воды на входе в градирню и выходе из нее, °С; − температура атмосферного воздуха по сухому термометру, °С; φ, φ” - относительные влажности атмосферного и влажного воздуха, %; Рб − барометрическое давление, мм рт.ст; и  − плотность и давление насыщенного водяного пара, которые определяются в зависимости от t1 по таблице 2.5, кг/м³, Па; и  − при t2 по таблице 2.5, кг/м³, Па ; и  −при температуре атмосферного воздуха по сухому термометру, по таблице 2.5, кг/м³, Па; r - удельная теплота парообразования, равная 2493 кДж/кг; Rс.в - газовая постоянная сухого воздуха, равная 28,828 кг∙м/(кг∙°С); сж - удельная теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/ (кг·°C); λ - относительный расход воздуха, кг/кг.

Относительная влажность воздуха φ подсчитывается с помощью показаний психрометра по формуле:

 (2.49)

При этом плотность и давления и насыщенного водяного пара определяются по таблице 2.5 как функции соответствующих измеренных температур воздуха  и τ.

Таблица 2.5 - Давление и плотность насыщенного водяного пара

Относительный расход воздуха, кг/кг, находится по формуле:

. (2.50)

Расход воздуха равен:

, (2.51)

где ω - скорость воздуха в оросителе, м/с; γв - плотность атмосферного воздуха, примерно равная 1,2 кг/м³ или находится по формуле:

, (2.52)

а расход воды находится по (2.30).

Величина di″ (поправка к удельной энтальпии воздуха, кДж/кг) определяется по формуле:

, (2.53)

где  определяется по формуле (2.39) только при средней температуре воды в градирне tm, равной, °С:

, (2.54)

при этом γ и Р определяются как функции tm по таблице 2.5.

По интегральному методу ∆iср подсчитывается путем интегрирования способом Симпсона выражения:

, (2.55)

в котором i определяется как функция текущей координаты t по (2.26), а значения t задаются шагом отрезков при вычислении интеграла.

Подставляя данные нескольких (обычно 15-25) опытов в (2.34) находят значения критерия Me для соответствующих условий, а затем по (2.33) определяют методом наименьших квадратов значения А и m для испытанной градирни или исследованной конструкции оросителя.

Значения критерия Me в зарубежных публикациях с некоторых пор считается наиболее удобным и достаточно точным подсчитывать четырех точечным численным методом Чебышева. Предварительно формула (2.35) путем подстановки в нее значения ∆iср из (2.24) приводится к виду:

. (2.56)

Решение интеграла (2.50) по методу Чебышева производится так:

, (2.57)

где ; − значение i"-i при ; (i"-i)2 - то же при ; (i"-i)3 - то же при ; (i"-i)4 - то же при .

Значения энтальпий, соответствующие температурам T1 -T4, в (2.51) определяются по номограмме С или более точно − как функции текущей координаты t по формулам (2.39)−(2.42).

Тепловой расчет реконструируемой градирни.

При тепловом расчете градирен и в нормативных документах наибольшее распространение получил метод Меркеля. Теоретических методов для определения βxv на сегодняшний день не существует из-за неизвестной площади поверхности контакта воды с воздухом в этом объеме. Поэтому βxv находят экспериментально для каждого типа оросителя. По методу Меркеля коэффициент массоотдачи βxy, отнесенный к разности влагосодержаний, определяется как и измеряется в :

, (2.58)

где - гидравлическая нагрузка на градирню, кг/ч;  - перепад температур воды, С;  - теплоемкость воды, кДж/(кг*С);  - коэффициент уравнения (равный в среднем 0,96); - объем оросителя градирни, м3;  - средняя разность энтальпий воздуха, кДж/кг;

 (2.59)

где А - эмпирический коэффициент, характеризующий охлаждающую способность оросителя на его 1 м;

m - показатель степени, характеризующий зависимость объемного коэффициента массоотдачи от изменения массовой скорости воздуха. Значение этой величины изменяется в пределах от 0,1 до 0,75, в зависимости от конструкции оросителя. Величина m характеризует степень использования воздуха в данном оросителе.

Величины А и m - технологические характеристики оросителя. Они получаются экспериментально в результате обработки данных испытаний.

Однако значение βxv , подсчитанное по данной формуле, действительно только для заданной конкретной градирни (оросителя), работающей в тех условиях, при которых производились измерения входящих в эту формулу параметров, и не могут быть перенесены ни на другие градирни, ни на другие условия работы. Чтобы результаты испытаний оросителей можно было переносить на другие условия и сопоставлять с результатами испытаний других типов и конструкций, необходимо иметь соответствующие критерии, причем лучше в безразмерном виде.

Искомую температуру охлажденной воды t2 лучше вычислять более точным методом - методом приближений.

Температура нагретой воды, поступающей в градирню, известна и равна t1 =37,4°С.

Температура охлажденной воды t2 будет находиться в пределах:

°С≤ t2 ≤ 23°С.

Основным расчетным уравнением при нахождении охлаждающей способности оросителей градирни является:

 (2.60)

Критерий Me можно найти по формуле:

 (2.61)

а интеграл по методу Чебышева равен:

(2.62)

Получается, что нахождение t2 будет заключаться в решении уравнения:

 (2.63)

Левую часть можно легко найти, все величины известны. А в правую часть как раз входит искомая температура t2 (). Получается, что надо подобрать такое значение t2, при котором левая и правая части будут равны, и это и будет искомая температура.

Левая часть будет равна:

Принимается t2=20°C

= 37,4-20=17,4°С

Значения энтальпий находятся по формулам (2.26), (2.41), (2.40):

− при = 20+0,1∙17,4=21,74°С

По таблице 2.5 при 21,74°С: плотность насыщенных паров воды кг/м³,  кПа

Значение энтальпии подсчитываются следующим образом:

удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на входе в градирню, кДж/кг:

, (2.64)

удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на выходе из градирни, кДж/кг:

, (2.65)

- удельная энтальпия воздуха в ядре потока при входе в градирню, кДж/кг:

, (2.66)

Зависимость между энтальпией воздухом и температурой воды в каждом сечении оросителя:

, (2.67)

(i"-i)2 - при =20+0,4∙17,4=26,96°С

По таблице 2.5 при 26,96°С:  кг/м³,  кПа

(i"-i)3 - при =37,4-0,4∙17,4=30,44°С

По таблице 2.5 при 30,44°С: кг/м3,  кПа.

(i"-i)4 - при =37,4-0,1∙17,4=35,66°С

По таблице 2.5 при 35,66°С:  кг/м³,  кПа

Находится значение интеграла (правой части):

Левая и правая части получились неравны друг другу (1,096≠1,382), принимаем t2=21°C.

Расчет проводится аналогично. Результаты представлены в таблице 2.6.

Таблица 2.6 - Результаты расчета при

Для наглядности лучше построить график:

Первая линия: Me=1,096.

Вторая линия: .

Таблица 2.7. Данные для построения графика

Рисунок 2.6. График зависимости критерия Ме от температуры охлажденной воды

по графику t2  22 °C

Можно сделать вывод, что башенная градирня № 4 после усовершенствования будет охлаждать воду до температуры t2 ≈ 22 °C в зависимости от температуры наружного воздуха.

Гидравлический расчет.

Гидравлический расчет системы водораспределения заключается в определении диаметров магистральных труб при заданном напоре воды в начале системы, при которых обеспечивается относительно равномерное распределение расходов воды по трубам и через разбрызгивающие сопла.

Характерной особенностью истечения воды через разбрызгивающие сопла является неполное заполнение водой выходного отверстия. В связи с этим при расчетах для сопел с закручиванием потока следует исходить не из фактического диаметра выходного отверстия сопла dо, а так называемого «приведенного» диаметра dпр. При расчетном dпр обеспечивается такая же подача сопла, что и при диаметре dо, но с совершенным сжатием струи, которое имеет место при истечении воды через цилиндрический внешний насадок с коэффициентом расхода .

Устанавливаем форсунку ФГ-2М 4-х каскадного типа «Экотеп». Сопла устанавливаются на распределительных трубах с факелом разбрызгивания, направленным вниз.

Гидравлическая характеристика, согласно паспортных данных производителя «Экотеп»:

производительность сопла = 8,41 м3/час;

диаметр проходного отверстия сопла = 28 мм;

напор у сопла = 1,04 м;

критерий неравномерности орошения = 0,8;

радиус факела разбрызгивания сопла = 1,05.

Приведенный диаметр dпр мм, определяется по формуле:

где - подача сопла, м3/с; - коэффициент расхода, принимаемый 0,82.

Приведенная площадь выходного отверстия:

.

Определяем число сопел в градирне:

.

Принимаем к установке 860 сопел. Составляем схему расположения магистральных и распределительных труб и сопел. Принимаем 10 магистральных труб длиной по 18 м. Так как градирня состоит из 10 секций, то соответственно в каждой секции будет находиться 86 сопел. Сопла устанавливаем с шагом 0,8 м, с факелом разбрызгивания направленным вниз. Схема расположения сопел показана на чертеже №6.

Площадь оросителя, обслуживаемая одним соплом:

.

Удельные потоки воды в факелах сопел распределяются неравномерно не только по радиусам, но и по окружности. Это принципиально усложняет теоретические расчеты распределения воды в градирнях при групповой работе сопел. Первой причиной неравномерности водораспределения в градирнях является неравномерность факела орошения от единичного сопла; второй - невозможность такой установки сопел, при которой суперпозиция этих факелов давала бы равномерное поле удельных потоков воды в оросителе.

Коэффициент неравномерности распределения воды по оросителю группой сопел определяется по формуле:

, (2.68)

где - безразмерный коэффициент, зависящий от расстояния от сопел до оросителя и направления факелов разбрызгивания. При факелах сопел, направленных вниз и расстоянием от сопел до оросителя 1 м, значение этого коэффициента равно 0,8.

 .

По всем оценкам наблюдается следующая закономерность: для сопел, установленных факелов вверх, с ростом напора неравномерность уменьшается, для сопел, установленных факелом вниз, - увеличивается.

Чтобы определить диаметр магистральной трубы, необходимо знать количество поступающей воды в трубу и площадь поперечного сечения трубы при = 0,2.

Поступление воды в трубу равно:

.

Площадь поперечного сечения трубы при = 0,2 равна:

,  (2.69)

Где:

.

.

Диаметр магистральной трубы равен:

.

Принимаем магистральную трубу с внутренним диаметром 600 мм.

Показателем равномерности распределения воды трубой  между установленными соплами служит отношение расхода воды через первое и последнее по ходу движения сопла,

 (2.70)

Применительно к градирням следует добиваться, чтобы показатель равномерности распределения воды = 0,9 - 0,95.

Показатель равномерности распределения воды дырчатой трубой определяется формулой:

Расход воды через последнее сопло равен:

.

При этом напор воды перед ним равен:

.

Потери напора в форсунке:

.

В гидравлическом расчете определено количество форсунок и их расположение.

Расчет потерь воды в градирне

При охлаждении воды в градирнях всегда происходит потеря воды за счет испарения и уноса капельной влаги с уходящим воздухом.

Количество испарившейся воды может быть подсчитано исходя из уравнений теплового и материального баланса:

; , (2.71)

где и - расход воды на входе и выходе из градирни, кг/с; - расход воздуха, кг/с.

Количество испарившейся воды может быть выражено также через расход и влагосодержание воздуха:

. (2.72)

Решая совместно эти уравнения, получим следующую формулу для определения количества испарившейся воды:

. (2.73)

Этой формулой удобно пользоваться при испытаниях действующих градирен в натуре или опытных установок в лабораторных условиях, когда требуется определить относительно точные количества испарившейся воды.

При проектировании систем оборотного водоснабжения для определения расхода добавочной воды (для восполнения ее потерь) можно исходить из предложения, что все тепло отнимается от воды только за счет испарения, и тогда можно написать:

. (2.74)

Отсюда количество испарившейся воды P1, %, определяется по формуле:

, (2.75)

Где:

. (2.76)

При средних температурах воды в градирнях значение r можно принять равным 2,43 МДж/кг (580 ккал/кг), тогда коэффициент . В действительности благодаря наличию теплоотдачи соприкосновением особенно значительной при низких температурах наружного воздуха, этот коэффициент уменьшится. Значения коэффициента  приведены ниже:

Таблица 2.8. Значения коэффициента

Для данной башенной градирни потери воды на испарение будут равны:

= 157,12 м³/ч.

Для снижения потерь воды вследствие уноса капельной влаги P2 с уходящим воздухом в башенных градирнях всех типов предусматриваются водоуловители. В таблице 2.9 приведены значения потерь воды с капельным уносом. Меньшие значения потерь P2 следует принимать для охладителей большей производительности, а также для расчетов режимов обработки оборотной воды в целях предотвращения карбонатных отложений.

Таблица 2.9. Потери оборотной воды вследствие капельного уноса из градирен

Для рассматриваемой башенной градирни:

P2 = 0,05% = 3,575 м³/ч.

Потери воды на сброс (продувку) из системы P3 предусматривают для поддержания расчетной концентрации растворимых в оборотной воде солей, не выпадающих в осадок.

Значение продувки открытых оборотных систем с мокрыми градирнями не превышает 3% расхода оборотной воды и устанавливается в каждом конкретном случае из условий поддержания рационального значения коэффициента концентрирования солей Куп:

, (2.77)

Или:

. (2.78)

Рациональное значение коэффициента Куп для каждой системы оборотного водоснабжения устанавливается индивидуально технологическими и технико-экономическими расчетами с учетом температурных параметров работы системы и качества добавочной воды. Значение Куп обычно поддерживается около 3 - 5; при определенных условиях Куп может оставлять 6 - 8. Примем значение коэффициента Куп равным 4. Тогда потери воды на сброс (продувку) из системы P3 равны:

= 48,72 м³/ч.

Количество добавочной воды  равно общей сумме потерь воды в системе:

. (2.79)

Для данной градирни количество добавочной воды равно:

 = 209,209 м³/ч.

Количество добавочной воды составит 209,209 м³/ч, что не превышает установленные паспортом нормы.

3. Экономическая часть

.1 Технико-экономическое обоснование проекта

Совершенствование системы оборотного водоснабжения градирен второй очереди в ТЭЦ-ПВС предусматривает реконструкцию градирни №4. Все мероприятия направлены на снижение температуры охлажденной воды, идущей в конденсаторы и как следствие увеличение выработки электроэнергии.

Таким образом, реконструкция градирни экономически выгодна производству.

.2 Расчёт капитальных вложений

Капитальные вложения представляют собой сумму единовременных затрат, необходимую для изготовления, монтажа градирни и ввода ее в эксплуатацию. Они включают в себя: стоимость всех видов строительных работ и монтажа оборудования; стоимость технологического, энергетического, подъемно-транспортного и других видов оборудования, включая механизмы, инвентарь и инструменты; прочие капитальные работы и затраты.

В общем случае величина капитальных вложений в новое оборудование определяется по формуле:

Кн.о = Цн.о + Зтр + Зм + Зп, руб (3.1)

где Цн.о - оптовая цена нового оборудования, изготовленного по проекту, руб; Зтр - транспортные затраты, руб; Зм - затраты на монтаж оборудования, руб; Зп - затраты на пуско-наладочные работы, руб.

Стоимость магистральных труб составит 800000 руб., распределительных 1050000 руб., стоимость водоуловителя 3300000 руб., оросителя 4000000 руб., 860 форсунок 50000 руб.

Полная стоимость оборудования для башенной градирни составляет 9200000 руб.

Затраты на транспортировку оборудования принимают равными 5-8% от стоимости оборудования:

Зтр = 9200000∙0,08 = 736000 руб.

Затраты на монтаж оборудования принимают равными 12-15% от стоимости оборудования:

Зм = 9200000∙0,15 = 1380000 руб.

Затраты на монтаж трубопроводов составляют Зм = 1300000 руб.

Затраты на пуско-наладочные работы принимаются равными 10% от затрат на монтаж оборудования:

Зп = 1380000∙0,1 = 138000 руб. - на монтаж градирни.

Зп = 1300000∙ 0,1= 130000 руб - на монтаж трубопроводов.

Таким образом, капитальные вложения в новую градирню будут равны:

Кн.о = 9200000 + 736000 + 1380000 + 1300000 + 138000 + 130000 = = 12884000 рублей.

.3 Расчёт эксплуатационных расходов

Эксплуатационные затраты (издержки) включают в себя: заработную плату обслуживающего персонала (Эзап); амортизационные отчисления (Эа); затраты на текущие и профилактические работы (Эт); расходы на электроэнергию (Ээ); прочие расходы (Эпр).

Эксплуатация градирни №4 производится персоналом ТЭЦ-ПВС. Таким образом, обслуживающий градирню персонал имеется и новых рабочих мест не требуется. Установки новых насосов также не требуется.

Амортизация - это плановый процесс накопления денежных средств для возмещения выбывших основных фондов на протяжении всего намеченного срока их функционирования. Амортизация позволяет ко времени полного износа основных фондов накопить достаточно денежных средств для их воспроизводства, предполагает перенос части стоимости основных фондов на вновь созданный продукт.

Амортизационные отчисления (Эа) определяются по установленным нормами исходя из среднегодовой стоимости отдельных видов основных фондов.

Расчёт амортизации на полное восстановление и капитальный ремонт башенной градирни производится по формуле:

 (3.2)

где НА = 9,3% - общая норма амортизационных отчислений от первоначальной стоимости основных фондов, где 8% − на полное восстановление и 1,3% − на капитальный ремонт.

КБ = 9200000 руб. - балансовая стоимость основных фондов.

Годовые амортизационные отчисления на оборудование составляют:

Затраты на текущие и профилактические ремонты оборудования принимаются в размере 1% от балансовой стоимости:

Эт = 9200000 · 0,01 = 92000 руб./год.

Годовые эксплуатационные затраты составят:

Ээк = 855600 + 92000= 947600 руб./год.

Статья «прочие расходы» Эпр учитывает следующие виды затрат: износ и ремонт малоценных и быстроизнашивающихся инструментов, приспособлений и хозяйственного инвентаря; расходы по технике безопасности и охране труда; услуги сторонних организаций и цехов предприятий; другие расходы.

При расчетах фактического экономического эффекта эти затраты определяются по накладным расходам конкретного предприятия. При ориентировочных расчетах Эпр принимаются в размере 20% суммы амортизационных отчислений и заработной платы обслуживающего персонала или в размере 5-6% общей суммы эксплуатационных расходов без учета амортизационных отчислений.

Эпр = 855600∙0,2=171120 руб./год.

Годовые эксплуатационные затраты составят:

Ээк = 947600 + 171120 = 1118720 руб./год.

3.4 Расчёт увеличения выработки электроэнергии и определение экономической эффективности проекта

Определение экономической эффективности проектных разработок заключается в расчете срока окупаемости Тр и коэффициента эффективности капиталовложений Ер.

Экономическая эффективность данного проекта - это увеличение выработки электроэнергии на ТЭЦ-ПВС за счет понижения температуры охлаждаемой воды.

Расход охлаждаемой воды Dо в= 7000 м3/ч, расход пара в конденсатор Dк= Dо в/50=140 т/ч.

При снижении температуры конденсации пара на 10С теплоперепад в турбине увеличивается на ΔН = 80 кДж/кг.

Увеличение выработки электроэнергии:

ΔW= Dк· ΔН= (140·103·80)/3600= 3111 кВт

Эффект будет только в жаркие месяцы, поэтому найдем количество часов:

Т=4·30·24=2880 ч,

Экономический эффект от данного проекта в натуральном выражении составит:

Эг =2880·3111= 8,959 млн (кВт·ч)

Принимаем стоимость кВт·ч 2 руб, тогда эффект от реконструкции градирни составит:

Эг = 17,9 млн. руб/год.

Так как эффект от совершенствования градирни будет наблюдаться только в жаркие месяцы (120 дней в году), потому что проблем с охлаждением воды в холодное время года нет.

Расчетный срок окупаемости Тр проекта по совершенствованию градирни составит:

Тр = К/ Эг =  

Расчетный коэффициент экономической эффективности проекта составляет:

Ер = 1/Тр (3.3)

Ер = 1/0,78 =1,28.

Выводом экономического расчета является сводная таблица технико-экономических показателей (таблица 3.1).

Таблица 3.1 - Технико-экономические показатели

Подводя итог можно сделать вывод, что проект совершенствования системы оборотного водоснабжения, включающего в себя реконструкцию градини №4 второй очереди является экономически выгодным предприятию. Благодаря установке нового оросителя и трубной водораспределительной системы выработка электрической энергии в летние месяцы увеличится на 3,111 МВт, что в денежном выражении составит 17,918 млн. руб. в год.

4. Безопасность жизнедеятельности

.1 Анализ условий труда при обслуживании градирни

ОАО «Северсталь», являясь компанией с полным металлургическим циклом и одним из крупнейших в России производителей металлопроката, убеждено, что экономическая и социальная стабильность в городе Череповце и Вологодской области во многом зависит от его успешной деятельности, в том числе по обеспечению безопасности производства на объектах ОАО «Северсталь».

Российским законодательством о труде предусматривается создание на предприятиях здоровых и безопасных условий труда. Обеспечение этого возлагается на администрацию предприятия, которая обязана внедрять современные средства техники безопасности, предупреждающие производственный травматизм и предотвращающие возникновение профессиональных заболеваний рабочих и служащих.

Эксплуатация новой башенной градирни №4 производится персоналом ТЭЦ-ПВС согласно технологической инструкции «Эксплуатация градирен и циркуляционных вововодов ТЭЦ-ПВС». Ответственность за выполнение настоящей технологической инструкции возлагается на мастера турбинного отделения, старшего машиниста турбинного отделения (старшего машиниста), машиниста паровых турбин (машиниста), машиниста обходчика турбинного отделения (машиниста обходчика), в части его касающейся. Контроль за соблюдением инструкции возлагается на начальника и старшего мастера турбинного отделения.

Техническое обслуживание градирни, вывод ее в ремонт и из ремонта осуществляется оперативно-ремонтным персоналом ТЭЦ-ПВС. Текущий ремонт производится ремонтным персоналом ТЭЦ-ПВС, капитальныйй производится специализированной организацией.

Мастер турбинного отделения, обслуживающий и эксплуатирующий оборудование водооборотного цикла, выполняет следующие работы:

ежесменно проводит обходы и осмотры оборудования. В ходе обходов проверяется состояние насосных агрегатов, градирни, запорной арматуры, трубопроводов и средств контроля за работой оборудования.

ревизию и ремонт насосных агрегатов и запорной арматуры;

производит отключение насосных агрегатов, градирни и трубопроводов технической воды для профилактических и ремонтных работ.

При выполнении данных работ на человека могут воздействовать опасные и вредные производственные факторы.

К опасным производственным факторам можно отнести:

возможность падения с высоты;

высокое давление воды (до 4,5 кгс/см2) внутри водоводов;

поражение электрическим током.

К вредным производственным факторам относят:

шум − при падении воды с высоты (при длительном воздействии вызывающий частичную или полную потерю слуха; предельно допустимая норма шума 80 дБ);

неблагоприятные климатические условия.

Влияние вредных и опасных производственных факторов может привести к заболеваниям, снижению трудоспособности, травмам или к другому внезапному ухудшению здоровья.

.2 Меры по обеспечению безопасных и здоровых условий труда

Мероприятия по обеспечению безопасных и здоровых условий труда направлены на уменьшение воздействия вредных факторов на организм работника с помощью:

 - организации обслуживания и содержания рабочих мест (организация и оснащение рабочего места; состояние ручного и вспомогательного инструмента, уборка рабочего места);

соблюдение сроков планового ремонта, поддержание в исправном состоянии технологического оборудования;

- средств индивидуальной защиты;

достаточной освещенности промплощадки (в проектах высотных сооружений должно предусматриваться световое ограждение).

Мастеру турбинного отделения бесплатно выдаются по установленным нормам:

костюм хлопчатобумажный ГОСТ 27574-87 (срок носки 1 год);

ботинки кожаные ГОСТ Р12.4.187-97 (срок носки 1 год);

в зимнее время куртка на утеплённой подкладке ГОСТ 29335-98 (срок носки 2 года);

рукавицы комбинированные ГОСТ Р12.4.013-97 (срок носки 1 месяц);

очки защитные закрытые ГОСТ Р12.4.013-97 (срок носки- до повреждения);

респиратор «Лепесток» ГОСТ 12.4.02-76 (одноразовый);

каска «Шахтёр» ГОСТ 12.4.091-80 (срок носки - до повреждения).

Мастер турбинного отделения обязан правильно применять и поддерживать средства индивидуальной защиты (СИЗ) в исправном состоянии, своевременно заменять их или сдавать в ремонт. Изношенные до планового срока замены СИЗ, не подлежащие ремонту, списываются по акту в установленном в Обществе порядке.

Мастер турбинного отделения обязан обеспечивать пожаробезопасность и взрывобезопасность в соответствии с требованиями инструкции по пожарной безопасности в действующих цехах и участках. Перед началом ремонтных работ, предусматривающих применения высоких температур и открытого огня (огневые работы) необходимо оформить наряд-допуск. В ходе проведения ремонтных работ производитель работ должен соблюдать требования безопасности, предусмотренные нарядом-допуском на огневые работы и ППР.

К градирне предусмотрены подъезды и площадки для установки пожарных автомобилей с целью использования воды градирен в качестве резервного источника водоснабжения при пожарах на объектах. Территория, примыкающая к градирне, спланирована и имеет травяной покров и щебеночное покрытие.

Персонал ТЭЦ-ПВС соблюдает требования личной гигиены:

- для мытья рук использует хозяйственное мыло, которое ему выдается (норма выдачи хозяйственного мыла - один кусок в месяц);

- пьет воду из установленных питьевых точек (питьевых фонтанчиков, аппаратов газированной воды);

принимает пищу в столовых и буфетах;

в душевых надеваеть на ноги резиновые шлёпанцы, тапочки, деревянные колодки.

Для уменьшение вредного воздействия неблагоприятных факторов рабочей среды и трудового процесса на работников предусмотрено введение внутрисменных перерывов. Персонал ТЭЦ-ПВС соблюдает режим труда и отдыха, время начала и окончания ежедневной работы (смены), перерывы определяются правилами внутреннего распорядка и графиком сменности № 3-для сменного персонала, графиком № 2- для дневного персонала.

Все работники проходят предварительный (при поступлении на работу), периодический (в течение трудовой деятельности) медицинский осмотр (обследование), а также при необходимости внеочередные медицинские осмотры (обследования) с целью выявления противопоказаний данной трудовой деятельности. Работодатель не может допускать работников к исполнению ими трудовых обязанностей без прохождения обязательных медицинских осмотров (обследований), а также в случае медицинских противопоказаний. Работодатель обязан информировать работников об условиях и охране руда на рабочих местах, о существующем риске повреждения здоровья, о полагающихся им компенсациях и средствах индивидуальной защиты.

.3 Расчет освещения

Градирня №4 освещается по периметру 8 светильниками типа ЖКУ 16-70-001 с лампами ДНаТ мощностью 70 Вт. Высота подвеса светильников над поверхностью земли hp = 5 м. Нормированная освещенность в контрольной точке А равна 0,2 лк. Определить, соответствует ли освещенность в контрольной точке требуемой норме.

На Рисунке 4 изображено расположение светильников

Рисунок 4. Расположение светильников

. Определяем tgα, α и cos3α , α=63°, cos3α=0,98.

2. Определяем Ia. По кривой силе света светильников ЖКУ 16-70-001 при условной лампе со световым потоком ФЛ = 1000 лм, находим силу света Ia при α = 63° (интерполируя между значениями силы света для угла α = 60° и 65°), Ia1000 = 74 кд.

Световой поток установленной в светильнике лампы ДНаТ мощностью 70 Вт равен 5600 лм. Поэтому Ia= 74 × (5600 / 1000) = 7,5 × 5,6 = 414,4 кд.

. Рассчитываем освещенность от двух светильников в горизонтальной плоскости в контрольной точке А. Принимая коэффициент запаса k = 1,5 для одного светильника и μ = 1,05 получим:

Фактическая освещенность превышает нормированную (2 лк для предзаводских участков, не относящихся к территории города) на 4,5%, что находится в допустимых пределах.

.4 Меры по обеспечению устойчивой работы градирни в условиях ЧС

Возможные аварийные ситуации на градирне:

-    при разрыве водовода или арматуры на одном из его участков;

-        при разрушении конструкций и узлов градирни;

-    при аварийном состоянии арматуры или оборудования водоводов.

При возникновении аварийной ситуации на башенной градирне №4 персоналу ТЭЦ-ПВС следует действовать согласно требований плана локализации аварий в водном хозяйстве.

Остановку и пуск башенной градирни необходимо согласовывать с оперативно-ремонтным персоналом с указанием даты, времени и продолжительности остановки, пуска. Для остановки башенной градирни оперативно-ремонтному персоналу необходимо прекратить доступ воды в водовод (к поврежденному участку) путём закрытия арматуры со стороны подачи воды с последующим снижением давления и опорожнением отключаемого участка через спускники или, по возможности, через потребляющее оборудование.

При отключении работавшего циркуляционного насоса, если не сработало автоматическое включение резервного насоса, необходимо:

немедленно включить резервный насос;

открыть его напорную задвижку, после чего закрыть напорную задвижку отключившегося насоса;

если включить в работу резервный циркуляционный насос невозможно, то необходимо подать воду в конденсатор, а также на газоохладители и маслоохладители от соседней турбины;

поставить в известность машиниста и машиниста-обходчика той турбины, от которой подается циркуляционная вода. Они обязаны немедленно включить в работу циркуляционный насос.

Понижение уровня в градирнях менее минус 600 мм.

потребовать от цеха водоснабжения увеличения подпитки градирен.

подать сырую воду на подпитку градирен через маслоохладители и газоохладители турбин.

Технологический процесс является замкнутым и не оказывает отрицательного воздействия на водную и воздушную окружающую среду.

При обнаружении аварийной ситуации персонал обязан:

. Немедленно известить своего непосредственного, вышестоящего, или оперативного руководителя о любой ситуации, угрожающей жизни или здоровью людей, о каждом несчастном случае, происшедшем на производстве, или об ухудшении состояния своего здоровья, в том числе о проявлении признаков острого профессионального заболевания, отравления.

. Принять меры к остановке агрегата и выводу людей из опасной зоны (если есть опасность травмирования).

. Приступить к устранению неисправности, если ее возможно устранить собственными силами.

Работы по устранению аварий и аварийных ситуаций на оборудовании насосной водооборотного цикла проводятся под руководством мастера по ремонту оборудования . Если аварийная ситуация возникла в смене с 15 час, с 23 час или в выходные дни, то работы по устранению аварий и аварийных ситуаций проводятся под руководством начальника смены.

В случае если для устранения аварийной ситуации требуется проведение огневых работ, то наряд-допуск на огневые работы оформляется на месте начальником смены или другим старшим должностным лицом, ответственным за ликвидацию последствий аварий. О месте, объеме, характере и продолжительности работ ставится в известность дежурный пожарной части по телефону 01 или 56-66-61.

5. Меры по охране окружающей среды

Экологические требования по защите окружающей среды, в частности, от воздействия промышленных объектов постоянно возрастают. Градирню как источник возможного негативного влияния на состояние окружающей среды рассматривают в следующих аспектах: унос капельной влаги, выброс вредных веществ в атмосферу, паровой факел и шум.

Проблемой предотвращения капельного уноса из градирен НИИ ВОДГЕО занимается с середины 60-х годов. Выполнен большой объем научно-исследовательских работ, разработаны методики оперативного измерения уноса капельной влаги на стендовых градирнях и в натурных условиях. На их основе составлены нормативные требования по допустимым значениям капельного уноса из градирен.

В некоторых случаях градирни могут быть источником вредного воздействия на окружающую среду - атмосферу, почву, водные объекты. Совместно с организациями Минздрава РФ НИИ ВОДГЕО разработаны документы, регламентирующие применение вод в охлаждающих системах оборотного водоснабжения и допустимые нормы содержания вредных веществ в капельном уносе и продувке, а также требованиям к водоуловителям градирен.

Градирня как источник шума представляет собой сооружение, в котором шум может создаваться движением воды (шум «дождя») на частотах 500 - 8000 Гц.

Проблема парового факела (выпара) градирен возникла в нашей стране только в последней годы. Она решается путем использования мокро-сухих градирен.

Таким образом, градирни - не самое экологически опасное сооружение на промышленной площадке. При надлежащей эксплуатации и поддержании в исправном состоянии конструкций они не оказывают заметного влияния на состояние окружающей среды. В то же время применение градирен в составе охлаждающих систем оборотного водоснабжения обеспечивает экономия природной воды в 20-50 раз по сравнению с прямоточными системами и предотвращает тепловое загрязнение водоемов.

Работающая градирня выбрасывает в атмосферу нагретый до 35-45°С насыщенный водяными парами воздух, содержащий капли размером 100-500 мкм в количестве 0,5-1 г на 1 м³ воздуха. С парами в атмосферу поступает примерно 95% тепла, отводимого от охлаждаемого оборудования, а оставшаяся часть тепла отводится в водоисточники с продувочной водой.

При использовании для подпитки оборотных систем городских и промышленных сточных вод градирня может быть источником вредного воздействия на окружающую среду - атмосферу, почву, водные объекты.

В каплях могут содержаться также ингибиторы коррозии, накипеобразования и химических реагенты для предотвращения биологических обрастаний, добавляемые в оборотную воду. Зона выпадения капельной влаги на поверхности земли имеет форму эллипса с большой осью, проходящей через центр градирни в направлении ветра.

Применение в оборотной воде для борьбы с коррозией токсичных ингибиторов, например, содержащих шестивалентный хром, требует контроля воздушной среды и почвы в районе градирен.

Источниками, влияющими на загрязнение окружающей среды при ремонтах вентиляторной градирни, являются:

-    производственный мусор;

-        лом чёрных металлов.

Производственный мусор оперативно-ремонтному и ремонтному персоналу ТЭЦ-ПВС или специализированных организаций, работающих по договору субподряда, необходимо собирать в специальные короба для мусора, которые находятся на участках цеха.

Лом чёрных металлов оперативно ремонтному персоналу следует собирать в специальные короба для металлолома, которые находятся на участках цеха. Учёт, списание и вывоз металлолома оставшегося после проведения ремонтных работ производит служба главного энергетика ТЭЦ-ПВС.

При надлежащей эксплуатации и поддержании в исправном состоянии конструкций она не оказывают заметного влияния на состояние окружающей среды.

Решения данного проекта соответствует требованиям экологических, санитарно-гигиенических, противопожарных и других норм, действующих на территории РФ, и обеспечивают безопасное для жизни и здоровья людей эксплуатацию объекта при соблюдении предусмотренных проектом мероприятий.

Заключение

рециркуляционный теплообменный градирня ороситель

Целью данного дипломного проекта является совершенствование системы оборотного водоснабжения ТЭЦ-ПВС ЧерМК ОАО «Северсталь».

Задачи, решаемые в дипломном проекте, включают:

1.      Обследование и анализ старой башенной градирни.

2.   Разработку мероприятий по совершенствованию системы оборотного водоснабжения ТЭЦ-ПВС.

Башенная градирня предназначена для охлаждения технической воды, поступающей с конденсаторов турбин. Проанализировав показатели ее работы, пришли к выводу, что в летний период она не может обеспечить требуемую температуру охлажденной воды. Поэтому предлагается заменить ороситель, систему водораспределения градирни №4 и установить водоуловитель.

Данные меры смогут позволить охлаждать техническую воду до более низких температур. Так как в летний период все турбины работают в конденсационном режиме, то эффект от углубления вакуума скажется в полной мере и приведет к увеличению выработки мощности.

В расчетной части дипломного проекта с целью подтверждения целесообразности внедрения мероприятий по совершенствованию оборотного водоснабжения ТЭЦ-ПВС:

Аэродинамический расчет башенной градирни, в результате которого определен удельный расход воздуха.

Тепловой расчет башенной градирни, в результате которого определена температура охлажденной воды t2=22,°C.

Гидравлический расчет, в результате которого определено количество сопел.

Расчет потерь воды в градирне.

В разделе «Безопасность жизнедеятельности» разработаны меры по обеспечению безопасных и здоровых условий труда рабочих, обслуживающих градирню, а также меры по охране окружающей среды. Таким образом, пришли к выводу, что градирня - не самое экологически опасное сооружение на промышленной площадке. При надлежащей эксплуатации и поддержании в исправном состоянии конструкций она не оказывают заметного влияния на состояние окружающей среды. В то же время применение градирен в составе охлаждающих систем оборотного водоснабжения обеспечивает экономия природной воды в 20-50 раз по сравнению с прямоточными системами и предотвращает тепловое загрязнение водоемов.

В экономической части дипломного проекта представлен расчет экономический эффекта и срока окупаемости градирни. Получилось, что экономический эффект от данного проекта равен 17,9 млн. руб. в год, и предлагаемая башенная градирня окупится всего за 0,78 года.

Литература

1. Безопасность жизнедеятельности. Учебник для вузов. С.В. Белов, А.В. Ильинская. - Москва: Высшая школа, 2004. - 61с.

2. Пособие по проектированию градирен (к СНиП 2.04.02-84) /Утверждено приказом ВНИИ ВОДГЕО Госстроя России от 20 марта 2011 г. № 31. - 278с.

. ГОСТ 28268-82. Почвы. Методы определения влажности, максимальной гигроскопической влажности и влажности устойчивого завядания растений. - Введ. 27.09.1989. - Москва: ФГУП «Стандартинформ», 2006. - 6с.

4. Сопоставление охлаждающей способности асбесто-цементного и сетчатого оросителя башенных градирен. / В.П. Кравченко, Е.Н. Морозов. Энергосберегающие технологии и оборудование. Восточно - Европейский журнал передовых технологий. 2011. - 53с.

. Хэнкс Р.Дж. Прикладная физика почв. Температура и влажность почвы: пер. с англ. / Р.Дж. Хэнкс, Дж.Л. Ашкрофт. - Санкт - Петербург: Гидрометеоиздат, 2009. - 151с.

. Теоретические основы теплотехники. Теплотехнический эксперимент: справочник: в 4-х кн. Кн. 2 / под общ. ред. В.А. Григорьева, В.М. Зорина. - Москва: Энергия, 1968. - 472с.

7. Отчет о проведении обследования строительных конструкций градирен второй очереди ТЭЦ-ПВС.ОАО «СистемЭнерго», Череповец 2011 г. - 216с.

. Экономика и управление в энергетике. Т.И. Басова, Н.Н. Кожевников, Э.Г. Леонова. Под ред. Н.Н. Кожевникова. - Москва: Академия, 2003. - 115с.

. Эксплуатация градирен и циркуляционных водоводов ТЭЦ-ПВС. Технологическая инструкция. - 78с.