Расчет системы водопроводов

  • Вид работы:
    Курсовая работа (т)
  • Предмет:
    Геология
  • Язык:
    Русский
    ,
    Формат файла:
    MS Word
    79,9 Кб
  • Опубликовано:
    2016-02-13
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!

Расчет системы водопроводов












К КУРСОВОЙ РАБОТЕ

по Гидрогазодинамике

На тему: «Расчет системы водопроводов»

Исходные данные для проектирования

ЭСКИЗ ВОДОПРОВОДА

 

Введение

Трубопроводы являются неотъемлемой частью всех тепловых установок и обеспечивают возможность их бесперебойной работы. В более широком смысле трубопроводы - это транспортные магистрали для движения различных жидкостей, газов, суспензии, продуктов сгорания, теплоносителей и т.д. Трубопроводы могут иметь самую различную форму и протяженность, а по конфигурации классифицируются на простые и сложные.

Простыми трубопроводами называют трубопроводы без ответвлений с постоянным расходом движущейся среды на всех участках. Сеть трубопроводов, имеющие различные отводы и параллельные участки движения, относятся к классу сложных.

Гидравлический расчет является одним из важнейших разделов проектирования и эксплуатации трубопроводов.

Системы водоснабжения представляют собой сложные гидравлические системы, в которых работа отдельных звеньев находятся во взаимной зависимости.

Для правильного регулирования системы необходимо знать гидравлическую характеристику сети. Гидравлическая характеристика сети - это зависимость потери напора от расхода жидкости.

Основными задачами гидравлического расчета являются определение диаметров трубопроводов и потерь давления при заданных расходах воды. По результатам расчета строится гидравлическая характеристика сети и отдельных ее участков.

1. Гидравлический расчет линии нагнетания водопровода

Целью расчета является определение диаметров участков водопровода и потерь давления при заданных расходах теплоносителя.

Расчет участка 7.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью Uзад =1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

,

где Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с3;зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда: Fтр = = 0,05 (м2).

Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле:

, м; (из формулы ) (1.1), где

тр - площадь поперечного сечения трубопровода, м.

Таким образом: (м)

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром =245 мм, б = 30 мм.

мм = 0,185 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

, м/с;

следовательно  (м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1÷3 м/с.

Определяем критерий Рейнольдса по формуле:

 (1.2), где

ν - коэффициент кинематической вязкости, м/с2.

Принимаем ν = 0,3905∙10-6 м2/с при температуре t = 75ºC` (из т.2, интерполяцией.)

Следовательно, ;

В зависимости от числа Рейнольдса по табл.11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкосного трения λ.

Если Re >, то λ вычислим по формуле Шифринсона:

(1.3), где

Кэ - коэффициент шероховатости, м,

Эквивалентная шероховатость Кэ для бесшовных стальных труб (старых) находим по таблице 8:

Кэ=1 мм =1·10-3 м;

;

, и тогда=8,8·105 >9,25·104

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.3)

определяем потери напора на данном участке по формуле:

, м;

, где

;

, где

и  - геометрические отметки начала и конца трубопровода, м;- геометрическая длина, м;- ускорение свободного падения, м/с2;

- сумма коэффициентов местного сопротивления.

Вычисляем сумму коэффициентов местного сопротивления для данного участка по формуле:

, где

ξпов, ξк, ξтр, ξ задв коэффициент местного сопротивления,

где ξ пов, - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 ξпов=0,5.

ξтр - коэффициент местного сопротивления тройника. Значение ξтр при разделении потоков относящиеся к части общего расхода, движущейся параллельно направлению скорости суммарного потока. Для выбора ξтр находим соотношение:

По табл. 16 принимаем ξтр =1,2;

ξзадв - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу при хорошо закругленных кромках. По табл. 12 ξпов=0,1.

ξк,=2,5.

При длине участка l7 =380 м принимаем 4 поворотов и 4 компенсаторов. Отсюда:

;

м;

Находим А по формуле:

Подставив в формулу значения А и ΔZ получим:

 (1.4).

По формуле (1.4) определим потери напора при различных значениях расхода жидкости, и результаты расчета сводим в таб.1.1.

Задаемся значениями расхода Q в интервале [0÷0,075]

Таблица 1.1 - Зависимость ΔH=f(Q) для участка 7

Q, м3/с

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,075

ΔH, м/с

6

6,53

8,11

10,74

14,43

19,17

24,96

31,81

34,97


По данным таблицы 1.1 строим график зависимости ΔH = f(Q).

Расчет участка 6.

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 6 от расхода.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.=0,075 м3/с

Задаемся скоростью U =1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

, м2, где

- заданный расход жидкости на заданном участке, м/с3.зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда: Fтр = = 0,075 (м2).

Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

Таким образом: (м).

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром =299 мм, б = 40 мм.

мм = 0,219 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

, м/с,

следовательно  (м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1÷3 м/с.

Определяем критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

Принимаем ν = 0,3905·10 -6 м2/с при температуре t = 75 ºC по табл. 2.

В зависимости от числа Рейнольда по табл. 11. выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения λ.

Если Re >, то λ вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

Кэ=1 мм =1·10-3 м;

;

, и тогда=1,1·106 >1,095·105

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.3):

;

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

, где

ξпов;ξк; ξтр; ξ задв - коэффициенты местного сопротивления, где

ξпов - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 ξпов, =0,5.

ξтр - коэффициент местного сопротивления тройника. Значение ξтр при разделении потоков, учитывающего потери напора частичного расхода, движущегося под углом 90 оС к суммарному потоку. Для выбора ξтр находим соотношение:

;

где ;

По табл. 17 принимаем ξтр =1,2;

ξ задв - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу при хорошо закругленных кромках. По табл. 12 ξзад =0,1.

ξк,=2,5.

При длине участка l6 =160 м принимаем 3 шт. поворотов и 3 шт. компенсаторов. Отсюда:

;

Подставляем известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

, м;

, где

;

ΔZ6 = ZII -Zе =11-6 =5 м;


ΔH = 5+1157,4·Q2 (1.5).

По формуле (1.5) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты расчета сводим в таблицу 1.3. Задаемся значениями расхода Q в интервале: [0 ÷ 0,16].

Таблица 1.2 - Зависимость ΔH = f(Q) для участка 6

Q, м3/с

0

0,015

0,03

0,045

0,06

0,075

0,09

0,105

0,12

0,14

0,16

ΔH, м/с

5

5,26

6,04

7,34

9,17

11,51

14,38

17,76

21,67

27,68

34,63


По данным таблицы 1.2 строим график зависимости ΔH = f(Q).

Расчет участка 5

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 5 от расхода.

Расчетные данные участка приведены в задании на проектирование.

Задаемся U = 1 м/с

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

 ;

где Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с3.зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда:  (м2).

Определим диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

(м);

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром = 402 мм, б = 40 мм.

мм = 0,322 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

;

(м/с);

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U =1÷3 м/с.

Определяем критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

Принимаем ν = 0,3905·10-6 м2/с, при t = 75ºC по табл. 2. интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольда по табл. 11. выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения λ.

Если Re >, то λ вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

Кэ=1 мм =1·10-3 м;

;

 , и тогда=1,3·106 >1,6·105;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.3):


Вычисляем суммарный коэффициент местного сопротивления на участке:

Σξ =3ξпов+3ξк (1.14), где

ξ пов, - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 ξпов, =0,5.

ξк,=2,5.

При длине участка 300 м, принимаем количество поворотов из соотношения 1000 м -10 отводов. Количество поворотов: шт.

Количество компенсаторов из соотношения 1000 м - 10 компенсаторов примем равное:

шт.

Умножив это число на количество компенсаторов на участке, получим:

Σξ = 3.0,5+3.2,5 =9.

Подставим известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

, м;

, где

;

ΔZ5 = Zе -Zс =6 - 4 =2 м;


 (1.6);

По формуле (1.6) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты расчета сводим в таблицу 1.4. Задаемся значениями расхода Q в интервале [0 ÷ 0,26].

Таблица 1.3 - Зависимость ΔH=f(Q) для участка 5.

Q, м3/с

0

0,025

0,05

0,075

0,1

0,125

0,15

0,175

0,2

0,22

0,24

0,26

ΔH, м

2

2,14

2,56

3,27

4,25

5,52

7,07

8,9

11,01

12,91

14,98

17,37


Затем по данным табл. 1.4. стоим графики зависимости ΔH=f(Q) на участке 5.

Расчет участка 4.

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 4 от расхода.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью U = 1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

 ;

где Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с3.зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда:  (м2).

Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

(м).

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром = 219 мм, б = 30 мм.

 мм = 0,159 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

;

(м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1÷3 м/с.

Определим критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

ν =0,3905·10-6 м/с при t = 75°C по табл. 2 интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольдcа по табл. 11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения λ.

Если Re >, то λ вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

Кэ=1 мм =1·10-3 м;

;

 , и тогда=7,2·105 >7,95·104;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.4):

;

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

, где

ξпов;ξк,;ξтр;ξ задв - коэффициенты местного сопротивления, где

ξ пов - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 ξпов=0,5.

ξк,=2,5.

ξтр - коэффициент местного сопротивления тройника. Значение ξтр при разделении потоков, учитывающего потери напора частичного расхода, движущегося под углом 90 оС

к суммарному потоку. Для выбора ξтр находим соотношение:

, где

По табл. 17 принимаем ξтр =4,4;

ξ задв - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу при хорошо закругленных кромках. По табл. 12 ξзадв =0,1.

При длине участка 450 м принимаем 6 поворотов и 6 компенсаторов П.

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

Отсюда: ;

Подставляем известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

, м;

, где

;

ΔZ4 = ZI -Zс =5 - 4 =1 м;


(1.7).

По формуле (1.7) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты сводим в табл. 1.4. Задаемся значениями расходов в интервале [0 ÷ 0,05].

Таблица 1.4 - Зависимость ΔH=f(Q) для участка 4

Q, м3/с

0

0.05

0.01

0.015

0.02

0.025

0.03

0.035

0.04

0.045

0.05

ΔH, м

1

1,36

2,43

4,21

6,7

9,91

13,8

18,47

23,81

29,87

36,6


По данным таблицы 1.5 строим графики зависимости ΔH=f(Q).

Расчет участка 3

Целью данного расчета являются определение зависимости падения давления от расхода на участке 3.

Расчетные данные участка приведены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью U= 1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода:

 ;

где Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с3.зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда:  (м2).

Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

(м).

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром =450 мм, б = 40 мм.

 мм = 0,370 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

, м/с;

следовательно  (м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1÷3 м/с.

Определим критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

ν =0,3905·10-6 м/с при t = 75°C по табл. 2 интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольдcа по табл. 11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения λ.

Если Re >, то λ вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

Кэ=1 мм =1·10-3 м;

;

 , и тогда=1,4·106 >1,85·105;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.3):

;

Вычисляем суммарный коэффициент местного сопротивления на участке:

нагнетательный водопровод давление напор

Σξ =ξпов+ξк, где

ξпов - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок . По табл. 12 ξпов =0,5.

ξк,=2,5.

При длине участка 100 м, принимаем количество поворотов из соотношения 1000 м -10 отводов. Количество поворотов:  шт;

Количество компенсаторов из соотношения 1000 м -10 компенсаторов примем равное:

 шт;

Умножив это число на количество компенсаторов на участке, получим:

Σξ = 1.0,5+1.2,5 =3.

Подставляем известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

, м, (1.6),

;

ΔZ3 = Zс -Zб =4 - 7 = - 3 м;

, (1.8).

По формуле (1.8) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты расчета сводим в табл. 1.6. Задаемся значение расхода в интервале [0÷0,26].

Таблица 1.5 - Зависимость ΔH = f(Q) для участка 3

Q, м3/с

0

0,04

0,08

0,12

0,160

0,2

0,24

0,26

DH, м

-3

-2,93

-2,75

-2,38

-1,89

-1,27

-0,51

-0,01


По данным таблицы 1.6. строим график зависимости ΔH = f(Q).

Расчет подогревателя «П».

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления (потери напора) на участке «П» от расхода.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.= QI +QII+ QIII =35+50+75 =0,16 м3/с;

Δh = 7 м - потеря напора в подогревателе (из задания);

Зависимость потери напора от расхода жидкости для подогревателя определяем по формуле:

;

.

По заданному значению потери напора в подогревателе и при известном расходе находим А:

Полученное значение А подставляем в формулу и получаем:

, (1.9).

По формуле (1.9) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости, и результаты расчета сводим в таблицу 1.2. Задаемся значениями расхода Q в интервале [0÷0,26]

Таблица 1.6 - Зависимость ΔH=f(Q) для подогревателя

Q, м3/с

0

0,02

0,04

0,06

0,1

0,14

0,16

0,18

0,22

0,26

ΔH, м

-3

-2,84

-2,38

-1,59

0,91

4,66

7

9,66

15,91

23,41


Расчет участка 2.

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 2 от расхода.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью U = 1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

 ;

где Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с3.зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда:  (м2).

Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

(м).

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром =450 мм, б = 40 мм.

 мм = 0,370 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

, м/с.

следовательно  (м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1÷3 м/с.

Определим критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

где ν = 0,9658·10-6 м2/с при t = 22ºC по табл. 2 интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольдcа по табл. 11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения λ.

Если Re >, то λ вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

Кэ=1 мм =1·10-3 м;

;

, и тогда=5,7·105 >1,85·105;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.3):

;

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

;

где ξпов;ξк,;ξобр.клап,;ξ задв коэффициенты местного сопротивления, где

ξпов - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 ξпов =0,5.

ξобр.клап. - коэффициент местного сопротивления обратного клапана определяется по табл. 15. интрополяцией;

ξобр.клап. =2,24;

ξзадв - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу при хорошо закругленных кромках. По табл. 12 ξзадв, =0,1.

ξк,=2,5.

При длине участка 150 м принимаем 1 поворот и 1 компенсатор.

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

Отсюда: ;

Подставляем известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

, м (1.6)

, где

;

ΔZ3 = Zа -Zн =10 - 4 = 6 м;


, (1.10).

По формуле (1.10) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты расчета сводим в табл. 1.7. Задаемся значениями расхода Q в интервале [0÷0,26].

Таблица 1.7 - Зависимость ΔH = f(Q) для участка 2

Q, м3/с

0

0,04

0,06

0,08

0,12

0,14

0,16

0,2

0,22

0,26

ΔH, м

6

6,15

6,34

6,61

7,37

7,86

8,43

9,8

10,6

12,43


По данным таблицы 1.7 строим график зависимости ΔH = f(Q).

В результате данного расчета определены диаметры участков водопровода и потери давления при заданных расходах жидкости.

Результаты расчетов занесены в таблицы: 1.1; 1.2; 1.3; 1.4; 1.5; 1.6; 1.7.

2. Гидравлический расчет линии всасывания водопровода

Целью данного расчета является определение давления всасывания Pвс. Найденное давление сравнивается с давлением насыщения PН. Это обусловлено тем, что всасывающий трубопровод насоса работает под разрежением, что может привести к возникновению кавитации, т.е. вскипанию жидкости с последующей конденсацией. Для предотвращения этого нежелательного явления должно выполняться условие: Pвс >PН.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью Uвс = 0,5 м/с.

Расход равен Q = ΣQ = 0,160 м3/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле по формуле:

;

 (м2);

Определяем диаметр трубопровода на линии всасывания по формуле (1.1):

.

По ГОСТ 5525-61 принимаем стальную бесшовную горячекатаную трубу  мм и толщиной стенки б = 19 мм.

 м;

Уточняем значение скорости во всасывающем трубопроводе по формуле (1.2):

 (м/с);

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 0,4 ÷ 0,8 м/с. Определим критерий Rе по формуле (1.3):

;

где ν = 0,9658·10-6 м2/с при t = 22ºC по табл. 2 интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольдcа по табл. 11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения λ.

Если Re >, то λ вычислим по формуле Шифринсона (1.4):

Кэ=1 мм =1·10-3 м;

;

 , и тогда=0,35·106 >2,98·105;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.3):

;

Вычислим сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле: Σξ = ξвсас.клап. + ξпов., где

ξвсас.клап. - коэффициент местного сопротивления всасывающего клапана с сеткой, принимаем ξвсас.клап. = 2,15 по табл. 15. инторополяцией.

ξпов. - коэффициент местного сопротивления при колене на трубе с углом поворота 90 оС по табл. 12;

ξпов. = 0,5,

и тогда Σξ = 2,15+0,5 = 2,65.

Подставляем известные величины в формулу, в результате получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

ΔZ = Zвс - Zо = 4,5-0 = 4,5 (м);

, (2.1)

По формуле (2.1) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости, и результаты расчета сводим в табл. 2.1. Задаемся значениями расхода в интервале [0÷0,26].

Таблица 2.1 - Зависимость ΔH = f(Q) для участка 1

Q, м3/с

0

0,04

0,08

0,12

0,16

0,2

0,24

0,26

ΔH, м

4,5

4,504

4,515

4,535

4,561

4,596

4,638

4,662


По данным таблицы 2.1. строим график зависимости ΔH = f(Q).

По уравнению Бернулли определяем давление во всасывающем патрубке насоса (по формуле):


сечение 1-1 (0-0) сечение 2-2= 0 U2 = 0,572 м/с= 0 Z2 = Zвс

РI = Pатм (атмосф. давл.) P2 = Pвс

Рати = 105 Па; кг/м3 ; Zвс = 4,5 м

 ;



и тогда Рвс = ρg·5,62 = 1000·9,8·5,62 = 55094 (Па) ≈ 55 (кПа).

При t = 22 ºC; Рн = 2,7 кПа (давление насыщения).

Сравниваем Рн и Рвс и видим, что Рвс > Рн .

Делаем вывод: при данной температуре и давлении вскипания жидкости не произойдет. В результате данного расчета определены диаметр участка 1 водопровода и потери давления при различных значениях расхода жидкости. Результаты расчета занесены в таблицу 2.1.

Заключение

По результатам проведенных расчетов строятся графики зависимости потерь напора от расхода жидкости и для каждого участка заданного трубопровода. При этом данные для построения кривой ΔH = f(Q) участка 7 берутся из табл. 1.1., для участка 6 из табл. 1.2., для участка 5 из табл. 1.3, для участка 4 из табл. 1.4., для участка 3 из табл. 1.5., для участка 2 из табл. 1.7, и для участка 1 из табл. 2.1. Данные для построения зависимости потери напора от расхода жидкости для подогревателя берутся из табл. 1.6.

Построение суммарной кривой последовательно соединенных участков проводится путем сложения потерь напора при одних и тех же расходах. Для параллельно соединенных участков построение суммарной характеристики проводится путем сложения расходов при постоянном значении величины потери напора.

Для построения суммарной кривой следует, графически начиная с последнего участка (7) прибавлять предыдущие, т.е. участок 6, а затем к суммарному графику зависимости ΔH = f(Q) 7+6 прибавлять участок 5 и так далее. В результате получим суммарный график 2+П+3+4+5+6+7 (П-подогреватель). График складывается с учетом того, как соединены между собой участки. Участок 7-6 соединены параллельно: Q6+7 = Q7+Q6, перепад давлений ΔH6+7 = ΔH7 + ΔH6.

Участок 5 и участок 7+6 соединены последовательно, т.е. Q5+6+7=Q5=Q6+7, а падение давления: ΔH5+6+7 = ΔH5 + ΔH6+7, т.е. сложение кривых участков 5 и 6+7 идет по вертикали, а суммирование кривых участка 7,6 идет по горизонтали.

Участок 4 и 5+6+7 соединены параллельно; суммирование кривых горизонтали:+5+6+7 = Q4 + Q5+6+П+7;

ΔH4+5+6+7 = ΔH4 = ΔH5+6+7.

Участок 3 и 4+5+6+7 и П соединены последовательно и суммирование кривых по вертикали: Q П+3+4+5+6+7= Q3=QП+4+5+6+7;

ΔHП+3+4+5+6+7 =ΔH3 +ΔHП++4+5+6+7.

Участок 2 и П+3+4+5+6+7 соединены последовательно, т.е. суммирование по вертикали: Q2+П+3+4+5+6+7= Q2 = QП+3+4+5+6+П+7

ΔH2+П+3+4+5+6+7=ΔH2 + ΔHП+3+4+5+6+П+7.

В результате получаем график зависимости ΔH = f(Q) для всей системы водопроводов на линии нагнетания, кривая 2+П +3+4+5+6 +7.

Литература

1.      Дейч М.Е., Заряпкин А.Е. Гидрогазодинамика,М.:Энергоиздат, 2014.-384 с.

.        Альтшуль А.Д., Киселев П.Т. Гидравлика и аэродинамика 2011.

.        Кумагин Ю.М., Капустина Т.И. Расчет водопроводов ИЭИ, 2009.

Похожие работы на - Расчет системы водопроводов

 

Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу
Без плагиата!