|
|
|
|
1000
|
20/16
Горизонтальные нормативные осевые нагрузки на
подвижные опоры Fhx, Н, от трения определяются по формуле:
(90)
где - коэффициент
трения в опорах, который для скользящих опор при трении сталь о сталь принимают
равным 0,3 (при использовании фторопластовых прокладок = 0,1), для катковых и шариковых опор = 0,1.
При определении нормативной горизонтальной нагрузки на
неподвижную опору следует учитывать: неуравновешенные силы внутреннего давления
при применении сальниковых компенсаторов, на участках имеющих запорную
арматуру, переходы, углы поворота, заглушки; следует также учитывать силы трения
в подвижных опорах и силы трения о грунт для бесканальных прокладок, а также
реакции компенсаторов и самокомпенсации. Горизонтальную осевую нагрузку на
неподвижную опору следует определять:
·
на концевую опору - как сумму сил
действующих на опору;
·
на промежуточную опору - как
разность сумм сил действующих с каждой стороны опоры.
Неподвижные опоры должны рассчитываться на наибольшую
горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов (охлаждение,
нагрев) в том числе при открытых и закрытых задвижках. Для расчета усилий
действующих на неподвижные опоры могут быть использованы типовые расчетные
схемы, приведенные в литературе [5. стр.172-173], [7.стр.230-242].
12.1. Подбор паровых котлов.
Подбор паровых котлов производится на
основании их однотипности, по техническим параметрам пара (по приложению№25).
12.2. Подбор элеватора.
Требуемый располагаемый напор для работы элеватора , м определяется по формуле:
(91)
где h - потери напора в системе отопления,
принимаемые 1,5-2м;
Up - расчетный коэффициент смешения, определяемый по
формуле:
(92)
Расчетный коэффициент смешения для температурного
графика 150-70 равен = 2,2; для графика
140-70 = 1,8; для графика 130-70 = 1,4.
Диаметр горловины камеры смешения элеватора dг,
мм, при известном расходе сетевой воды на отопление G, т/ч, определяется
по формуле:
(93)
Диаметр сопла элеватора dc, мм, при
известном расходе сетевой воды на отопление G, т/ч, и располагаемом
напоре для элеватора Н, м,
определяется по формуле:
(94)
Величина напора Н, м, гасимого соплом
элеватора, не может, во избежание возникновения кавитационных режимов,
превышать 40 м. Для определения диаметра сопла элеватора, его номера, требуемого
напора, могут быть использованы номограммы, приведенные в справочной литературе
[5. стр. 312], [6. стр. 73-75]
12.3. Подбор насосов.
Модели и количество сетевых и подпиточных насосов
подбираются согласно методическим рекомендациям раздела №7, выбор осуществляется
по приложениям № 21 и №22.
12.4. Подбор запорной арматуры.
Диаметр штуцера и запорной арматуры d, м, для
спуска воды из секционируемого участка трубопровода определяют по формуле:
(95)
где - общая длина трубопровода
- длины отдельных участков трубопровода,
м, с условными диаметрами , м, при
уклонах ;
m - коэффициент расхода арматуры,
принимаемый для вентилей m = 0,0144, для задвижек m = 0,011;
n - коэффициент, зависящий от времени
спуска воды t (см. таблицу №7).
Таблица №7. Значения
коэффициента n .
t = 1 ч
|
t = 2 ч
|
t = 3 ч
|
t = 4 ч
|
t =
5 ч
|
n =
1
|
n =
0,72
|
n =
0,58
|
n =
0,5
|
n = 0,45
|
Максимальное время спуска воды предусматривается для
трубопроводов:
300 мм - не
более 2 ч
350 ÷ 500 - не более 4 ч
600 - не более
5 ч
Диаметр спускного устройства для двустороннего
дренажа, установленного в нижней точке трубопровода, определяют по формуле:
(96)
где , - диаметры спускных устройств,
определяемые по формуле (95) соответственно для каждой стороны.
Расчетный диаметр штуцера округляют с увеличением до
стандартного и сравнивают с приведенными в таблице №8 данными.
Таблица №8. Условный
проход штуцера и
запорной арматуры для
спуска воды.
, мм
|
65 вкл.
|
80-125
|
до 150
|
200-250
|
300-400
|
500
|
600-700
|
Условный
проход штуцера, мм
|
25
|
40
|
50
|
80
|
100
|
150
|
200
|
К установке принимают наибольший из двух сравниваемых
диаметров штуцеров и запорной арматуры.
Условный проход штуцера и запорной арматуры для
выпуска воздуха из секционируемых участков водяных тепловых сетей приведен в
таблице №9.
Таблица №9. Условный
проход штуцера и
запорной арматуры для
выпуска воздуха
, мм
|
25-80
|
100-150
|
200-300
|
350-400
|
500-700
|
800-1200
|
Условный
проход штуцера,мм
|
15
|
20
|
25
|
32
|
40
|
50
|
Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию
и горячее водоснабжение (Часть 1).
Определить для условий г. Хабаровска расчетные тепловые
потоки на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение пяти кварталов района
города (см. рис. 1).
Рис.1 - Район города.
Расчетная температура наружного воздуха для
проектирования систем отопления t0 = –31 0С. Плотность
населения Р = 400 челга. Общая площадь жилого здания на одного жителя fобщ
= 18 м2чел. Средняя за отопительный период норма расхода горячей
воды на одного жителя в сутки а =115 лсутки.
Решение.
Расчет тепловых потоков сводим в табл..1. В графы 1, 2, 3 таблицы заносим
соответственно номера кварталов, их площадь Fкв в гектарах,
плотность населения Р. Количество жителей в кварталах m, определяем
по формуле
Для квартала №1 количество жителей составит:
чел
Общую площадь жилых зданий кварталов А
определяем по формуле
Для квартала №1
м2
Приняв (см. приложение №4) для зданий постройки после
1985г величину удельного показателя теплового потока на отопление жилых зданий qо
= 87 Вт/м2 при t 0= -31 0С, находим
расчетные тепловые потоки на отопление жилых и общественных зданий кварталов по
формуле (1) учебного пособия
Для квартала №1 при K1= 0,25 получим
Максимальные тепловые потоки на вентиляцию
общественных зданий кварталов определяем по формуле (2) учебного пособия
Для квартала №1 при К2= 0,6 получим
По приложению №5 учебного пособия укрупненный
показатель теплового потока на горячее водоснабжение qh c
учетом общественных зданий при норме на одного жителя a = 115 лсутки составит 407 Вт.
Среднечасовые тепловые потоки на горячее водоснабжение
жилых и общественных зданий кварталов определяем по формуле (4) учебного
пособия
Для квартала №1 эта величина составит
Суммарный тепловой поток по кварталам QS,
определяем суммированием расчётных тепловых потоков на отопление, вентиляцию и
горячее водоснабжение
Для квартала №1 суммарный тепловой поток составит
Аналогично выполняем расчёты тепловых потоков и для
других кварталов.
Таблица 1 - Расчёт
тепловых потоков
№ квартала
|
Площадь
квартала Fкв, га
|
Плотность
населения P чел/га
|
Количество
жителей m
|
Общая площадь,
А, м2
|
Тепловой
поток, МВт
|
Q 0 max
|
Q v max
|
Q hm
|
Q S
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
1
2
3
4
5
|
10
15
20
10
15
|
400
400
400
400
400
|
4000
6000
8000
4000
6000
|
72000
108000
144000
72000
108000
|
7,83
11,745
15,66
7,83
11,745
|
0,94
1,41
1,88
0,94
1,41
|
1,628
2,442
3,256
1,628
2,442
|
10,398
15,597
20,796
10,398
15,597
|
|
54,8
|
6,58
|
11,396
|
72,786
|
Для климатических условий г. Хабаровска выполнить расчет
и построение графиков часовых расходов теплоты на отопление вентиляцию и
горячее водоснабжение, а также годовых графиков теплопотребления по продолжительности
тепловой нагрузки и по месяцам. Расчётные тепловые потоки района города на
отопление Q 0 max = 300 МВт, на вентиляцию Q v max = 35
МВт, на горячее водоснабжение Qhm = 60 МВт. Расчетная
температура наружного воздуха для проектирования систем отопления t0 =
-31 0C.
Решение.
Определим, используя формулы пересчета (10) и (11) часовые расходы на отопление
и вентиляцию при температуре наружного воздуха tн= +80С.
Отложив на графике (см. рис. 2.а) значения и при
tн= +8 0С, а также значения и при
tн= t0 = -31 0C и соединив их прямой, получим графики = f (tн)
и = f (tн). Для
построения часового графика расхода теплоты на горячее водоснабжение,
определим, используя формулу пересчёта (12), среднечасовой расход теплоты на
горячее водоснабжение для неотопительного периода .
График среднечасового расхода теплоты на горячее
водоснабжение не зависит от температуры наружного воздуха, и будет представлять
собой прямую, параллельную оси абсцисс с ординатой 60 МВт для отопительного
периода и с ординатой 38,4 МВт для неотопительного периода. Просуммировав
ординаты часовых графиков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для
диапазона температур tн = +8 ¸ -31 0C и соединив их прямой получим суммарный часовой график .
Для построения годового графика теплоты по продолжительности тепловой нагрузки
находим продолжительности стояния температур наружного воздуха в часах с
интервалом 50C и продолжительность отопительного периода для г.
Хабаровска n0 = 4920 ч. Данные сводим в таблицу №2.
Таблица 2 -
Продолжительность стояния температур наружного воздуха
Продолжительность стояния, n, час
|
Температура наружного воздуха
|
-40
-35
|
-35
-30
|
-30
-25
|
-25
-20
|
-20
-15
|
-15
-10
|
-10
-5
|
-5
0
|
0
+5
|
+5
+8
|
n
|
2
|
47
|
275
|
630
|
800
|
666
|
596
|
561
|
583
|
760
|
Темпера
туры
|
-35 и ниже
|
-30 и ниже
|
-25 и ниже
|
-20 и ниже
|
-15 и ниже
|
-10 и ниже
|
-5 и ниже
|
0 и ниже
|
+5 и ниже
|
+8 и ниже
|
ån
|
2
|
49
|
324
|
954
|
1754
|
2420
|
3016
|
3577
|
4160
|
4920
|
График по продолжительности тепловой нагрузки (см.
рис. 2 б) строится на основании суммарного часового графика . Для этого из точек на оси температур
(+8, 0, -10, -20, -30) восстанавливаем перпендикуляры до пересечения с линией
суммарного часового графика и из точек пересечения проводим горизонтальные
прямые до пересечения с перпендикулярами, восстановленными из точек на оси
продолжительности, соответствующих данным температурам. Соединив найденные
точки плавной кривой, получим график по продолжительности тепловой нагрузки за
отопительный период в течение 4920 часов. Затем построим график по
продолжительности тепловой нагрузки за неотопительный период, для чего проведем
прямую параллельную оси абсцисс с ординатой равной =
38,4 МВт до расчетной продолжительности работы системы теплоснабжения в году
равной 8400 часов.
Рис.2 а - часовые графики теплового
потребления
б - годовой график по продолжительности тепловой
нагрузки
Для построения годового графика теплового потребления
по месяцам находим среднемесячные температуры наружного воздуха. Затем, используя
формулы пересчета (10) и (11) определим часовые расходы теплоты на отопление и
вентиляцию для каждого месяца со среднемесячной температурой ниже +8 0C. Определим суммарные расходы теплоты для месяцев отопительного периода как сумму
часовых расходов на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Для месяцев
неотопительного периода (с >+8) суммарный
расход теплоты будет равен среднечасовому расходу теплоты на горячее
водоснабжение = 38,4 МВт. Выполним расчеты для
января
МВт
Аналогично выполняем расчёты и для других месяцев
отопительного периода. Расчёты сведём в табл. 3. Используя полученные данные,
построим годовой график теплового потребления по месяцам (см. рис 3)
Таблица 3 - Среднечасовые
расходы теплоты по месяцам года
Среднечасовые расходы теплоты по
месяцам
|
Среднемесячные температуры
наружного воздуха
|
Ян
|
Фев
|
Март
|
Апр
|
Май
|
Июнь
|
Июль
|
Авг
|
Сен
|
Окт
|
Нояб
|
Дек
|
-22,3
|
-17,2
|
-8,5
|
3,1
|
11,1
|
17,4
|
21,1
|
20
|
13,9
|
4,7
|
-8,1
|
-18,5
|
|
237,1
|
207,1
|
155,9
|
87,6
|
|
|
|
|
|
78,2
|
153,5
|
214,7
|
|
27,7
|
24,2
|
18,2
|
10,2
|
|
|
|
|
|
9,1
|
17,9
|
25
|
|
60
|
60
|
60
|
60
|
38,4
|
38,4
|
38,4
|
38,4
|
38,4
|
60
|
60
|
60
|
|
324,8
|
291,3
|
234,1
|
157,8
|
38,4
|
38,4
|
38,4
|
38,4
|
147,3
|
231,4
|
299,7
|
Рис. 3. Годовой график
теплового потребления по месяцам
Расчет и построение температурного графика
регулирования тепловой нагрузки на отопление.
Построить для закрытой системы теплоснабжения график
центрального качественного регулирования отпуска теплоты по совмещенной
нагрузке отопления и горячего водоснабжения (повышенный или скорректированный
температурный график).
Принять расчетные температуры сетевой воды в подающей
магистрали t1=
130 0С в обратной магистрали t2= 70 0С, после элеватора t3=
95 0С. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования
отопления tнро = -31 0С. Расчетная температура воздуха
внутри помещения tв= 18 0С. Расчетные тепловые потоки принять те
же. Температура горячей воды в системах горячего водоснабжения tгв = 60 0С,
температура холодной воды tс= 50С. Балансовый коэффициент
для нагрузки горячего водоснабжения aб= 1,2. Схема включения водоподогревателей систем
горячего водоснабжения двухступенчатая последовательная.
Решение.
Предварительно выполним расчет и построение отопительно-бытового графика
температур с температурой сетевой воды в подающем трубопроводе для точки излома
=70 0С. Значения температур
сетевой воды для систем отопления t01; t02; t03 определим используя расчетные зависимости (13), (14),
(15) для температур наружного воздуха tн= +8; 0; -10; -23;
-31 0С
Определим, используя формулы (16),(17),(18), значения
величин
Для tн = +8 0С значения t01, t02 ,t03 соответственно
составят:
Аналогично выполняются расчеты температур сетевой воды
и для других значений tн. Используя расчетные данные и приняв
минимальную температуру сетевой воды в подающем трубопроводе = 70 0С, построим
отопительно-бытовой график температур (см. рис. 4). Точке излома температурного
графика будут соответствовать температуры сетевой воды = 70 0С, = 44,9 0С, = 55,3 0С, температура
наружного воздуха = -2,5 0С.
Полученные значения температур сетевой воды для отопительно-бытового графика сведем
в таблицу 4. Далее приступаем к расчету повышенного температурного графика.
Задавшись величиной недогрева Dtн= 7 0С
определим температуру нагреваемой водопроводной воды после водоподогревателя первой ступени
Определим по формуле (19) балансовую нагрузку горячего
водоснабжения
МВт
По формуле (20) определим суммарный перепад температур
сетевой воды d в обеих ступенях водоподогревателей
Определим по формуле (21) перепад температур сетевой
воды в водоподогревателе первой ступени для
диапазона температур наружного воздуха от tн= +8 0С
до t'н = -2,5 0С
Определим для указанного диапазона температур
наружного воздуха перепад температур сетевой воды во второй ступени водоподогревателя
Определим используя формулы (22) и (25) значения
величин d2 и d1 для
диапазона температур наружного воздуха tн от t'н = -2,5 0С
до t0= -310С. Так, для tн= -10 0С
эти значения составят:
Аналогично выполним расчеты величин d2 и d1 для
значений tн= -23 0С и tн=
–31 0С. Температуры сетевой воды и
в подающем и обратном трубопроводах для
повышенного температурного графика определим по формулам (24) и (26).
Так, для tн= +8 0С и tн=
-2,5 0С эти значения составят
для tн = -10 0С
Аналогично выполним расчеты для значений tн
= -23 0С и -31 0С. Полученные значения величин d2, d1, ,сведем
в таблицу 4.
Для построения графика температуры сетевой воды в
обратном трубопроводе после калориферов систем вентиляции в диапазоне температур наружного воздуха tн
= +8 ¸ -2,5 0С используем формулу (32)
Определим значение t2v для tн= +8 0С.
Предварительно зададимся значением 0С.
Определим температурные напоры в калорифере и
соответственно для tн=
+8 0С и tн= -2,5 0С
Вычислим левые и правые части уравнения
Левая часть
Правая часть
Поскольку численные значения правой и левой частей
уравнения близки по значению (в пределах 3%), примем значение как окончательное.
Для систем вентиляции с рециркуляцией воздуха
определим, используя формулу (34), температуру сетевой воды после калориферов
t2v для tн= tнро = -310C.
Здесь значения Dt; t; t соответствуют tн =
tv= -23 0С. Поскольку данное выражение решается
методом подбора, предварительно зададимся значением t2v = 510С.
Определим значения Dtк и Dt
Далее вычислим левую часть выражения
Поскольку левая часть выражения близка по значению
правой (0,99»1), принятое предварительно значение t2v = 51 0С
будем считать окончательным. Используя данные таблицы 4 построим отопительно-бытовой
и повышенный температурные графики регулирования (см. рис. 4).
Таблица 4 - Расчет температурных графиков
регулирования для закрытой системы теплоснабжения.
tН
|
t10
|
t20
|
t30
|
d1
|
d2
|
t1П
|
t2П
|
t2V
|
+8
|
70
|
44,9
|
55,3
|
5,9
|
8,5
|
75,9
|
36,4
|
17
|
-2,5
|
70
|
44,9
|
55,3
|
5,9
|
8,5
|
75,9
|
36,4
|
44,9
|
-10
|
90,2
|
5205
|
64,3
|
4,2
|
10,2
|
94,4
|
42,3
|
52,5
|
-23
|
113,7
|
63,5
|
84,4
|
1,8
|
12,5
|
115,6
|
51
|
63,5
|
-31
|
130
|
70
|
95
|
0,4
|
14
|
130,4
|
56
|
51
|
Рис.4. Температурные графики
регулирования для закрытой системы теплоснабжения (¾ отопительно-бытовой; --- повышенный)
Построить для открытой системы теплоснабжения
скорректированного (повышенного) графика центрального качественного
регулирования. Принять балансовый
коэффициент aб =
1,1. Принять минимальную температуру сетевой воды в подающем трубопроводе для
точки излома температурного графика 0С.
Остальные исходные данные взять из предыдущей части.
Решение.
Вначале строим графики температур ,, ,
используя расчеты по формулам (13); (14); (15). Далее построим
отопительно-бытовой график, точке излома которого соответствуют значения
температур сетевой воды 0С;
0C; 0C, и температура наружного воздуха 0C. Далее приступаем к расчету скорректированного графика. Определим балансовую нагрузку
горячего водоснабжения
MВт
Определим коэффициент отношения балансовой нагрузки на
горячее водоснабжение к расчетной нагрузке на отопление
Для ряда температур наружного воздуха tн=
+8 0С; -10 0С; -25 0С; -31 0С, определим
относительный расход теплоты на отопление по
формуле (29)`; Например для tн= -10 составит:
Затем, приняв известные из предыдущей части значения tc;
th; q; Dt определим, используя формулу (30), для каждого
значения tн относительные расходы сетевой воды на отопление .
Например, для tн= -10 0С составит:
Аналогично выполним расчеты и для других значений tн.
Температуры сетевой воды в подающем t1п и
обратном t2п трубопроводах
для скорректированного графика определим по формулам (27) и (28).
Так, для tн = -10 0С
получим
Выполним расчеты t1п и t2п и для других значений tн. Определим
используя расчетные зависимости (32) и (34) температуры сетевой воды t2v после
калориферов систем вентиляции для tн= +8 0С и tн=
-31 0С (при наличии рециркуляции). При значении tн=
+8 0С зададимся предварительно величиной t2v= 230C.
Определим значения Dtк и Dtк
Далее вычислим левую и правую части выражения
;
Поскольку численные значения левой и правой частей
уравнения близки, принятое предварительно значение t2v= 230C ,будем считать окончательным. Определим также значения t2v при tн
= t0= -31 0C. Зададимся предварительно значением
t2v= 470C
Вычислим значения Dtк и
Полученные значения расчетных величин сведем в таблицу
3.5
Таблица 5 - Расчет
повышенного (скорректированного) графика для открытой системы теплоснабжения.
tн
|
t10
|
t20
|
t30
|
`Q0
|
`G0
|
t1п
|
t2п
|
t2v
|
+8
|
60
|
40,4
|
48,6
|
0,2
|
0,65
|
64
|
39,3
|
23
|
1,9
|
60
|
40,4
|
48,6
|
0,33
|
0,8
|
64
|
39,3
|
40,4
|
-10
|
90.2
|
52.5
|
64.3
|
0,59
|
0,95
|
87.8
|
51.8
|
52.5
|
-23
|
113.7
|
63.5
|
84.4
|
0,84
|
1,02
|
113
|
63,6
|
63.5
|
-31
|
130
|
70
|
95
|
1
|
1,04
|
130
|
70
|
51
|
Используя данные таблицы 5, построим
отопительно-бытовой, а также повышенный графики температур сетевой воды.
Рис.5 Отопительно - бытовой ( ) и
повышенный (----) графики температур сетевой воды для открытой системы теплоснабжения
Гидравлический расчет магистральных теплопроводов
двухтрубной водяной тепловой сети
закрытой системы теплоснабжения.
Расчетная схема теплосети от источника теплоты (ИТ) до
кварталов города (КВ) приведена на рис.6. Для компенсации температурных
деформаций предусмотреть сальниковые компенсаторы. Удельные потери давления по
главной магистрали принять в размере 30-80 Па/м.
Рис.6. Расчетная схема магистральной
тепловой сети.
Решение.
Расчет выполним для подающего трубопровода. Примем за главную магистраль
наиболее протяженную и загруженную ветвь теплосети от ИТ до КВ 4 (участки
1,2,3) и приступим к ее расчету. По таблицам гидравлического расчета,
приведенным в литературе [6,7], а также в приложении №12 учебного пособия, на
основании известных расходов теплоносителя, ориентируясь на удельные потери
давления R в пределах от 30 до 80 Па/м, определим для участков 1, 2, 3
диаметры трубопроводов dнxS, мм, фактические удельные потери
давления R, Па/м, скорости воды V, м/с.
По известным диаметрам на участках главной магистрали
определим сумму коэффициентов местных сопротивлений Sx и их
эквивалентные длины Lэ. Так, на участке 1 имеется головная задвижка (x = 0,5),
тройник на проход при разделении потока (x = 1,0), Количество сальниковых компенсаторов (x = 0,3) на
участке определим в зависимости от длины участка L и максимального допустимого
расстояния между неподвижными опорами l. Согласно приложению №17
учебного пособия для Dу= 600 мм это расстояние составляет 160 метров. Следовательно, на участке 1 длиной 400 м следует предусмотреть три сальниковых компенсатора. Сумма коэффициентов местных сопротивлений Sx на данном
участке составит
Sx = 0,5+1,0 +
3 × 0,3 = 2,4
По приложению №14 учебного пособия (при Кэ=
0,0005м) эквивалентная длина lэ для x = 1,0 равна
32,9 м. Эквивалентная длина участка Lэ составит
Lэ= lэ
× Sx = 32,9 ×2,4 = 79 м
Далее определим приведенную длину участка Lп
Lп=L +
Lэ= 400 + 79 = 479 м
Затем определим потери давления DP на участке 1
DP = R × Lп = 42 × 479 = 20118 Па
Аналогично выполним гидравлический расчет участков 2 и
3 главной магистрали (см. табл. 6 и табл.7).
Далее приступаем к расчету ответвлений. По принципу
увязки потери давления DP от точки
деления потоков до концевых точек (КВ) для различных ветвей системы должны быть
равны между собой. Поэтому при гидравлическом расчете ответвлений необходимо
стремиться к выполнению следующих условий:
DP4+5 = DP2+3 ; DP6 = DP5 ; DP7 = DP3
Исходя из этих условий, найдем ориентировочные
удельные потери давления для ответвлений. Так, для ответвления с участками 4 и
5 получим
Коэффициент a, учитывающий
долю потерь давления на местные сопротивления, определим по формуле
тогда Па/м
Ориентируясь на R = 69 Па/м определим по
таблицам гидравлического расчета диаметры трубопроводов, удельные потери
давления R, скорости V, потери давления DР на участках 4 и 5. Аналогично
выполним расчет ответвлений 6 и 7, определив предварительно для них
ориентировочные значения R.
Па/м
Па/м
Таблица 6 - Расчет
эквивалентных длин местных сопротивлений
№ участка
|
dн х S, мм
|
L, м
|
Вид местного сопротивления
|
x
|
Кол-во
|
åx
|
lэ ,м
|
Lэ,м
|
1
|
630x10
|
400
|
1. задвижка
2. сальниковый компенсатор
3. тройник на проход при разделении
потока
|
0.5
0.3
1.0
|
1
3
1
|
2,4
|
32,9
|
79
|
2
|
480x10
|
750
|
1. внезапное сужение
2. сальниковый компенсатор
3. тройник на проход при разделении
потока
|
0.5
0.3
1.0
|
1
6
1
|
3,3
|
23,4
|
77
|
3
|
426x10
|
600
|
1. внезапное сужение
2. сальниковый компенсатор
3. задвижка
|
0.5
0.3
0.5
|
1
4
1
|
2,2
|
20,2
|
44,4
|
4
|
426x10
|
500
|
1.тройник на ответвление
2. задвижка
3. сальниковый компенсатор
4. тройник на проход
|
1.5
0.5
0.3
1.0
|
1
1
4
1
|
4.2
|
20.2
|
85
|
5
|
325x8
|
400
|
1. сальниковый компенсатор
2. задвижка
|
0.3
0.5
|
4
1
|
1.7
|
14
|
24
|
6
|
325x8
|
300
|
1. тройник на ответвление
2. сальниковый компенсатор
3. задвижка
|
1.5
0.5
0.5
|
1
2
2
|
3.5
|
14
|
49
|
7
|
325x8
|
1.тройник на ответвление при
разделении потока
2.задвижка
3.сальниковый компенсатор
|
1.5
0.5
0.3
|
1
2
2
|
3.1
|
14
|
44
|
Таблица 7 - Гидравлический
расчет магистральных трубопроводов
№ участка
|
G, т/ч
|
Длина, м
|
dнхs, мм
|
V, м/с
|
R, Па/м
|
DP, Па
|
åDP, Па
|
L
|
Lэ
|
Lп
|
1
2
3
|
1700
950
500
|
400
750
600
|
79
77
44
|
479
827
644
|
630x10
480x10
426x10
|
1.65
1.6
1.35
|
42
55
45
|
20118
45485
28980
|
94583
74465
28980
|
4
5
|
750
350
|
500
400
|
85
24
|
585
424
|
426x10
325x8
|
1.68
1.35
|
70
64
|
40950
27136
|
68086
27136
|
6
|
400
|
300
|
49
|
349
|
325x8
|
1.55
|
83
|
28967
|
28967
|
7
|
450
|
200
|
44
|
244
|
325x8
|
1.75
|
105
|
25620
|
25620
|
Определим невязку потерь давления на ответвлениях.
Невязка на ответвлении с участками 4 и 5 составит:
Невязка на
ответвлении 6 составит:
Невязка на ответвлении 7 составит:
Построение пьезометрических графиков для отопительного
и неотопительного периодов.
Максимальный расход сетевой воды на горячее
водоснабжение в неотопительный период принять
равным 800 т/ч. Расчетные температуры сетевой воды 150-70. Этажность зданий
принять 9 этажей. Все необходимые данные принимаются из предыдущей части.
Решение. Для построения пьезометрического
графика примем масштабы: вертикальный Мв 1:1000 и горизонтальный Мг 1: 10000.
Построим , используя горизонтали и длины участков, продольные профили главной
магистрали ( участки 1,2,3 ) и ответвлений (участки 4,5 и участок 7 ). На
профилях в соответствующем масштабе построим высоты присоединяемых зданий. Под
профилем располагается спрямленная однолинейная схема теплосети, номера и длины
участков, расходы теплоносителя и диаметры, располагаемые напоры.
Приняв предварительно
напор на всасывающей стороне сетевых насосов Нвс = 30 метров, строим линию потерь напора обратной магистрали теплосети АВ. Превышение точки В по
отношению к точке А будет равно потерям напора в обратной магистрали которые в
закрытых системах принимаются равными потерям напора в подающей магистрали и
составляют в данном примере 9,5 метров. Далее строим линию ВС - линию
располагаемого напора для системы теплоснабжения квартала № 4. Располагаемый
напор в данном примере принят равным 40 метров. Затем строим линию потерь напора подающей магистрали теплосети СД. Превышение точки Д по отношению к точке С
равно потерям напора в подающей магистрали и составляет 9,5 метра.
Далее строим линию ДЕ – линию потерь напора в
теплофикационном оборудовании источника теплоты, которые в данном примере
приняты равными 25 метров. Положение линии статического напора S-S
выбрано из условия недопущения «оголения», « раздавливания» и вскипания
теплоносителя. Далее приступаем к построению пьезометрического графика для
неотопительного периода. Определим для данного периода потери напора в главной
магистрали используя формулу пересчета
(63)
= 9,5 · = 2,8 м
Аналогичные потери напора (2,8 м) примем и для обратной магистрали. Потери напора в оборудовании источника тепла, а также
располагаемый напор для квартальной теплосети примем аналогичными что и для
отопительного периода. Используя примененную ранее методику, построим пьезометрический
график для неотопительного периода (А В'С'Д'Е'). После построения пьезометрических
графиков следует убедиться, что расположение их линий соответствует
требованиям для разработки гидравлических режимов (см. раздел 6 учебного
пособия ). При необходимости напор на всасывающей стороне сетевых насосов Нвс
и, соответственно, положение пьезометрических графиков могут быть изменены (за
счет изменения напора подпиточного насоса).
Подбор сетевых и подпиточных насосов.
Для закрытой системы теплоснабжения работающей при повышенном
графике регулирования с суммарным тепловым потоком Q = 325 МВт и с расчетным
расходом теплоносителя G = 3500 т/ч подобрать сетевые и подпиточные насосы.
Потери напора в теплофикационном оборудовании источника теплоты DHист= 35 м. Суммарные потери напора в подающей и обратной магистралях тепловой сети DHпод+DHобр= 50 м. Потери напора в системах теплопотребителей DHаб = 40 м. Статический напор на источнике теплоты Hст= 40 м. Потери напора в подпиточной линии Hпл= 15 м. Превышение отметки баков с подпиточной водой по отношению к оси подпиточных насосов z = 5 м.
Решение.
Требуемый напор сетевого насоса определим по формуле (62) учебного пособия
м
Подача сетевого насоса Gсн должна
обеспечить расчетный расход теплоносителя Gd
Gсн=
Gd = 3500 т/ч
По приложению №20 методического пособия принимаем к
установке по параллельной схеме три рабочих и один резервный насосы СЭ
1250-140 обеспечивающие требуемые параметры при некотором избытке напора,
который может быть сдросселирован на источнике теплоты. КПД насоса составляет
82%.
Требуемый напор подпиточного насоса Hпн определяем
по формуле (66) учебного пособия
м
Подача подпиточного насоса Gпн в
закрытой системе теплоснабжения должна компенсировать утечку теплоносителя Gут.
Согласно методическим указаниям величина утечки принимается в размере 0,75% от
объема системы теплоснабжения Vсист. При удельном объеме
системы 65 м3/МВт и суммарном тепловом потоке Q = 325 МВт
объем системы Vсист составит
Vсист =
65 × Q = 65 × 325 = 21125 м3
Величина утечки Gут составит
Gут =
0,0075 ×Vсист= 0,0075 × 21125 = 158,5
м3/ч
По приложению №21 методического пособия принимаем к
установке по параллельной схеме два рабочих и один резервный насосы К 90/55
обеспечивающие требуемые параметры с небольшим избытком напора (8 м) с КПД 70%.
Для открытой системы теплоснабжения подобрать сетевые
и подпиточные насосы. Среднечасовой расход сетевой воды на горячее водоснабжение
в системе Ghm= 700 т/ч. Максимальный расход сетевой воды на горячее
водоснабжение Ghmax= 1700 т/ч. Остальные исходные принять из
примера 3.6. Требуемый напор сетевого насоса Hсн= 120 м.
Решение:
Требуемую подачу сетевого насоса Gсн для открытой системы
определим по формуле (65) учебного пособия, т/ч.
По приложению №20 принимаем к установке четыре рабочих
насоса СЭ 1250-140 и один резервный, обеспечивающие суммарную
подачу 4480 т/ч с некоторым избытком напора при КПД 81%. Для подбора
подпиточного насоса при его требуемом напоре Hпн= 50 м, определим его подачу по формуле (68) учебного пособия
Gпн
= Gут+Ghmax
Величина утечки при удельном объеме 70 м3 на 1 МВт тепловой мощности системы составит:
Gут= 0,0075 ×Vсист= 0,0075 ×70 × Q = 0,0075 ×70 ×325 = 170,6 м3/ч
Требуемая подача подпиточного насоса Gпн
составит
Gпн= Gут
+ Ghmax= 120,6 + 1700 = 1871 т/ч
По приложению №21 принимаем к установке по
параллельной схеме два рабочих и один резервный насосы Д 1000-40 обеспечивающие
требуемые параметры с КПД 80%.
Расчет самокомпенсации.
Определить изгибающее напряжение от термических деформаций
в трубопроводе диаметром dн = 159 мм у неподвижной опоры А (рис.7) при расчетной температуре теплоносителя t = 150 0С
и температуре окружающей среды tо= -310С. Модуль
продольной упругости стали Е = 2x105 МПа, коэффициент линейного
расширения a = 1,25x10-5 1/0C. Сравнить с
допускаемым напряжением dдоп= 80 МПа
Рис.7
Решение.
Определим линейное удлинение DL1 длинного
плеча L1
DL1= a ×L1× (t - to) = 1,25x10-5× 45 × (150 + 31) = 0,102 м
При b = 300 и n = L1/L2
= 3 по формуле (88) находим изгибающее напряжение у опоры А
МПа
Полученное изгибающее напряжение превышает
допускаемое sдоп= 80
МПа. Следовательно данный угол поворота не может быть использован для самокомпенсации.
Расчет тепловой изоляции.
Определить
по нормируемой плотности теплового потока толщину тепловой изоляции для
двухтрубной тепловой сети с dн = 159 мм, проложенной в канале типа КЛП 90x45. Глубина заложения канала hк = 1,0 м. Среднегодовая температура грунта на глубине заложения оси трубопроводов t 0 = 4 0С.
Теплопроводность грунта lгр= 2,0 Вт/м град. Тепловая изоляция - маты из стеклянного
штапельного волокна с защитным покрытием из стеклопластика рулонного РСТ.
Среднегодовая температура теплоносителя в подающем трубопроводе t1 =
86 0С, в обратном t2 = 48 С.
Решение.
Определим внутренний dвэ и наружный dнэ
эквивалентные диаметры канала по внутренним (0,9´0,45м) и
наружным (1,08´0,61м) размерам его поперечного сечения
Определим по формуле (74) термическое сопротивление
внутренней поверхности канала Rпк
Определим по формуле (75) термическое сопротивление
стенки канала Rк, приняв коэффициент теплопроводности
железобетона .
Определим по формуле (76) при глубине заложения оси
труб h = 1,3 м и теплопроводности грунта термическое
сопротивление грунта Rгр
=
Приняв температуру поверхности теплоизоляции 40 0С,
определим средние температуры теплоизоляционных слоев подающего tтп
и обратного tто трубопроводов согласно:
Определим также коэффициенты теплопроводности тепловой
изоляции (матов из стеклянного штапельного волокна) для подающего , и обратного ,
трубопроводов:
= 0,042 +
0,00028 × tтп= 0,042 + 0,00028 × 63 = 0,06 Вт/( м × 0С)
= 0,042 +
0,00028 × tто= 0,042 + 0,00028 × 44= 0,054 Вт/( м ×0С)
Определим по формуле (73) термическое сопротивление
поверхности теплоизоляционного слоя, приняв
предварительно толщину слоя изоляции dи= 50 мм = 0,05 м
Примем по приложению №16 методического пособия,
нормируемые линейные плотности тепловых потоков для подающего q11 =
41,6 Вт/м и обратного q12 = 17,8 Вт/м трубопроводов.
Определим суммарные термические сопротивления для подающего Rtot,1
и обратного Rtot,2 трубопроводов при К1=
0,8 (см. приложение №20)
м
× 0С/Вт
м
× 0С/Вт
Определим коэффициенты взаимного влияния температурных
полей подающего и обратного трубопроводов
Определим требуемые термические сопротивления слоёв
для подающего Rкп и обратного Rко трубопроводов,
м × град/Вт
м ×0С/Вт
м ×0С/Вт
Определим требуемые толщины слоев тепловой изоляции
для подающего dк1 и обратного
dк2
Расчет компенсаторов.
Определить размеры П-образного компенсатора и его реакцию
для участка трубопровода с длиной пролета между неподвижными опорами L = 100 м. Расчетная температура теплоносителя t1= 150 0С. Расчетная температура наружного
воздуха для проектирования систем отопления t0 = -310С.
Учесть при расчетах предварительную растяжку компенсатора.
Решение.
Приняв коэффициент температурного удлинения a = 1,20×10-2 мм/м×0С, определим расчетное удлинение участка трубопровода
по формуле (81):
Dl= a × L× (t1 - t0) = 1,20 ×10-2 ×100 × (150 + 31) = 218 мм
Расчетное удлинение Dlр с учетом
предварительной растяжки компенсатора составит
Dlр= 0,5 × Dl = 0,5 × 218 = 109 мм
По приложению №23, ориентируясь на Dlp, принимаем П-образный компенсатор имеющий компенсирующую
способность Dlк= 120 мм, вылет H = 1,8 м, спинку с = 1,56 м. По приложению №24 определим реакцию компенсатора Р при
значении Рк= 0,72 кН/см и Dlр= 10,9 см
Р = Рк
× Dlр= 0,72 × 10,9 = 7,85 кН
Расчет усилий в неподвижных опорах теплопровода.
Определить горизонтальное осевое усилие Hго
на неподвижную опору Б. Определить вертикальную нормативную нагрузку Fv
на подвижную опору.
Схема расчетного участка приведена на рис.8
Трубопровод с dнxS = 159x6 мм проложен в техподполье. Вес
одного погонного метра трубопровода с водой и изоляцией Gh =
513 Н. Расстояние между подвижными опорами L = 7 м. Коэффициент трения в подвижных опорах m = 0,4. Реакция компенсатора Pк =
7,85 кН. Сила упругой деформации угла поворота Pх= 0,12 кН.
Решение.
Расчет горизонтальных усилий Hго на опору Б для различных
тепловых режимов работы трубопровода выполним по формулам приведенным в [7. стр.236]:
Hго= Pк+m ×Gh × L1– 0,7 × m ×Gh × L2 = 7850 +
0,4 × 513 × 50 – 0,7 × 0,4 × 513 × 30 =13801 Н
Hго= Pк +m × Gh ×L2 – 0,7 ×m × Gh × L1
= 7850 + 0,4 ×513 × 50 – 0,7 × 0,4 × 513 × 50 = 6824 Н
Hго=Pх+m × Gh × L2 – 0,7 × (Pк + m × Gh × L1)
= 120 + 0,4 × 513 × 30 –
–0,7 × (7850 + 0,4 × 513 × 50) = –11714 Н
Hго= Pх + m × Gh × L1–
0,7 × (Pк + m × Gh × L2)
= 120 + 0,4 × 513 × 50–
–0,7 × (7850 + 0,4 × 513 × 30) = –3626 Н
В качестве расчетного усилия принимаем наибольшее
значение Hго= 13801 Н =13,801 кН. Вертикальную
нормативную нагрузку на подвижную опору Fv определим по
формуле (89) методического пособия
Fv = Gh
× L = 513 ×7 = 3591 Н =
3,591 кН.
Расчет спускных устройств.
Определить диаметры спускных устройств
(воздушников и спускников) для участка трубопровода, схема которого приведена
на рис.9.
Решение.
Условные проходы штуцеров и арматуры для выпуска воздуха принимаем согласно
рекомендациям в методических указаниях. При диаметрах условного прохода труб
тепловых сетей 100-150 мм диаметр штуцеров и арматуры для выпуска воздуха
принимается равным 20 мм. Для определения условных проходов штуцера и арматуры
для выпуска воды, определим диаметры этих устройств для каждой из примыкающей к
нижней точке сторон трубопровода.
Выполним расчеты для левой стороны. Определим
приведенный диаметр dred по формуле (95) учебного пособия.
Приняв коэффициент расхода для вентиля m =
0,0144, коэффициент
n = 0,72 при времени опорожнения не более 2
часов, определим диаметр спускного устройства для левой стороны d1
Выполним аналогичные расчеты и для правой стороны.
Диаметр спускного устройства для правой стороны d2
Определим диаметр штуцера и запорной арматуры d
для обеих сторон
Поскольку расчетный диаметр спускного устройства d =18
мм меньше рекомендованного dу=50 мм (см. рекомендации в
методическом пособии), к установке принимаем штуцер с наибольшим диаметром из
сравниваемых dу=50 мм.
Подбор элеватора.
Для системы отопления с расчетным расходом сетевой воды
на отопление G = 3,75 т/ч и расчетным коэффициентом смешения uр =
2,2, определить диаметр горловины элеватора и диаметр сопла исходя из условия
гашения всего располагаемого напора. Потери напора в системе отопления при
расчетном расходе смешанной воды h = 1,5 м. Располагаемый напор в тепловом пункте перед системой отопления Hтп= 25м.
Решение.
Расчетный диаметр горловины dг определяется по формуле (93)
учебного пособия
Расчетную величину диаметра горловины округляем до
стандартного диаметра в сторону уменьшения dг = 25 мм, что соответствует № 3 элеватора. Располагаемый напор перед элеватором H для расчета
сопла определяется как разность располагаемого напора перед системой отопления Hтп
и потерь напора в системе отопления h
H = Hтп – h
= 25–1,5 = 23,5 м
Расчетный диаметр сопла определяем по формуле (94)
учебного пособия
мм
Приложение
№1. Климатические данные по некоторым городам бывшего СССР
(на
основании СНиП.А.6-72. Строительная климатология и геофизика)
Город
|
Отопительный период
|
Лето
|
Продолжи-тельность
n, сут
|
Температура воздуха,
|
Темп-ра воздуха,
|
Расчетная для проектирования
|
средняя
отопитель-
ного
периода
|
средняя
самого хо-
лодного
месяца
|
средняя
самого
жаркого
месяца
|
средняя в
13ч самого жаркого месяца
|
отопления
|
вентиляции
|
Европейская
часть
|
Архангельск
|
251
|
-32
|
-19
|
-4,7
|
-12,5
|
+15,6
|
-
|
Астрахань
|
172
|
-22
|
-8
|
1,6
|
-6,8
|
+25,3
|
+29,3
|
Баку
|
119
|
-4
|
+1
|
+5,1
|
+3,8
|
+25,7
|
-
|
Брянск
|
206
|
-24
|
-13
|
-2,6
|
-8,5
|
+18,4
|
+22,6
|
Вильнюс
|
194
|
-23
|
-9
|
-0,9
|
-5,5
|
+18,0
|
-
|
Воронеж
|
199
|
-25
|
-14
|
-3,4
|
-9,3
|
+19,9
|
+24,1
|
Волгоград
|
182
|
-22
|
-13
|
-3,4
|
-9,2
|
+24,2
|
+28,6
|
Екатеринбург
|
228
|
-31
|
-20
|
-6,4
|
-15,3
|
+17,4
|
+21,1
|
Златоуст
|
232
|
-30
|
-20
|
-6,6
|
-15,4
|
+16,4
|
+20,6
|
Иваново
|
217
|
-28
|
-16
|
-4,4
|
-11,8
|
+17,4
|
+22,5
|
Казань
|
218
|
-30
|
-18
|
-5,7
|
-13,5
|
+19,0
|
+24,0
|
Киев
|
187
|
-21
|
-10
|
-1,1
|
-5,9
|
+19,8
|
-
|
Киров
|
-31
|
-19
|
-5,8
|
-14,2
|
+17,8
|
+21,9
|
Кишинев
|
166
|
-15
|
-7
|
+0,6
|
-3,5
|
+21,5
|
-
|
Курск
|
198
|
-24
|
-14
|
-3,0
|
-8,6
|
+19,3
|
+23,6
|
Луганск
|
180
|
-25
|
-10
|
-1,6
|
-6,6
|
+22,3
|
+27,4
|
Львов
|
183
|
-19
|
-7
|
+0,3
|
-3,9
|
+18,8
|
-
|
Магнитогорск
|
218
|
-34
|
-22
|
-7,9
|
-16,9
|
+18,3
|
+23,6
|
Махачкала
|
151
|
-14
|
-2
|
+2,6
|
-0,4
|
+24,7
|
-
|
Минск
|
203
|
-25
|
-10
|
-1,2
|
-6,9
|
+17,8
|
-
|
Москва
|
205
|
-25
|
-14
|
-3,2
|
-9,4
|
+19,8
|
+21,6
|
Мичуринск
|
202
|
-26
|
-15
|
-4,3
|
-10,8
|
+20,0
|
+24,5
|
Мурманск
|
281
|
-28
|
-18
|
-3,3
|
-10,1
|
+12,4
|
-
|
Н. Новгород
|
218
|
-30
|
-16
|
-4,7
|
-12,0
|
+18,1
|
+21,6
|
Н. Тагил
|
238
|
-34
|
-21
|
-6,6
|
-16,1
|
+16,0
|
+21,5
|
Новороссийск
|
134
|
-13
|
-2
|
+4,4
|
+2,6
|
+23,7
|
-
|
Одесса
|
165
|
-17
|
-6
|
+1,0
|
-2,5
|
+22,2
|
-
|
Оренбург
|
201
|
-29
|
-20
|
-8,1
|
-14,8
|
+21,9
|
+26,9
|
Орск
|
204
|
-29
|
-21
|
-7,9
|
-16,4
|
+21,3
|
+26,3
|
Пенза
|
206
|
-27
|
-17
|
-5,1
|
-12,1
|
+19,8
|
+24,1
|
Пермь
|
226
|
-34
|
-20
|
-6,4
|
-15,1
|
+18,1
|
+21,8
|
Петрозаводск
|
237
|
-29
|
-14
|
-2,9
|
-
|
-
|
-
|
Рига
|
205
|
-20
|
-9
|
-0,6
|
-5,0
|
+17,1
|
-
|
Ростов-на-Дону
|
175
|
-22
|
-8
|
-1,1
|
-5,7
|
+22,9
|
+27,4
|
Рязань
|
212
|
-27
|
-16
|
-4,2
|
-11,1
|
+18,8
|
+23,0
|
Самара
|
206
|
-27
|
-18
|
-6,1
|
-13,8
|
+20,7
|
+24,2
|
С-Петербург
|
219
|
-25
|
-11
|
-2,2
|
-7,9
|
+17,8
|
-
|
Саратов
|
198
|
-25
|
-16
|
-5,0
|
-11,9
|
+22,1
|
+25,7
|
Смоленск
|
210
|
-26
|
-13
|
-2,7
|
-8,6
|
+17,6
|
+21,1
|
Стерлитамак
|
210
|
-36
|
-20
|
-7,1
|
-15,2
|
+19,6
|
+24,6
|
Таллинн
|
221
|
-21
|
-9
|
-0,8
|
-5,5
|
+16,6
|
-
|
Тбилиси
|
152
|
-7
|
0
|
+4,2
|
+0,9
|
+24,4
|
-
|
Тула
|
207
|
-28
|
-14
|
-3,8
|
-10,1
|
+18,4
|
+22,6
|
Ульяновск
|
213
|
-31
|
-18
|
-5,7
|
-13,8
|
+19,6
|
+23,8
|
Уральск
|
199
|
-30
|
-18
|
-6,5
|
-14,2
|
+22,6
|
+28,4
|
Уфа
|
211
|
-29
|
-19
|
-6,4
|
-14,1
|
+19,3
|
+23,4
|
Харьков
|
189
|
-23
|
-11
|
-2,1
|
-7,3
|
+20,8
|
+25,0
|
Челябинск
|
216
|
-29
|
-20
|
-7,1
|
-15,5
|
+18,8
|
+22,8
|
Азиатская
часть
|
Актюбинск
|
203
|
-31
|
-21
|
-7,3
|
-15,6
|
+22,3
|
-
|
Алма-Ата
|
166
|
-25
|
-10
|
-2,1
|
-7,4
|
+23,3
|
-
|
Балхаш
|
190
|
-32
|
-20
|
-6,9
|
-15,2
|
+24,2
|
+27,3
|
Барнаул
|
219
|
-39
|
-23
|
-8,3
|
-17,7
|
+19,7
|
+24,0
|
Владивосток
|
201
|
-25
|
-16
|
-4,8
|
-14,4
|
+20,0
|
-
|
Енисейск
|
245
|
-47
|
-28
|
-9,8
|
-22
|
+18,4
|
+22,3
|
Иркутск
|
241
|
-38
|
-25
|
-8,9
|
-20,9
|
+17,6
|
+22,6
|
Караганда
|
212
|
-32
|
-20
|
-7,5
|
-15,1
|
+20,3
|
Красноярск
|
235
|
-40
|
-22
|
-7,2
|
-17,1
|
+18,7
|
+24,2
|
Кустанай
|
213
|
-35
|
-22
|
-8,7
|
-17,7
|
+20,2
|
+25,0
|
Минусинск
|
226
|
-42
|
-27
|
-9,5
|
-21,2
|
+19,6
|
+25,1
|
Новосибирск
|
227
|
-39
|
-24
|
-9,1
|
-19,0
|
+18,7
|
+23,0
|
Омск
|
220
|
-37
|
-23
|
-7,7
|
-19,2
|
+18,3
|
+23,0
|
Самарканд
|
132
|
-13
|
+3
|
+2,8
|
-0,3
|
+25,5
|
+33,1
|
Семипалатинск
|
202
|
-38
|
-21
|
-8,0
|
-16,2
|
+22,2
|
-
|
Ташкент
|
130
|
-15
|
-6
|
+2,4
|
-0,9
|
+26,9
|
+33,3
|
Тобольск
|
229
|
-36
|
-22
|
-7,0
|
-18,5
|
+18,0
|
+21,6
|
Томск
|
234
|
-40
|
-25
|
-8,8
|
-19,2
|
+18,1
|
+22,5
|
Тюмень
|
220
|
-35
|
-21
|
-5,7
|
-16,6
|
+18,6
|
+22,4
|
Улан-Удэ
|
235
|
-38
|
-28
|
-10,6
|
-25,4
|
+19,4
|
+23,1
|
Хабаровск
|
205
|
-32
|
-23
|
-10,1
|
-22,3
|
+21,1
|
-
|
Целиноград
|
215
|
-35
|
-22
|
-8,7
|
-17,4
|
+20,2
|
+25,2
|
Чита
|
240
|
-38
|
-30
|
-11,6
|
-26,6
|
+18,8
|
-
|
Приложение
№2. Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой
наружного воздуха, равной и ниже данной (для ориентировочных расчетов).
Город
|
Температура наружного воздуха,
|
-45
|
-40
|
-35
|
-30
|
-25
|
-20
|
-15
|
-10
|
-5
|
0
|
+8
|
Европейская часть
|
Архангельск
|
-
|
1
|
10
|
48
|
150
|
380
|
820
|
1580
|
2670
|
4300
|
6024
|
Астрахань
|
-
|
-
|
-
|
3
|
32
|
114
|
291
|
601
|
1238
|
2460
|
4128
|
Баку
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2860
|
Брянск
|
-
|
-
|
-
|
2
|
17
|
89
|
356
|
870
|
1730
|
3210
|
4950
|
Вильнюс
|
-
|
-
|
-
|
-
|
3
|
23
|
130
|
415
|
1040
|
2930
|
4650
|
Воронеж
|
-
|
-
|
-
|
7
|
34
|
144
|
470
|
1020
|
1850
|
3380
|
4780
|
Волгоград
|
-
|
-
|
-
|
1
|
13
|
126
|
420
|
930
|
1650
|
3100
|
4368
|
Екатеринбург
|
-
|
1
|
11
|
54
|
198
|
494
|
1070
|
1980
|
3020
|
4000
|
5470
|
Златоуст
|
-
|
-
|
5
|
48
|
190
|
490
|
1100
|
2050
|
3060
|
4200
|
5560
|
Иваново
|
-
|
-
|
5
|
42
|
102
|
275
|
635
|
1300
|
2070
|
3800
|
5210
|
Казань
|
-
|
-
|
1
|
20
|
117
|
328
|
790
|
1520
|
2480
|
3800
|
5230
|
Киев
|
-
|
-
|
-
|
1
|
5
|
36
|
165
|
502
|
1128
|
2352
|
4484
|
Киров
|
-
|
-
|
6
|
61
|
173
|
428
|
960
|
1750
|
2790
|
4080
|
5550
|
Кишинев
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2
|
46
|
226
|
615
|
2140
|
3980
|
Курск
|
-
|
-
|
-
|
3
|
15
|
97
|
343
|
872
|
1740
|
3260
|
4750
|
Луганск
|
-
|
-
|
-
|
1
|
8
|
61
|
222
|
605
|
1260
|
2760
|
4320
|
Львов
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1
|
7
|
40
|
210
|
705
|
2260
|
4400
|
Магнитогорск
|
-
|
7
|
26
|
65
|
190
|
566
|
1250
|
2560
|
3360
|
5250
|
Махачкала
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
3
|
18
|
72
|
260
|
1030
|
3620
|
Минск
|
-
|
-
|
-
|
4
|
19
|
71
|
232
|
635
|
1344
|
2745
|
4860
|
Москва
|
-
|
-
|
3
|
15
|
47
|
172
|
418
|
905
|
1734
|
3033
|
4910
|
Мурманск
|
-
|
-
|
-
|
6
|
38
|
135
|
452
|
1117
|
2276
|
4002
|
6740
|
Н. Новгород
|
-
|
-
|
2
|
25
|
99
|
281
|
685
|
1350
|
2320
|
3820
|
5230
|
Н. Тагил
|
-
|
5
|
19
|
50
|
154
|
465
|
1030
|
2340
|
3300
|
4080
|
5700
|
Новороссийск
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
3220
|
Одесса
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
5
|
26
|
156
|
544
|
1950
|
3960
|
Оренбург
|
-
|
-
|
5
|
35
|
166
|
500
|
1060
|
1810
|
2640
|
3770
|
4820
|
Орск
|
-
|
-
|
3
|
30
|
202
|
620
|
1250
|
2010
|
2760
|
3900
|
4890
|
Пенза
|
-
|
-
|
2
|
11
|
55
|
232
|
670
|
1420
|
2390
|
3670
|
4950
|
Пермь
|
-
|
3
|
15
|
75
|
220
|
504
|
1050
|
1840
|
2850
|
4080
|
5420
|
Петрозаводск
|
-
|
-
|
-
|
4
|
40
|
172
|
480
|
1070
|
2050
|
3890
|
5690
|
Рига
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2
|
17
|
94
|
362
|
935
|
2880
|
4920
|
Ростов-на-Дону
|
-
|
-
|
-
|
-
|
5
|
41
|
178
|
494
|
1130
|
2720
|
4200
|
Рязань
|
-
|
-
|
1
|
13
|
58
|
187
|
540
|
1170
|
2080
|
3620
|
5100
|
Самара
|
-
|
-
|
1
|
10
|
114
|
400
|
890
|
1490
|
2360
|
3780
|
4950
|
С-Петербург
|
-
|
-
|
-
|
-
|
21
|
83
|
273
|
708
|
1533
|
2878
|
5240
|
Саратов
|
-
|
-
|
-
|
2
|
38
|
232
|
665
|
1320
|
2200
|
2570
|
4780
|
Смоленск
|
-
|
-
|
-
|
2
|
23
|
112
|
381
|
964
|
1852
|
3241
|
5050
|
Таллинн
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1
|
19
|
136
|
453
|
1132
|
2439
|
5300
|
Тбилиси
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
3650
|
Тверь
|
-
|
-
|
-
|
14
|
48
|
160
|
516
|
1080
|
2020
|
3620
|
5250
|
Тула
|
-
|
-
|
2
|
10
|
24
|
70
|
206
|
456
|
2440
|
3500
|
4960
|
Ульяновск
|
-
|
-
|
-
|
12
|
94
|
330
|
800
|
1560
|
2420
|
3660
|
5110
|
Уральск
|
-
|
-
|
2
|
17
|
98
|
362
|
855
|
1570
|
2380
|
3620
|
4770
|
Уфа
|
-
|
-
|
5
|
40
|
160
|
436
|
980
|
1780
|
2770
|
3900
|
5060
|
Харьков
|
-
|
-
|
-
|
1
|
10
|
55
|
254
|
656
|
1420
|
3060
|
4550
|
Челябинск
|
-
|
-
|
7
|
39
|
166
|
520
|
1110
|
1950
|
2980
|
3920
|
5180
|
Азиатская часть
|
-
|
-
|
1
|
22
|
154
|
480
|
1060
|
1760
|
2610
|
3800
|
4900
|
Алма-Ата
|
-
|
-
|
12
|
31
|
122
|
300
|
622
|
1102
|
1810
|
2820
|
4000
|
Барнаул
|
1
|
12
|
52
|
170
|
415
|
792
|
1430
|
2260
|
3120
|
4130
|
5250
|
Владивосток
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2
|
91
|
518
|
1350
|
2210
|
3320
|
4820
|
Иркутск
|
-
|
7
|
58
|
172
|
458
|
864
|
1730
|
2600
|
3300
|
4320
|
5780
|
Караганда
|
-
|
3
|
35
|
109
|
276
|
584
|
1070
|
1870
|
2820
|
4020
|
5080
|
Красноярск
|
1
|
18
|
82
|
210
|
468
|
828
|
1360
|
2110
|
3000
|
4050
|
5650
|
Кустанай
|
-
|
3
|
8
|
75
|
320
|
776
|
1430
|
2220
|
3080
|
4050
|
5110
|
Минусинск
|
-
|
25
|
105
|
282
|
600
|
1065
|
1660
|
2390
|
3140
|
4130
|
5430
|
Новосибирск
|
-
|
15
|
89
|
205
|
488
|
910
|
1550
|
2430
|
3290
|
4270
|
5450
|
Омск
|
1
|
6
|
64
|
195
|
485
|
950
|
1660
|
2480
|
3310
|
4250
|
5280
|
Самарканд
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
10
|
74
|
298
|
744
|
3170
|
Семипалатинск
|
-
|
6
|
49
|
130
|
320
|
692
|
1280
|
2000
|
2860
|
3860
|
4850
|
Ташкент
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
7
|
54
|
178
|
459
|
1206
|
3120
|
Тобольск
|
-
|
6
|
43
|
158
|
386
|
820
|
1500
|
2360
|
3290
|
4070
|
5500
|
Томск
|
3
|
17
|
82
|
228
|
500
|
932
|
1600
|
2500
|
3360
|
4400
|
5600
|
Тюмень
|
-
|
5
|
25
|
118
|
294
|
670
|
1270
|
2120
|
3050
|
4050
|
5280
|
Хабаровск
|
-
|
-
|
2
|
53
|
348
|
1050
|
1880
|
2600
|
3240
|
3900
|
4920
|
Чита
|
-
|
22
|
146
|
478
|
1050
|
1800
|
2540
|
3160
|
3340
|
4400
|
5760
|
Приложение
№3. Среднемесячные температуры наружного воздуха для ряда городов бывшего СССР
(по данным СНиП II – А – 6 – 72. Строительная климатология и геофизика).
Город
|
Среднемесячные температуры воздуха,
С
|
Сент.
|
Окт.
|
Ноябрь
|
Дек.
|
Янв.
|
Фев.
|
Март
|
Апр.
|
Май
|
Июнь
|
Архангельск
|
+8,1
|
+1,4
|
-4,5
|
-9,81
|
-12,5
|
-12,0
|
-8,0
|
-0,6
|
+5,6
|
+12,3
|
Астрахань
|
+17,3
|
+9,8
|
+2,1
|
-3,5
|
-6,8
|
-5,8
|
+0,1
|
+9,6
|
+17,8
|
+22,8
|
Барнаул
|
+10,8
|
+2,6
|
-8,2
|
-15,2
|
-17,7
|
-16,3
|
-9,5
|
+1,8
|
+11,3
|
+17,4
|
Брянск
|
+11,4
|
+5,1
|
-0,8
|
-6,0
|
-8,5
|
-8,3
|
-3,6
|
+5,2
|
+12,6
|
+16,6
|
Великие Луки
|
+10,3
|
+4,9
|
-0,6
|
-5,7
|
-8,2
|
-7,9
|
-3,9
|
+4,4
|
+11,4
|
+15,1
|
Волгоград
|
+16,1
|
+7,8
|
0,0
|
-6,1
|
-9,2
|
-8,7
|
-2,3
|
+8,3
|
+16,7
|
+21,6
|
Вологда
|
+9,0
|
+2,5
|
-3,6
|
-9,2
|
-11,8
|
-11,4
|
-6,4
|
+2,1
|
+9,5
|
+14,4
|
Воронеж
|
+12,8
|
+5,6
|
-1,1
|
-6,7
|
-9,3
|
-9,2
|
-4,1
|
+5,9
|
+14,0
|
+18,0
|
Гурьев
|
+16,6
|
+8,1
|
-0,2
|
-6,0
|
-10,1
|
-9,1
|
-2,2
|
+8,9
|
+17,8
|
+23,1
|
Екатеринбург
|
+9,2
|
+1,3
|
-7,1
|
-13,3
|
-15,3
|
-13,4
|
-7,3
|
+2,6
|
+15,6
|
Енисейск
|
+8,3
|
-0,4
|
-12,5
|
-20,9
|
-22,0
|
-19,0
|
-10,6
|
-0,9
|
+7,1
|
+15,0
|
Златоуст
|
+8,4
|
+0,9
|
-7,5
|
-13,5
|
-15,4
|
-13,8
|
-8,0
|
+1,8
|
+9,8
|
+14,8
|
Иваново
|
+9,6
|
+3,1
|
-3,5
|
-9,3
|
-11,8
|
-11,3
|
-6,2
|
+2,8
|
+10,6
|
+15,2
|
Иркутск
|
+8,1
|
+0,5
|
-10,8
|
-18,7
|
-20,9
|
-18,3
|
-9,7
|
+1,0
|
+8,4
|
+14,8
|
Казань
|
+10,7
|
+3,2
|
-4,7
|
-11,0
|
-13,5
|
-12,9
|
-7,0
|
+3,3
|
+12,1
|
+16,9
|
Каранганда
|
+11,7
|
+2,8
|
-7,0
|
-13,3
|
-15,1
|
-14,5
|
-8,7
|
+3,0
|
+12,4
|
+17,9
|
Киев
|
+13,9
|
+7,5
|
+1,2
|
-3,5
|
-5,9
|
-5,2
|
-0,4
|
+7,5
|
+14,7
|
+17,8
|
Киров
|
+9,0
|
+1,5
|
-6,0
|
-12,0
|
-14,2
|
-13,1
|
-7,1
|
+2,0
|
+9,8
|
+15,5
|
Красноярск
|
+9,9
|
+1,4
|
-9,1
|
-15,9
|
-17,1
|
-14,7
|
-7,6
|
+1,3
|
+8,8
|
+15,8
|
Махачкала
|
+19,3
|
+13,6
|
+7,0
|
+2,3
|
-0,4
|
+0,1
|
+3,4
|
+9,2
|
+16,3
|
+21,5
|
Мичуринск
|
+12,1
|
+5,2
|
-2,0
|
-7,6
|
-10,8
|
-10,2
|
-5,1
|
+4,9
|
+13,6
|
+17,8
|
Москва
|
+11,7
|
+5,0
|
-1,6
|
-6,9
|
-9,4
|
-8,5
|
-3,6
|
+4,9
|
+12,9
|
+17,0
|
Н.Новгород
|
+10,7
|
+3,2
|
-3,6
|
-9,2
|
-12,0
|
-11,6
|
-5,6
|
+3,4
|
+11,2
|
+16,3
|
Н.Тагил
|
+8,2
|
+0,5
|
-7,6
|
-14,0
|
-16,1
|
-14,1
|
-8,3
|
+1,8
|
+8,7
|
+14,2
|
Николаев
|
+16,7
|
+10,2
|
+3,8
|
-1,2
|
-3,6
|
-2,9
|
+2,0
|
+9,2
|
+16,2
|
+20,1
|
Новокузнецк
|
+10,0
|
+2,1
|
-8,5
|
-15,6
|
-17,8
|
-15,6
|
-8,4
|
+1,4
|
+9,8
|
+16,2
|
Новороссийск
|
+19,2
|
+14,2
|
+8,6
|
+5,0
|
+2,6
|
+2,7
|
+5,8
|
+10,6
|
+15,9
|
+20,2
|
Новосибирск
|
+9,9
|
+1,5
|
-9,7
|
-16,9
|
-19,0
|
-17,2
|
-10,7
|
-0,1
|
+10,0
|
+16,3
|
Одесса
|
+16,9
|
+11,4
|
+5,3
|
+0,2
|
-2,5
|
-2,0
|
+2,0
|
+8,2
|
+15,0
|
+19,4
|
Омск
|
+10,4
|
+1,4
|
-8,9
|
-16,5
|
-19,2
|
-17,8
|
-11,8
|
+1,3
|
+10,7
|
+16,6
|
Оренбург
|
+13,3
|
+4,6
|
-4,4
|
-11,5
|
-14,8
|
-14,2
|
-7,7
|
+4,7
|
+14,7
|
+19,8
|
Пермь
|
+9,4
|
+1,6
|
-6,6
|
-12,9
|
-15,1
|
-13,4
|
-7,2
|
+2,6
|
+10,2
|
+16,0
|
Петрозаводск
|
+9,2
|
+3,3
|
-2,1
|
-7,1
|
-9,7
|
-9,8
|
-5,9
|
+1,2
|
+7,6
|
+13,5
|
Пятигорск
|
+15,6
|
+9,5
|
+2,8
|
-1,8
|
-4,1
|
-3,2
|
+1,1
|
+8,3
|
+14,7
|
+18,7
|
Ростов-на-Дону
|
+16,2
|
+9,2
|
+2,2
|
-3,1
|
-5,7
|
-5,1
|
+0,2
|
+9,0
|
+16,4
|
+20,0
|
Рязань
|
+11,2
|
+4,2
|
-2,6
|
-8,2
|
-11,1
|
-10,4
|
-5,4
|
+4,1
|
+12,6
|
+16,7
|
Самара
|
+12,4
|
+4,2
|
-4,1
|
-10,7
|
-13,8
|
-13,0
|
-6,8
|
+4,6
|
+14,0
|
+18,7
|
С-Петербург
|
+10,8
|
+4,8
|
-0,5
|
-5,1
|
-7,7
|
-7,9
|
-4,2
|
+3,0
|
+9,6
|
+14,8
|
Саратов
|
+14,1
|
+5,7
|
-2,4
|
-8,7
|
-11,9
|
-11,3
|
-5,2
|
+5,8
|
+15,1
|
+20,0
|
Семипалатинск
|
+13,4
|
+4,6
|
-6,4
|
-13,5
|
-16,2
|
-15,4
|
-8,5
|
+4,5
|
+14,1
|
+20,0
|
Сочи
|
+19,1
|
+14,8
|
+10,4
|
+7,2
|
+4,9
|
+5,3
|
+7,6
|
+11,1
|
+15,7
|
+19,7
|
Ташкент
|
+19,4
|
+12,6
|
+6,4
|
+1,6
|
-0,9
|
+2,0
|
+7,6
|
+20,0
|
+24,7
|
Тверь
|
+9,9
|
+3,9
|
-2,2
|
-7,3
|
-10,4
|
-10,0
|
-5,2
|
+3,3
|
+11,0
|
+14,8
|
Тобольск
|
+9,5
|
+0,8
|
-9,3
|
-16,4
|
-18,5
|
-16,1
|
-9,2
|
+1,3
|
+9,1
|
+15,8
|
Томск
|
+9,2
|
+0,9
|
-10,4
|
-17,5
|
-19,2
|
-16,7
|
-10,1
|
-0,1
|
+8,6
|
+15,3
|
Тюмень
|
+10,1
|
+1,8
|
-7,4
|
-14,4
|
-16,6
|
-14,8
|
-8,0
|
+2,7
|
+10,7
|
+16,7
|
Уральск
|
+13,7
|
+5,1
|
-3,6
|
-10,6
|
-14,2
|
-13,8
|
-7,3
|
+5,5
|
+14,9
|
+20,2
|
Уфа
|
+11,4
|
+3,0
|
-5,5
|
-11,9
|
-14,1
|
-13,4
|
-6,7
|
+4,0
|
+12,8
|
+17,7
|
Харьков
|
+14,0
|
+7,1
|
+0,3
|
-4,8
|
-7,3
|
-6,9
|
-1,7
|
+7,7
|
+15,1
|
+18,6
|
Челябинск
|
+10,8
|
+2,4
|
-6,4
|
-13,0
|
-15,5
|
-14,3
|
-7,9
|
+3,1
|
+11,9
|
+17,3
|
Ялта
|
+19,1
|
+14,2
|
+9,3
|
+6,1
|
+4,0
|
+3,8
|
+5,9
|
+10,3
|
+15,6
|
+20,3
|
Приложение
№4. Укрупненные показатели максимального теплового потока на отопление жилых
зданий
на 1 м2 общей площади q o, Вт
Этажность
жилой застройки
|
Характеристика
зданий
|
расчетная
температура наружного воздуха для проектирования отопления t o, oC
|
-5
|
-10
|
-15
|
-20
|
-25
|
-30
|
-35
|
-40
|
-45
|
-50
|
-55
|
Для
постройки до 1985 г.
|
1 - 2
|
Без учета внедрения
энергосберегающих мероприятий
|
148
|
154
|
160
|
205
|
213
|
230
|
234
|
237
|
242
|
255
|
271
|
3 - 4
|
95
|
102
|
109
|
117
|
126
|
134
|
144
|
150
|
160
|
169
|
179
|
5 и более
|
65
|
70
|
77
|
79
|
86
|
88
|
98
|
102
|
109
|
115
|
122
|
1 - 2
|
С учетом внедрения
энергосберегающих мероприятий
|
147
|
153
|
160
|
194
|
201
|
218
|
222
|
225
|
230
|
242
|
257
|
3 - 4
|
90
|
97
|
103
|
111
|
119
|
128
|
137
|
140
|
152
|
160
|
171
|
5 и более
|
65
|
69
|
73
|
75
|
82
|
88
|
92
|
96
|
103
|
109
|
116
|
Для
постройки после 1985 г.
|
1 - 2
|
По новым типовым проектам
|
145
|
152
|
159
|
166
|
173
|
177
|
180
|
187
|
194
|
200
|
208
|
3 - 4
|
74
|
80
|
86
|
91
|
97
|
101
|
103
|
109
|
116
|
123
|
130
|
5 и более
|
65
|
67
|
70
|
73
|
81
|
87
|
87
|
95
|
100
|
102
|
108
|
Примечание:
1.
Энергосберегающие мероприятия
обеспечиваются проведением работ по утеплению зданий при капитальных и текущих
ремонтах,
2.
направленных на снижение тепловых
потерь.
3.
Укрупненные показатели зданий по
новым типовым проектам приведены с учетом внедрения прогрессивных
архитектурно-планировочных решений
4.
и применение строительных
конструкций с улучшенными теплофизическими свойствами, обеспечивающими снижение
тепловых потерь.
Приложение №5. Укрупненные показатели среднего
теплового потока на горячее водоснабжение q h
Средняя
за отопительный период норма расхода воды при температуре 55 оС на
горячее водоснабжение в сутки на 1 чел., проживающего в здании с горячим
водоснабжением, л
|
на
одного человека, Вт, проживающего в здании
|
с
горячим водоснабжением
|
с
горячим водоснабжением с учетом потребления в общественных зданиях
|
без
горячего водоснабжения с учетом потребления в общественных зданиях
|
85
|
247
|
320
|
73
|
90
|
259
|
332
|
73
|
105
|
305
|
376
|
73
|
115
|
334
|
407
|
73
|
Приложение №6. Удельные
тепловые характеристики жилых и общественных зданий
Наименование зданий
|
Объем зданий,
V, тыс.м
|
Удельные тепловые хар-ки, Вт/м
|
Расчетная темп-ра tв
С
|
|
|
жилые кирпичные здания
|
до 5
до 10
до 15
до 20
до 30
|
0.44
0.38
0.34
0.32
0.32
|
-
|
18 - 20
|
жилые 5-ти этажные крупно-блочные
здания, жилые 9-ти этажные крупно-панельные здания
|
до 6
до 12
до 16
до 25
до 40
|
0.49
0.43
0.42
0.43
0.42
|
-
|
18 - 20
|
административные здания
|
до 5
до 10
до 15
Более 15
|
0.50
0.44
0.41
0.37
|
0.10
0.09
0.08
0.21
|
18
|
клубы, дома культуры
|
до 5
до 10
Более 10
|
0.43
0.38
0.35
|
0.29
0.27
0.23
|
16
|
кинотеатры
|
до 5
до 10
более 10
|
0.42
0.37
0.35
|
0.50
0.45
0.44
|
14
|
театры , цирки, концертные и зрелищно-спортивные
залы
|
до 10
до 15
до 20
до 30
|
0.34
0.31
0.25
0.23
|
0.47
0.46
0.44
0.42
|
15
|
универмаги, магазины промтоварные
|
до 5
до 10
Более 10
|
0.44
0.38
|
0.50
0.40
0.32
|
15
|
магазины продовольственные
|
до 1500
до 8000
|
0.60
0.45
|
0.70
0.50
|
12
|
детские сады и ясли
|
до 5
Более 5
|
0.44
0.39
|
0.13
0.12
|
20
|
школы и высшие учебные заведения
|
до 5
до 10
Более 10
|
0.45
0.41
0.38
|
0.10
0.09
0.08
|
16
|
больницы и диспансеры
|
до 5
до10
до 15
Более 15
|
0.46
0.42
0.37
0.35
|
0.34
0.32
0.30
0.29
|
20
|
бани, душевые павильоны
|
До 5
До 10
Более 10
|
0.32
0.36
0.27
|
1.16
1.10
1.04
|
25
|
прачечные
|
до 5
до 10
Более 10
|
0.44
0.38
0.36
|
0.93
0.90
0.87
|
15
|
предприятия общественного питания,
столовые, фабрики-кухни
|
до 5
до 10
Более 10
|
0.41
0.38
0.35
|
0.81
0.75
0.70
|
16
|
комбинаты бытового обслуживания,
дома быта
|
до 0.5
До 7
|
0.70
0.50
|
0.80
0.55
|
18
|
Приложение
№7. Значения коэффициента .
Теплопотребитель
|
|
Жилищно-коммунальный сектор в
промышленном городе
|
0.8
|
Жилищно-коммунальный сектор в южном
(курортном) городе
|
1.5
|
Промышленное предприятие
|
1.0
|
Приложение
№8. Удельные теплопотери и удельные
расходы теплоты на вентиляцию промышленных,
служебных зданий (для ориентировочных расчетов).
Промышленные здания
|
Назначение
зданий
|
Строительный объем зданий, тыс.м
|
Удельная характеристика,
|
для отопления
|
для вентиляции
|
Чугунолитейные цехи
|
10-50
50-100
100-150
|
0,35-0,29
0,29-0,25
0,25-0,21
|
1,28-1,17
1,17-1,05
1,05-0,95
|
Сталелитейные цехи
|
10-50
50-100
100-150
|
0,35-0,29
0,29-0,25
0,25-0,21
|
1,12-0,97
0,97-0,85
0,86-0,8
|
Меднолитейные цехи
|
5-10
10-20
20-30
|
0,47-0,42
0,42-0,29
0,29-0,24
|
2,8-2,36
2,36-1,86
1,86-1,38
|
Термические цехи
|
До 10
10-30
30-75
|
0,47-0,35
0,35-0,29
0,29-0,24
|
1,52-1,40
1,40-1,17
1,17-0,70
|
Кузнечные цехи
|
До 10
10-50
50-100
|
0,47-0,35
0,35-0,29
0,29-0,18
|
0,80-0,70
0,70-0,58
0,58-0,35
|
Механосборочные и механические
цехи, слесарные мастерские
|
5-10
10-50
50-100
100-200
|
0,65-0,53
0,53-0,47
0,47-0,44
0,44-0,42
|
0,47-0,29
0,29-0,17
0,17-0,14
0,14-0,10
|
Деревообделочные цехи
|
До 5
5-10
10-50
|
0,69-0,64
0,64-0,53
0,53-0,47
|
0,69-0,58
0,58-0,53
0,53-0,47
|
Цехи металлических покрытий
|
50-100
100-150
|
0,45-0,42
0,42-0,35
|
0,61-0,53
0,53-0,42
|
Цехи покрытий металлами
|
До 2
2-5
5-10
|
0,75-0,69
0,69-0,64
0,64-0,53
|
5,85-4,70
4,70-3,45
3,45-2,36
|
Ремонтные цехи
|
5-10
10-20
|
0,69-0,58
0,58-0,53
|
0,23-0,18
0,18-0,12
|
Локомотивное депо
|
До 5
5-10
|
0,81-0,75
0,75-0,69
|
0,47-0,35
0,35-0,29
|
Склады химикатов, красок и т.п.
|
До 1
1-2
2-5
|
1,0-0,86
0,86-0,75
0,75-0,67
|
-
-
0,7-0,53
|
Склады моделей и главные магазины
|
1-2
2-5
5-10
|
0,95-0,80
0,80-0,70
0,70-0,53
|
-
-
-
|
Бытовые и административные
вспомогательные помещения
|
0,5-1
1-2
2-5
5-10
10-20
|
0,70-0,53
0,53-0,47
0,47-0,39
0,39-0,35
0,35-0,29
|
-
-
0,17-0,14
0,14-0,13
0,13-0,11
|
Проходные
|
До 0,5
0,5-2,0
2-5
|
1,53-1,40
1,40-0,80
0,80-0,58
|
-
-
0,18-0,12
|
Казармы и помещения ВОХР
|
5-10
10-15
|
0,44-0,39
0,39-0,36
|
-
-
|
Приложение
№9. Поправочный коэффициент к величине .
Расчетная температура наружного воздуха
, °С
|
a
|
Расчетная температура наружного воздуха
t o ,°С
|
a
|
0
|
2.02
|
-30
|
1.00
|
-5
|
1.67
|
-35
|
0.95
|
-10
|
1.45
|
-40
|
0.90
|
-15
|
1.29
|
-45
|
0.85
|
-20
|
1.17
|
-50
|
0.82
|
-25
|
1.08
|
-55
|
0.80
|
Приложение
№10. Нормы расхода горячей воды (СНиП 02.04.01-85 “Внутренний водопровод и
канализация зданий”)
Потребитель
|
Единица измерения
|
Расход
|
Средне-недельный, л/сут
|
в сутки наибольшего водопотребления,
л/сут
|
максимально часовой, л/ч
|
Жилые дома квартирного типа,
оборудованные:
умывальниками, мойками и душами
сидячими ваннами и душами
ваннами длиной от 1,5м до 1,7м и
душами
|
1 житель
|
85
90
105
|
100
110
120
|
7,9
9,2
10
|
Жилые дома квартирного типа при
высоте зданий более 12 этажей и повышенном благоустройстве
|
|
115
|
130
|
10,9
|
Общежития:
с общими душевыми
с душевыми во всех комнатах
с общими кухнями и блоками душевых
на этажах
|
1 житель
|
50
60
80
|
70
90
|
6,3
8,2
7,5
|
Гостиницы, пансионаты и мотели с
общими ваннами и душами
|
1 житель
|
70
|
70
|
8,2
|
Гостиницы с ваннами в отдельных
номерах:
в 25% от общего числа номеров
то же в 75%
во всех номерах
|
1 житель
|
100
150
180
|
100
150
180
|
10,4
15
16
|
Больницы:
с общими ваннами и душевыми
с санитарными узлами, приближенными
к палатам
инфекционные
|
1 койка
|
75
90
110
|
75
90
110
|
5,4
7,7
9,5
|
Санатории и дома отдыха:
с ваннами при всех жилых комнатах
с душевыми при всех жилых комнатах
|
1 койка
|
120
75
|
120
75
|
4,9
8,2
|
Поликлиники и амбулатории
|
1 больной в смену
|
5,2
|
6
|
1,2
|
Прачечные:
механизированные
немеханизированные
|
1кг сухого белья
|
25
15
|
25
15
|
25
15
|
Административные здания
|
1 работник
|
5
|
7
|
2
|
Учебные заведения с душевыми при
гимнастических залах и буфетами
|
1 учащийся и 1 препода-ватель
|
6
|
8
|
1,2
|
Профессионально-технические училища
|
то же
|
8
|
9
|
1,4
|
Предприятия общественного питания:
для приготовления пищи, реализуемой
в обеденном зале
то же продаваемой на дом
|
1 блюдо
|
12,7
11,2
|
12,7
11,2
|
12,7
11,2
|
Магазины:
продовольственные
промтовары
|
1 работа-ющий в смену
|
65
5
|
65
7
|
9,6
2
|
Стадионы и спортзалы:
для зрителей
для физкультурников
для спортсменов
|
1 место
1 физкуль-турник
1 спортсмен
|
1
30
60
|
1
30
60
|
0,1
2,5
5
|
Бани:
для мытья в мыльной с
ополаскиванием в душе
то же с приемом оздоровительных
процедур
душевая кабина
ванная кабина
|
|
-
-
-
-
|
120
190
240
360
|
120
190
240
360
|
Душевые в бытовых помещениях
промышленных предприятий
|
1 душевая сетка в смену
|
-
|
270
|
270
|
Приложение
№11. Значение коэффициента .
Типы компенсаторов
|
Условный
проход труб Dу , мм
|
Значения
коэффициента
|
Для
паропроводов
|
Для
водяных тепловых сетей и конденсатопроводов
|
Транзитные
магистрали
|
Сальниковые
|
До 1000
|
0,2
|
0,2
|
П-образные с гнутыми
отводами
|
До 300
|
0,5
|
0,3
|
П-образные со
сварными отводами
|
200-350
400-500
600-1000
|
0,7
0,9
1,2
|
0,5
0,7
1
|
Разветвленные
тепловые сети
|
Сальниковые
|
До 400
450-1000
|
0,4
0,5
|
0,3
0,4
|
П-образные с гнутыми
отводами
|
До 150
175-200
250-300
|
0,5
0,6
0,8
|
0,3
0,4
0,6
|
П-образные со
сварными отводами
|
175-250
300-350
400-500
600-1000
|
0,8
1
1
1,2
|
0,6
0,8
0,9
1
|
Приложение №12. Удельные
перепады давления DРтр, Па/м, в стальных трубах при
нормированной шероховатости кэ=0.0005 м и различных массовых расходах
воды с температурой 100 °С.
Продолжение
Массовые расходы воды, G кг/с
|
Услов. проход труб D, мм
|
Массовые расходы воды, G кг/с
|
Услов. проход труб D, мм
|
Массовые расходы воды, G кг/с
|
Условный проход труб D, мм
|
350
|
400
|
500
|
600
|
700
|
800
|
900
|
1000
|
1200
|
1400
|
|
|
|
3779
|
4269
|
5309
|
63011
|
72012
|
82014
|
92014
|
102014
|
122014
|
142016
|
40
|
4,31
|
-
|
-
|
200
|
7
|
-
|
-
|
500
|
5,98
|
-
|
-
|
-
|
50
|
6,73
|
-
|
-
|
250
|
10,9
|
5,45
|
-
|
600
|
8,61
|
4,98
|
-
|
-
|
60
|
9,69
|
5,14
|
-
|
300
|
15,7
|
7,84
|
-
|
700
|
11,7
|
6,77
|
-
|
-
|
70
|
13,2
|
7,00
|
-
|
350
|
21,4
|
10,7
|
5,34
|
800
|
15,3
|
8,85
|
-
|
-
|
80
|
17,2
|
9,15
|
-
|
400
|
28
|
13,9
|
6,97
|
900
|
19,4
|
11,2
|
-
|
-
|
90
|
21,8
|
-
|
450
|
35,4
|
17,6
|
8,42
|
1000
|
23,9
|
13,8
|
5,4
|
-
|
100
|
26,9
|
14,3
|
-
|
500
|
43,7
|
21,8
|
10,9
|
1200
|
34,4
|
19,9
|
7,78
|
-
|
110
|
32,6
|
17,3
|
-
|
550
|
52,9
|
26,4
|
13,2
|
1400
|
46,9
|
27,1
|
10,6
|
4,78
|
120
|
38,8
|
20,6
|
-
|
600
|
63
|
31,4
|
15,7
|
1600
|
61,2
|
35,4
|
13,8
|
6,24
|
130
|
45,5
|
24,2
|
-
|
650
|
73
|
36,8
|
18,4
|
1800
|
77,5
|
44,8
|
17,,5
|
7,9
|
140
|
52,7
|
28,0
|
-
|
700
|
85,7
|
42,7
|
21,4
|
2000
|
95,7
|
55,3
|
21,1
|
9,75
|
150
|
60,6
|
32,2
|
9,93
|
750
|
98,4
|
49
|
24,5
|
2200
|
116
|
66,9
|
26,1
|
11,8
|
160
|
68,9
|
36,6
|
11,3
|
800
|
112
|
55,8
|
27,5
|
2400
|
138
|
79,6
|
31,1
|
14
|
170
|
77,8
|
41,3
|
12,6
|
850
|
126
|
63
|
31,5
|
2600
|
162
|
93,4
|
36,5
|
16,5
|
180
|
87,2
|
46,3
|
14,3
|
900
|
142
|
70,6
|
35,3
|
2800
|
188
|
108
|
42,3
|
19,1
|
190
|
97,2
|
51,6
|
15,9
|
950
|
158
|
79,7
|
39,3
|
3000
|
215
|
124
|
48,6
|
21,9
|
200
|
108
|
57,2
|
17,6
|
1000
|
175
|
87,1
|
43,6
|
3200
|
245
|
142
|
55,3
|
25
|
220
|
130
|
69,9
|
21,4
|
1100
|
212
|
105
|
52,7
|
3400
|
276
|
160
|
62,4
|
28,2
|
240
|
155
|
82,3
|
25,4
|
1200
|
252
|
125
|
62,8
|
3600
|
310
|
179
|
70
|
31,6
|
260
|
182
|
96,6
|
29,8
|
1300
|
296
|
147
|
73,6
|
3800
|
345
|
200
|
78
|
35,2
|
280
|
211
|
112
|
34,6
|
1400
|
343
|
171
|
85,4
|
4000
|
383
|
221
|
86,4
|
39
|
300
|
242
|
129
|
39,7
|
1500
|
394
|
196
|
98
|
4500
|
484
|
280
|
109
|
49,3
|
320
|
276
|
146
|
45,2
|
1600
|
449
|
223
|
112
|
5000
|
-
|
346
|
135
|
60,9
|
340
|
311
|
165
|
51,0
|
1700
|
506
|
252
|
126
|
5500
|
-
|
418
|
163
|
73,7
|
360
|
349
|
185
|
57,2
|
1800
|
-
|
282
|
141
|
6000
|
-
|
498
|
194
|
87,7
|
380
|
389
|
206
|
63,7
|
1900
|
-
|
315
|
157
|
6500
|
-
|
-
|
220
|
103
|
400
|
431
|
229
|
70,6
|
2000
|
-
|
349
|
174
|
7000
|
-
|
-
|
265
|
119
|
450
|
545
|
289
|
89,3
|
2200
|
-
|
427
|
211
|
7500
|
-
|
-
|
304
|
137
|
500
|
-
|
357
|
110
|
2400
|
-
|
501
|
251
|
8000
|
-
|
-
|
346
|
156
|
550
|
-
|
432
|
133
|
2600
|
-
|
-
|
295
|
8500
|
-
|
-
|
390
|
176
|
600
|
-
|
515
|
159
|
2800
|
-
|
-
|
342
|
9000
|
-
|
-
|
437
|
197
|
650
|
-
|
-
|
189
|
3000
|
-
|
-
|
392
|
9500
|
-
|
-
|
487
|
220
|
700
|
-
|
216
|
3200
|
-
|
-
|
446
|
10000
|
-
|
-
|
540
|
244
|
750
|
-
|
-
|
248
|
3400
|
-
|
-
|
504
|
11000
|
-
|
-
|
-
|
295
|
800
|
-
|
-
|
282
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
850
|
-
|
-
|
319
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
900
|
-
|
-
|
357
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
950
|
-
|
-
|
398
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение
№13. Значения коэффициентов местных сопротивлений.
Местное
сопротивление
|
x
|
Местное
сопротивление
|
x
|
|
Задвижка
нормальная
|
0.5
|
Отводы
сварные двухшовные под углом 90°
|
0.6
|
|
Вентиль
с косым шпинделем
|
0.5
|
|
Вентиль
с вертикальным шпинделем
|
6
|
|
Обратный
клапан нормальный
|
7
|
Отводы
сварные трехшовные под углом 90°
|
0.5
|
|
Обратный
клапан “захлопка”
|
3
|
Отводы
гнутые под углом 90° гладкие при R/d:
1
3
4
|
1
0.5
0.3
|
|
Кран
проходной
|
2
|
|
Компенсатор
сальниковый
|
0.3
|
|
Компенсатор
П-образный:
с
гладкими отводами
с
крутоизогнутыми отводами
со
сварными отводами
|
1.7
2.4
2.8
|
|
Тройник
при слиянии потоков:
проход*
ответвление
|
1.5
2
|
|
Отводы
гнутые под углом 90° со складками при R/d:
3
4
|
0.8
0.5
|
Тройник
при разделении потока:
проход*
ответвление
|
1
1.5
|
|
Тройник
при потоке:
расходящемся
встречном
|
2
3
|
|
Отводы
сварные одношовные под углом, град:
60
45
30
|
0.7
0.3
0.2
|
|
Грязевик
|
10
|
|
*Коэффициент x отнесен
к участку с суммарным расходом воды.
Приложение №14. Значения l
э для труб при åx = 1
Размеры труб, мм
|
l э, м, при k э, м
|
Размеры труб, мм
|
l э, м, при k э, м
|
, мм
|
, мм
|
0,0002
|
0,0005
|
0,001
|
, мм
|
, мм
|
0,0002
|
0,0005
|
0,001
|
25
|
33,5´3,2
|
0,84
|
0,67
|
0,56
|
350
|
377´9
|
21,2
|
16,9
|
14,2
|
32
|
38´2,5
|
1,08
|
0,85
|
0,72
|
400
|
426´9
|
24,9
|
19,8
|
16,7
|
40
|
45´2,5
|
1,37
|
1,09
|
0,91
|
400
|
426´6
|
25,4
|
20,2
|
17
|
50
|
57´3
|
1,85
|
1,47
|
1,24
|
450
|
480´7
|
29,4
|
23,4
|
19,7
|
70
|
76´3
|
2,75
|
2,19
|
1,84
|
500
|
530´8
|
33,3
|
26,5
|
22,2
|
80
|
89´4
|
3,3
|
2,63
|
2,21
|
600
|
630´9
|
41,4
|
32,9
|
27,7
|
100
|
108´4
|
4,3
|
3,42
|
2,87
|
700
|
720´10
|
48,9
|
38,9
|
32,7
|
125
|
133´4
|
5,68
|
4,52
|
3,8
|
800
|
820´10
|
57,8
|
46
|
38,7
|
150
|
159´4,5
|
7,1
|
5,7
|
4,8
|
900
|
920´11
|
66,8
|
53,1
|
44,7
|
175
|
194´5
|
9,2
|
7,3
|
6,2
|
1000
|
1020´12
|
76,1
|
60,5
|
50,9
|
200
|
219´6
|
10,7
|
8,5
|
7,1
|
1100
|
1120´12
|
85,7
|
68,2
|
57,3
|
250
|
273´7
|
14,1
|
11,2
|
9,4
|
1200
|
1220´14
|
95,2
|
95,2
|
63,7
|
300
|
325´8
|
17,6
|
14,0
|
11,8
|
1400
|
1420´14
|
115,6
|
91,9
|
77,3
|
Приложение
№15. Теплоизоляционные материалы
Материал
|
Условный проход трубопровода, мм
|
Средняя плотность,
,
кг/м3
|
Теплопроводность сухого материала,
|
Максимальная температура вещества, 0С
|
Армопенобетон
|
150-800
|
350-450
|
0,105-0,13
|
150
|
Битумоперлит
|
50-400
|
450-550
|
0,11-0,13
|
130
|
Битумокерамзит
|
до 500
|
600
|
0,13
|
130
|
Пенополимербетон
|
100-400
|
400
|
0,13
|
150
|
Пенополиуретан
|
100-400
|
60-80
|
0,07
|
120
|
Фенольный поропласт ФЛ, монолитный
|
до 1000
|
100
|
0,05
|
150
|
Приложение
№16. Нормы плотности теплового потока qe, Вт/м, через изолированную
поверхность трубопроводов двухтрубных водяных тепловых сетей при числе часов
работы в год более 5000.
Условный проход труб
|
тип прокладки
|
открытый воздух
|
тоннель, помещение
|
непроходной канал
|
бесканальная
|
средняя температура теплоносителя, оС
|
d, мм
|
50
|
100
|
50
|
50
|
90
|
50
|
90
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
25
|
13
|
25
|
10
|
22
|
10
|
23
|
24
|
44
|
32
|
14
|
27
|
11
|
24
|
11
|
24
|
26
|
47
|
40
|
15
|
29
|
12
|
26
|
12
|
25
|
27
|
50
|
50
|
17
|
31
|
13
|
28
|
13
|
28
|
29
|
54
|
65
|
19
|
36
|
15
|
32
|
15
|
34
|
33
|
60
|
80
|
21
|
39
|
16
|
35
|
16
|
36
|
34
|
61
|
100
|
24
|
43
|
18
|
39
|
17
|
41
|
35
|
65
|
125
|
27
|
49
|
21
|
44
|
18
|
42
|
39
|
72
|
150
|
30
|
54
|
24
|
49
|
19
|
44
|
43
|
80
|
200
|
37
|
65
|
29
|
59
|
22
|
54
|
48
|
89
|
250
|
43
|
75
|
34
|
68
|
25
|
64
|
51
|
96
|
300
|
49
|
84
|
39
|
77
|
28
|
70
|
56
|
105
|
350
|
55
|
93
|
44
|
85
|
30
|
75
|
60
|
113
|
400
|
61
|
102
|
48
|
93
|
33
|
82
|
63
|
121
|
450
|
65
|
109
|
52
|
101
|
36
|
93
|
67
|
129
|
500
|
71
|
119
|
57
|
109
|
38
|
98
|
72
|
138
|
600
|
82
|
136
|
67
|
125
|
41
|
109
|
80
|
156
|
700
|
92
|
151
|
74
|
139
|
43
|
126
|
86
|
170
|
800
|
103
|
167
|
84
|
155
|
45
|
140
|
93
|
186
|
900
|
113
|
184
|
93
|
170
|
54
|
151
|
|
|
1000
|
124
|
201
|
102
|
186
|
57
|
158
|
|
|
Приложение
№17. Расстояние между неподвижными опорами трубопроводов.
Условный
проход труб, мм
|
Компенсаторы
П-образные
|
Компенсаторы
сальниковые
|
Самокомпенсация
|
Расстояния
между неподвижными опорами в м при параметрах теплоносителя: Рраб
=8-16 кгс/см2, t=100-150
|
25
|
-
|
-
|
-
|
32
|
50
|
-
|
30
|
40
|
60
|
-
|
36
|
50
|
60
|
-
|
36
|
70
|
70
|
-
|
42
|
80
|
80
|
-
|
48
|
100
|
80
|
70
|
48
|
125
|
90
|
70
|
54
|
150
|
100
|
80
|
60
|
175
|
100
|
80
|
60
|
200
|
120
|
80
|
72
|
250
|
120
|
100
|
72
|
300
|
120
|
100
|
72
|
350
|
140
|
120
|
84
|
400
|
160
|
140
|
96
|
450
|
160
|
140
|
96
|
500
|
180
|
140
|
108
|
600
|
200
|
160
|
120
|
700
|
200
|
160
|
120
|
800
|
200
|
160
|
120
|
900
|
200
|
160
|
120
|
1000
|
200
|
160
|
120
|
Приложение
№18. Среднегодовая температура среды, окружающей трубопровод.
Тип прокладки трубопровода
|
|
прокладка в туннелях
|
40
|
прокладка в помещениях
|
20
|
прокладка в неотапливаемых
техподопольях
|
5
|
надземная прокладка на открытом
воздухе
|
|
подземная прокладка
|
1…5
|
Приложение
№19. Значение коэффициента k1.
Район строительства
|
способ прокладки трубопровода
|
открытый воздух
|
тоннель, помещение
|
непроходной канал
|
бесканаль-ная
|
Европейские районы
(1.1-1.5, 11.1-11.2)
|
1.0
|
1.0
|
1.0
|
1.0
|
Западная Сибирь
(V111.1-V111.5)
|
1.03
|
1.05
|
1.03
|
1.02
|
Восточная Сибирь
(lC.l-lX.3)
|
1.07
|
1.09
|
1.07
|
1.03
|
Дальний Восток (X.l-X.3)
|
0.88
|
0.9
|
0.8
|
0.96
|
Районы Крайнего Севера и
приравненные к ним
(Ic-Xc)
|
0.9
|
0.95
|
0.85
|
-
|
Приложение
№20. Значение коэффициента k2.
Материал теплоизоляционного слоя
|
условный проход трубопроводов, мм
|
25-65
|
200-300
|
350-500
|
Полимербетон
|
0,7
|
0,8
|
0,9
|
1,0
|
Пенополиуретан, фенольный поропласт
ФЛ
|
0,5
|
0,6
|
0,7
|
0,8
|
Приложение
№21. Технические характеристики основных сетевых насосов.
Тип насоса
|
Подача,
м3/с (м3/ч)
|
Напор, м
|
Допустимый кавитационный запас, м
ст.ж., не менее
|
Давление на входе в насос,
МПа(кгс/см2) не более
|
Частота вращения (синхронная),
1/с(1/мин)
|
Мощность, кВт
|
К. п. д., %, не менее
|
Температура перекачиваемой воды, К(°С), не более
|
Масса насоса, кг
|
СЭ-160-50
СЭ-160-70
СЭ-160-100
СЭ-250-50
СЭ-320-110
СЭ-500-70-11
СЭ-500-70-16
СЭ-500-140
СЭ-800-55-11
СЭ-800-55-16
СЭ-800-100-11
СЭ-800-100-16
СЭ-800-160
СЭ-1250-45-11
СЭ-1250-45-25
СЭ-1250-70-11
СЭ-1250-70-16
СЭ-1250-100
СЭ-1250-140-11
СЭ-1250-140-16
СЭ-1600-50
СЭ-1600-80
СЭ-2000-100
СЭ-2000-140
СЭ-2500-60-11
СЭ-2500-60-25
СЭ-2500-180-16
СЭ-2500-180-10
СЭ-3200-70
СЭ-3200-100
СЭ-3200-160
СЭ-5000-70-6
СЭ-5000-70-10
СЭ-5000-100
СЭ-5000-160
|
0,044(160)
0,044(160)
0,044(160)
0,069(250)
0,089(320)
0,139(500)
0,139(500)
0,139(500)
0,221(800)
0,221(800)
0,221(800)
0,221(800)
0,221(800)
0,347(1250)
0,347(1250)
0,347(1250)
0,347(1250)
0,347(1250)
0,347(1250)
0,347(1250)
0,445(1600)
0,445(1600)
0,555(2000)
0,555(2000)
0,695(2500)
0,695(2500)
0,695(2500)
0,695(2500)
0,890(3200)
0,890(3200)
0,890(3200)
1,390(5000)
1,390(5000)
1,390(5000)
1,390(5000)
|
50
70
100
50
110
70
70
140
55
55
100
100
160
45
45
70
70
100
140
140
50
80
100
140
60
60
180
180
70
100
160
70
70
100
160
|
5,5
5,5
5,5
7,0
8,0
10,0
10,0
10,0
5,5
5,5
5,5
5,5
14,0
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
8,5
8,5
22,0
22,0
12,0
12,0
28,0
28,0
15,0
15,0
32,0
15,0
15,0
15,0
40,0
|
0,39 4
0,39 4
0,39 4
0,39 4
0,39 4
1,08 11
1,57 16
1,57 16
1,08 11
1,57 16
1,08 11
1,57 16
1,57 16
1,08 11
2,45 25
1,08 11
1,57 16
1,57 16
1,08(11)
1,57(16)
2,45(25)
1,57(16)
1,57(16)
1,57(16)
1,08(11)
2,45(25)
1,57(16)
0,98(10)
0,98(10)
0,98(10)
0,98(10)
0,59(6)
0,98(10)
1,57(16) 0,98(10)
|
50(3000)
50(3000)
50(3000)
50(3000)
50(3000)
50(3000)
50(3000)
50(3000)
25(1500)
25(1500)
25(1500)
25(1500)
50(3000)
25(1500)
25(1500)
25(1500)
25(1500)
25(1500)
25(1500)
25(1500)
25(1500)
25(1500)
50(3000)
50(3000)
25(1500)
25(1500)
50(3000)
50(3000)
25(1500)
25(1500)
50(3000) 25(1500)
25(1500)
25(1500)
50(3000)
|
29
37
59
41
114
103
103
210
132
132
243
243
378
166
166
260
260
370
518
518
234
388
572
810
422
422
1380
1380
672
898
1530
1035
1035
1340
2340
|
73
79
71
80
80
82
82
81
81
81
80
80
82
82
82
82
82
82
82
82
83
80
85
84
86
86
84
84
86
86
86
87
87
87
87
|
393(120)
453(180)
453(180)
393(120)
453(180)
393(120)
|
-
-
-
-
-
1034
1034
-
1514
1514
3035
3035
-
2125
1621
1621
-
4141
4141
-
-
-
-
3770
-
-
2277
-
-
-
5220
5220
-
4870
|
Приложение
№22. Технические характеристики основных центробежных насосов типа К.
Марка насоса
|
Производи-тельность,
м3/ч
|
Полный
напор, м
|
Частота
вращения колеса, об/мин
|
Рекомендуемая
мощность электродвигателя, кВт
|
Диаметр
рабочего колеса, мм
|
1 К-6
|
6-11-14
|
20-17-14
|
2900
|
137
|
128
|
1,5 К-6а
|
5-913
|
16-14-11
|
1,7
|
115
|
1,5 К-6б
|
4-9-13
|
12-11-9
|
1,0
|
105
|
2 К-6
|
10-20-30
|
34-31-24
|
4,5
|
162
|
2 К-6а
|
10-20-30
|
28-25-20
|
2,8
|
148
|
2 К-6б
|
10-20-25
|
22-18-16
|
2,8
|
132
|
2 К-9
|
11-20-22
|
21-18-17
|
2,8
|
129
|
2 К-9а
|
10-17-21
|
16-15-13
|
1,7
|
118
|
2 К-9б
|
10-15-20
|
13-12-10
|
1,7
|
106
|
3 К-6
|
30-45-70
|
62-57-44
|
14-20
|
218
|
3 К-6а
|
30-50-65
|
45-37-30
|
10-14
|
192
|
3 К-9
|
30-45-54
|
34-31-27
|
7,0
|
168
|
3 К-9а
|
25-85-45
|
24-22-19
|
4,5
|
143
|
4 К-6
|
65-95-135
|
98-91-72
|
55
|
272
|
4 К-6а
|
65-85-125
|
82-76-62
|
40
|
250
|
4 К-8
|
70-90-120
|
59-55-43
|
28
|
218
|
4 К-8а
|
70-90-109
|
48-43-37
|
20
|
200
|
4 К-12
|
65-90-120
|
37-34-28
|
14
|
174
|
4 К-12а
|
60-85-110
|
31-28-23
|
14,
|
163
|
4 К-18
|
60-80-100
|
25-22-19
|
7,0
|
148
|
4 К-18а
|
50-70-90
|
20-18-14
|
7,0
|
136
|
6 К-8
|
110-140-190
|
36-36-31
|
1450
|
28
|
328
|
6 К-8а
|
110-140-180
|
30-28-25
|
20
|
300
|
6 К-8б
|
110-140-180
|
24-22-18
|
20
|
275
|
6 К-12
|
110-160-200
|
22-20-17
|
14
|
264
|
6 К-12а
|
95-150-180
|
17-15-12
|
10
|
240
|
8 К-12
|
220-280-340
|
32-29-25
|
40
|
315
|
8 К-12а
|
200-250-290
|
26-24-21
|
28
|
290
|
8 К-18
|
220-285-360
|
20-18-15
|
20
|
268
|
8 К-18а
|
200-260-320
|
17-15-12
|
20
|
250
|
Приложение
№23. Типоразмеры П-образных компенсаторов.
Диаметр
|
Н, м
|
b, мм
|
с, мм
|
d, мм
|
e, мм
|
f , мм
|
R, мм
|
l, мм
|
L, м
|
Dlк, мм
|
Dy,
мм
|
Dн,
мм
|
50
|
51
|
0,6
0,8
1,0
1,2
|
1200
1200
1200
1200
|
500
500
500
500
|
200
400
600
800
|
100
100
100
100
|
150
150
150
150
|
200
200
200
200
|
314
314
314
314
|
2,05
2,45
2,85
3,25
|
50
70
100
120
|
100
|
108
|
1,2
1,6
2,0
2,4
|
2600
2600
2600
2600
|
1100
1100
1100
1100
|
300
700
1100
1500
|
200
200
200
200
|
300
300
300
300
|
450
450
450
450
|
707
707
707
707
|
4,28
5,02
5,82
6,62
|
100
150
250
280
|
125
|
133
|
1,5
2,0
2,5
3,0
|
2970
2970
2970
2970
|
1310
1310
1310
1310
|
440
940
1440
1940
|
250
250
250
250
|
300
300
300
300
|
530
530
530
530
|
832
832
832
832
|
5,02
6,05
7,05
8,05
|
100
180
260
310
|
150
|
159
|
1,8
2,4
3,0
3,6
|
3520
3520
3520
3520
|
1560
1560
1560
1560
|
540
1140
1740
2340
|
300
300
300
300
|
350
350
350
350
630
630
630
|
989
989
989
989
|
6,03
7,23
8,43
9,63
|
120
220
280
350
|
200
|
219
|
2,4
3,2
4,0
4,8
|
4600
4600
4600
4600
|
2100
2100
2100
2100
|
700
1500
2300
3100
|
400
400
400
400
|
400
400
400
400
|
850
850
850
850
|
1335
1335
1335
1335
|
7,94
9,64
11,14
12,74
|
160
240
350
420
|
250
|
273
|
3,0
4,0
5,0
6,0
|
5500
5500
5500
5500
|
2500
2500
2500
2500
|
1000
2000
3000
4000
|
500
500
500
500
|
500
500
500
500
|
1000
1000
1000
1000
|
1571
1571
1571
1571
|
9,78
11,78
13,78
15,78
|
200
310
400
600
|
300
|
325
|
3,6
4,8
6,0
7,2
|
6800
6800
6800
6800
|
3100
3100
3100
3100
|
1100
2300
3500
4700
|
600
600
600
600
|
600
600
600
600
|
1250
1250
1250
1250
|
1963
1963
1963
1963
|
11,85
14,25
16,65
19,65
|
260
400
500
680
|
350
|
377
|
4,2
5,6
7,0
|
8100
8100
8100
|
3700
3700
3700
|
1200
2600
4000
|
700
700
700
|
700
700
700
|
1500
1500
1500
|
2355
2355
2355
|
13,92
16,72
19,52
|
320
470
640
|
400
|
427
|
4,8
6,4
8,0
|
9600
9600
9600
|
4400
4400
4400
|
1200
2800
4400
|
800
800
800
|
800
800
800
|
1800
1800
1800
|
2827
2827
2827
|
16,40
19,30
22,50
|
300
410
600
|
500
|
529
|
6,0
8,0
10,0
|
11000
11000
11000
|
5000
5000
5000
|
2000
4000
6000
|
1000
1000
1000
|
1000
1000
1000
|
2000
2000
2000
|
3142
3142
3142
|
19,56
23,56
27,56
|
350
500
650
|
Примечание: L -
выпрямленная длина компенсатора, lк – компенсирующая способность,
при условии предварительной растяжки при монтаже на Dlк/2.
Приложение
№24. Технические характеристики теплоизоляционных изделий, допускаемых к
применению в качестве основного слоя изоляции для трубопроводов тепловых сетей
при воздушной прокладке.
Наименование
|
Условные проходы труб Dу,мм
|
Плотность конструкции,
кг/м
|
Расчетная тепло-проводность
|
Макс. темп. применения,
|
Основные размеры, мм
|
при
|
|
Толщина
|
Длина
l
|
Ширина
d
|
Цилиндры и полуцилиндры из мин. ваты
|
25-100
|
100
150
200
|
0,049
0,051
0,053
|
2,1
2,0
1,9
|
400
|
40-80
|
500-1500
|
25-219
|
Плиты мягкие из мин.ваты
|
100-450
|
55-75
76-115
|
0,040
0,043
|
2,9
2,2
|
400
|
60-100
|
1000
|
500 и 1000
|
Те же плиты полужесткие
|
500-1400
|
90-150
|
0,044
|
2,1
|
400
|
50-80
|
1000
|
500 и 1000
|
Маты минераловатные прошивные в
обкладке из мет.сетки
|
200-1400
|
90
120
150
|
0,043
0,045
0,049
|
2,2
2,1
2,0
|
400
|
40-120
|
1000-2500
|
500-2500
|
Маты из стеклянного штапельного
волокна на синтетическом связующем
|
50-400
|
60
80
|
0,040
0,042
|
3,0
2,8
|
180
|
|
1000-13000
|
500-1500
|
Сегменты из пенопласта ФРП-1
|
300-1000
|
65-85
86-110
|
0,041
0,043
|
2,3
1,9
|
130
150
|
30-80
|
1000 1500
|
327-1023
|
Полуцилилиндры совелитовые
|
50-150
|
350
400
|
0,075
0,078
|
1,5
1,5
|
440
|
40-80
|
250 и 500
|
57-159
|
Полуцилиндры вулканитовые
|
200-400
|
300
350
|
0,074
0,079
|
1,5
1,5
|
440
|
40-80
|
500
|
57-273
|
Полуцилиндры
известково-кремнеземистые
|
100-250
|
200
225
|
0,069
0,071
|
1,5
1,5
|
440
|
70-120
|
1000
|
112-280
|
Сегменты известково-кремнеземистые
|
250-1000
|
200
225
|
0,069
0,071
|
1,5
1,5
|
440
|
50-150
|
1000
|
252-994
|
Приложение
№25. Параметры и номинальная производительность паровых котлов низкого и
среднего давления по ГОСТ 3619-89.
Типоразмер
|
Номинальные параметры
|
Номинальная паропроизвод.
Dном, кг/с
|
Абс. давл. пара, МПа
|
Темп. пара,
|
Энтальпия пара, кДж/кг
|
Темп. пит. воды,
|
Пр 0,16-9Пр 1-
|
0,9
|
174,5 (насыщ)
|
2772
|
50
|
0,044; 0,069; 0,111; 0,195; 0,278
|
Е 0,25-9 Е10-9
|
0,9
|
174.5 (насыщ)
|
2772
|
50-100
|
0,69; 0,111; 0,195; 0,278; 0,444;
0,694; 1,11; 1,81; 2,78
|
Е2,5-14
|
1,4
|
194
|
2788
|
100
|
0,694
|
Е4-14 Е35-14
|
1,4
|
194(нас) или 225 (перегр)
|
2788
|
100
|
1,14; 1,81; 2,78; 4,44; 6,94; 9,72
|
Е50-14 Е100-14
|
1,4
|
225
|
2869
|
100
|
13,9; 20,8; 27,8
|
Е10-24 Е35-24
|
2,4
|
221 (нас)
250 (перегр)
|
2800
2887
|
100
|
2,78; 6,94; 9,72
|
Е50-24 Е160-24
|
2,4
|
250
|
1887
|
100
|
13,9; 27,8; 44,4
|
Е10-40 Е75-40
|
3,9
|
440
|
3309
|
145
|
2,78; 4,44; 6,94; 9,72; 13,9; 20,8
|
Похожие работы на - Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района
|