Охрана воздушного бассейна
МИНОБРНАУКИ
РОССИИ
федеральное
государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального
образования
"Вологодский
государственный университет"
Инженерно-строительный
факультет
Кафедра
теплогазоснабжения и вентиляции
"Охрана
воздушного бассейна"
Выполнил
Юрецкая Е.А.
Проверил, принял
доцент кафедры ТГВ
Карпов Д.Ф.
Вологда
Практическая работа №1. Аэрация
производственного здания
Задание №1.
Определить углы открытия створок аэрационных проемов по следующим исходным
данным: температура наружного воздуха ,
рабочей зоны и уходящего
воздуха ;
массовые расходы воздуха через нижние и
верхние фрамуги ; высота центров
нижних ,
верхних фрамуг и нейтральной зоны
;
коэффициент , учитывающий
распределение давления по аэрационным проемам, равен ;
максимально возможные площади сечений нижних и
верхних фрамуг . Плотности воздуха
при соответствующих температурах по формуле (3.4) равны ,
и
.
Коэффициенты расхода и .
Рис. 1.1 - Схема аэрационной створки
Решение:
Разность давлений ,
,
вызывающее перемещение воздуха через приточные и вытяжные проемы, находится по
формуле:
,(1.1)
где,
и
-
плотность воздуха, соответствующая температуре наружного воздуха, рабочей зоны и
уходящего воздуха, .
Потери давления на проход воздуха через
приточный проем , ,
равны:
.(1.2)
Потери давления на проход воздуха через вытяжной
проем ,
,
определяются по зависимости:
.(1.3)
При известных потерях давления и
,
,
массовых расходах приточного и вытяжного
воздуха ,
,
площади нижних (приточных) и верхних
(вытяжных) проемов равны
соответственно, :
,(1.4)
,(1.5)
где
и -
коэффициенты расхода воздуха через соответствующий проем при угле открытия
створки .
Для определения угла открытия створок приточных
и вытяжных отверстий створок (рис. 1.1) пользуются соответственно следующими
выражениями:
,(1.6)
,(1.7)
где
и -
искомые величины.
,
Из этого следует, что и
.
Практическая работа №2. Расчет калориферной
установки
Задание №2.
Подобрать воздухонагревательную установку из
калориферов типа КВС при теплоносителе перегретая вода с параметрами ,
:
начальная и конечная
температура воздуха ; расход
нагреваемого воздуха . При подборе
калориферов типа КПС принять давление пара ,
а температуру его насыщения - .
Решение:
Количество теплоты ,
,
воспринимаемое воздухом с начальной температурой для
его нагрева до температуры , ,
принято определять по уравнению теплового баланса:
,(2.1)
где
- удельная массовая изобарная теплоемкость воздуха, ;
- плотность
воздуха при его начальной температуре ,
.
.
Задаемся массовой скоростью воздуха
Требуемое живое сечение воздухонагревательной
установки , ,
по воздуху определяют через следующее выражение:
.(2.2)
По табл. 3 принимаем к установке параллельно по
воздуху два калорифера КВС 10А-П, для которых .
Уточнение массовой скорости воздуха выполняется
на основании формулы (2.2):
.(2.3)
Массовый расход воды ,
,
требуемый для работы воздухонагревателя по заданным условиям, рассчитывается по
формуле:
,(2.4)
где
- удельная массовая изобарная теплоемкость воды, .
Таблица 3 Технические
данные калориферов моделей КВС-П и КПС-П
Модель
и номер калорифера
|
Площадь
поверхности нагрева калорифера F, м2
|
Площадь
живого сечения, м2
|
Число
ходов теплоносителя nx
|
Условный
диаметр патрубка теплоносителя dу, мм
|
|
|
по
воздуху f
|
по
теплоносителю fв
|
|
|
КВС
6А-П
|
0,1392
|
0,00116
|
4
|
32
|
КВС
7А-П
|
14,16
|
0,1720
|
0,00116
|
4
|
32
|
КВС
8А-П
|
16,92
|
0,2048
|
0,00116
|
4
|
32
|
КВС
9А-П
|
19,56
|
0,2376
|
0,00116
|
4
|
32
|
КВС
10А-П
|
25,08
|
0,3033
|
0,00116
|
4
|
32
|
КВС
11А-П
|
72,0
|
0,8665
|
0,00232
|
4
|
50
|
Скорость воды в живом сечении воздухонагревателя
,
,
равна:
.(2.5)
где
- площадь живого сечения по теплоносителю (см. табл. 3), .
Коэффициент теплопередачи ,
для
калориферов КВС (теплоноситель - вода) принято определять по формуле:
,(2.6)
Требуемую поверхность нагрева ,
,
калориферной установки вычисляют из уравнения теплопередачи:
.(2.7)
Температурный напор воздухонагревательной
установки при теплоносителе - вода ,
,
определяют по формуле:
.(2.8)
Расчетное число рядов калориферной установки по
ходу движения воздуха рассчитывается по формуле:
,(2.10)
где
- суммарная поверхность нагрева в одном ряду, ;
- число
калориферов в одном ряду;
- площадь нагрева
одного калорифера (см. табл. 3), .
Полученное число округляют
до ближайшего в большую сторону . Таким образом, n=2.
Действительная поверхность нагрева калориферной
установки , :
.(2.11)
Запас поверхности нагрева калориферной установки
,
%, вычисляется по формуле:
.(2.12)
Такой запас нагрева удовлетворяет предъявляемым
требованиям (запас поверхности нагрева до 20%). Потери
давления ,
,
по воздуху в калориферной установки типа КВС равны:
,(2.13)
Гидравлическое сопротивление калориферной
установки , ,
рассчитывается по формуле:
,(2.15)
где
- число ходов по теплоносителю (см. табл. 3);
- условный диаметр
патрубка для теплоносителя (см. табл. 3), .
Практическая работа №3. Дефлектор. Подбор
дефлектора ЦАГИ. Расчет пылеуловителей - циклонов
Задание №3.
Рассчитать циклон серии ЦН: марка циклона - ЦН-24; расход очищаемого воздуха =9000
;
количество циклонов =3 и способ их
установки - круговая с отводом воздуха из общего коллектора; температура
очищаемого воздуха =46;
плотность очищаемой пыли =2200 ;
ее начальная концентрация =120 ,
и медианный размер частиц =16 .
а) диаметр циклона ,
;
б) аэродинамическое сопротивление, ,
;
в) степень очистки ,
.
Решение:
Оптимальная скорость воздуха в циклоне, согласно
табл. 4, ,
определяем необходимую площадь , ,
сечения циклонов:
.(3.1)
Диаметр циклонов ,
,
рассчитывается по формуле:
.(3.2)
Для циклонов серии ЦН номенклатурные диаметры
равны: ,
,
,
,
,
,
,
,
, ).
Принимаем ближайший номенклатурный диаметр .
Таблица 4 Оптимальная
скорость воздуха uопт
и КМС z0
циклонов серии ЦН
Серия
и номер циклона
|
uопт, м/с
|
Коэффициенты
местного сопротивления циклонов z0
|
|
|
с
отводом воздуха в атмосферу
|
с
улиткой на выхлопной трубе
|
при
групповой установке
|
ЦН-11
|
3,5
|
250
|
235
|
215
|
ЦН-15
|
3,5
|
163
|
150
|
140
|
ЦН-15у
|
3,5
|
170
|
158
|
148
|
ЦН-24
|
4,5
|
80
|
73
|
70
|
Действительная скорость воздуха в циклоне ,
,
вычисляется по формуле:
.(3.3)
где
- ближайший к величине номенклатурный
диаметр циклона, .
Действительная скорость в циклоне отличается от
номинальной скорости на , что меньше .
Аэродинамическое сопротивление установки ,
,
равно:
,(3.4)
где
- коэффициент местного сопротивления, отнесенный к скорости и
равный:
,(3.5)
где
- коэффициент, зависящий от диаметра циклона (табл. 5);
- поправочный
коэффициент на запыленность воздуха (табл. 6);
- коэффициент,
зависящий от компоновки нескольких циклонов (см. табл. 4) и определяемый по
табл. 7.
Плотность воздуха при составляет
.
Таблица 5 Поправочный
коэффициент на диаметр циклона k1
Диаметр
циклона D, м
|
Коэффициент
k1 для
циклонов типа
|
|
ЦН-11
|
ЦН-15,
ЦН-15у, ЦН-24
|
0,15
|
0,94
|
0,85
|
0,20
|
0,95
|
0,90
|
0,30
|
0,96
|
0,93
|
0,40
|
0,98
|
0,45
|
0,99
|
1,00
|
0,5
и более
|
1,00
|
1,00
|
По графике на рис. 3.1, линия 4, находим при
эффективности циклона ЦН-24 .
Таблица 6 Поправочный
коэффициент на запыленность воздуха k2
Тип
циклона
|
Коэффициент
k2 при
запыленности воздуха, г/м3
|
|
0
|
10
|
20
|
40
|
80
|
120
|
ЦН-11
|
1
|
0,96
|
0,94
|
0,92
|
0,90
|
0,87
|
ЦН-15
|
1
|
0,93
|
0,92
|
0,91
|
0,90
|
0,87
|
ЦН-15у
|
1
|
0,95
|
0,92
|
0,91
|
0,89
|
0,88
|
ЦН-24
|
1
|
0,95
|
0,92
|
0,91
|
0,90
|
0,87
|
Размер пыли для
реальных условий: диаметра циклона ,
скорости воздуха , ,
плотности пыли , и
динамической вязкости , ,
находится по формуле:
.(3.6)
Таблица 7 Поправочный
коэффициент на компоновку группы циклонов Δz
Характер
компоновки циклонов
|
Δz
|
Прямоточная
|
|
с
отводом очищенного воздуха из общего коллектора
|
35
|
с
отводом очищенного воздуха через улиточные раскручиватели
|
28
|
Круговая
с отводом воздуха из общего коллектора
|
60
|
Одиночная
с отводом воздуха в атмосферу
|
0
|
Динамическая вязкость воздуха определяется
по зависимости, :
.(3.7)
где
- коэффициент динамической вязкости при .
Рис. 3.1 - Фракционная эффективность циклонов
НИИОГаза: 1 - ЦН-11; 2 -
ЦН-15у; 3 - ЦН-15; 4 - ЦН-24; 5 -линия к решению задачи
Определяем эффективность циклона ЦН-24:
а) на графике (см. рис. 3.1) находим точку с
координатами с координатами и ;
б) из этой точки проводим линию 5,
параллельную прямой 4;
в) из точки на оси абсцисс ,
восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с проведенной линией 5;
г) точка пересечений соответствует
эффективности циклона .
Задание №4. Рассчитать
трубу Вентури (скоростной газопромыватель) с подачей в него воды через струйную
форсунку и циклон-пылеотделитель для колошниковой пыли:
коэффициент очистки воздуха =0,985; расход
воздуха =7000
;
удельный расход распыляемой воды =0,001
;
напор подаваемой воды =330 ;
скорость воздуха в конфузоре трубы =19
.
Коэффициент местного сопротивления сухого пылеотделителя без подачи в него воды
равен .
В качестве пылеотделителя принят циклон ЦВП без подачи в него воды диаметром ,
,
,
или
с
коэффициентом местного сопротивления ,
отнесенным к условной скорости в поперечном сечении циклона .
В данной задаче определить:
а) аэродинамические сопротивления трубы Вентури и
циклона-пылеотделителя , ;
б) геометрические размеры аппарата;
в) диаметр сопла орошаемой форсунки ,
.
Решение:
Затраты энергии на мокрую очистку газа от пыли ,
на
газа,
определяется по формуле:
,(4.1)
где
- аэродинамическое сопротивление трубы Вентури и циклона каплеотделителя, ;
- удельный расход
орошаемой воды, на воздуха;
- давление
распыляемой воды, .
Зависимость между степенью очистки запыленного
воздуха и
затратами энергии , ,
выражается формулой:
,(4.2)
где
и -
параметры, характеризующие пыль (табл. 8).
При расчете аппаратов для очистки воздуха
коэффициентом задаются и
определяют его, исходя из экономических требований. Тогда затраты энергии на
мокрую очистку газа с учетом формулы (4.2) можно представить следующим образом:
.(4.3)
Таблица 8 Параметры
B и θ
Вид
пыли
|
B
|
θ
|
Колошниковая
пыль
|
6,61×10-3
|
0,8910
|
Из формулы (4.1) находятся общие
аэродинамические потери в трубе Вентури и циклоне-пылеотделителе ,
:
.(4.4)
.
Диаметр циклона-пылеотделителя ,
,
вычисляется по формуле:
,(4.5)
где
- условная скорость в поперечном сечении циклона при номенклатурном диаметре
циклона, .
Аэродинамическое сопротивление
циклона-пылеотделителя , ,
равно по формуле:
.(4.6)
где
- плотность очищаемого воздуха, принять равной .
Аэродинамическое сопротивление трубы Вентури ,
,
при подаче в нее воды равно:
.(4.7)
Скорость воздуха в горловине трубы Вентури ,
,
определяется по формуле:
,(4.8)
где
- плотность орошаемой жидкости, принять равной ;
- коэффициент
гидравлического сопротивления трубы Вентури с подачей в нее воды, равный:
.(4.9)
Зависимость (4.8) при длине горловины (
- диаметр горловины трубы Вентури, ),
,
,
с учетом, что , а определяется
по формуле (4.9), принимает вид:
.(4.10)
Геометрические размеры трубы Вентури (рис. 4.1)
будут составлять:
Рис. 4.1 - Схема трубы Вентури
а)
диаметр горловины , :
;(4.11)
б) длина горловины ,
:
;(4.12)
;
в) диаметр входного отверстия конфузора ,
:
;(4.13)
г) длина конфузора ,
:
,(4.14)
где
- угол раскрытия конфузора, ;
д) длина выходного отверстия диффузора ,
:
(4.15)
где
- скорость воздуха на выходе из диффузора, принимается в пределах с таким расчетом,
чтобы диаметр был равен
номенклатурным диаметрам воздуховодов;
е) длина диффузора ,
:
,(4.16)
где
- угол раскрытия диффузора, принимаемый равным .
.(4.17)
Список использованных источников
аэрация калорифер циклон
газопромыватель
1. Каменев, П.Н. Вентиляция:
учеб. пособие / П.Н. Каменев, Е.И. Тертичник. - М.: АСВ, 2008. - 624 с.
2. Дроздов, В.Ф. Отопление и
вентиляция / В.Ф. Дроздов. - М.: Высшая школа, 1984. - 263 с.
. ГОСТ 30494-96. Здания жилые
и общественные. Параметры микроклимата в помещении. - Введ. 03.01.1999. - М.:
Изд-во стандартов, 1999. - 7 с.
. Строительные нормы и правила.
Отопление, вентиляция и кондиционирование: СНиП 2.04.05-91*: введ. 01.01.92. -
М.: Москва, 1994. - 64 с.
. Строительные нормы и
правила. Строительная климатология: СНиП 23-01-99: введ. 01.01.2000. - М.: ФГУП
ЦПП, 2000. - 58 с.
. Беккер, А. Системы вентиляции:
учеб. пособие / А. Беккер. - М.: Техносфера, Евроклимат, 2005. - 232 с.
. Внутренние
санитарно-технические устройства: справочник проектировщика. Вентиляция и
кондиционирование воздуха / В.Н. Богословский, С.Ф. Копьев, Л.И. Друскин [и
др.]; под ред. И.Г. Староверова. - М.: Стройиздат, 1975. - 502 с.
. Отопление и вентиляция /
В.Н. Богословский, В.И. Новожилов, Б.Д. Симаков [и др.]; под ред. В.Н.
Богословского. - М.: Стройиздат, 1976.
. Система стандартов по
организации учебного процесса и контроля его качества. Проекты дипломные и
курсовые. Общие требования и правила оформления расчетно-пояснительной записки.
Стандарт организации. СТО ВоГТУ 2.7 - 2006.
. Охрана окружающей среды /
С.В. Белов, Ф.А. Барбинов, А.Ф. Козьков [и др.]; под. ред. С.В. Белова. - М.:
Высшая школа, 1991. - 319 с.