Разработка диэлектрической стержневой антенны

Разработка диэлектрической стержневой антенны

Исходные данные

стержневой антенна диэлектрический

·        рабочая частота f₀ - 10 ГГц;

·        коэффициент направленного действия D - 16 дБ;

·        питающий фидер - прямоугольный волновод стандартного сечения.

Задание на специальную разработку

·        рассчитать размеры антенны;

·        рассчитать диаграммы направленности для частот f₀, f₀+20%, f₀-20%;

·        рассчитать конструкцию возбуждающего устройства.

Содержание расчетно-пояснительной записки (перечень подлежащих разработке вопросов)

Курсовой проект должен состоять из расчетно-пояснительной записки и графической части.

Расчетно-пояснительная записка должна содержать следующие разделы:

·        титульный лист,

·        задание к курсовому проекту,

·        обзор научно-технической литературы по теме курсового проекта,

·        теоретическая часть - краткое описание принципа работы заданного антенного устройства,

·        расчетная часть - расчет электрических и конструктивных параметров заданного антенного устройства,

·        конструкторская часть - описание конструкции разработанного антенного устройства,

·        список использованной литературы.

Объем расчетно-пояснительной записки - 20 - 25 страниц текста и иллюстраций.

Графическая часть должна содержать сборочный чертеж разработанного антенного устройства. Сборочный чертеж подшивается в расчетно-пояснительную записку.

Перечень обязательного графического материала

§  диаграммы направленности;

§  сборочный чертеж разработанной антенны.

Рекомендуемая литература и материалы

. Активные фазированные антенные решетки /Под ред. Д.И. Воскресенского и А.И. Канащенкова - М: Радиотехника, 2004. - 448с.

. Антенны и устройства СВЧ. Расчет и проектирование антенных решеток и их излучающих элементов./Под ред. Д.И. Воскресенского. Учебное пособие для вузов.- М.: Советское радио, 1972. -320с.

1. Обзор научно-технической литературы

Научно-техническая литература, информация из которой была применена при составлении данного курсового проекта, перечислена в списке использованной литературы. Далее приведено краткое содержание источников, перечисленных в этом списке.

. Учебное пособие для вузов под редакцией Д.И. Воскресенского по расчету и проектированию антенных решеток и их излучающих элементов (1972 г.).

В учебном пособии излагаются методики расчета антенных решеток СВЧ и их элементов. Приводятся методы расчета основных параметров электрически сканирующих антенн с частотным и коммутационным способами управления диаграммой направленности. Рассматривается построение оптимальных решеток с дольф-чебышевским распределением и проектирование волноводно-щелевых и рупорных решеток. Приводятся расчеты различных типов облучателей для построения моноимпульсных сканирующих антенн и упрощенные расчеты диэлектрических стержневых, спиральных, рупорных и директорных антенн, которые могут быть использованы в качестве элементов решеток или самостоятельных антенн.

. Учебное пособие и сборник задач В.Ф. Хмеля по антеннам и устройствам СВЧ (1990 г.).

В учебном пособии приведены основные расчетные соотношения и графики, помещены задачи по общей теории антенн, линейным и апертурным антеннам, а также по антенным решеткам, фидерам и устройствам СВЧ. Приведен материал по антеннам бегущей волны, рупорным антеннам, антенным решеткам и устройствам СВЧ; даны программы расчета на ЭВМ взаимного сопротивления вибраторов, токов в антенной решетке, диаграмм направленности и других характеристик фазированных антенных решеток с помощью алгоритма быстрого преобразования Фурье, а также программа конструктивного синтеза директорной антенны и программа расчета пары одинаковых связанных полосок экранированной полосковой системы.

. Учебное пособие под редакцией Д.И. Воскресенского по антеннам и устройствам СВЧ (проектирование фазированных антенных решеток) (1981 г.).

В учебном пособии изложены методы расчета характеристик фазированных антенных решеток (ФАР) и активных фазированных антенных решеток (АФАР) и их элементов. Рассмотрены решетки с различными геометрией, типами излучателей и способами управления, а также антенны с частотным сканированием, коммутационные, многощелевые, плоские, цилиндрические и т. п.

. Учебник Д.И. Воскресенского по устройствам СВЧ и антеннам (2006 г.).

В учебнике рассмотрены основные разделы теории и техники антенно-фидерных устройств, изложены основы теории линий передачи и представлены различные устройства СВЧ с использованием матричного описания их внешних характеристик. Освещены вопросы построения и расчета различных типов антенн и антенных решеток, особое внимание уделено антеннам СВЧ и основам проектирования антенных систем с пространственно-временной обработкой сигнала.

. Научное издание под редакцией Д.И. Воскресенского по активным фазированным антенным решеткам (2004 г.).

В научном издании изложены результаты анализа проблем построения активных фазированных антенных решеток (АФАР), полученные различными научными коллективами страны, применительно к РЛС; рассмотрены варианты моделей АФАР в твердотельном исполнении и элементные базы для бортовых РЛС.

. Методические указания по разработке диэлектрических стержневых антенн. Кабардино-Балкарский государственный университет.

В методических разработках приводятся описания работы диэлектрических антенн, основные электродинамические соотношения, методики расчета.

. Справочник по элементам волноводной техники А.Л. Фельдштейна, Л.Р. Явича (1967 г.).

В справочнике приведены материалы по инженерному расчету и проектированию элементов волноводных трактов сверхвысоких частот; дан расчет систем, имеющих оптимальную частотную характеристику. Для проектирования основных типов передающих линий и фидерных устройств (фильтров, ступенчатых и плавных переходов, мостов, направленных ответвителей и др.) рассчитаны таблицы, применение которых сводит процедуру расчета к элементарным операциям. Методы расчета иллюстрированы числовыми примерами. Кроме того, присутствует обширная теория по четырехполюсникам и восьмиполюсникам, полосковым линиям, фильтрам, ступенчатым переходам, направленным ответвителям.

. Книга А.Ф. Харвея по технике сверхвысоких частот (перевод с английского под редакцией В.И. Сушкевича) т. 1 (1965 г.).

Книга отражает состояние техники сверхвысоких частот и ее приложений. В первом томе рассматриваются системы канализации энергии СВЧ, элементы и узлы систем, методы измерений и измерительные устройства, материалы, применяемые в системах СВЧ, системы с гиромагнитными средами, полосковые системы, замедляющие структуры, электронные лампы СВЧ, вопросы применения в технике СВЧ методов оптики и др.

2. Теоретическая часть

Диэлектрические стержневые антенны относятся к антеннам бегущей волны с замедленной фазовой скоростью (v_ф < с). Они применяются на границе сантиметрового и дециметрового диапазонов волн в полосе частот от 2 до 10 Ггц.

На рис. 1 приведена наиболее типичная схема диэлектрической стержневой антенны. Она представляет собой диэлектрический стержень 1, возбуждаемый круглым волноводом 2 с возбудителем 3 и питающим фидером 4.

Рис. 1. Диэлектрическая стержневая антенна.

В зависимости от требований, предъявляемых к антенне, поперечное сечение стержня, возбудитель и его питание могут изменяться. Наиболее часто используются цилиндрические и конические стержни.

Диэлектрический стержень антенны можно рассматривать как отрезок диэлектрического волновода. Из теории диэлектрических волноводов известно, что в них могут распространяться как симметричные, так и несимметричные -волны. Волны симметричного типа, как правило, не используются в диэлектрических стержневых антеннах, так как вследствие осевой симметрии они не излучают вдоль оси стержня. Основной волной, используемой с этой целью, является несимметричная волна типа НЕ₁₁, Распределение поля которой представлено на рис. 2.

В отличие от волны типа Н₁₁ в круглом металлическом волноводе, касательные составляющие электрического поля волны к границе диэлектрика отличны от нуля из-за существования поля вне диэлектрического стержня. Следствием этого является наличие продольной составляющей электрического поля волны НЕ₁₁, объясняющее одновременное существование в диэлектрическом волноводе несимметричных волн типа Н и Е.

Рис. 2. Распределение поля волны HE₁₁.

Скорость распространения волны вдоль диэлектрического стержня мало зависит от длины волны. Поэтому диэлектрические стержневые антенны широкополосные и их полоса пропускания ограничивается, в основном, диапазонными свойствами возбуждающего устройства. При широкополосном возбудителе она может достигать 40-50%. При этом с помощью одного стержня удается формировать диаграммы направленности шириной 2и°_0,5 ≥ 20°…25°.

Диаграмма направленности антенны определяется выбором размеров стержня а₀, L и материала стержня. От размера поперечного сечения стержня зависит величина замедления волны. При тонком стержне замедление г близко к единице и почти вся энергия поверхностной волны переносится вне стержня. Поэтому основная часть мощности возбудителя излучается непосредственно, минуя диэлектрический стержень. Результирующее поле излучения оказывается слабонаправленным и приближается к полю излучения раскрыва круглого волновода. С увеличением диаметра стержня увеличиваются замедление и эффективность возбуждения поверхностной волны. Однако при толстом стержне из-за значительного замедления волны растут нежелательные отражения от конца стержня, которые искажают структуру поля в нем, искажают диаграмму направленности. Диаметр стержня, кроме того, ограничен размерами круглого волновода, в котором с учетом диэлектрического заполнения возбуждается волна типа Н₁₁, а волны высших типов должны быть в закритическом режиме. Поэтому при определении диаметра стержня следует выбирать компромиссное решение.

При выборе длины стержня учитываются следующие соображения. Из теории антенн бегущей волны известно, что максимальный коэффициент направленного действия антенны достигается при длине стержня, равной

Такую антенну называют оптимальной. При заданном коэффициенте замедления г, который зависит от выбора диаметра а₀ и е материала диэлектрического стержня, из приведенной формулы можно определить оптимальную длину антенны. Характер изменения множителя F₃ диаграммы направленности антенны в зависимости от ее длины L приведен на рис. 3. Для длины стержня, меньшей оптимальной, характерно увеличение ширины основного лепестка диаграммы и уменьшение уровня боковых лепестков. Если длина стержня незначительно превышает оптимальную, то основной лепесток диаграммы сужается, но быстро растет уровень боковых лепестков. Дальнейшее увеличение длины стержня может привести к раздвоению основного лепестка диаграммы.

Рис. 3. Изменение диаграммы направленности антенны в зависимости от длины стержня L.

В случаях, когда необходимо получение более узких диаграмм направленности, чем те, что могут обеспечить стандартные диэлектрические стержневые антенны, используются антенные решетки, в которых диэлектрические стержневые антенны являются отдельными излучателями. С учетом направленных свойств излучателей, взаимосвязь между ними и ее влияние на входное сопротивление слабее, чем в решетках, состоящих из вибраторов и щелей, что облегчает настройку и управление решеткой.

Преимуществом диэлектрических антенн является простота конструкции и малые поперечные размеры. Как и у всех антенн типа бегущей волны с замедленной фазовой скоростью, их особенностью является то, что сужение диаграммы направленности происходит за счет увеличения не поперечных размеров антенны, а продольных размеров при малом поперечном. Эта особенность определяет их применение, в частности, в авиационных радиоустройствах.

Недостатком диэлектрических стержневых антенн является сравнительно малая пропускаемая мощность и малая направленность излучения.

3. Расчетная часть

.1 Расчет геометрических размеров антенны

1. Расчет антенны целесообразно начать с выбора материала диэлектрического стержня, так как типичным недостатком диэлектрической антенны являются потери в диэлектрике, что является причиной уменьшения КПД и появления амплитудных искажений. Поэтому нужно использовать диэлектрик с малым тангенсом угла потерь на рабочей частоте [tg(д) ≤ 10^-3].

Таким требованиям удовлетворяет один из наиболее часто применяемых на практике материалов - полистирол с е = 2,2 и tg(д) = 8∙10^-4 (на частотах порядка 10¹⁰ Гц и при температуре около 25^◦С). Поэтому при расчете антенны в качестве материала диэлектрика выбираем именно его.

. Рассчитаем длину волны для заданной рабочей частоты:

где с - скорость распространения электромагнитной волны, f - заданная рабочая частота.

. Проектируемая диэлектрическая стержневая антенна будет иметь коническую форму, так как согласно экспериментальным данным конические стержни позволяют получить большее ослабление боковых лепестков диаграммы направленности, чем цилиндрические стержни [1]. Расчет диаграммы направленности антенны с коническим стержнем проводится так же, как и для антенны с цилиндрическим стержнем, при условии замены конического стержня цилиндрическим среднего диаметра а₀.

Определим диаметр стержня а₀ из следующих соотношений:

. Определим длину стержня L по заданной величине КНД из условия:

Далее произведем расчеты, необходимые для определения оптимальной длины стержня L_опт и сравнения с ней длины стержня, определенной по заданному КНД.

. Определим фазовую скорость волны в диэлектрическом волноводе v_ф/с от а₀ и е по графику, представленному на рис. 4.

Рис. 4. Зависимость фазовой скорости волны в диэлектрическом волноводе v_ф/с от а₀ и е.

Согласно данному графику исходя из выбранного е = 2,2 и подсчитанного диаметра стержня а₀ = 12,6 мм, получим v_ф/с ≈0,91.

. Рассчитаем коэффициент замедления г по формуле:

. Определим L_опт из следующего соотношения:

L = L_опт, следовательно материал выбран правильно и антенна, имеющая рассчитанные геометрические размеры и выполненная из данного материала, удовлетворяет поставленному требованию по величине КНД.

.2 Расчет диаграммы направленности антенны

Расчет диаграммы направленности диэлектрической стержневой антенны будет производиться на основе следующих предположений, типичных для антенн бегущей волны:

) Распределение поля в цилиндрическом стержне совпадает с распределением поля в неограниченном диэлектрическом волноводе того же диаметра.

) Волна, распространяющаяся вдоль цилиндрического стержня, является волной с замедленной фазовой скоростью, которая не изменяется по длине стержня.

) Волной, отраженной от конца стержня, пренебрегают.

Перечисленные  предположения  упрощают  картину  явлений, происходящих в диэлектрических стержневых антеннах, и позволяют определить распределение поля в диэлектрическом стержне. В действительности, отражения, возникающие при распространении волны в стержне, искажают это распределение. Однако эти искажения при правильном выборе размеров стержня невелики и при расчете диаграммы направленности антенны поле в стержне в режиме бегущей волны принимается за основу.

. Рассчитаем частоты f₀ + 20% и f₀ - 20%, для которых необходимо рассчитать диаграммы направленности:

f_max = f₀ + 20% = 10 ГГц + 2 ГГц = 12 ГГц;

f_min = f₀ - 20% = 10 Ггц - 2 ГГц = 8 ГГц.

. Определим длины волн для рассчитанных частот:

. Диаграмму направленности антенны для длин волн л₀, л_max, л_min рассчитываем в приближении пренебрежимо малого затухания волны в стержне, используя представленные ниже формулы.

В плоскости Е:

В плоскости Н:

где И - угол между антенной и точкой, в которой определяется уровень поля, L - длина стержня антенны, л - длина волны, г - замедление поверхностной волны.

Диаграммы направленности антенны в плоскостях Е и Н для длин волн л₀, л_max, л_min, построенные по расчетам, произведенным на основе приведенных выше формул, представлены на рис. 5-8.

Рис. 5. Диаграмма направленности антенны в плоскости Е.

Рис. 6. Нормированная диаграмма направленности антенны в плоскости Е.

Рис. 7. Диаграмма направленности антенны в плоскости Н.

Рис. 8. Нормированная диаграмма направленности антенны в плоскости Н.

. Определим ширину диаграмм направленности для длин волн л₀, л_max, л_min по уровню половинной мощности:

. Определим ширину диаграмм направленности для длин волн л₀, л_max, л_min по уровню ноль из уравнения:

3.3 Расчет конструкции возбуждающего устройства

Эффективность возбуждения стержневой антенны характеризуется отношением мощности, переносимой волной типа НЕ₁₁ в стержне антенны к полной мощности, подводимой к антенне. Эффективность возбуждения во многом зависит от выбора типа возбудителя.

Так как согласно техническому заданию питающим фидером антенны является прямоугольный волновод, а по результатам расчетов длина волны для заданной рабочей частоты л₀ < 8 см (л₀ = 3 см), то с учетом этого наиболее целесообразным устройством возбуждения по соотношению приемлемой эффективности возбуждения и простоты изготовления является круглый волновод, имеющий прямой переход к прямоугольному волноводу.

Диаметр круглого волновода выбираем на основании заданной рабочей частоты по таблице стандартных круглых волноводов [8]. Подходящим является волновод, имеющий диаметр а_круг. = 23,83 мм и имеющий в американском типе E. I. A. обозначение WG 94.

Длина круглого волновода должна быть равна l_круг. = л₀ = 30 мм с целью обеспечения синфазности входящей и выходящей из него волн. С той же целью переход от прямоугольного волновода к круглому имеет длину l_пер = л₀ = 30 мм.

Кроме того, для наилучшего согласования круглого волновода со стержнем на конце волновода, расположенном непосредственно у конца стрежня, должна быть выполнена щель, расчет и подробное описание которой приведены в конструкторской части.

4. Конструкторская часть

Разработанная в данном курсовом проекте стержневая диэлектрическая антенна состоит из следующих конструктивных элементов: 1) диэлектрический стержень, являющийся непосредственно излучающим элементом; 2) прямоугольный волновод стандартного сечения, являющийся питающим фидером; 3) круглый волновод, выполняющий роль переходника между прямоугольным волноводом и диэлектрическим стержнем.

Между конструктивными элементами должно быть обеспечено максимальное согласование с целью максимально эффективной передачи от элемента к элементу мощности электромагнитной волны и, соответственно, максимального снижения отражений в переходах между элементами. Такое согласование обеспечивается в случае равенства входных сопротивлений элементов. В то же время равенство волновых сопротивлений элементов позволяет оперировать ими вместо входных сопротивлений (т.е., если, например, W_ф = W_а, то Z_{вх ф} = W_ф, Z_{вх а} = W_а), что целесообразно использовать, так как формулы для волновых сопротивлений элементов значительно проще, чем формулы для входных сопротивлений. Именно по этой причине в конструкторской части кроме описания конструкции и геометрических параметров элементов антенного устройства будут приведены расчеты и проверка согласованности элементов по их волновым сопротивлениям.

. Прямоугольный волновод, являющийся, согласно ТЗ, питающим фидером, выбираем на основании заданной рабочей частоты по таблице стандартных прямоугольных волноводов [7]. Подходящим является волновод, имеющий обозначение R 100 (в американском типе E. I. A. - обозначение WR 90). Такой волновод имеет сечение 23х10 (22,86х10,16) мм. Чертеж волновода представлен на рис. 9, а данные о его геометрических параметрах приведены в табл. 1. Так как в ТЗ особые требования к материалу питающей линии отсутствуют, то используем медь марки М2, стандартно применяемой для изготовления волноводов.

Рис. 9. Прямоугольный волновод.

Табл. 1. Геометрические параметры прямоугольного волновода.

внешние размеры, мм

радиус скругления стенок, мм

толщина стенок,  t, мм

ширина, а

высота, b

ширина, а₁

высота, b₁

внутренний, r₁

внешний, r₂

22,86

10,16

25,4

12,7

0,8

0,65-1,15

1,27

Волновое сопротивление волновода для заданной рабочей частоты f₀ составляет:

. Круглый волновод имеет сечение, определяемое по его ранее найденному обозначению WG 94. Чертеж волновода представлен на рис. 10, а данные о его геометрических параметрах приведены в табл. 2. материал волновода - медь марки М2.

Табл. 2. Геометрические параметры круглого волновода.

Рис. 10. Круглый волновод.

Длина круглого волновода l_круг = л = 30 мм.

Волновое сопротивление:

Достаточная близость W_круг. и W_прям. (ДW_отн = 10,6%) облегчает их согласование.

Переход от круглого волновода к прямоугольному обеспечивает не только плавное изменение сечения от питающей линии к возбуждающему устройству, но и их согласование по волновому сопротивлению, так как с одного своего конца переход имеет волновое сопротивление, равное волновому сопротивлению прямоугольного волновода (W_пер.1 = W_прям.), а с другого - равное волновому сопротивлению круглого волновода (W_пер.2 = W_круг.). Переход имеет длину l_пер = 30 мм, выполняется в одной детали с круглым волноводом и является продолжением последнего. С одного своего конца переход имеет круглое сечение диаметром, равным диаметру круглого волновода; с другого конца - прямоугольное сечение с размерами, равными размерам сечения прямоугольного волновода. Толщина стенок перехода t_пер = 1,27 мм.

3. Диэлектрический стержень изготавливается из полистирола с е = 2,2. С целью обеспечения лучшего согласования диэлектрического стержня антенны с круглым волноводом конец дополнительной части стержня, находящейся в креплении, выполняется конической формы. Начальный диаметр конической части равен диаметру дополнительной части стержня: а_конmax = а_доп = 15,5 мм. Конечный диаметр конической части рассчитывается из условия равенства волнового сопротивления круглого волновода и волнового сопротивления конца диэлектрического стержня:

Стандартно наиболее оптимальной принимается длина согласующей конической части l_кон = л₀/4, так как по экспериментальным данным коническая часть такой длины обеспечивает достаточно хорошее согласование между возбуждающим устройством и стержнем антенны, в то же время является достаточно компактной.

Диэлектрический стержень фиксируется в креплении «враспор». Места соприкосновения (крепления) заливаются электропроводящим клеем марки «НТК».

Суммарная длина стержня составляет L_У = 197,5 мм, из которых на излучающую часть приходится 160 мм, на дополнительную внутреннюю - 30 мм, на согласующую коническую - 7,5 мм. Максимальный диаметр излучающей части стержня составляет 15,5 мм, минимальный диаметр - 9,77 мм.

Волновое сопротивление излучающей части стержня:

Волновое сопротивление окружающего пространства: W_окр = 377 Ом.

Относительная разность волновых сопротивлений излучающей части антенны и окружающего пространства:

Величина рассогласования стержня и окружающего пространства по волновым сопротивлениям невелика, следовательно, потери в стержне незначительны и он излучает в окружающее пространство практически максимум энергии.

4. С целью повышения надежности соединения диэлектрического стержня с круглым волноводом используется дополнительное крепление, имеющее коническую форму с а_{креп max} = а_круг = 23,83 мм, а _{креп min} = а_{0 max} = 15,5 мм. С целью улучшения фиксации диэлектрического стержня в креплении путем увеличения поверхности контакта стержня и внутренней стенки крепления стержень удлиняется на l_доп = л = 30 мм (при этом диаметр дополнительной части равен максимальному диаметру стержня: а_доп = a_{0 max} = 15,5 мм). Следовательно, коническое крепление имеет длину l_креп = l_доп + l_кон = 37,5 мм. Внешняя стенка крепления соединяется с началом дополнительной части стержня (местом перехода ее в излучающую), внутренняя - с концом (местом перехода ее в коническую согласующую). Таким образом, толщина стенки крепления изменяется от t_min = 1,27 мм до t_max = 30 мм.

Крепление изготавливается из меди марки М2, соединяется с волноводом фланцевым соединением круглого сечения, выбранным на основании диаметра круглого волновода по таблице стандартных фланцев [8]. В соединении используются четыре болта М4х12 с затягивающими гайками.

. Для наилучшего согласования диэлектрического стержня с круглым волноводом на конце последнего, расположенном непосредственно перед узким концом согласующей конической части стержня выполняется щель, центр которой совмещен с центром сечения волновода. Диаметр щели равен: а_щ = а_{кон min} = 13,34 мм. Кроме согласования волновода со стержнем по волновым сопротивлениям щель такого диаметра предотвращает возникновение дополнительных отражений от конца волновода, так как а_щ ~ л/2 (Д_отн = 11,1%).

. Прямоугольная питающая линия собранной из описанных конструктивных элементов диэлектрической стержневой антенны крепится к волноводной линии посредством фланцевого соединения прямоугольного сечения, выбранным на основании размеров сечения питающей линии по таблице стандартных фланцев [8]. В креплении используются четыре болта М4х12 с затягивающимися гайками.

Список использованной литературы

1. Антенны и устройства СВЧ. Расчет и проектирование антенных решеток и их излучающих элементов: Учеб. пособ. для вузов. Д.И. Воскресенский, Р.А. Грановская, В.Л. Гостюхин, В.С. Филиппов / Под ред. Д.И. Воскресенского. М.: Советское радио, 1972. - 320 с.

. Антенны и устройства СВЧ. Сборник задач: Учеб. пособ. В.Ф. Хмель, А.Ф. Чаплин. К.: Выща шк., 1990. - 232 с.

. Антенны и устройства СВЧ (Проектирование фазированных антенных решеток): Учеб. пособ. для вузов. Д.И. Воскресенский, Р.А. Грановская, Н.С. Давыдова и др./ Под ред. Д.И. Воскресенского. М.: Радио и связь, 1981. - 432 с.

. Устройства СВЧ и антенны: Учебник. Д.И. Воскресенский, В.Л. Гостюхин, В.М. Максимов, Л.И. Пономарев / Под ред. Д.И. Воскресенского. М.: Радиотехника, 2006. - 376 с.

. Активные фазированные антенные решетки. / Под ред. Д.И. Воскресенского. М.: Радиотехника, 2004. - 488 с.

. Техника СВЧ и антенны: Методические разработки. В.А. Соцков. Нальчик: Каб.-Балк. Ун-т, 2003. - 24 с.

. Справочник по элементам волноводной техники. А.Л. Фельдштейн, Л.Р. Явич, В.П. Смирнов. М.: Советское радио, 1966. - 652 с.

. Техника сверхвысоких частот т. 1. А.Ф. Харвей. / Перевод с англ. под ред. В.И. Сушкевича. М.: Советское радио, 1965. - 784 с.