Расчет трехфазного двухобмоточного трансформатора 150 кВА, 10; 0,400 кВ, 50 Гц с естественным масляным охлаждением

Расчет трехфазного двухобмоточного трансформатора 150 кВА, 10; 0,400 кВ, 50 Гц с естественным масляным охлаждением

ФГОУ ВПО «БАШКИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Курсовая работа

Расчет трехфазного двухобмоточного трансформатора 150 кВА, 10; 0,400 кВ, 50 Гц с естественным масляным охлаждением

Уфа 2014.

Введение

Проектирование трансформаторов включает в себя расчет и их конструирование. В данной работе рассматривается только расчет силовых трехфазных трансформаторов с масляным охлаждением в диапазоне мощностей до 5000 кВА и напряжением до 35 кВ.

Известно, что наибольшее распространение в трансформатостроении получили силовые трансформаторы со стержневыми магнитопроводами, как наиболее простые и удобные в конструктивном отношении по сравнению с трансформаторами броневого типа. Трансформаторы броневого типа в России в основном используются в маломощных радиотехнических установках. Трансформатор со стержневым магнитопроводом обладает лучшими условиями охлаждения обмоток и сердечника, доступностью осмотра обмоток при ревизии трансформатора, простотой сборки и ремонта сердечника и т.д.

Трансформаторы в схемах электроснабжения являются одним из основных и наиболее многочисленных элементов, и от энергетических показателей их зависит эффективность работы всей системы.

Задание

Номинальная мощность трансформатора S = 150 кВА

Число фаз m =3

Частота сети f=50 Гц

Режим работы трансформатора продолжительный

Номинальное высшее линейное напряжение U_ВН = 6300 В

Номинальное низшее линейное напряжение U_НН = 400 В

Схема и группа соединения обмоток Y/Δ - 12

Способ охлаждения трансформатора естественное масляное

Напряжение короткого замыкания u_к = 5%

Потери короткого замыкания Р_к = 3000 Вт

Потери холостого хода Р_о = 1200 Вт

Ток холостого хода i_o = 5,2%

I. Определение основных электрических величин

.         Номинальные фазные напряжения

В;

 В.

. Номинальные линейные токи

 А;

 .

. Номинальные фазные токи

Расчет трансформатора ведется в двух вариантах:

вариант I - с обмотками из медного провода;

вариант II - с обмотками из алюминиевого провода.

Определение основных размеров трансформатора

. Металл провода обмоток - Медь;

Марка стали сердечника - 1212;

Толщина листов стали - 0,5 мм;

Удельные потери в стали р₁₀= 1,6 Вт/кг;

Магнитная индукция в стержнях В_с=1,4 Тл;

Средняя плотность тока в обмотках j = 4 А/мм²;

Отношение веса стали к весу металла обмоток

.

. ЭДС на один виток

 В/виток.

. Число витков в обмотке 1

 витков;

Число витков в обмотке 2

 витков;

Уточненное значение ЭДС на виток

 В/виток;

Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника

 см²;

Рисунок 1 Ступенчатая форма поперечного сечения стержня трансформатора

Число ступеней стержня сердечника n=6;

Число каналов в сердечнике - сердечник без каналов;

Коэффициент заполнения площади описанного круга площадью ступенчатой фигуры k_кр=0,875;

Изоляция стали - бумага;

Коэффициент заполнения ступенчатой фигуры сталью f_с=0,92;

Диаметр круга, описанного вокруг стержня сердечника

 см.

. Номинальная мощность обмотки 1 на стержень сердечника

 кВА;

Номинальное напряжение обмотки 1 на стержень сердечника

 В;

Номинальный ток обмотки 1 на стержень сердечника  А;

Число витков обмотки 1 на стержень сердечника  витков;

Предварительная площадь поперечного сечения провода обмотки 1

 мм²;

Тип обмотки 1 - цилиндрическая двухслойная из провода прямоугольного сечения;

Номинальная мощность обмотки 2 на стержень сердечника

 кВА;

Номинальное напряжение обмотки 2 на стержень  В;

Номинальный ток обмотки 2  А;

Число витков обмотки 2 на стержень  витков;

Предварительная площадь поперечного сечения провода обмотки 2

 мм²;

Тип обмотки 2 - многослойная цилиндрическая из провода круглого сечения.

. Испытательное напряжение обмотки 1  кВ;

Испытательное напряжение обмотки 2  кВ;

Изоляционный цилиндр между обмоткой 1 и сердечником δ_цо не предусматривается;

Полное расстояние между обмоткой 1 и стержнем сердечника δ_о=0,6 см;

Расстояние между обмоткой и ярмом l_о=3 см;

Толщина изоляционного цилиндра в промежутке между обмотками 1 и 2 δ_ц12=0,3 см;

Толщина каждого из двух вертикальных каналов а_к12=0,5 см;

Полное расстояние между обмотками 1 и 2

δ₁₂=2а_к12+δ_ц12=2^.0,5+0,3=1,3 см;

Предварительная радиальная толщина обмотки 1

δ₁=3 см;

Таблица 1. Минимально допустимые изоляционные расстояния масляных трансформаторов

Предварительная радиальная толщина обмотки 2 δ₂=1,8 см;

Предварительное приведенное расстояние между обмотками

см.

. Средний диаметр обмотки 1

 см;

Рисунок 2 Предварительный эскиз расположения обмоток в окне трансформатора и автотрансформатора

Средний диаметр обмотки 2

 см;

Средняя длина витка обмоток

 см.

10. Активная составляющая напряжения короткого замыкания

;

Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания

;

Высота обмоток по оси стержня сердечника

 см;

Предварительный эскиз расположения обмоток в окне трансформатора представлен на рисунке 3.

Рисунок 3 Предварительный эскиз расположения обмоток в окне трансформатора

Таблица 2

. Высота окна сердечника

 см.

. Отношение высоты окна сердечника к диаметру стержня сердечника

.

Расчет обмоток трансформатора

. Уточнение средней плотности тока в обмотках

 А/мм².

. Предварительная удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 1 q₁=1300 Вт/м²;

Предварительная удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 2 q₂=1000 Вт/м².

Расчет цилиндрической обмотки 1 из провода прямоугольного сечения

. Предварительная плотность тока в обмотке 1

 А/мм²;

Площадь поперечного сечения провода обмотки 1

 мм².

. Число слоев n_в1=2;

Число витков в слое

 витков;

Предварительная высота витка вдоль стержня сердечника

 см;

Число цилиндрических поверхностей охлаждения обмотки

принимаем .

. Окончательно по Приложению 1 принимаются следующие размеры провода

мм

намотка на «ребро»;

Число параллельных проводов ;

Площадь поперечного сечения провода

мм²;

Плотность тока в обмотке 1

 А/мм²;

Толщина витка вдоль стержня сердечника

 см;

Удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 1

 Вт/м²;

Радиальная толщина витка

 см.

. Высота обмотки 1 вдоль стержня сердечника

 см;

Радиальная толщина вертикального канала между двумя слоями обмотки 1 а_к=0,5 см;

Радиальная толщина обмотки 1

см.

. Средний диаметр обмотки 1

 см;

Средняя длина витка обмотки 1

 см;

Вес металла обмотки 1

кг,

где  - удельный вес обмоточного провода.

. Потери в обмотке 1 без учета добавочных потерь

 Вт;

Сумма толщин всех проводов без изоляции обмотки 1 вдоль стержня

см;

Полное число проводов обмотки 1 вдоль радиуса

;

Коэффициент увеличения потерь в обмотке 1 от поверхностного эффекта

;

Потери в обмотке 1 с учетом добавочных потерь

 Вт.

Расчет многослойной цилиндрической обмотки 2 из провода круглого сечения

. Плотность тока в обмотке 2

 А/мм²;

Площадь поперечного сечения провода обмотки 2

 мм².

. Число параллельных проводов в обмотке 2 ;

Диаметр голого и изолированного провода (Приложение 2)

 мм;

Марка изоляции провода - ПБ;

Площадь поперечного сечения провода обмотки 2

 мм²;

Плотность тока в обмотке 2

 А/мм²;

Расчетный диаметр изолированного провода обмотки 2

 см;

Толщина витка вдоль стержня сердечника

см;

Число витков в одном слое обмотки

Число слоев обмотки 2

,

что нежелательно; принимаем ;

Окончательное число витков в слое

,

т.е. 5 слоев по 140 витков и 1 слой из 136 витков, т.е. всего  витков;

Рабочее напряжение между двумя слоями

 В;

Толщина междуслойной изоляции

δ_мсл=0,036 см;

Выступ междуслойной изоляции на торцах обмотки 2 равен 1,6 см;

Число цилиндрических поверхностей охлаждения обмотки 2 на стержень сердечника

принимаем ;

Удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 2

 Вт/м².

. Вариант исполнения обмотки 2 показан на рисунке 4;

Рисунок 4 Исполнение многослойной цилиндрической обмотки из круглого провода с каналом между внутренней катушкой и изоляционным цилиндром

Число слоев и витков в слое во внутренней катушке - 3 слоя по 140 витков в слое;

Число слоев и витков в слое в наружной катушке - 2 слоя по140 витков и 1 слой из 136 витков;

Радиальная ширина вертикального канала между двумя концентрическими катушками обмотки 2 а_к2=0,5 см;

Радиальная толщина обмотки 2

см;

Высота обмотки 2

 см.

Примечание: Обмотку 1 разогнать до высоты  см.

. Уточнение приведенного расстояния

см,

Здесь  - приведенное расстояние между обмотками из позиции 8,см;

 - высота обмоток из позиции 9, см.

Уточнение действительного расстояния между обмотками 1 и 2

см;

Эскиз расположения обмоток 1 и 2 в окне трансформатора представлен на рисунке 5.

25. Средний диаметр обмотки 2

 см;

Средняя длина витка обмотки 2

 см;

Рисунок 5 Окончательный эскиз расположения обмоток в окне трехфазного трансформатора 320 кВА, 10/0,525 кВ, 50 Гц, с медными обмотками

Вес металла обмотки 2

кг.

. Потери в обмотке 2 без учета добавочных потерь

 Вт;

Коэффициент увеличения потерь в обмотке 2 от поверхностного эффекта

;

Потери в обмотке 2 с учетом добавочных потерь

 Вт.

Параметры и относительное изменение напряжения трансформатора

. Потери короткого замыкания

 Вт,

т.е. на 2 % больше заданного, что допустимо.

. Активная составляющая напряжения короткого замыкания

%;

Приведенное расстояние между обмотками

 см;

Коэффициент, учитывающий переход от средней линии магнитных силовых линий потоков рассеяния к высоте обмоток

;

Средняя длина витка обмоток 1 и 2

 см;

Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания

%;

Напряжение короткого замыкания

%,

т.е. совпадает с заданным.

. Активное сопротивление обмотки 1

 Ом;

Активное сопротивление обмотки 2

 Ом;

Активная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1

 Ом;

Индуктивная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1

 Ом;

. Процентное изменение напряжения при номинальной нагрузке (β= 1) и cos φ = 0,8

%.

Механические силы в обмотках при коротком замыкании

. Установившийся ток к. з. в обмотках

 А;

 А;

Максимальное значение тока к. з. в обмотке 2

 А;

Суммарная радиальная сила при к.з.

 кг;

Разрывающее напряжение в проводе обмотки 2

 кг/см²,

что допустимо.

Расчет магнитной системы трансформатора

. Принимаем: запрессовка стержней сердечника выполнена клиньями между сердечником и обмоткой 1; сердечник без каналов;

Ширина пакетов стержней сердечника:

 см;

 см;

 см;

 см;

 см;

 см;

Толщина пакетов стержня сердечника (в сердечнике нет каналов):

 см;

 см;

 см;

 см;

 см;

 см;

Площадь поперечного сечения ступенчатой фигуры стержня сердечника

см;

Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника

 см²;

Магнитная индукция в стали стержня сердечника

 Тл.

. Коэффициент увеличения площади поперечного сечения стали ярма_я=1,05;

Поперечное сечение стали ярма

см²;

Магнитная индукция в стали ярма

 Тл;

Высота ярма сердечника

см;

Толщина ярма перпендикулярно листам стали

см.

34. Наружный диаметр обмотки 2

см;

Расстояние между осями стержней сердечника

см;

Длина ярма сердечника

см;

Рисунок 6 Эскиз магнитной системы трансформатора

Длина стержней сердечника

см.

35. Вес стали стержней сердечника

кг;

кг;

Полный вес стали сердечника

кг.

. Вес металла обмоток

кг;

Отношение веса стали к весу металла обмоток

. Потери в стали стержней сердечника

 Вт;

Потери в стали ярем сердечника

 Вт;

Полные потери в стали сердечника (потери холостого хода)

 Вт,

т.е. на 12% меньше заданного, что допустимо.

. Сборка сердечника - впереплет;

Число зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией В_с

;

Число зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией В_я

;

Амплитуда намагничивающего тока крайней фазы обмотки 1

А;

Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией В_с

;

Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией В_я

;

Амплитуда намагничивающего тока средней фазы обмотки 1

А;

Среднее значение амплитуды намагничивающего тока для трех фаз

 А.

. Реактивная составляющая фазного тока холостого хода обмотки 1

 А.

. Реактивная составляющая фазного тока холостого хода по упрощенному методу расчета

А;

Реактивная составляющая линейного тока холостого хода по упрощенному методу расчета

 А.

. Активная составляющая фазного тока холостого кода обмотки 1

 А;

Фазный ток холостого хода

 А;

Линейный ток холостого хода обмотки 1

 А;

Линейный ток холостого хода в процентах от номинального тока

%,

т.е. на 30 % меньше заданной величины, что допустимо.

Коэффициент полезного действия

. Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке и cosφ₂ = 0,8

%;

Кратность тока нагрузки, при которой коэффициент полезного действия максимальный

;

Максимальное значение КПД при cos φ₂ = 0,8

%.

II. Определение основных размеров трансформатора (Вариант II)

. Металл провода обмоток - алюминий;

Марка стали сердечника - 1212;

Толщина листов стали - 0,5 мм;

Удельные потери в стали р₁₀= 1,6 Вт/кг;

Магнитная индукция в стержнях В_с=1,4 Тл;

Средняя плотность тока в обмотках j = 2 А/мм²;

Отношение веса стали к весу металла обмоток

.

. ЭДС на один виток

 В/виток.

. Число витков в обмотке 1

 витков;

Число витков в обмотке 2

 витков;

Уточненное значение ЭДС на виток

 В/виток;

Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника

 см²;

Число ступеней стержня сердечника n=6;

Число каналов в сердечнике - сердечник без каналов;

Коэффициент заполнения площади описанного круга площадью ступенчатой фигуры k_кр=0,875;

Изоляция стали - бумага;

Коэффициент заполнения ступенчатой фигуры сталью f_с=0,92;

Диаметр круга, описанного вокруг стержня сердечника

 см.

. Номинальная мощность обмотки 1 на стержень сердечника

 кВА;

Номинальное напряжение обмотки 1 на стержень сердечника

 В;

Номинальный ток обмотки 1 на стержень сердечника

 А;

Число витков обмотки 1 на стержень сердечника

 витков;

Предварительная площадь поперечного сечения провода обмотки 1

 мм²;

Тип обмотки 1 - цилиндрическая двухслойная из провода прямоугольного сечения;

Номинальная мощность обмотки 2 на стержень сердечника

 кВА;

Номинальное напряжение обмотки 2 на стержень  В;

Номинальный ток обмотки 2  А;

Число витков обмотки 2 на стержень  витков;

Предварительная площадь поперечного сечения провода обмотки 2

 мм²;

Тип обмотки 2 - многослойная цилиндрическая из провода круглого сечения.

. Испытательное напряжение обмотки 1  кВ;

Испытательное напряжение обмотки 2  кВ;

Изоляционный цилиндр между обмоткой 1 и сердечником δ_цо не предусматривается;

Полное расстояние между обмоткой 1 и стержнем сердечника δ_о=0,6 см;

Расстояние между обмоткой и ярмом l_о=3 см;

Толщина изоляционного цилиндра в промежутке между обмотками 1 и 2 δ_ц12=0,3 см;

Толщина каждого из двух вертикальных каналов а_к12=0,5 см;

Полное расстояние между обмотками 1 и 2

δ₁₂=2а_к12+δ_ц12=2^.0,5+0,3=1,3 см;

Предварительная радиальная толщина обмотки 1 δ₂=2,7 см;

Предварительная радиальная толщина обмотки 2 δ₁=4 см;

Предварительное приведенное расстояние между обмотками

см.

. Средний диаметр обмотки 1

 см;

Средний диаметр обмотки 2

 см;

Средняя длина витка обмоток

 см.

. Активная составляющая напряжения короткого замыкания

;

Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания

;

Высота обмоток по оси стержня сердечника

 см;

Предварительный эскиз расположения обмоток в окне трансформатора представлен на рисунке 1.

. Высота окна сердечника

 см.

. Отношение высоты окна сердечника к диаметру стержня сердечника

.

Расчет обмоток трансформатора

. Уточнение средней плотности тока в обмотках

 А/мм².

. Предварительная удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 1 q₁=700 Вт/м²;

Предварительная удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 2 q₂=500 Вт/м².

Расчет цилиндрической обмотки 1 из провода прямоугольного сечения

. Предварительная плотность тока в обмотке 1

 А/мм²;

Площадь поперечного сечения провода обмотки 1

 мм².

. Число слоев n_в1=2;

Число витков в слое

 витков;

Предварительная высота витка вдоль стержня сердечника

 см;

Число цилиндрических поверхностей охлаждения обмотки

принимаем .

. Окончательно по Приложению 1 принимаются следующие размеры провода

мм

намотка на «ребро»;

Число параллельных проводов ;

Площадь поперечного сечения провода

мм²;

Плотность тока в обмотке 1

 А/мм²;

Толщина витка вдоль стержня сердечника

 см;

Удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 1

 Вт/м²;

Радиальная толщина витка

 см.

. Высота обмотки 1 вдоль стержня сердечника

 см;

Радиальная толщина вертикального канала между двумя слоями обмотки 1 а_к=0,6 см;

Радиальная толщина обмотки 1

см.

. Средний диаметр обмотки 1

 см;

Средняя длина витка обмотки 1

 см;

Вес металла обмотки 1

кг,

где  - удельный вес обмоточного провода.

. Потери в обмотке 1 без учета добавочных потерь

 Вт;

Сумма толщин всех проводов без изоляции обмотки 1 вдоль стержня

см;

Полное число проводов обмотки 1 вдоль радиуса ;

Коэффициент увеличения потерь в обмотке 1 от поверхностного эффекта

;

Потери в обмотке 1 с учетом добавочных потерь

 Вт.

Расчет многослойной цилиндрической обмотки 2 из провода круглого сечения

. Плотность тока в обмотке 2

 А/мм²;

Площадь поперечного сечения провода обмотки 2

 мм².

. Число параллельных проводов в обмотке 2 ;

Диаметр голого и изолированного провода (Приложение 2)

 мм;

Марка изоляции провода - ПБ;

Площадь поперечного сечения провода обмотки 2

 мм²;

Плотность тока в обмотке 2

 А/мм²;

Расчетный диаметр изолированного провода обмотки 2

 см;

Толщина витка вдоль стержня сердечника

см;

Число витков в одном слое обмотки

Число слоев обмотки 2

,

что нежелательно; принимаем ;

Окончательное число витков в слое ,

т.е. 9 слоев по 119 витков и 1 слой из 68 витков, т.е. всего

витков;

Рабочее напряжение между двумя слоями

 В;

Толщина междуслойной изоляции δ_мсл=0,036 см;

Выступ междуслойной изоляции на торцах обмотки 2 равен 1,6 см;

Число цилиндрических поверхностей охлаждения обмотки 2 на стержень сердечника

;

Принимаем

Удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 2

 Вт/м².

. Вариант исполнения обмотки 2 показан на рисунке 2;

Число слоев и витков в слое во внутренней катушке - 4 слоя по 119 витков в слое;

Число слоев и витков в слое в наружной катушке - 4 слоя по 119 витков и 1 слой из 68 витков;

Радиальная ширина вертикального канала между двумя концентрическими катушками обмотки 2 а_к2=0,7 см;

Радиальная толщина обмотки 2

см;

Высота обмотки 2

 см.

. Уточнение приведенного расстояния

см,

Здесь  - приведенное расстояние между обмотками из позиции 8,см;

 - высота обмоток из позиции 9, см.

Уточнение действительного расстояния между обмотками 1 и 2

см;

. Средний диаметр обмотки 2

 см;

Средняя длина витка обмотки 2

 см;

Вес металла обмотки 2

кг.

. Потери в обмотке 2 без учета добавочных потерь

 Вт;

Коэффициент увеличения потерь в обмотке 2 от поверхностного эффекта

;

Потери в обмотке 2 с учетом добавочных потерь

 Вт.

Параметры и относительное изменение напряжения трансформатора

. Потери короткого замыкания

 Вт,

т.е. на 2 % больше заданного, что допустимо.

. Активная составляющая напряжения короткого замыкания

%;

Приведенное расстояние между обмотками

 см;

Коэффициент, учитывающий переход от средней линии магнитных силовых линий потоков рассеяния к высоте обмоток

;

Средняя длина витка обмоток 1 и 2

 см;

Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания

%;

Напряжение короткого замыкания

%,

т.е. на 1% меньше задания, что допустимо.

. Активное сопротивление обмотки 1

 Ом;

Активное сопротивление обмотки 2

 Ом;

Активная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1

 Ом;

Индуктивная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1

 Ом;

. Процентное изменение напряжения при номинальной нагрузке (β= 1) и cos φ = 0,8

%.

Механические силы в обмотках при коротком замыкании

. Установившийся ток к. з. в обмотках

 А;

 А;

Максимальное значение тока к. з. в обмотке 2

 А;b

Суммарная радиальная сила при к.з.

 кг;

Разрывающее напряжение в проводе обмотки 2

 кг/см²,

что допустимо.

Расчет магнитной системы трансформатора

. Принимаем: запрессовка стержней сердечника выполнена клиньями между сердечником и обмоткой 1; сердечник без каналов;

Ширина пакетов стержней сердечника:

 см;

 см;

 см;

 см;

 см;

 см;

Толщина пакетов стержня сердечника (в сердечнике нет каналов):

 см;

 см;

 см;

 см;

 см;

 см;

Площадь поперечного сечения ступенчатой фигуры стержня сердечника

см²;

Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника

 см²;

Магнитная индукция в стали стержня сердечника

 Тл.

. Коэффициент увеличения площади поперечного сечения стали ярма_я=1,05;

Поперечное сечение стали ярма

см²;

Магнитная индукция в стали ярма

 Тл;

Высота ярма сердечника

см;

Толщина ярма перпендикулярно листам стали

см.

. Наружный диаметр обмотки 2

см;

Расстояние между осями стержней сердечника

см;

Длина ярма сердечника

см;

Длина стержней сердечника

см.

. Вес стали стержней сердечника

кг;

Вес стали ярем сердечника

кг;

Полный вес стали сердечника

кг.

32. Вес металла обмоток

кг;

Отношение веса стали к весу металла обмоток

.

. Потери в стали стержней сердечника

 Вт;

Потери в стали ярем сердечника

 Вт;

Полные потери в стали сердечника (потери холостого хода)

 Вт,

т.е. на 8% меньше заданного, что допустимо.

. Сборка сердечника - впереплет;

Число зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией В_с

;

Число зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией В_я

;

Амплитуда намагничивающего тока крайней фазы обмотки 1

А;

Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией В_с

;

;

Амплитуда намагничивающего тока средней фазы обмотки 1

А;

Среднее значение амплитуды намагничивающего тока для трех фаз

 А.

. Реактивная составляющая фазного тока холостого хода обмотки 1

 А.

. Реактивная составляющая фазного тока холостого хода по упрощенному методу расчета

А;

Реактивная составляющая линейного тока холостого хода по упрощенному методу расчета

 А.

. Активная составляющая фазного тока холостого кода обмотки 1

 А;

Фазный ток холостого хода

 А;

Линейный ток холостого хода обмотки 1

 А;

Линейный ток холостого хода в процентах от номинального тока

%,

т.е. на 26 % меньше заданной величины, что допустимо.

Коэффициент полезного действия

. Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке и cos φ₂ = 0,8

%;

Кратность тока нагрузки, при которой коэффициент полезного действия максимальный

;

Максимальное значение КПД при cos φ₂ = 0,8

%.

обмотка провод магнитный трансформатор

Библиографический список

1. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов. - М.: Энергия , 1968. - 455 с.

2.       Дружинин В.В. Магнитные свойства электротехнической стали. - М.: ТЭИ, 1962. - 320 с.

.         Сергеев П.С., Виноградов Н.В., Горяинов Ф.А. Проектирование электрических машин. - М.: Энергия , 1969. - 632 с.

.         Ермолин Н.П., Швец Г.Г. Расчет силовых трансформаторов. Пособие по курсовому проектированию. - Ленинград.: ЛЭТИ, 1964.