Расчет пространственной сейсмоустойчивой конструкции здания

Вид работы:

Курсовая работа (т)
Предмет:

Строительство
Язык:

Русский
,
Формат файла:
MS Word

417,78 Кб
Опубликовано:

2015-02-14

Все курсовые работы по строительству

Скачать курсовую работу Читать текст online Заказать курсовую
*Помощь в написании! Посмотреть все курсовые работы

Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.

Расчет пространственной сейсмоустойчивой конструкции здания

Содержание

1. Исходные данные

2. Конструктивные решения

. Расчетные схемы

.1 Схема расположения шарниров

. Нагрузки принятые при расчете здания

. Основные конструкции

. Результаты расчетов здания

.1 Расчет плиты покрытия

.2 Горизонтальные деформации здания

.3 Устойчивость здания

.4 Эпюры и цветовые схемы усилий в колоннах

.5 Расчет сечения ригеля над стойкой

.6 Расчет сечения ригеля между стойками

.7 Расчет стойки

.8 Расчет подкоса

.9 Расчет узла сопряжения стойки с фундаментом

Вывод

Список используемой литературы

. Исходные данные

Строительно-климатическая зона - IB.

Расчетная зимняя температура наружного воздуха - минус 40 С.

Расчетная снеговая нагрузка - 1,80кПа.

Нормативное значение ветрового давления - 0,6кПа.

Класс ответственности здания - II.

Интенсивность сейсмических воздействий для г. Красноярска для средних грунтовых условий и степени сейсмической опасности принята согласно СНиП II-7-81 - 6 баллов.

2. Конструктивные решения

Блок каркасный (одноэтажное неотапливаемое промышленное здание) со стойками, плитами покрытия длиной 24м и наружными деревянными навесными стенами.

Прочность и устойчивость здания обеспечивается при помощи жесткого закрепления стоек к фундаменту и раскрепления ригелей и подкосов в продольном направлении в вертикальных плоскостях и работы плиты покрытия в поперечном направлении и связей в продольном направлении между ребрами плиты покрытия в горизонтальной плоскости.

Расчет конструкций здания выполнен по пространственной схеме с использованием интегрированной системы анализа конструкций SCAD Office.

3. Расчетная схема

3.1 Схема расположения шарниров

4. Нагрузки, принятые при расчете здания

Нагрузки на покрытие

№ п.п.	Нагрузки:		кровля не эксплуатируемая
	Наименование	Объёмн вес,	Толщина	Q норм., кг/м2	K надёж-	Q расч.,	Грузов. ширина	q	q
								норм.	расч.
		кг/м3	h, м		ности	кг/м2	b, м	кг/м	кг/м
1	Снеговая			113,4	0,7	162	1,00	113,4	162,0
2	в т. ч. длительная			39,7	0,7	56,7	1,00	39,69	56,7
3	Гидроизоляция	1400	0,006	8,4	1,3	10,92	1,00	8,4	10,9
	Итого:			122		173	qtot=	122	173
Собственный вес учитывается автоматически программным комплексом							ql=	48	68
							qpost=	8	11
							qvrem=	113	162
							qvr.kr.=	74	105

Расчет статической составляющей ветровой нагрузки

Расчет выполнен по нормам проектирования СНиП 2.01.07-85* с изменением №2

Исходные данные
Ветровой район	V
Нормативное значение ветрового давления	0,06 Т/м²
Тип местности	B - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м
Тип сооружения	Однопролетные здания без фонарей

Параметры
Поверхность		Правая стена
Шаг сканирования		10 м
Коэффициент надежности по нагрузке f		1,4
H	37		м
B	60		м
	2		град
L	24		м

Высота (м)	Нормативное значение (Т/м2)	Расчетное значение (Т/м2)
30	0,048	0,068
37	0,053	0,074

Высота (м)	Нормативное значение (Т/м2)	Расчетное значение (Т/м2)
30	-0,036	-0,051
37	-0,039	-0,055

Высота (м)	Нормативное значение (Т/м2)	Расчетное значение (Т/м2)
30	-0,036	-0,051
37	-0,039	-0,055

Расчет снеговой нагрузки

Расчет выполнен по нормам проектирования СНиП 2.01.07-85* с изменением №2

Параметр	Значение	Единицы измерения
Местность
Снеговой район	III
Нормативное значение снеговой нагрузки	0,126	Т/м2
Тип местности	B - Городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м
Средняя скорость ветра зимой	3	м/сек
Средняя температура января	-20	°C
Здание

Высота здания H	7	м
Ширина здания B	60	м
h	0,419	м
	2	град
L	24	м
Неутепленная конструкция с повышенным тепловыделением	Нет
Коэффициент надежности по нагрузке f	1,429

Единицы измерения: Т/м²

- Нормативное значение

- Расчетное значение

Отчет сформирован программой ВеСТ, версия: 11.3.1.1 от 21.05.2009

5. Основные конструкции

· Стойки - переменного сечения (низ 850х200мм) клееные из досок 44х200, материал - сосна II сорт;

· Покрытие - плита, состоящая из клееных ребер, диафрагм и дощатого настила;

· Ригели - переменного сечения из бруса 150х150 и 150х100;

· Наружные стены - обшивка из досок по продольным ребрам из досок 50х200.

6. Результаты расчетов здания

.1 Расчет плиты покрытия

Рис. Плита покрытия

Расчет дощатого настила

Дощатый настил выполнен из досок толщиной Материал - сосна II сорт, характеристика условия эксплуатации конструкции - нормальная зона.

Общие характеристики:

- - коэф. условия эксплуатации конструкции Б2.

- коэф. зависящий от высоты сечения настила.

- расчетное сопротивление дощатого настила.

Конструктивное решение

Расчетные нагрузки	Величина
левая консоль, длина = 0,5 м
	0,173	Т/м
пролет 1, длина = 2 м
	0,173	Т/м
правая консоль, длина = 0,5 м
	0,173	Т/м

Схема загружения

по значениям расчетных нагрузок

Расчетное сечение дощатого настила принимаем шириной 1м.

, где

Прочность дощатого настила обеспечена

Нормативные нагрузки	Величина
левая консоль, длина = 0,5 м
	0,122	Т/м
пролет 1, длина = 2 м
	0,122	Т/м
правая консоль, длина = 0,5 м
	0,122	Т/м

Схема загружения

по значениям нормативных нагрузок

где

Жесткость дощатого настила обеспечена.

Расчет основного ребра плиты покрытия

Основное ребро выполнено из досок толщиной и шириной (после фрезеровки по пласти с двух сторон досок 50х200). Материал - сосна II сорт, характеристика условия эксплуатации конструкции - нормальная зона.

Общие характеристики:

- коэф. условия эксплуатации конструкции Б2.

- коэф. зависящий от толщины слоев.

- коэф. зависящий от высоты сечения

- расчетное сопротивление.

Высоту сечения ребра в середине пролета принимаем

- кол-во досок в сечении)

- угол наклона верхней грани ребра.

Высоту опорного сечения ребра принимаем

- количество досок в сечении

Угол уклона верхней грани ребра составляет .

расстояние между опорой и расчетным сечением.

Расчетное сечение плиты покрытия:

Где - суммарная ширина основных ребер

коэф. приведения

при

Высота ребра на расстоянии

Элемент сечения	Угол	Зеркально
Основное ребро 384x880	0 град	-
Дощатый настил 1200x33	0 град	-

Габариты 1200x913 мм

Геометрические характеристики
	Параметр	Значение	Единицы измерения
A	Площадь поперечного сечения	3775,2	см2
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	59844,891	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	68681,122	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	14840,602	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	14840,602	см3
Iu	Максимальный момент инерции	2919740,145	см4
Iv	Минимальный момент инерции	890436,096	см4
iu	27,81	см
iv	Минимальный радиус инерции	15,358	см
ym	Координата центра масс по оси Y	0	см
zm	Координата центра масс по оси Z	-39,212	см

Нагрузки на плиту шириной 3м:			кровля не эксплуатируемая
№ п.п.	Наименование	Объёмн. вес, кг/м³	Толщина, h, м	Q норм., кг/м²	K надёжности	Q расч., кг/м²	Грузов. ширина, b, м	Q норм., кг/м	q
									расч.,
									кг/м
1	Снеговая			113,4	0,7	162	3,00	340,2	486,0
2	в т. ч. длительная			39,7	0,7	56,7	3,00	119,07	170,1
3	Гидроизоляция	1400	0,006	8,4	1,3	10,9	3,00	25,2	32,8
4	Собств. вес плиты покрытия	650	0,28	182,4	1,2	218,9	1,00	182,4	218,9
	Итого:			265		345	q_tot=	548	738
							q_l=	327	422
							q_post=	208	252
							q_vrem=	340	486
							q_vr.kr.=	221	316

Расчет прочности приведенного сечения:

, где

Прочность обеспечена

Расчет приведенного сечения по деформации:

, где

Жесткость обеспечена.

Расчет опорного сечения:

, где

Прочность по скалыванию обеспечена.

.1 Протокол выполнения расчета

Полный pасчет. Версия 11.5. Сборка: Sep 1 2011

файл - "D:\димча\магист\комбин.констр\SDATA\схема3 14.01.08.SPR",

шифр - "схема".

Информация о расчетной схеме:

шифp схемы схема

поpядок системы уpавнений 23401

шиpина ленты 13835

количество элементов 7167

количество узлов 5184

количество загpужений 8

плотность матpицы 100%

Список загружений:

Имена загружений
Номер	Наименование
1	Постоянная - собственный вес конструкций
2	снеговая
3	ветров. юг
4	ветров. север
5	ветров. запад
6	пульс. юг
7	пульс. север
8	пульс. запад

Суммарные внешние нагрузки на основную схему

Список комбинаций загружений:

Комбинации загружений
Номер	Формула
1	(L1)1+(L2)1
2	(L1)1+(L2)1+(L6)*1
3	(L1)1+(L2)1+(L7)*1
4	(L1)1+(L2)1+(L8)*1

Примечание: L1- L21 - номер загружения из списка загружений

6.2 Горизонтальные деформации здания

Комбинация С4

сейсмоустойчивость каркасный фундамент покрытие

Максимальное горизонтальное перемещение верха здания f_ult в направлении Х составляет 22.5мм, или 1/267

Комбинация С2

Максимальное горизонтальное перемещение верха здания f_ult в направлении Y составляет 37,5мм, или 1/160

6.3 Устойчивость здания

Выписка из протокола выполнения расчета:

Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 1.

Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3864 и равен 13.21 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.

Коэффициент запаса устойчивости системы 13.16

Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 2.

Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3887 и равен 13.67 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.

Коэффициент запаса устойчивости системы 13.1

Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 3.

Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3867 и равен 13.68 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.

Коэффициент запаса устойчивости системы 13.1

Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 4.

Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3849 и равен 10.35 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.

Коэффициент запаса устойчивости системы 10.35

Коэффициенты запаса устойчивости системы выше минимально допустимого коэффициента запаса устойчивости k=2.

Коэффициенты запаса местной потери устойчивости много выше минимально допустимого коэффициента запаса устойчивости k=2

6.4 Эпюры и цветовые схемы усилий в стойках

N (комбинация С2)

My (комбинация С2)

Qz (комбинация С2)

.5 Расчет сечения ригеля над стойкой в осях 10/А

Коэффициент надежности по ответственности n = 1

Коэффициенты условий работы
Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ	1
Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ	1
Учет влияния длительности нагружения mд	1
Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн	1
Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа	1

Порода древесины - Сосна

Сорт древесины - 2

Предельная гибкость растянутых элементов - 120

Предельная гибкость сжатых элементов - 120

Длина элемента 2,5 м

- Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY - 2

- Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ - 2

Сечение

b = 150 мм h = 350 мм Сечение из неклееной древесины

Результаты расчета по комбинациям загружений= 1,4 Т_y = -1,057 Т*м_z = 2,476 Т_z = 0 Т*м_y = 0 Т

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,962
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,412
п. 4.1	Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы	0,029
п. 4.9	Прочность элемента при действии изгибающего момента My	0,226
п.4.16	Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My	0,255
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,463

Коэффициент использования 0,962 - Гибкость элемента в плоскости XoY= 1,637 Т_y = -2,194 Т*м_z = 4,846 Т_z = 0 Т*м_y = 0 Т

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,962
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,412
п. 4.1	Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы	0,034
п. 4.9	Прочность элемента при действии изгибающего момента My	0,468
п.4.16	Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My	0,502
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,906

Коэффициент использования 0,962 - Гибкость элемента в плоскости XoY

6.7 Расчет сечения ригель между стойками

Коэффициент надежности по ответственности n = 1

Коэффициенты условий работы
Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ	1
Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ	1
Учет влияния длительности нагружения mд	1
Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн	1
Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа	1

Порода древесины - Сосна

Сорт древесины - 2

Предельная гибкость растянутых элементов - 150

Предельная гибкость сжатых элементов - 150

Длина элемента 2,5 м

- Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY - 2

- Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ - 2

Сечение

b = 150 мм h = 150 мм Сечение из клееной древесины

N = 0,699 Т_y = 0,909 Т*м_z = 0,452 Т_z = 0 Т*м_y = -0,46 Т

Сейсмика

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,385
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,385
п. 4.1	Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы	0,026
п. 4.9	Прочность элемента при действии изгибающего момента My	0,813
п.4.16	Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My	0,847
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,152
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qy	0,331

Коэффициент использования 0,847 - Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My= 0,271 Т_y = 0,401 Т*м_z = 0,202 Т_z = 0 Т*м_y = 0,327 Т

Сейсмика

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,385
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,385
п. 4.1	Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы	0,01
п. 4.9	Прочность элемента при действии изгибающего момента My	0,359
п.4.16	Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My	0,372
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,068
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qy	0,235

Коэффициент использования 0,385 - Гибкость элемента в плоскости XoY= 0,433 Т,_y = 0,92 Т*м_z = 0,453 Т_z = 0 Т*м_y = 0,326 Т

Сейсмика

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,385
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,385
п. 4.1	Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы	0,016
п. 4.9	Прочность элемента при действии изгибающего момента My	0,823
п.4.16	Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My	0,844
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,152	Прочность при действии поперечной силы Qy	0,234

Коэффициент использования 0,844 - Прочность при совместном действии

.8 Расчет стойки в осях 9/Д

Коэффициент надежности по ответственности n = 1

Коэффициенты условий работы
Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации m_В	1
Учет влияния температурных условий эксплуатации m_Т	1
Учет влияния длительности нагружения m_д	1
Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок m_н	1
Коэффициент, учитывающий для клееной древесины толщину склеиваемых досок m_сл	1
Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами m_а	1

Порода древесины - Сосна

Сорт древесины - 2

Предельная гибкость растянутых элементов - 120

Предельная гибкость сжатых элементов - 120

Длина элемента 5,5 м

- Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY - 1

- Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ - 2,2

Сечение

b = 200 мм h = 850 мм Сечение из клееной древесины

Результаты расчета по комбинациям загружений= -10,169 Т_y = 18,009 Т*м_z = 4,321 Т_z = 0 Т*м_y = 0 Т

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,794
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,411
п. 4.2	Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы	0,044
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы	0,055
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы	0,133
п. 4.9	Прочность элемента при действии изгибающего момента My	0,551
п.4.17	Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента My	0,627
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,249
п.4.18	Устойчивость плоской формы деформирования	0,564

Коэффициент использования 0,794 - Гибкость элемента в плоскости XoY= -18,498 Т_y = -26,628 Т*м_z = -6,555 Т_z = 0 Т*м_y = 0 Т

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,794
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,411
п. 4.2	Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы	0,08
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы	0,1
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы	0,243
п. 4.9	Прочность элемента при действии изгибающего момента My	0,815
п.4.17	Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента My	0,985
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,378
п.4.18	Устойчивость плоской формы деформирования	0,911

Коэффициент использования 0,985 - Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента My= -9,993 Т_y = -26,627 Т*м_z = -6,555 Т_z = 0 Т*м_y = 0 Т

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,794
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,411
п. 4.2	Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы	0,043
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы	0,054
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы	0,131
п. 4.9	Прочность элемента при действии изгибающего момента My	0,815
п.4.17	Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента My	0,904
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,378
п.4.18	Устойчивость плоской формы деформирования	0,767

Коэффициент использования 0,904 - Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента My

.9 Расчет подкоса

Коэффициент надежности по ответственности к_n = 1

Коэффициенты условий работы
Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ	1
Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ	1
Учет влияния длительности нагружения mд	1
Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн	1
Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа	1

Порода древесины - Сосна

Сорт древесины - 2

Предельная гибкость растянутых элементов - 120

Предельная гибкость сжатых элементов - 120

Длина элемента 4 м

- Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY - 1

- Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ - 1

Сечение

b = 150 мм h = 150 мм Сечение из неклееной древесины

Результаты расчета по комбинациям загружений= -3,866 Т_y = 0 Т*м_z = 0,043 Т_z = 0 Т*м_y = 0 Т

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,77
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,77
п. 4.2	Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы	0,112
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы	0,32
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы	0,32
п.4.17	Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента Mz	0,112
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,018
п.4.18	Устойчивость плоской формы деформирования	0,32

Коэффициент использования 0,77 - Гибкость элемента в плоскости XoY= -7,695 Т_y = 0 Т*м_z = 0,043 Т_z = 0 Т*м_y = 0 Т

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,77
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,77
п. 4.2	Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы	0,224
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы	0,636
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы	0,636
п.4.17	Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента Mz	0,224
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,018
п.4.18	Устойчивость плоской формы деформирования	0,636

Коэффициент использования 0,77 - Гибкость элемента в плоскости XoY= -7,597 Т_y = 0 Т*м_z = 0,043 Т_z = 0 Т*м_y = 0 Т

Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,77
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,77
п. 4.2	Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы	0,221
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы	0,628
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы	0,628
п.4.17	Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента Mz	0,221
п.4.10	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,018
п.4.18	Устойчивость плоской формы деформирования	0,628

Коэффициент использования 0,77 - Гибкость элемента в плоскости XoY

.9 Расчет узла сопряжения стойки с фундаментом

Максимальные нагрузки на фундамент от стойки и

- плечо пары внутренних сил.

- площадь полного сечения стойки.

- коэф. зависящий от высоты сечения

- гибкость стойки.

коэф. учета переменности сечения

коэф. деформации изгиба.

изгибающий момент с учетом деформации.

максимальная растягивающая сила.

Расчет крепления с помощь анкерных столиков

Принимаем для крепления столиков к стойке болты диаметром , двух срезные , симметрично работающие при Несущая способность болта в одном срезе при учете ветровой нагрузки :

- по смятию древесины.

Требуемое число болтов для крепления двух столиков:

, принимаем 12шт.

Требуемое сечение анкерных тяжей:

принимаем два тяжа диаметром , площадью сечения

Выводы

Максимальное горизонтальное перемещение верха здания составляет 37,5мм, или 1/160 высоты здания, что не превышает предельных значений 1/150 (40,0мм) для одноэтажных зданий высотой до 6м.

Минимальный коэффициент запаса устойчивости системы - 10.35, что больше предельного значения - 2.

Для прочностных расчетов конструкций принят коэффициент надежности по ответственности - =1, нормируемый для зданий второго уровня ответственности.

Список используемой литературы

1. СП20.13330.2011 "СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия"

2. СНиП II-25-80 «Деревянные конструкции»

3. SCAD Office. Вычислительный комплекс SCAD: Учебное пособие для студентов, обучающихся по направлению «Строительство» / В.С. Карпиловский, Э.З. Криксунов, А.А. Маляренко, М.А. Микитавренко, А.В. Пелермутер, М.А. Перельмутер - М.: Издательствово «СКАД СОФТ», 2009. - 656с.

Комбинации загружений
Номер	Формула
1	(L1)1+(L2)1
2	(L1)1+(L2)1+(L6)*1
3	(L1)1+(L2)1+(L7)*1
4	(L1)1+(L2)1+(L8)*1

Расчет пространственной сейсмоустойчивой конструкции здания

Расчет пространственной сейсмоустойчивой конструкции здания

Похожие работы на - Расчет пространственной сейсмоустойчивой конструкции здания