Состав газа по объему, %
|
CH4
|
C2H6
|
C3H8
|
С4H10
|
C5H12
|
C6H14
|
CO
|
CO2
|
N2
|
O2
|
H2S
|
H2
|
Qpн кДж/м3
|
плотн,
|
98,7
|
0,16
|
0,18
|
0,01
|
-
|
-
|
-
|
0,08
|
1,0
|
-
|
-
|
-
|
35590
|
0,725
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
97,36
|
0,28
|
0,44
|
0,04
|
-
|
-
|
-
|
0,17
|
1,72
|
-
|
-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Высшая теплота сгорания топлива
Qвр=Qнр+2514*У (0,09*n/12m+n)*CmHn=35590+2514*((0,09*4/12+4)*97,36+(0,09*6/12*2+6)*0,28+(0,09*8/12*3+8)*0,44+(0,09*10/12*4+10)*0,04=36042,0кДж/кг
3. Определение основных
параметров топочных газов
Теоретическое количество воздуха,
необходимое для полного сгорания газообразного
топлива=1,38*(0,0179CO+0,248H2+0,44H2S+У((m+n/4)/12m+n)*CmHn-O2)=1,38*((1+4/4)/(12*1+4)*97,36+(2+6/4)/(12*2+6)*0,28+(3+8/4)/(12*3+8)*0,17+(4+10/4)/(12*4+10)*0,04=17,0
кг/кг
БТ=1,03
Коэффициент избытка
воздуха в топке для газообразного топлива
Масса сухих продуктов сгорания
газообразного топлива
Gсг=1+бmLo-У
(0,09*n/12m+n)*CmHn=1+1,03*17,0 -
((0,09*4/12+4)*97,36+(0,09*6/12*2+6)*0,28+(0,09*8/12*3+8)*0,17+(0,09*10/12*4+10)*0,04=16,31
кг/кг.
Масса водяных паров в составе
продуктов сгорания для сухого газообразного топлива
Gп=У (0,09*n/12m+n)*CmHn+б0L0d0/1000=((0,09*4/12+4)*97,36+(0,09*6/12*2+6)*0,28+(0,09*8/12*3+8)*0,17+(0,09*10/12*4+10)*0,04+1,03*17,07*4/1000=2,27
кг/кг
Энтальпия продуктов сгорания на
выходе из топки
Влагосодержание
продуктов сгорания на выходе из топки
Энтальпия наружного
воздуха
=c0t0+(2500+2tп)*d/1000=1,29*10+(2500+2*10)*4/1000=10,13кДж/кг
Коэффициент избытка
воздуха, дополнительно подаваемого в камеру смешения
бдоп = Qвр
зт+стtт+бmL0I0 - GсгСсгtсг - Gniсм/L0(свtсм + iсмd0/1000 - I0)=
*0,9
+1,534*10+1,03*17,0*10,13 - 16,31*1,0796*140 - 2,27*2780/(1,015*140 +
+2780*4/1000 - 10,13) *17,0= 9,12
Энтальпия смеси
продуктов сгорания и присадочного воздуха на выходе из камеры смешения
Iсм=
Qврзт+стtт+(бдоп+ бm)
L0I0/Gсг + бдопL0=36042*0,9
+ 1,534*10 +(11,22+1,03) 17,0*10,13/16,31 + 11,22*17,0 = 184,3
Кратность смешения
продуктов сгорания и присадочного воздуха
n
= Im - Iсм/Iсм - I0 = 2000,64-184,3/184,3-10,13 = 11
Влагосодержание смеси
продуктов сгорания и присадочного воздуха на выходе из камеры смешения
4. Определение основных
параметров сушильного агента в процессе сушки материала (по i-d
диаграмме)
Удельный расход теплоты
на испарение влаги
qисп=(i0+Cпt2-Cwϑ0)=(2500+2*50-4,19*10)=2524,6
кДж/кг
Удельный расход теплоты
на нагрев материала
Потери теплоты в
окружающую среду
Термовлажностное
отношение или угловой коэффициент процесса
Энтальпия сушильного
агента на выходе из сушильной установки
Влагосодержание
сушильного агента на выходе из сушильной установки
Энтальпия сушильного
агента в конце периода прогрева (в точке П)
Iпр=I1 - (d2-d1) (cм+cwu0) (ϑм-ϑ0)/1000 (u0-u2)=184,3 -
(47,5-15,8)*(0,8+4,19*0,67)*(31-10)/1000*(0,67-0,219)=178,93
Температура сушильного
агента в конце периода прогрева
tпр=(Iпр-i0d1/1000)/(cв+cпd1/1000) =
(165,4-2500*15,8/1000)/(1,015+1,33*15,8/1000)=136,6Ck=d1+(u0-uk)*(d2-d1)/(u0-u2)=
14,5+(0,67-0,538)*(47,5-15,8)/0,67-0,219=20,38 г./кгk=Iпр+ϑm*Cw*(dk-d1)/1000= Iпр +ϑm*Cw*(u0-uk)*(d2-d1)/1000*(u0-u2)=
177,47 кДж/кгk=(Ik-i0*dk/1000)/(Св+Cn*dk/1000)= 123 С
5. Расход топочных газов, присадочного воздуха, сушильного агента
и топлива
Расход сушильного агента
Расход присадочного воздуха
Lв=Lсг*n/1+n=19842,3*11/12=18101,7
Расход топочных газов
Lт=Lсг/1+n= 19842,3/12=1740
Часовой расход топлива
Объем топочной камеры для получения сушильного агента
Расчёт скорости витания и объёмного коэффициента теплообмена
Средние значения физических параметров сушильного агента:
температура
-
коэффициент кинематической вязкости
нг=нtср=21,1*10-6 м2/с
- коэффициент теплопроводности
Среднее значение влагосодержания и плотности сушимого материла
Скорость витания частиц в трубе-сушилке определяется по среднему
диаметру фракции
wвит i=(4gdi(см - сг)/(3*овит*сг))0,5=(4*9,81*0,001*(2166,75-0,9879)/(3*1,1*0,9879))0,5=6,8
м/с
Скорость сушильного агента в
трубе-сушилке
wг=(1,5-2)
wвит max=12
м/с
Сечение трубы-сушилки
Fтр=Lсг/3600*wг*сг=19842,3/3600*12*0,9879=0,46м2
Диаметр трубы-сушилки
Dтр=((4*Fтр)/р)=((4*0,46)/3,14)0,5=0,77
Концентрация частиц материала в трубе-сушилке
вv=(3*K*(G1+G2)*xi)/2*3600*(wг-wвит i)*Fтр=3*0,68*(2329+1700)/2*3600*(12-6,8)*0,46=0,467
кг/м3
Удельная поверхность частиц
отдельной фракции
fуд i=6вv/di*pм=6*0,467/0,001*2166,75=8,56 м2/м3
Критерий Рейнольдса при скорости
витания
Reвит i=wвит i*di/нг=6,8*0,001/22,1*10-6=307,6
Коэффициент конвективного
теплообмена
бi=(0,186*Re0,8вит i*лг)/di=(0,186*213,570,8,*3,09*10-2)/0,001=562,2
Вт/м2 С
Объёмный коэффициент теплообмена
бv=бi*fур I = 562,2*12,5 = 4811Вт/м3 С
Расчёт высоты трубы-сушилки по
участкам
Количество теплоты, отданное
сушильным агентом в период прогрева материала
Температурный напор на
участке прогрева
Высота участка трубы,
соответствующая периоду прогрева
Hпр=Qпр/3,6*бv*Дt2*Fтр=37147/3,6*4811*122*0,46=0,162 м
Количество теплоты,
отданное сушильным агентом в первом периоде (постоянной скорости сушки)
материала
Температурный напор на
участке первого периода сушки
Высота участка трубы,
соответствующая первому периоду, м
H1=Q1/3,6*бv*Дt1*Fтр=595604/3,6*4811*51*0,46=8,93
Q11
=Gсух*[(Cm+Cw*U2)*(ϑ2-ϑm)+(uk-u2)*(i0+cn*i2-cw*ϑm)+(uk-u2)*qокр]=1394,6*((0,8+4,19*0,219)*(31-10)+(0,538-0,219)*(2500+2*172,64-4,19*31)+(0,538-0,219)*286,5=51260
кДж/ч
H11=Q11/3,6*бv*Дt11*Fтр=51260/3,6*4811*57,3*0,47=0,91 м
Высота участка трубы,
необходимая для разгона частиц
Hр=(wвит*(wг-wвит)/2g)*[ln(wм2-wг - wвит)/(wм1 - wг
- wвит) - ln(wм2 - wг
+ wвит)/(wм1 -
wг + wвит)]=
(6,8*(12-6,8)/2*9,81)*[ln
(4,94-12-6,8)/(0-12-6,8) - ln
(4,94-12+6,8)/(0-12+6,8)]=1,741 м.
Общая
высота пневматической сушильной установки
гидравлический пневматический топливо сушильный
Hтр=Hp+Hпр+H1+H11
=1,741+0,162+8,93+0,91=11,743
6. Гидравлическое
сопротивление пневматической сушильной установки
Объёмная концентрация частиц
материала в трубе
ч= (G1+G2)сг/2Lсг(1+dср)*см=(2329+1700)*0,9879/2*19842,3*(1+0,03)*1500=0,0020м3/м3
Потери напора при трении газа о
стенки трубы
Потери напора в местных
сопротивлениях (сужениях, поворотах) из-за трения газа
Статический напор
газового потока (вес столба газа)
ДP3=сг*(1-ч)*Hтр*g = 0,9879*(1-0,0020)*0,895*11,743=10,36Па
Потери напора при трении
материала о стенки трубы
ДP4=лтр**Hтр/Dтр*(1-ч)*смwм2/2=0,024*1,174/0,77*(1-0,0020)*1500*4,942/2=2005 Па
лтр*=27*(wt2/gdi)-0,75=27*(4,942/9,81*0,001)-0,75=0,077
Потери статического
напора, обусловленные массой материала на участке стабилизированного движения
частиц
ДP5=см*Hст*ч*g=1500*1,0*0,0020*9,81=31 Паcт=Hтр-Hр
Потери статического
напора, обусловленные массой материала на участке разгона частиц
ДP6=
(wвит*(см-сг)*Gм/2см*Fтр)*ln[(wм2-wг - wвит)*(wм1 - wг+
wвит)/(wм2 -
wг + wвит)*(wм1 - wг
- wвит)]= [(6,8*(1500-0,9879)*2015,5/2*1500*0,47*3600)*ln (4,94-12-6,8)*(0-12+6,8)/(4,94-12+6,8)*(0-12-6,8)]=10,86
Масса материала,
находящегося в трубе
Gм=0,5 (G1+G2)=0,5*(2329+1700)=2014,5
Динамические потери
напора на разгонном участке
ДP7=(wм2-wм1)*Gм/Fтр=(4,94-0)*2014,5/0,47*3600=5,88Па
Задавшись условной
скоростью газа в сечении циклона (wу=3,5
м/с), определяем диаметр циклона
Dц=(4Lсг/3600*р*wцсц)0,5=(4*20290/3600*3,14*3,5*0,9879)0,5
= 1,21 м
Принимаем
Dц=125
см
Гидравлическое
сопротивление циклона
Полное гидравлическое
сопротивление трубы-сушилки
По найденному полному
сопротивлению и
расходу сушильного агента Lсг
производится выбор тягодутьевого оборудования.
Мощность тягодутьевой
установки
Тип электродвигателя АИР
225м8;
Частота n=730 об/мин;
Мощность Nу=30 кВт;
Предельно допустимая
производительность 1370м3/ч;
Масса 1000 кг.