Проектирование системы приточной вентиляции конференц-зала конструкторского бюро

Проектирование системы приточной вентиляции конференц-зала конструкторского бюро

Содержание

Введение

. Исходные данные для проектирования

.1 Характеристика объекта

.2 Параметры наружного воздуха

.3 Параметры внутреннего воздуха

. Определение расчетных воздухообменов

.1 Расчет теплоизбытков

.1.1 Теплопоступления от людей

.1.2 Теплопоступления от искусственного освещения

.1.3 Теплопоступления от солнечной радиации

.2 Расчет влаговыделений

.3 Расчет выделений СО₂

.4 Определение удельной энтальпии воздуха

. Выбор и расчет воздухораспределительных устройств

. Выбор и расчет калорифера

. Выбор и расчет воздушных фильтров

.1 Выбор фильтра

.2 Расчет фильтра

. Аэродинамический расчет вентсистемы

. Выбор вентилятора

Заключение

Список источников

Введение

В современных условиях основной задачей вентиляции является создание в помещениях разного назначения такого микроклимата, при котором обеспечиваются благоприятные условия для выполнения работы и нормальной деятельности человека.

Целью данного курсового проекта является расчет и проектировка системы приточной вентиляции конференц-зала конструкторского бюро в городе Вологде на 65 человек для обеспечения нормальных параметров микроклимата в помещении здания.

1. Исходные данные для проектирования

.1 Характеристика объекта

Район строительства - город Вологда;

Ориентация фасада - ЮЗ;

Географическая широта - 60^о с.ш.;

Наименование - конструкторского бюро;

Расчетное помещение - конференц-зал конструкторского бюро на 65 человек.

Строительная характеристика здания:

Количество этажей - 2;

Размеры в плане между осями - 30000х24000 мм;

Толщина междуэтажных перекрытий - 0,22 м;

Покрытие здания - бесчердачное;

Ориентация фасада здания - ЮЗ.

Расчетное помещение:

Высота этажа - 3,68 м;

Площадь - 99,87 м²;

Объем - 367,5216 м³;

Окон в помещении нет.

.2 Параметры наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха (температуру и энтальпию) при проектировании вентиляции общественных помещений следует принимать в соответствии с СНиП 23-01-99* "Строительная климатология" для теплого периода года по параметрам А, для холодного - по параметрам Б. Для переходных условий независимо от места расположения здания принимаем температуру наружного воздуха t = 10^оС, энтальпию I = 26,5 кДж/кг.

Расчетное барометрическое давление наружного воздуха - 990 гПа.

Расчетная температура натужного воздуха:

Теплого периода t_нт = 22,1^оС;

Переходного периода t_нп = 10^оС;

Холодного периода t_нх = -31^оС.

Расчетная энтальпия наружного воздуха:

Теплого периода I_нт = 50,2 кДж/кг;

Переходного периода I_нп = 26,5 кДж/кг;

Холодного периода I_нх = -30,6 кДж/кг.

Расчетная концентрация CO₂ наружного воздуха q_н = 0,4 л/м³.

.3 Параметры внутреннего воздуха

Допустимые параметры (температура, относительная влажность, подвижность) воздуха в рабочей зоне помещений, отвечающие санитарно-гигиеническим требованиям принимаются в зависимости от периода года и назначений помещений по СНиП 2.08.02-89* "Общественные здания и сооружения".

В соответствии с СНиП 2.08.02-89* "Общественные здания и сооружения" нормируемая температура воздуха в конференц-зале конструкторского бюро для холодного и переходного периодов t_в = 19^оС.

Для теплого периода года:

^оС.

2. Определение расчетных воздухообменов

В качестве расчетного воздухообмена L_расч., м³/ч, конференц-зала конструкторского бюро принимается большее из значений, определенных отдельно по всем видам вредностей: по избыткам полного тепла, по избыткам влаги и по массе выделяющихся вредных веществ. Причем L_расч. должно быть не меньше нормативного воздухообмена L_норм..

Расход приточного воздуха в помещении определяется для теплого и переходного периодов по отдельности.

1)  По избыткам явного тепла:

, [м³/ч].

2)  По избыткам влаги:

, [м³/ч].

3)  По массе выделяющихся вредных веществ:

, [м³/ч].

- выделения углекислоты, л/ч;

ρ - плотность воздуха при расчетной температуре (абсолютной) Т и барометрическом давлении В, гПа, которая вычисляется по формуле:

, [кг/м³]

_у, I_п - удельная энтальпия удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг;_у, d_п - влагосодержание удаляемого и приточного воздуха, г/кг;

С_ПДК - предельно допустимая для данного помещения концентрация СО₂, л/м³;

С_н - концентрация СО₂ в наружном воздухе, л/м³;_норм - нормативный расход воздуха на 1 человека, м³/ч;- количество людей в помещении (по заданию), чел. n=65 чел.

Нормативный воздухообмен вычисляется по формуле:

, [м³/ч],

где_норм - нормативный расход воздуха на 1 человека, м³/ч.

2.1 Расчет теплоизбытков

Избыточная теплота определяется как сумма всех теплопоступлений за вычетом теплопотерь помещения:

В общественных зданиях теплопотери компенсируются системой отопления и поэтому в расчете не учитываются.

Соответственно не учитываются теплопоступления от отопительных приборов.

Таким образом, теплоизбытки принимаются равными суммарным теплопоступлениям от всех источников, за исключением отопительных приборов: от людей , от осветительных приборов , от солнечной радиации .

2.1.1 Теплопоступления от людей

Теплопоступления от людей зависят от выделяемой людьми энергии при работе (категории работ) и температуры окружающего воздуха в помещении.

Теплопоступления от людей вычисляются по формуле:

, [кДж/ч]

где - полные тепловыделения от одного человека. Принимается в зависимости от температуры внутреннего воздуха и категории работ по таблице 4 [10].

Теплопоступления от людей (принимаем, что в конференц-зале конструкторского бюро люди находятся в состоянии покоя) определяются в зависимости от температуры воздуха в помещении.- количество человек. n=65 чел.

Теплый период:

_в = 24 ^оС

 кДж/ч

 (кДж/ч)

Переходный и холодный периоды:

_в = 19 ^оС

 кДж/ч

 (кДж/ч)

2.1.2 Теплопоступления от искусственного освещения

Теплопоступления от источников искусственного освещения, если суммарная мощность источников освещения неизвестна, определяется по формуле:

, [кДж/ч]

где E - нормативная освещенность (для залов заседаний, зрительных залов в клубах, спортивных и обеденных залов принимается равной 200 лк).- площадь пола, равная 99,87 м²._осв - удельные тепловыделения от освещенной поверхности, Вт/м². Для люминесцентных ламп, установленных открыто в конференц-зале q_осв = 0,13Вт/м² лк;

η - доля тепла, попадающего в помещение. Так как светильники расположены полностью в помещении, то η = 1.

2.1.3 Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации Q_с.р. складываются в общем случае от поступлений через остекление Q_ост и покрытие Q_п:

, [кДж/ч]

Для данного варианта расположения конференц-зала конструкторского бюро в теплопоступлениях от солнечной радиации будут учитываться только поступления через покрытие, поскольку в помещении нет окон.

Следовательно, справедливо будет равенство:

, [кДж/ч]

Теплопоступления через покрытие определяются по формуле:

, [кДж/ч]

где q_п - удельные теплопоступления через покрытие, Вт/м². В бесчердачном помещении с плоской кровлей принимается в зависимости от географической широты. По заданию географическая широта 60 ^ос. ш. Следовательно q_п = 15,5;_п - площадь поверхности покрытия, м². F_п = 99,87 м²;

К - коэффициент теплопередачи, Вт/м². К = 0,3.

Теплопоступления от солнечной радиации учитываются только в теплый период года:

кДж/ч

Так как , то  кДж/ч.

Таблица 1 - Теплопоступления в различное время года

  От людей ,

кДж/чОт искусственного освещения_осв,

кДж/чОт солнечной радиации_с.р.,

кДж/чВсего

,

.2 Расчет влаговыделений

Источником выделения влаги в конференц-зале являются люди. Поступления влаги в помещение от людей зависят от категории работ и от температуры окружающего воздуха в помещении.

Поступление влаги от людей определяются по формуле:

, [г/ч]

где ω_л - количество влаги, выделяемое в течение часа 1 человеком, г/ч.

Определяется по таблице 4 [10].- количество людей в помещении. n = 65 человек.

Теплый период:

_в = 24 ^оС

 кДж/ч

 (г/ч)

Переходный и холодный периоды:

_в = 19 ^оС

 кДж/ч

 (г/ч)

2.3 Расчет выделений СО₂

Основным вредным веществом в помещениях общественных зданий является углекислый газ, выделяющийся при дыхании людей.

Количество углекислого газа, поступающего в помещение, вычисляется по формуле:

, [л/ч]

где - количество углекислого газа, выделяемого в течение часа одним человеком (Таблица 4 [10]).

При легкой физической работе .- количество человек. n = 65 человек.

, [л/ч]

2.4 Определение удельной энтальпии воздуха

Если в помещение поступает теплота и влага одновременно, то расчет воздуха, подаваемого в помещение, производится с помощью I-d диаграммы.

Значения I_у и I_п определяем путем построения процесса изменения параметров воздуха на I-d диаграмме.

Построение производится отдельно для каждого периода года.

Теплый период:

_н = 22,1^оС_н = 50,2 кДж/кг

Зная расчетные параметры t_н и I_н наружного воздуха, на диаграмме наносим точку Н. В вентиляторе, а также в процессе движения по проложенным внутри здания каналам воздух нагревается на 1^оС. Следовательно, точка Н, характеризующая воздух на входе в вентилируемое помещение, находится на линии d = const, проведенной через точку Н на 1^оС выше последней.

На основании вычисленных ранее значений  кДж/ч и W_л = 7475 г/ч = 7,475 кг/ч определяем величину углового коэффициента по формуле:

кДж/кг*влаги.

Температуру удаляемого воздуха определим по формуле:

^оС

где h - высота обслуживаемой зоны, м. Принимаем h = 1,5 м, так как люди сидят.

а - коэффициент, учитывающий изменение температуры по высоте помещения Н_пом. Принимается в зависимости от . Чтобы вычислить "а" необходимо узнать тепловую напряженность, то есть сколько кДж тепла приходится на 1 м³ помещения.

кДж/м³.

Если кДж/м³, то а = 0,3…1,2. Примем а = 0,98.

Н_пом - высота помещения. Н_пом = 3,68 м.

 ^оС.

На помещенном на I-d диаграмме транспортире соединяем прямой линией его центр со значение на лимбе, соответствующим полученной величине ε. Через точку П проводим параллель этой линии, которая и будет лучом процесса. На нем в пересечениях с изотермами t_в = 24 ^оС и t_у = 26 ^оС находим точки В и У, характеризующие воздух в обслуживаемой зоне помещения и удаляемый из него.

Полученные в результате построения точки П и У позволяют определить необходимые для вычисления воздухообменов L_Q и L_W значения:

_н = 50,3_н = 12_у = 65_у = 15,1

Одновременно проверим, обеспечивается ли в обслуживаемой зоне (точка В) нормативная относительная влажность воздуха, которая должна быть не более 65%. По I-d диаграмме находим φ_н = 65% (таблица 2 [10]). Этапы построения показаны на I-d диаграмме для теплого периода года (рисунок 1).

Рисунок 1 - I-d диаграмма для переходного и холодного периодов года

Переходный период:

_н = 10 ^оС_н = 26,5 кДж/кг

Зная расчетные параметры t_н и I_н наружного воздуха, на диаграмме наносим точку П, через которую проводим вертикаль, отражающую нагрев воздуха в калорифере до температуры притока . Пересечение этой вертикали с изотермой  ^оС дает точку П.

На основании вычисленных ранее значений  кДж/ч и W_л = 4875 г/ч = 4,875 кг/ч определяем величину углового коэффициента по формуле:

кДж/кг*влаги

Температуру удаляемого воздуха определим по формуле:

^оС

где h - высота обслуживаемой зоны, м. Принимаем h = 1,5 м, так как люди сидят.

а - коэффициент, учитывающий изменение температуры по высоте помещения Н_пом. Принимается в зависимости от . Чтобы вычислить "а" необходимо узнать тепловую напряженность, то есть сколько кДж тепла приходится на 1 м³ помещения.

кДж/м³.

Если кДж/м³, то а = 0,8…1,5. Примем а = 0,84.

Н_пом - высота помещения. Н_пом = 3,68 м.

 ^оС.

На помещенном на I-d диаграмме транспортире соединяем прямой линией его центр со значение на лимбе, соответствующим полученной величине ε. Через точку П проводим параллель этой линии, которая и будет лучом процесса. На нем в пересечениях с изотермами t_в = 19 ^оС и t_у = 21 ^оС находим точки В и У, характеризующие воздух в обслуживаемой зоне помещения и удаляемый из него.

Полученные в результате построения точки П и У позволяют определить необходимые для вычисления воздухообменов L_Q и L_W значения:

I_н = 50,3_н = 12_у = 65_у = 15,1

Одновременно проверим, обеспечивается ли в обслуживаемой зоне (точка В) нормативная относительная влажность воздуха, которая должна быть не более 65%. По I-d диаграмме находим φ_н = 50% (таблица 2 [10]). Этапы построений можно проследить на I-d диаграмме ниже по тексту (рисунок 2).

Рисунок 2 - I-d диаграмма для переходного и холодного периодов года

Холодный период:

Поскольку поступления тепла и влаги, а также нормативная температура внутреннего воздуха в холодный и переходный периоды одинаковы, то не будут отличаться и соответствующие значения I и d, что делает излишним построение процесса для холодного периода.

Рассчитаем расход приточного воздуха в помещении для теплого и переходного периодов. В = 990 гПа

Расчетную абсолютную температуру находим по формуле:

К

1)  По избыткам полного тепла:

Т = 22,1+273 = 295,1 К

_н = 50,3_н = 12_у = 65_у = 15,1

м³/ч

2)  По избыткам влаги:

 м³/ч

Для переходного и холодного периодов:

) По избыткам полного тепла:

Т = 10+273 = 283 К

_н = 26,5_н = 5,1_у = 40,5_у = 7,5

м³/ч

2)  По избыткам влаги:

 м³/ч

Рассчитаем расход приточного воздуха по массе выделяющихся вредных веществ для теплого и переходного периодов.

Допустимая концентрация углекислого газа в помещении С_ПДК = 1,5 л/м³. Концентрация углекислого газа С_н = 0,4 л/м³ (по заданию).

л/ч

 м³/ч.

Рассчитаем нормативный воздухообмен.

Для помещений, в которых люди находятся непрерывно не более 3 часов l_норм = 20 м³/ч. Количество человек n = 65.

 м³/ч.

В качестве расчетного воздухообмена L_расч конференц-зала конструкторского бюро принимается большее из значений, определенных отдельно по всем видам вредностей - L_Q, L_W, .

Расчеты показывают, что наибольший воздухообмен получается по избыткам влаги в теплый период года - L_расч = 2063 м³/ч.

3. Выбор и расчет воздухораспределительных устройств

Определим требуемую площадь живого сечения воздухораспределителей по формуле, исходя из рекомендуемой скорости V_рек = 3 м/с.

 м².

Принимаем к установке приточные регулируемые решетки типа РР-1(А1Б1) 100х200 с площадью живого сечения А₀ = 0,016 м². Определяем их количество:

 шт.

Определим действительную скорость движения воздуха на выходе из решеток:

м/с.

Определим расход воздуха через одну решетку:

 м³/ч.

4. Выбор и расчет калорифера

Определим необходимую тепловую мощность калорифера по формуле:

, [Вт]

где с - удельная теплоемкость воздуха, с = 1,005 кДж/кг* ^оС

, [кг/ч]

ρ - плотность наружного воздуха при расчетной (абсолютной) температуре ;  - температура приточного воздуха в холодный период:

[^оС]

- температура внутреннего воздуха в холодный период.  ^оС

Тогда

 ^оС.

 - температура наружного воздуха в холодный период.

 ^оС

К

В = 990 гПа

_расч = 2063 м³/ч

кг/ч

Определим необходимую тепловую мощность калорифера:

Вт

Задавшись массовой скоростью воздуха м/с, определяем необходимую площадь фронтального сечения калорифера для прохода воздуха:

м²

По таблице 5 ([10]) выбираем марку и модель калорифера с близким значением F’. Принимаем к установке калорифер КСк 3-6:

_т = 13,26 м²;= 0.267 м²;= 0,000846 м².

По действительной площади принятой модели уточняем массовую скорость:

, кг/(м²*с)

Используя полученное на первом этапе расчета значение мощности Р и площади сечения водяных трубок в выбранной модели (таблица 5 [10]), определим скорость движения воды в трубках калорифера:

 [м/с]

где с_вод - удельная теплоемкость воды, кДж/кг* ^оС.

с_вод = 4,187 кДж/кг* ^оС.

ρ_вод - плотность воды, кг/м³. ρ_вод = 1000 кг/м³._г - температура горячей воды, питающей калорифер, ^оС._г = 150 ^оС._о - температура обратной воды, ^оС. t_о = 70 ^оС.

м/с

По действительной массовой скорости  и скорости воды  определяем коэффициент теплопередачи К (таблица 6 [10]).

При  кг/(м²*с) и  м/с К = 36,1.

Определим действительную мощность калориферной установки:

, [Вт]

где n - число калориферов. n = 1;_т = 13,26 м².

 Вт

Сравним требуемую мощность Р и Р_действ. Должно выполняться условие:

Допускается превышение Р_действ над Р не более чем на 20%.

,2 Р = 44 385,6 Вт

Р_действ = 41 885 Вт

Определяем аэродинамическое сопротивление калорифера по массовой скорости воздуха:

 Па.

5. Выбор и расчет воздушных фильтров

.1 Выбор фильтра

На основании таблицы 7 [10] принимаем начальную запыленность воздуха. Начальную запыленность воздуха здания, расположенного в жилом районе промышленного города принимаем С_н = 0,5 мг/м³.

Зная начальную С_н и допустимую остаточную запыленность С_к = 0,15 мг/м³ определяем необходимую эффективность очистки воздуха по формуле:

По средней величине проскока 1-Е = (1-0,7) = 0,3 = 30% определяем, что необходимая эффективность очистки может быть обеспечена фильтрами типа ФяУБ, ФяУК, ФРУ.

На основании того, что для очистки воздуха, содержащего 0,5 и более мг/м³ пыли применяют главным образом масляные фильтры III класса, выбираем по таблице 4.2 [5] ячейковый фильтр ФяУБ (III) с фильтрующим материалом ФСВУ.

Далее по приложению IV.1, IV.2 [5] по пропускной способности фильтра выбираем необходимый нам фильтр - Ус39А00.000 с таким расчетом, чтобы фильтр смог пропустить необходимое нам количество воздуха L_расч = 2063 м³/ч.

Пропускная способность - 3-3,5 тыс. м³/ч;

Компоновка ячеек в панели - 1х2;

Количество ячеек в панели - 2.

5.2 Расчет фильтра

Определим общую площадь рабочего сечения фильтра, учитывая данные таблицы 4.2 [5], согласно которой площадь рабочего сечения фильтра ФяУБ = 0,22 м².. Учитывая, что количество ячеек в фильтре 2, получаем:

м²

Определим воздушную удельную нагрузку на фильтр входного сечения:

м³/ч*м²

По рисунку 4.3 [5] определяем начальное сопротивление фильтра Н, Па.

L = 4,689 м³/ч*м².

Этапы построения можно проследить на рисунке 3.

Рисунок 3 - Аэродинамические характеристики фильтров и фильтрующих материалов

Из рисунка видно, что Н = 20 Па.

Задаемся предельно допустимым сопротивлением фильтра (при отсутствии соответствующих указаний в техзадании принимают допустимое сопротивление в 2-3 раза больше, чем начальное).

Тогда предельно допустимое сопротивление фильтра:

Па.

По рисунку 4.4 [5] определяем количество пыли М в граммах, уловленной фильтром к моменту достижения допустимого сопротивления Н = 60 Па. М = 260 г/м².

Далее по рисунку 4.4 [5] на основании величины проскока определяем для выбранного фильтра среднюю эффективность очитки.

Этапы построения изображены на рисунке 4.

Рисунок 4 - Пылевая характеристика фильтров и фильтрующих материалов

По расходу L_расч = 2063 м³/ч и запыленности С_н = 0,5 мг/м³ =0,0005 г/ м³ очищаемого воздуха и эффективности очистки фильтра Е = 0,94 = 94%, определенной по техническим данным фильтра, рассчитаем количество пыли, улавливаемой фильтром в течение часа:

 [г/ч]

Определим продолжительность работы фильтра до очередной регенерации (или срок службы нерегенерируемого фильтра):

[ч]

Для того, чтобы определить количество пыли М в граммах, необходимо умножить количество на общую площадь рабочего сечения фильтра F_ф = 0,44 м². Получим:

 (г)

(ч)

6. Аэродинамический расчет вентсистемы

Аэродинамический расчет воздуховодов сводится к определению размеров их поперечного сечения, а также потерь давления на отдельных участках при заданном расходе и рекомендуемой скорости.

В здании запроектированы воздуховоды прямоугольного сечения, так как они сочетаются с интерьером внутренних помещений. В помещении воздуховоды прокладываются под потолком. Воздуховоды выполнены из листовой стали.

Рекомендуемые скорости в воздуховодах вентиляционных систем:

·        Не более 4 м/с на начальном участке;

·        В горизонтальных сборных каналах от 5,0 до 8,0 м/с;

·        На подходе к вентилятору 7-8 м/с.

Задаваясь скоростью движения воздуха в воздуховодах V, м/с, определим площади поперечного сечения воздуховодов по участкам согласно формуле:

м²

где n - порядковый номер участка;_n - расход воздуха на n-ом участке;_n - скорость движения воздуха на n-ом участке.

Для подбора необходимого сечения воздуховодов изначально примем к расчету скорости:

·        на начальном участке равной 3,8 м/с;

·        на 2 участке - 4,5 м/с;

·        на 3 участке - 5,5 м/с;

·        на 4 участке - 6,0 м/с;

·        на 5 участке - 7,0 м/с;

·        на 6 участке - 7,5 м/с;

·        на 7 участке - 8 м/с.

После этого по значению F подбираем стандартные размеры прямоугольных воздуховодов. Все данные заносим в таблицу 3.

Далее вычисляем фактическую скорость движения воздуха V, м/с по формуле:

, [м/с]

где F_ф - фактическая площадь поперечного сечения воздуховодов, вычисленная по принятым стандартным размерам.

По фактической скорости движения воздуха V, м/с и эквивалентному диаметру воздуховодов d_э, мм определим удельные потери давления R, Па/м и динамическое давление Р_дин по номограмме для определения удельных потерь на трение в стальных воздуховодах.

Коэффициент шероховатости стальных воздуховодов β =1.

Определим потери давления в местных сопротивлениях.

Таблица 2 - Распределение коэффициентов местного сопротивления по участкам воздуховодов

Вычисленные значения коэффициентов местного сопротивления также заносим в таблицу 3.

7. Выбор вентилятора

Найдем производительность вентилятора:

м³/ч

Найдем развиваемое полное давление вентилятора:

, [Па]

где ΔР_ест - потери давления в сети, определенные на основании аэродинамического расчета воздуховодов, Па.

Па;

ΔР_ф - потери давления в фильтре, Па. ΔР_ф = 60 Па;

ΔР_к - потери давления в калорифере, Па. ΔР_к = 60,08 Па.

Па.

По приложению 1, рисунок 1.2-1.9 [5] подбираем вентилятор с необходимыми нам показателями, таким образом, чтобы КПД вентилятора было близко к максимальному значению. На основании вышеизложенного принимаем к установке радиальный вентилятор В.Ц.4-75-4 (исполнение 1) (рисунок I.4 [5]). Этапы построения проиллюстрированы на рисунке 5.

По рисунку также определяем:

·        Количество оборотов - 1420 об/мин;

·        Диаметр ротора - D = 1,1D_ном;

·        КПД вентилятора -

Рисунок 5 - Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц.4-75-4 (исполнение 1)

По таблице I.1 [5] по частоте вращения колеса n = 1420 об/мин уточняем условное обозначение характеристики: Е4.110-2б и определяем:

·        Тип двигателя - 4А80А4;

·        Мощность - 1,1 кВт;

·        Частоту вращения - 1420 об/мин;

·        Массу вентилятора - 65,9 кг.

Далее по таблице I.3 [5] определяем тип виброизолятора - ДО39 и количество виброизоляторов - 5 шт.

Проверим требуемую мощность на валу электродвигателя:

, [кВт]

где L_в - расход воздуха, принимаемый для подбора вентилятора, м³/ч._в = 2269,30 м³/ч.

Р_в - расчетное полное давление вентилятора, Па. Р_в = 655,699 Па.

η_в - коэффициент полезного действия вентилятора в "рабочей точке". η_в = 0,78.

η_n - коэффициент полезного действия передачи. η_n = 1 для непосредственной насадки колеса вентилятора на вал электродвигателя.

 кВт

Найдем установочную мощность электродвигателя:

, [кВт]

где К_в - коэффициент запаса мощности электродвигателя при радиальном вентиляторе. По таблице 4.49 [6] в зависимости от мощности на валу электродвигателя N находим нужный нам коэффициент К = 1,3.

 кВт

Установочная мощность электродвигателя с учетом запаса должна быть не менее N_у = 0,676 кВт. Принимается к установке ближайший больший по мощности электродвигатель. Так как мощность выбранного электродвигателя равна 1,1 кВт, то можно сделать вывод о том, что подбор выполнен правильно.

Заключение

В данном курсовом проекте была запроектирована система механической приточной вентиляции конференц-зала на 65 человек для конструкторского бюро в городе Вологде. Был выполнен расчет воздухообмена конференц-зала. Произведено конструирование приточной системы вентиляции, подобраны и рассчитаны воздухораспределители, выполнен аэродинамический расчет приточной вентиляции с механическим побуждением и подобрано оборудование приточной камеры - вентилятор, калорифер, фильтр. Конструктивные решения и характеристики вентиляционного оборудования представлены в графической части проекта.

Список источников

микроклимат воздух калорифер вентилятор

1.       СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование

2.       СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование

.        СНиП 23-01-99*. Строительная климатология

.        СНиП 2.08.02-89*. Правила выполнения рабочей документации отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха

.        "Справочник проектировщика. Вентиляция и кондиционирование воздуха". Книга 1, 2 под редакцией Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. - М.: Стройиздат, 1992

.        "Справочник по расчетам гидравлических и вентиляционных систем" под редакцией д-ра техн. Наук, проф. А.С. Юрьева. С.-Пб, АНО НПО "Мир и семья", "Профессионал", 2002

.        Ананьева В.А., Балуева Л.Н., Гальперин А.Д., Городов А.К., Еремин М.Ю., Звягинцева С.М., Мурашко В.П., Седых И.В. "Системы вентиляции и кондиционирования. Теория и практика". "Евроклимат", 2000 г. Третье издание

.        Богословский В.Н. и др. "Отопление и вентиляция. Часть II. Вентиляция". - М.: Стройиздат, 1976.

.        Хрусталев Б.М. и др. "Теплоснабжение и вентиляция". - М.: АСВ, 2007

.        Методические указания для выполнения курсового проекта по дисциплине "Вентиляция"