Обоснование инвестиций в строительство систем теплогазоснабжения и вентиляции на основе оценки их экономической эффективности

Курсовая работа

Содержание

Введение

Исходные данные

1. Технико-экономическое сравнение вариантов энергосбережения жилого здания

2. Технико-экономическое сравнение вариантов систем отопления и вентиляции промышленного здания

3. Определение экономически целесообразного варианта дежурного отопления цеха

4. Технико-экономическое сравнение вариантов установок систем вентиляции общественного и жилого здания

5. Выбор оптимальной толщины изоляции тепловых сетей

Литература

Приложения

Введение

В разработанном проекте особое внимание уделяется рассмотрению применения энергосберегающих мероприятий в зданиях различного назначения. Растущие цены на энергоносители, уменьшение природных запасов топлива заставляют задуматься о резервах сбережения тепловой и электрической энергии. Такую возможность представляет, в частности, повышение эффективности работы систем теплогазоснабжения и вентиляции зданий - одного из существенных потребителей тепловой и электрической энергии. Применение различных энергосберегающих мероприятий позволяет снизить затраты теплоты системами до 35-40%. Однако темпы роста капиталовложений в энергосберегающие устройства не ниже темпов роста цен на энергоносители. Сбережение энергии не может быть самоцелью, а должно быть экономически обосновано. На практике до сих пор продолжает осуществляться множество энергосберегающих мероприятий, в которых сбережение достигнуто слишком большой ценой и приводит, в конечном счете, к ухудшению экономических результатов деятельности предприятий.

Целью экономических расчетов является обоснование инвестиций в строительство систем ТГиВ на основе оценки их экономической эффективности.

Исходные данные

Вариант №6

Город Калининград.

Индекс на СМР к ФЕР-2001: 6,73

Толщина утеплителя (пенополистирольных плит): толщина утеплителя 70мм [4, табл.3.1]

Остекление с учетом энергосберегающих мероприятий: двойное [4, табл.3.1]

Расчетная температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92:  [3, табл.1]

Средняя температура внутреннего воздуха отапливаемого помещения принимается по [9]: -для жилых и общественных зданий, 16⁰С - для производственных зданий;

Средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой воздуха 8⁰С и ниже:  [3, табл.1]

Продолжительность отопительного периода, соответствующая периоду со среднесуточной температурой наружного воздуха 8⁰С и ниже:  [3, табл.1]

Отопительный период: с сентября по апрель (с температурой наружного воздуха <8⁰С) [3, табл.3]

Стоимость тепловой энергии П Р И К А З от 01 октября 2009г. № 42-01т/09 г. Калининград

Об утверждении тарифов на тепловую энергию для потребителей энергоснабжающих организаций на 2010 год: Ст=870 руб/Гкал

Стоимость электрической энергии на согласно П Р И К А З 12 ноября 2009 г. № 50-01э/09 г. Калининград Об утверждении тарифов на электрическую энергию для населения и потребителей, приравненных к категории население, на потребительском рынке Калининградской области на 2010 год: Сэ=1,73 руб/кВтч.

теплогазоснабжение вентиляция энергосбережение экономический

1. Технико-экономическое сравнение вариантов энергосбережения жилого здания

Задача: Провести оценку эффективности двух вариантов инвестиционных проектов по энергосбережению реконструируемого жилого здания.

Стены жилого 9-этажного здания кирпичные, значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций удовлетворяют санитарно-гигиеническим и комфортным условиям.

Выбор теплозащитных свойств зданий осуществляется по одному из двух альтернативных подходов:

1)   потребительскому, когда теплозащитные свойства определяются по нормативному значению удельного энергопотребления здания в целом или его отдельных замкнутых объемов - блок-секций, пристроек и прочего;

2)   предписывающему, когда нормативные требования предъявляются к отдельным элементам теплозащиты здания.

Выбор подхода осуществляется заказчиком и проектной организацией.

При выборе потребительского подхода проект здания следует разрабатывать на основе величины удельного расхода тепловой энергии системой отопления проектируемого здания за отопительный период. При этом теплозащитные свойства наружных ограждений ограждающих конструкций должны удовлетворять минимально допустимым требованиям, соответствующим санитарно-гигиеническим и комфортным условиям.

Расчетный удельный расход тепловой энергии системой отопления здания за отопительный период , кДж/ (м²×⁰С×сут), должен быть меньше или равен требуемому значению , кДж/ (м²×⁰С×сут), и определяется путем выбора теплозащитных свойств оболочки здания и типа, эффективности и метода регулирования используемых систем отопления и вентиляции:

, (1.1)

где - требуемый удельный расход тепловой энергии системой отопления здания за отопительный период, кДж/ (м²×⁰С×сут), определяемый для различных типов зданий согласно [9, табл.3.5а];

 - расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания, кДж/ (м²×⁰С×сут), определяемый по формуле:

, (1.2)

где  - потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж;

 - полезная площадь здания; для жилых зданий - общая площадь квартир;

 - количество градусосуток отопительного периода, ⁰С×сут.

D_d = (t_int - t_ht) z_ht = (21+7,7) *221 = 6342°C×сут.

Потребность в тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода с учетом полного использования внутренних тепловыделений и теплопоступлений от солнечной радиации при автоматическом регулировании теплоотдачи нагревательных приборов в системе отопления (), МДж, определяется по формуле:

, (1.3)

где - общие теплопотери здания за отопительный период через наружные ограждающие конструкции, МДж;

 - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода, МДж, определяемые по формуле:

 

, (1.4)

 

где q_int - величина бытовых тепловыделений на 1 м² площади пола жилых помещений, Вт/м², принимаемая по расчету, но не менее 10 Вт/м² для жилых зданий;_ht - продолжительность отопительного периода, сут.;_r - отапливаемая площадь здания, м², равная площади жилых помещений;

 - теплопоступления через окна от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж, определяемые по формуле:

, (1.5)

где - коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаемые по [9, табл.3.6];

 - коэффициенты относительного проникания солнечной радиации соответственно для светопропускающих заполнений окон и зенитных фонарей, принимаемые по [9, табл.3.6];

 - площади светопроемов фасадов соответственно ориентированных по четырем направлениям, м²;

 - средняя за отопительный период интенсивность солнечной радиации на вертикальную поверхность светопроемов, соответственно ориентированных по четырем фасадам здания, МДж/м², принимается по [9, табл.3.4] как сумма величин по месяцам за отопительный период;

 - средняя за отопительный период интенсивность солнечной радиации на горизонтальную поверхность, МДж/м², принимается по [9, табл.3.4] как сумма величин по месяцам за отопительный период;

n - коэффициент, учитывающий способность ограждающих конструкций помещений зданий аккумулировать или отдавать тепло, рекомендуется принимать n = 0,8;

x - коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления: рекомендуемое значение x = 1,0 для однотрубной системы с термостатами и с пофасадным регулированием на вводе;

 - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, с их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения: для многосекционных и других протяженных зданий  = 1,13.

Общие теплопотери здания за отопительный период через наружные ограждающие конструкции ( (), МДж) определяются в соответствии с [4, прил.1]. При этом максимальный тепловой поток на отопление (Q_omax, Вт), определяется по укрупненным измерителям по формуле:

, (1.6)

где q - удельная тепловая характеристика здания, Вт/м³×⁰С, принимается по [9, табл.3.5а];_н - объем отапливаемой части здания по внешнему обмеру, м³;- коэффициент учета района строительства здания:

 (1.7)

При выборе предписывающего подхода теплозащитные свойства наружных ограждений ограждающих конструкций должны удовлетворять требованиям II-го этапа энергосбережения.

а=0,54+22/ (21+39) =0,91

<

Решение:

I вариант

Разработан на основе предписывающего подхода. Для обеспечения условия (1.1) запроектировано дополнительное утепление ограждающих конструкций и дополнительное остекление (по II этапу энергосбережения). Срок службы утеплителя составляет 15 лет.

Сметная стоимость материалов (в том числе стоимость утеплителя) определяется в соответствии с [6].

Площадь стен F_стен = 160 м².

Площадь дополнительного остекления F_окон = 100 м²

Расходы на текущий и капитальный ремонты наружных стен принимаются равными 0,006К плюс 2% стоимости утеплителя в год.

Период учета вложений и затрат - 10 лет.

Капиталовложения - 87600,8 тыс. руб.

Таблица 1.1

Локальная смета №1

№ п/п	Шифр и номер позиции	Наименование работ и затрат	Ед. изм.	Кол-во	Стоимость един., руб.		Общая стоимость, руб.
					Всего	Экспл. машин	Всего	Оплата труда	Экспл. машин
					Оплата труда	в т. ч. зарплата			в т. ч. оплата труда
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	46-03-001-12	Сверление отверстий в стенах глубиной до 100 мм Ø 10 см	100 шт.	74	4183,7	492	208788,04	9972,98	36408,00
					187,9	131,41			9724,34
2	6-01-015-1	Установка анкеров в готовые гнёзда с заделкой	т	0,24	12947,2	55,9	3107,33	669,08	13,42
					2787,84	3,38			0,81
3	12-01-013-01	Утепление стен плитами пенополистерольными	м3	160	5279,56	133,55	844729,60	28678,40	21368,00
					179,24	9,2			1472,00
4	6-01-015-3	Каркас из арматурной стали по анкерам	т	2,06	11909,57	61,13	24533,71	2403,15	125,93
					1166,58	2,97			6,12
5	15-02-036-01	Штукатурка стен по сетке	100 м2	16	6001,13	38,6	96018,08	19107,84	617,60
					1194,24	15,24			243,84
6	12-01-014-01	Утепление чердачного перекрытия плитами из ячеистого бетона толщиной 160 мм	100 м2	5,4	678,76	25,74	3665,30	171,45	139,00
					31,75	3,07			16,58
7	12-01-017-01	Выравнивающая цементная стяжка по утеплителю толщиной 30 мм	100 м2	5,4	2876,86	450,04	15535,04	2293,38	2430,22
					424,7	41,06			221,72
8	10-01-027-02	Установка дополнительных оконных переплётов	м2	270	42113,4	711,95	11370618,00	329788,80	192226,50
					1221,44	78,29			21138,30
9	ФССЦ	Коробки оконные	м	840	19,26		16178,40	0,00	0,00
									0,00
10	ФССЦ	Переплёты оконные	м2	144	111		15984,00	0,00	0,00
									0,00
11	ФССЦ	Приборы оконные	к-т	113	77,9		8802,70	0,00	0,00
									0,00
12	10-01-029-02	Установка оконных приборов	к-т	113	9871,66	14,28	1115497,58	43999,94	1613,64
					389,38	1,38			155,94
13	15-05-001-04	Остекление оконных проёмов оконным стеклом толщиной 3 мм	100 м2	2,7	8129,96	63, 19	21950,89	1176,42	170,61
					435,71	8,36			22,57
14	15-02-017-02	Улучшенная штукатурка оконных откосов	100 м2	1,97	2060,25	107,38	4058,69	1651,53	211,54
					838,34	71,52			140,89
Итого прямые затраты:							13749467,37	439912,97	255324,45
									33143,12
Накладные расходы по видам СМР 128%							605511,7965
Сметная прибыль по видам СМР 83%							392636,5555
Итого ИССсмр в БУЦ							14747615,73
Итого ИССсмр в ТУЦ (с инд.6,73)							65009632,94

К=87600,8 тыс. руб.

 коэффициент, учитывающий срок службы системы или ее элемента, принимается по [1. табл.2.2.].

У=6,97 - коэффициент приведения к уровню базисного года.

В=b_н·К - отчисления на восстановление системы.

В=0,063·87600,8=5518,8 тыс. руб - отчисления на восстановление системы.

Э=0

Рт+Рк=0,006·87600,8+0,02∙2,64=525,6 тыс. руб.

П=87600,8+6,97· (320,1+5518,8+525,6) =131512,2 тыс. руб.

II вариант

Разработан на основе потребительского подхода. В здании запроектирована система оптимизации теплопотребления (СОТ), которая позволяет снизить расход тепловой энергии за счет использования внутренних тепловыделений и теплопоступлений от солнечной радиации. СОТ - комплекс технических и программных средств по управлению, учету и контролю теплопотребления. Данная СОТ разработана НПО "Лайф" (г. Новосибирск). СОТ позволяет регулировать теплопотребление в тепловом узле, т.е. всего объекта в целом, поддерживая температурный график обратной сетевой воды (регулирование 1-го уровня), далее регулировать тепловые ветви (стояки) для оптимального распределения тепла внутри объекта (регулирование 2-го уровня или пофасадное регулирование) и поддерживать заданную пользователем температуру непосредственно в конкретном помещении (регулирование 3-го уровня).

СОТ включает следующее оборудование:

1. Теплорегулятор РУДИ (Роспатент № 1149) представляет собой программный контроллер, осуществляющий управление исполнительными механизмами, основываясь на показаниях датчиков и заложенной в него программе. Сделан в виде металлического шкафа настенного исполнения. Мощность 160 Вт.

2. Вентиль балансовый ШТРЕМАКС-AG со сливом для регулирования стояков (производство HERZ, Германия).

3. Клапан проходной термостатический TS-E 7723 с термоголовкой 9260 для регулирования теплоотдачи нагревательного прибора по температуре воздуха в помещении (производство HERZ, Германия).

Наружный строительный объем здания V_н = 11370 м³.

Общая площадь квартир= 3790 м², отапливаемая площадь здания (равная площади жилых помещений) A_r = 3030 м².

Площади светопроемов фасадов соответственно ориентированных по четырем направлениям, составляют: = 13,65 м² (север); = 37,31 м² (юг); = 132,86 м^{2 (}запад); = 85,54 м² (восток).

Срок службы оборудования СОТ составляет для теплорегулятора РУДИ - 10 лет, оборудования HERZ - 40 лет.

Монтаж оборудования СОТ составляет для теплорегулятора РУДИ - 50% от стоимости оборудования, оборудования HERZ - 3% от стоимости оборудования.

Расходы на сервисное обслуживание оборудования СОТ составляют 5% от стоимости оборудования СОТ в год.

Период учета вложений и затрат - 10 лет.

Капиталовложения - 103831 руб.

Период учета вложений и затрат для обоих вариантов равен 10 лет.

Таблица 1.2

Состав и стоимость оборудования СОТ

№ п/п	Наименование	Ед. изм.	Кол-во	Цена ед. изм.
1	2	4	5
1.	Теплорегулятор РУДИ Р602М1	шт.	1	18 054 р.
2.	Вентиль балансовый ШТРЕМАКС-AG
	Æ 15	шт.	12	11,65 у. е.
	Æ 20	шт.	7	16,00 у. е.
	Æ 25	шт.	1	20,75 у. е.
3.	Клапан проходной термостатический TS-E 7723
	Æ 15	шт.	72	11,1 у. е.
	Æ 20	шт.	49	13,1 у. е.
	Æ 25	шт.	7	19,9 у. е.
4	Термоголовка 9260
	Æ 15	шт.	72	9,8 у. е.
	Æ 20	шт.	49	9,8 у. е.
	Æ 25	шт.	7	9,8 у. е.
Стоимость 1у. е. на 20.03.2008г. - 29,98руб.

 

Расходы на сервисное обслуживание оборудования СОТ составляют 5% от стоимости оборудования в год.

Стоимость оборудования и монтажных работ СОТ:

для теплорегулятора РУДИ Р602М1 - К=18054+18054*0,5=27081 руб.

для оборудования HERZ - К=3107,35 у. е. + 3107,35у. е. *0,03=3200,6у. е *29,98р. =76750р

Период учета вложений и затрат для обоих вариантов принять равным 10 лет.

Срок службы оборудования СОТ составляет для теплорегулятора РУДИ - 10 лет,

Оборудования HERZ-40 лет.

Отсюда для терморегулятора РУДИ, , У=6,97, для оборудования HERZ , У=12,50

с_т = 870 р. /Гкал.

Сэ = 1.73 (р. /кВт ·ч)

К₁ = 27081+76750=103831 руб.

Э=N_уст·к·h_год·Сэ р. /год. затраты на электроэнергию, расходуемую при работе этих систем.

к=0,7 - коэффициент загрузки.

N_уст=0,16 кВт - установленная электрическая мощность оборудования, кВт.

h_год=5280 (ч/год) продолжительность работы данного оборудования ч/год.

Сэ=1,73 (р. /кВт ·ч)

Э=0,16·0,7·5280·1,73=721 р. /год

b_н ^РУДИ= 0,063 норма восстановительных отчислений

b_н ^HERZ= 0,0020норма восстановительных отчислений

В = b_н·К=0,063*27081+0,0020*76750=1859,6руб/год

Р_к+Р_м = 0,05·К₁ = 0,05 ·103831 = 5191,6 р. /год.

П=mК+Y (Э+В+Р_к+Р_м) руб.

П₂ = 1·103831+6,97 (721+5191,6+1859,6) +  = 3274034руб.

Вывод: второй вариант экономически более целесообразен.

 

(Y*И) /Ф-средняя величина эксплуатационных затрат за весь срок их учёта Ф лет;

Δ (μ·ΔΚ) - дополнительные капитальные вложения, осуществляемые в течение ряда лет.

Z= =1,02 года

Срок окупаемости дополнительных капиталовложений составляет 1,02 года.

Вывод: второй вариант экономически более целесообразен по двум показателям.

Условия инвестиционного проекта следующие:

) расчётный период равняется 10 годам, шаг расчёта равен одному году;

) размер капиталовложений (включает стоимость установленного оборудования и выполненных работ) составляет 103831 р.;

) экономия от внедрения системы как прирост прибыли составила 417,5*610,55*0,26=66266 р. с учетом расходов на заработную плату обслуживающего персонала;

) норма амортизационных отчислений определена на основе срока полезного использования оборудования, который принят равным 10 лет;

) норма дисконта для каждого шага расчёта (квартала) с учётом инфляции и рисков принята в размере 23% (альтернативная доходность - 10%, риск - 3%, прогнозируемая инфляция - 10%);

) из налогов учитываются налог на имущество (2% от среднегодовой стоимости фондов), налог на прибыль (24%).

Расчет денежных потоков для определения экономической эффективности инвестиционного проекта представлен в ведомости денежных потоков.

Чистый доход (ЧД) указан в последнем столбце (т = 10) строки 15 таблицы: ЧД = 416153,53 р.

Момент окупаемости проекта также определяется на основании данных в стр.15 таблицы. Из нее видно, что он лежит внутри шага т=3, так как в конце шага с т=2 сальдо накопленного потока S₂<0, а аналогичное сальдо в конце шага с т=3, S₃³0. Для уточнения положения момента окупаемости обычно принимается, что в пределах одного шага (в данном случае шага с т=3) сальдо накопленного потока меняется линейно. Тогда "расстояние" x от начала шага до момента окупаемости (выраженное в продолжительности шага расчета) определяется по формуле:

шага расчета (в данном случае - года). В этой формуле  - абсолютная величина значения S.

Срок окупаемости, отсчитанный от начала операционной деятельности (конец нулевого шага), равен 2,8 года.

Определим ЧДД проекта, приводя поток к шагу 0 (t⁰=0). Дисконтирующий множитель и дисконтированное сальдо суммарного потока приведены в стр.16 и 17, а сумма значений стр.17 равна ЧДД = 416153,53. Таким образом, проект эффективен.

ВНД определяется подбором значения нормы дисконта. В результате получим ВНД = 91%>23%. Это еще раз подтверждает эффективность проекта, так как ВНД>Е.

2. Технико-экономическое сравнение вариантов систем отопления и вентиляции промышленного здания

В гальваническом цехе промышленного здания на расход приточного воздуха L_пр=81650 м³/ч установлена приточная камера 2ПК 125.

Экономически более целесообразным является тот вариант, у которого суммарные затраты в расчете денежных потоков будут наименьшими.

Суммарные затраты определяются по формуле:

 (2.1)

где m - коэффициент, учитывающий срок службы системы или ее элемента, принимается по [7, табл.2.2];

К - сметная стоимость системы;

Y - коэффициент приведения к уровню базисного года;

Э - затраты на электроэнергию, расходуемую при работе этих систем, р. /год, определяется по формуле:

Э=N_уст·к·h_год·Сэ (2.2)

Где N_уст - установленная электрическая мощность оборудования, кВт.

к - коэффициент загрузки, принимается равным 0,7;

Сэ - тариф на электрическую энергию;

h_год - продолжительность работы данного оборудования;

В - отчисления на восстановление системы, рассчитываются по формуле:

В=b_н·К (2.3)

b_{н -} норма восстановительных отчислений [7, табл.2.3];

Р_к и Р_т - затраты на капитальный и текущий ремонт;

(Р_к+Р_т) =0,09 ·К (работа в две смены).

I вариант

Раздача воздуха осуществляется через воздухораспределители регулируемые ВРк5 по сер.5.904-46*. К=75225,3 руб.  У=6,97

В=0,063·75225,3=4739 руб. /год

h_год=360·16=5760 ч. /год

Э=15·0,7·5760·1,73=73785 руб. /год

Рт+Рк=0,09·75225,3=6770руб. /год

П=75225,3+6,97· (73785+4739+6770) =669724 руб. /год

 

II вариант

Раздача воздуха осуществляется через круглые перфорированные воздухораспределители ВПК 1.00.000-03 по сер.5.904-6. По результатам расчета воздухораспределения необходимо часть тепловой нагрузки (63190 Вт) перераспределить на систему отопления. Принимается однотрубная система водяного отопления с температурой теплоносителя 150⁰С, с верхней разводкой. В качестве отопительных приборов используются чугунные секционные радиаторы М140 АО. К=130170,3 руб.  У=6,97

В=0,063·130170,3=8200 руб. /год

h_год=5760 ч. /год, Э=73785 руб. /год

Рт+Рк=0,09·130170,3=11715 руб. /год

П=130170,3+6,97· (73785 +8200+11715) =783259 руб. /год

Вывод: I вариант более выгодный.

 

Локальная смета №1

№ п/п	Шифр и номер позиции	Наименование работ и затрат	Ед. изм.	Количество	Стоимость единицы, руб.		Общая стоимость, руб.			Затраты труда рабочих, чел. /ч.
					всего	эксплуатация машин	всего	Оплата труда	эксплуатация машин
					Оплата труда	в т. ч. зарплата			в т. ч. оплата труда	На ед.	Всего
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1	20-01-001-07	Прокладка воздуховодов из листовой стали, толщиной 0,7 мм D=500 мм.	100м2	0,8671	1697,00	132,00	1471,47	1007,79	114,46	132,98	115,31
					1162,25	3,65			3,16
2	20-01-001-08	то же D=710 мм.	100м2	1,071	1411,05	138,47	1511,23	936,61	148,30	100,06	107,16
					874,52	4,86			5,21
3	20-01-001-18	то же толщиной 1,0 мм D=1000 мм.	100м2	1,351	1168, 19	105,24	1578,22	955,01	142,18	80,88	109,27
					706,89	3,78			5,11
4	20-01-001-19	то же толщиной 1,0 мм D=1250 мм.	100м2	0,2356	1152,73	105,24	271,58	153,28	24,79	74,45	17,54
					650,59	3,78			0,89
5	20-01-001-21	то же толщиной 1,2 мм D=1600 мм.	100м2	0,4574	990,53	115,02	453,07	94,22	52,61	57,55	26,32
					205,99	4,59			2,10
6	20-02-001-08	Установка воздухораспределителей с подачей воздуха в верхнюю зону ВРк5 D= 500 мм, м=6,1 кг	шт.	9	51,14	33,94	460,26	115,47	305,46	1,45	13,05
					12,83	0,00			0,00
Итого прямые затраты в ФЕР-2001							5745,8	3262,4	787,8
									16,5
Накладные расходы-128%							4196,9
Сметная прибыль-83%							2721,4
Итого сметная стоимость в БУЦ (2001год)							12664,2
Итого сметная стоимость в ТУЦ (с инд.6,73)							85230,066

 

Локальная смета №2

№ п/п	Шифр и номер позиции	Наименование работ и затрат	Ед. изм.	Кол-во	Стоимость единицы, руб.		Общая стоимость, руб.			Затраты труда рабочих, чел. /ч.
					всего	эксплуатация машин	всего	оплата труда	эксплуатация машин
					оплата труда	в т. ч. зарплата			в т. ч. оплата труда	на ед.	всего
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1	20-01-001-07	Прокладка воздуховодов из листовой стали, толщиной 0,7 мм D=800 мм.	100м2	0,3016	1697,00	132,00	511,82	350,53	39,81	132,98	40,11
					1162,25	3,65			1,10
2	20-01-001-19	то же толщиной 1,0 мм D=1120мм.	100м2	0,4222	1152,73	105,24	486,68	274,68	44,43	74,45	31,43
					650,59	3,78			1,60	20-01-001-20	то же толщиной 1,2 мм D=1400 мм.	100м2	0,5278	1059,45	118,09	559,18	285,59	62,33	61,91	32,68
					541,09	4,72			2,49
4	20-01-001-21	то же толщиной 1,2 мм D=1600 мм.	100м2	1,0254	990,53	115,02	1015,69	211,22	117,94	57,55	59,01
					205,99	4,59			4,71
5	20-02-001-13	Установка воздухораспреде-лителей с подачей воздуха в верхнюю зону ВПК 1.00.000-3. D=710мм. L=550мм, м=187	шт.	4	284,24	177,88	1136,96	251,32	711,52	7,10	28,40
					62,83	9,18			36,72
6	16-02-001-01	Прокладка трубопроводов из стальных водогазопроводных труб, неоцинкованных, для отопления D=15мм.	100м	0,628	3091,59	42,52	1941,52	199,39	26,70	32,97	20,71
					317,50	5,29			3,32
7	16-02-001-02	то же D=20мм.	100м	0,89	3469,05	42,52	3087,45	282,58	37,84	32,97	29,34
					317,50	5,29			4,71
8	16-02-001-03	то же D=32мм.	100м	0,16	4192,75	42,52	670,84	50,80	6,80	32,97	5,28
					317,50	5,29			0,85
9	16-05-001-01	Установка вентилей запорных муфтовых D=15мм.	шт.	4	192,25	3,59	769,00	53,40	14,36	1,47	5,88
					13,35	0,11			0,44
10	16-05-001-01	то же D=20мм.	шт.	4	192,25	3,59	769,00	53,40	14,36	1,47	5,88
					13,35	0,11			0,44
11	18-03-001-01	Установка радиаторов отопительных чугунных М-140 АО.	100кВт	0,37	7300,81	323,15	2701,30	251,17	119,57	75,70	28,01
					678,83	64,11			23,72
12	18-06-003-05	Установка воздухосборников горизонтальных D=150мм.	шт.	2	204,11	7,36	408,22	23,04	14,72	1,21	2,42
					11,52	0,85			1,70
13	18-07-001-02	Установка манометров с трехходовым краном.	шт.	2	226,72	0,00	453,44	4,36	0,00	0,22	0,44
					2,18	0,00			0,00
14	18-07-001-04	Установка термометров в оправе, прямых.	шт.	2	338,88	0,00	677,76	5,84	0,00	0,31	0,62
					2,92	0,00			0,00
15	15-04-030-04	Окраска трубопроводов и нагревательных приборов масляной краской за 2 раза	100м2	0,7	1107,01	2,46	774,91	440,71	1,72	71,06	49,74
					629,59	0,42			0,29
Итого прямые затраты в ФЕР-2001							15963,8	2738,0	1212,1
									82,1
Накладные расходы-128%							3609,7
Сметная прибыль-83%							2340,7
Итого сметная стоимость в БУЦ (2001год)							21914,2
Итого сметная стоимость в ТУЦ (с инд.6,73)							147482,566

 

3. Определение экономически целесообразного варианта дежурного отопления цеха

Годовые расходы теплоты, кДж/год, определяются по формуле:

где n₀ - продолжительность отопительного периода в сутках, соответствующая периоду со среднесуточной температурой наружного воздуха 8⁰С и ниже (из исх. данных);

Q_от - средний тепловой поток на отопление, Вт, определяется по формуле:

где t_i - средняя температура внутреннего воздуха отапливаемого помещения, ⁰С (из исх. данных); t_от - средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой воздуха 8⁰С и ниже (из исх. данных); t_о - расчетная температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92;  - максимальный тепловой поток на отопление, Вт, определяется по укрупненным измерителям по формуле:

гдеa - коэффициент учета района строительства здания:

При I варианте затраты теплоты на 4% больше - во избежание замерзания калориферов при этом варианте необходимо периодически осуществлять пропуск через них некоторого количества теплоносителя.

Количество отопительных агрегатов, шт. определяется по формуле:

Суммарные затраты определяются по формуле:

где Т - годовые затраты на тепловую энергию, получаемую от энергосистем, определяются по формуле:

где с_Т - стоимость тепловой энергии руб. /Гкал.

Экономически более целесообразным является тот вариант, у которого суммарные затраты в расчете денежных потоков будут наименьшими.

Температура внутреннего воздуха при дежурном отоплении t_деж = +5 ⁰С.

Цех работает в две смены.

Объем отапливаемой части здания по внешнему обмеру:

_н = 24∙ 72∙ 8 = 13 824 м³.

Удельная тепловая характеристика здания q = 0,6 Вт/м³×⁰С.

Срок смены технологии - 10 лет.

Срок службы элементов систем - 10 лет.

I вариант

Отопление воздушно-отопительными агрегатами АО2-25-01 ТУ 22-5993-85 (Q_агр = 110 кВт, N_агр = 1,2 кВт).

Теплоноситель - вода с перепадом температур 150 - 70 = 80 ⁰С.

Нагрев воздуха в агрегатах равен 55 - 5 = 50 ⁰С.

Толщина слоя асбозуритовой мастики d = 3 мм.

Сметная стоимость работ (установка агрегатов, монтаж трубопроводов и арматуры, изоляции трубопроводов, гидравлическое испытание системы) равна К=91095 руб.

К₁=91095∙1= 91095руб.

У=6,97

Cэ=1,73 руб. / (кВт∙ч.)

Nуст=1,2∙1=1,2 кВт

Э=1,2·0,7·5760·1,73=5903 руб.

В=0,063·91095=5740 руб.

Рт+Рк=0,08·91095=7287 руб.

П=91095+6,97· (2205307+5903+7287+5740) =15594026 руб.

II вариант

Использование приточной вентиляции цеха.

Мощность двигателя у вентилятора вентиляционной системы N = 20 кВт.

Скорость воздуха в воздуховоде из оцинкованной стали d =1 мм - 10 м/с, длина воздуховода - 12 м.

Сметная стоимость работ (рециркуляционный воздуховод и клапаны) равна 31660 р., стоимость вентиляционной системы 287030 р. Однако при использовании системы в качестве дежурного отопления не нужно устройство, предохраняющее калориферы от замораживания стоимостью 14230 р. Следовательно, суммарные вложения составят:

+ 31660 - 14230 = 304460 р.

К₁=304460 руб.

У=6,97

Cэ=1,73 руб. / (кВт∙ч.)

Nуст=20 кВт

Э=20·0,7·5760·1,73=98381 руб. /год

В=0,063·304460=19181 руб. /год

Рт+Рк=0,1·304460=30446 руб. /год

П=304460+6,97· (2205307+98381+30446+19181) =16707065 руб. /год

Вывод: I вариант более выгодный.

 

4. Технико-экономическое сравнение вариантов установок систем вентиляции общественного и жилого здания

Расход приточного воздуха L_п = 10 000 м³/ч.

Расход вытяжного воздуха L_в = 10 000 м³/ч.вариант. Подача воздуха осуществляется приточной камерой 2ПК-10. Удаление воздуха осуществляется вытяжным вентилятором В. Ц4-75-6,3. Состав секций камеры и стоимость оборудования приведены в табл.3.8.

Таблица 3.8

Стоимость материалов и оборудования (I вариант)

№ п/п	Наименование	Ед. изм.	Кол-во	Цена, р.
	Приточная камера 2ПК-10
1.	Клапан воздушный КВУ с электроподогревом и исполнительным механизмом	шт	1	17 504
2.	Приемная секция с фильтром ФРНК 3,0 м2	шт	1	16 500
3.	Секция нагревателя с водяным калорифером КСк3-10-2шт.	шт	1	21 685
4.	Вентилятор центробежный В. Ц4-75-6,3	шт	1	20 688
5.	Соединительная секция	шт	1	15 675
Цена основного комплекта				92 052
6.	Вентилятор центробежный (вытяжной) В. Ц4-75-6,3	шт	1	20 688

вариант. Подача и удаление воздуха осуществляется комбинированной центральной приточно-вытяжной установкой с вентилятором-теплоутилизатором FRIVENT WR 71-70/4 ZKW (состав секций установки и стоимости материалов и оборудования приведены в табл.3.9).

Таблица 3.9

Стоимость материалов и оборудования (II вариант)

№ п/п	Наименование	Ед. изм.	Кол-во	Цена, EURO (каталог FRIVENT 2005 г.)
	Установка FRIVENT WR 71-70/4 ZKW
1.	Секция вентилятора-теплоутилизатора	шт.	1	10 294	Секция фильтрj-смесительной камеры	шт.	1	3 767
3.	Секция нагревателя с водяным калорифером	шт.	1	3 217
4.	Принадлежности: комплект гибких вставок комплект принадлежностей для монтажа	шт. шт.	1 1	332 254
Цена основного комплекта				17 864=625240р.

 

Комбинированная установка модульной конструкции предназначена для работы в режиме притока, вытяжки, рециркуляции и смешения с утилизацией тепла, фильтрованием, подогревом/охлаждением приточного воздуха

Запатентованный теплоутилизатор FRIVENT является теплообменником воздух-воздух, устанавливаемым в установках вентиляции и кондиционирования. В спиральном корпусе с двумя всасывающими и двумя выпускными отверстиями и рабочим колесом из пористого материала (из специальной пены из полиуретана, трудновоспламенимое и самопотухающее со специальной пропиткой) одновременно производится перемещение наружного и вытяжного воздуха и обмен тепла. Рабочее колесо вентилятора служит при этом для передачи тепла.

Сравнение вариантов установок систем вентиляции необходимо выполнить для общественного и жилого здания по приведенным затратам П,р.:

П = μK+Y (T+B+P_m+P_k)

При определении капитальных вложений не учитываются затраты на монтаж оборудования и стоимость систем вентиляции (воздуховодов, ВР и других элементов), т.к. они одинаковы в обоих вариантах. В расчет принимаются только стоимости оборудования установок систем. Затраты на электроэнергию не учитываются, т.к. они сопоставимы. Срок службы систем принять равным 10 годам.

Годовой расход теплоты, кДж/год, на вентиляцию жилых и общественных зданий определяются по Прил.1 [1].

Усредненное за отопительный период число часов работы системы вентиляции в течение суток z принимается равным 8 ч. Для общественных зданий, для жилых зданий - 24 ч.

Максимальный тепловой поток на вентиляцию (без учета утилизации тепла) Qv max Вт., определяется по формуле:

Qv max = 0.28Lpc (t_i - t₀) ¸

Где p-плотность воздуха, равна 1,2 кг/ м³;- удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/ (кг·ºC)

Максимальный тепловой поток на вентиляцию (с учетом утилизации тепла) Qv max ^ym Вт, определяется по формуле:

Qv max ^ym = 0.28Lpc (t_i - t ^ym)

Где t ^ym - температура воздуха на выходе из теплоутилизатора, принимается по номограмме Прил.5, [1].

В данном задании необходимо определить также количество (и в процентном соотношении) сэкономленного тепла и определить срок окупаемости дополнительных капитильных вложений (на установку тепло утилизатора) по формуле:

П = μK+Y (T+B+P_m+P_k).

m, К, Y, T, В, Р_к, Р_{м -} смотри задача №2.

m = 1;

Y = 6,97;

Э = N_уст·к·h_год·Сэ р. /год;

В = b_н·К;

Р_к+Р_м = 0,1·К;

Q_vy = 3,6·z· Q_vm·n₀, Вт,

где: z - усредненное за отопительный период число часов работы вентиляции в течении суток (z=8 ч);

Q_vm - средние тепловые потоки определяется по формуле:

Q_vm = Q_vmax· (t_деж-t_оп) / (t_деж-t_о), Вт

Q_{v max} - максимальный тепловой поток на вентиляцию, Вт;

Q_{v max} = 0,28·L·c·· (t_i - t₀), Вт

-плотность воздуха, равна 1,2 кг/м³;

c - удельная теплоемкость воздуха, равна 1 кДж/ (кг·⁰С);

Максимальный тепловой поток на вентиляцию (с учетом утилизации тепла)

Q_{v max}^уm, Вт, определяется по формуле:

Q_{v max}^уm = 0,28·L·c·· (t_i - t^ym), Вт

t^ym - температура воздуха на выходе теплоутилизатора, принимается по Прил.5 [1].

Для общественного здания:

Вариант 1:

Q_{v max} = 0,28·L·c·· (t_i - t₀) = 0,28·10000·1·1,2· (20- (-31)) = 191520 Вт._vm = Q_vmax· (t_деж-t_оп) / (t_деж-t_о) = 191520· (5+6,9) / (5+31) = 63384 Вт._vy = 3,6·z· Q_vm·n₀ = 3,6·8·63384·204 =439935667 кДж/год. =105 Гкал/год.

Т = Q_vy·с_т = 105·870 =64108 р. /год.

К₁ = 112740 руб.

Y = 6,97

В = b_н·К₁

b_н = 0,063

В = 0,063·112740 =7102 р. /год.

Р_к+Р_м = 0,1·К₁ = 0,1·112740 =11274 р. /год.

П₁ = 1·112740+6,97 (64108+7102+11274) =687653 руб.

 

Вариант 2:

Q_{v max} = 0,28·L·c·· (t_i - t^yт) = 0,28·10000·1·1,2· (20- (-9)) = 97440 Вт._vm = Q_{v max}· (t_деж-t_оп) / (t_деж-t_о) = 97440· (5+6,9) / (5+31) =32248 Вт._vy = 3,6·z·Q_vm·n₀ = 3,6·8·32248·204 =223826918 кДж/год. =53,5 Гкал/год.

Т = Q_vy ·с_т = 53,5·870 =32664 р. /год.

К₂ = 625240 руб.

Y = 6,97, В = b_н·К₂

b_н = 0,063

В = 0,063·625240 = 39390,1 р. /год.

Р_к+Р_м = 0,1·К₁ = 0,1·625240 = 62524 р. /год.

П₂ = 1·625240+6,97 (32664+39390,1+62524) = 1563249 руб.

Вывод: первый вариант экономически более целесообразен.

Количество сэкономленного тепла определим по формуле:

Q_сэк = (Q_vy-Q_vy^yt) *Ф

Ф-срок службы систем, Ф = 10 лет.

Q_сэк = (Q_vy-Q_vy^yt) *Ф = (105-53,5) *10 = 515 Гкал.

Срок окупаемости дополнительных капиталовложений определяется по формуле:

(Y*И) /Ф-средняя величина эксплуатационных затрат за весь срок их учёта Ф лет;

Δ (μ·ΔΚ) - дополнительные капитальные вложения, осуществляемые в течение ряда лет.

Y₁*И₁ = Y₁* (T₁+B₁+P_k1+P_t1) = 6,97 (64108 +7102 +11274) = 574913 руб.

Y₂*И₂ = Y₂* (Т₂+В₂+Р_к2+Р_t2) = 6,97 (32664 +39390,1+62524) = 938009 руб.

Z = (1* (625240-112740) *10) / (938009-574913) = 9,7 лет

Срок окупаемости дополнительных капиталовложений составляет 9,7 лет.

Для жилого здания:

Вариант 1:

Q_{v max} = 0,28·L·c·· (t_i - t₀) = 0,28·10000·1·1,2· (20- (-31)) = 191520 Вт._vm = Q_vmax· (t_деж-t_оп) / (t_деж-t_о) = 191520· (5+6,9) / (5+31) = 63384 Вт._vy = 3,6·z· Q_vm·n₀ = 3,6·24·63384·204 =1319807002 кДж/год. =316 Гкал/год.

Т = Q_vy·с_т = 316·870 =192934 р. /год.

К₁ = 112740 руб.

Y = 6,97

В = b_н·К₁

b_н = 0,063

В = 0,063·112740 =7102 р. /год.

Р_к+Р_м = 0,1·К₁ = 0,1·112740 =11274 р. /год.

П₁ = 1·112740+6,97 (192934 +7102+11274) =1585571 руб.

 

Вариант 2:

Q_{v max} = 0,28·L·c·· (t_i - t^yт) = 0,28·10000·1·1,2· (20- (-9)) = 97440 Вт._vm = Q_{v max}· (t_деж-t_оп) / (t_деж-t_о) = 97440· (5+6,9) / (5+31) =32248 Вт._vy = 3,6·z·Q_vm·n₀ = 3,6·24·32248·204 =671480755 кДж/год. =161 Гкал/год.

Т = Q_vy ·с_т = 161·610,55 =98299 р. /год.

К₂ = 625240 руб., Y = 6,97, В = b_н·К_2, b_н = 0,063

В = 0,063·625240 = 39390,1 р. /год.

Р_к+Р_м = 0,1·К₁ = 0,1·625240 = 62524 р. /год.

П₂ = 1·625240+6,97 (98299 +39390,1+62524) = 2020727 руб.

Вывод: первый вариант экономически более целесообразен.

Количество сэкономленного тепла определим по формуле:

_сэк = (Q_vy-Q_vy^yt) *Ф

Ф-срок службы систем, Ф = 10 лет.

Q_сэк = (Q_vy-Q_vy^yt) *Ф = (316-161) *10 = 1550Гкал.

5. Выбор оптимальной толщины изоляции тепловых сетей

Задача: Определить оптимальную толщину тепловой изоляции трубопровода диаметром 325´8 мм при воздушной прокладке. Теплоноситель - вода, среднегодовая температура которой равна t_w=90⁰С. Расчет необходимо провести для 3-х типов изоляции. Рекомендуется в I-ом варианте принять изоляцию трубопровода матами минераловатными прошивными по ГОСТ 21880-86 марки 100, с защитным покрытием из стеклопластика рулонного для теплоизоляции РСТ ТУ 6-11-145-80 с коэффициентом теплопроводности l_п = 0,08 Вт/м ×⁰С толщиной d_п = 25 мм. С увеличением толщины тепловой изоляции в двух других вариантах стоимость ее возрастает, но одновременно уменьшаются потери тепла в окружающую среду.

В соответствии с п.11.6 [7] выбор конструкции теплопровода следует производить по экономическому оптимуму суммарных капиталовложений в тепловые сети и эксплуатационных затрат, в качестве которого с некоторыми допущениями можно использовать показатель среднегодового денежного потока (минимума суммарных затрат (П)):

 (5.1)      

где

Е_н - коэффициент эффективности капитальных вложений, принимаемый на уровне социальной или коммерческой нормы дисконта (принять равным 0,12);

К_и - стоимость тепловой изоляции, р./м, определяется по формуле:

 (5.2)

где

-удельная стоимость соответственно изоляции, р. /м³, и защитного покрытия, р. /м², принимаются по [17], с учетом коэффициента изменения стоимости СМР К^t;_н - наружный диаметр изолируемого трубопровода, м;

 - толщина изоляции, м.

С - эксплуатационные расходы, р. /год×м, определяются по формуле:

 

 

где

р_и - годовые отчисления на амортизацию, текущий ремонт и обслуживание от стоимости изоляции в долях от единицы, равные 0,08 1/год._тп - стоимость тепловых потерь теплопроводом, р. /год×м, определяется по формуле:

 (5.4)

где с_Т - стоимость тепловой энергии, р. /МВт×ч (исх. данные); с_т - стоимость тепловой энергии, с_т = 870 р. /Гкал. с_т=783 руб/МВт·ч;

n - время часов работы тепловой сети, n=5280 ч/год;_тп - удельные тепловые потери трубопровода, Вт/м, определяются по формуле:

 (5.5)

где t_w - расчетная температура теплоносителя, ⁰С, принимается равной средней за год температуре воды для водяных сетей t_w=90⁰С;_е - температура окружающей среды, ⁰С, принимается равной среднегодовой для сетей, работающих в течение года, для надземной прокладки t_e=10⁰С, принимается по [5, табл.3];

r_tot - сопротивление теплопередачи на 1 м длины теплоизоляционной конструкции, м×⁰С/Вт, определяется по формуле (термическим сопротивлением теплоотдачи от теплоносителя к стенке трубопровода и термическим сопротивлением стенки трубопровода можно пренебречь):

 (5.6)

где  - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции, Вт/м² ×⁰С, принимается по [7, прил.13];

 - толщина соответственно изоляции и защитного покрытия, м;

 - коэффициент теплопроводности соответственно изоляции и защитного покрытия, Вт/ (м×⁰С), принимается по [18, прил.3*].

Таблица 5.1

tи	40	50	60	70	80
аи	2186,571	2205,226	2223,84	2000,39	1776,981

Задаваясь различной толщиной изоляции (40, 60, 80, 100, 120 мм), определяем величины К_и, r_tot, q_тп, S_тп, С, П.

Проведём расчёт для изоляции с dи =40 мм:

а_п=90,28 руб/м²;

К_и =p× [а_и×d_и× (d_н+d_и) +а_п×d_п× (d_н+2·d_и)] =3,14× [2186,571×0.04× (0.325+0.04) +90,28 ×0.025× (0.325+2x0.04)] =10311,15 руб. /м.

 м·ºC/Вт;

 Вт/м;_mn=q_mn×с_т×n×10^-6=102,36×783×5280×10^-6 =310,9р. / год×м;

С=р_и×К_и=0.08×10311,15=824,89 р. / год×м;

П=Е_н×К_и+С+S_mn=0.12×10311,15+824,89+310,35=2384,12 р. / год×м.

Результаты сводятся в табл.5.2.

Таблица 5.2

Изменение суммарных затрат в зависимости от толщины изоляции

Величины	Толщина изоляции dи, мм
	40	50	60	70	80
Ки, р. /м	10311,15	13284,47	16445,78	17697,14	18422,02
rtot, м0C/ Вт.	0,78	0,89	1,00	1,10	1, 19
qmn, Вт/м	102,36	95,94	85,85	77,99	71,67
Smn,р. / годм	310,9	297,01	265,55	240,98	221,64
С, р. / годм	824,89	1062,76	1315,66	1415,77	1473,76
П, р. / годм	2384,12	2953,68	3554,85	3781,02	3906,24

 

а_п=90,28 руб/м²

С_Т=870 руб. /Гкал=783 руб. / (МВт∙ч.)

а_е=20 Вт/ (м²∙⁰С)  Вт/ (м ×⁰С) t_e=10⁰С п=5280 ч. /год

По результатам расчётов строится график зависимости приведённых затрат от толщины изоляции, по которому определяется оптимальная толщина изоляции

Вывод: Наиболее экономичная толщина тепловой изоляции при данных условиях d_{и опт}=40 мм.

Литература

1. ФЕР 81-02-18-2001. Отопление - внутренние устройства.

. ФЕР 81-02-16-2001. Сборник 16. Трубопроводы внутренние.

. ФЕР 81-02-20-2001. Сборник 20. Вентиляция и кондиционирование воздуха.

. Экономика систем ТГиВ. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 270109. - Новосибирск, 2007. - 60с.

. СНиП 23-01-2003. Строительная климатология / Госстрой СССР. - М.: Стройиздат, 2003. - 71 с.

. СНиП IV-4-82. Правила определения сметных цен на материалы, изделия и конструкции и сметных цен на перевозки грузов для строительства. Ч.1. Строительные материалы. М.: Стройиздат, 1983. - 150с.

. СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети. - М.: Госстрой России, 1999.

. СНиП 2.04.14-88*. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. - М.: Госстрой России, 1999.

. ТСН 23-325-2001 Калининградская обл. Энергосбережение в жилых и общественных зданиях. Нормативы по теплопотреблению и теплозащите / Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 2001. - 64 с.

. МГСН 2.01-99. Энергосбережение в зданиях. Нормативы по теплозащите и тепловодоэлектроснабжению // Стройэксперт-Кодекс. Территориальные строительные нормы.

. СНиП 10-01-94. Системы нормативных документов в строительстве. Основные положения // Стройэксперт-Кодекс. Строительное производство и проектирование (технические нормы, правила, стандарты).

. ФЕР 81-02-10-2001. Сборник №10. Деревянные конструкции.

. ФЕР 81-02-46-2001. Сборник №46. Работы при реконструкции зданий и сооружений.

. ФЕР 81-02-26-2001. Сборник №26. Теплоизоляционные работы.

15. МДС 81-2.99. Методические указания по разработке сборников (каталогов) сметных цен на материалы, изделия, конструкции и сборников сметных цен на перевозку грузов для строительства и капитального ремонта зданий и сооружений // СтройэспертКодекс.

16. Методические указания по курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 270109 "ТГиВ” всех форм обучения. Экономика систем ТГиВ / сост. Бочарникова О.В., Лаврентьева В.М., Бояркина Л.П. - НГАСУ, 2007. - 60 с.

. Сборник сметных цен на материалы, изделия и конструкции для базового района страны (Московская обл.) // Стройэксперт-Кодекс.

. СНиП 23-02-2003*. Тепловая защита зданий: взамен СНиП II-3-79*: введ. в действ. 2003-06-26 // Стройэксперт-Кодекс. Нормативы и стандарты

Приложения

 

Номер строки	Показатель	Номера шагов расчета (m)
		0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1.	Балансовая стоимость основных производственных фондов	0,00	118738,00	118738,00	118738,00	118738,00	118738,00	118738,00	118738,00	118738,00	118738,00	118738,00
2.	Амортизационные отчисления	0,00	11873,80	11873,80	11873,80	11873,80	11873,80	11873,80	11873,80	11873,80	11873,80	11873,80
3.	Остаточная стоимость основных производственных фондов:	0,00	118938,00	118926,11	118914,21	118902,32	118890,42	118878,53	118866,64	118854,74	118842,85	118830,96
	на начало года
4.	на конец года (стр.1-стр.2)	0,00	118926,11	118914,21	118902,32	118890,42	118878,53	118866,64	118854,74	118842,85	118830,96	0,00
5.	Прибыль от реализации	0,00	73871,00	73871,00	73871,00	73871,00	73871,00	73871,00	73871,00	73871,00	73871,00	73871,00
6.	Налоги на имущество	0,00	2378,64	2378,40	2378,17	2377,93	2377,69	2377,45	2377,21	2376,98	2376,74	1188,31
7.	Налогооблагаемая прибыль (стр.5-стр.6)	0,00	71492,36	71492,60	71492,83	71493,07	71493,31	71493,55	71493,79	71494,02	71494,26	72682,69
8.	Налог на прибыль	0,00	17158,17	17158,22	17158,28	17158,34	17158,39	17158,45	17158,51	17158,57	17158,62	17443,85
9.	Чистая прибыль (стр.7-стр.8)	0,00	54334, 19	54334,37	54334,55	54334,74	54334,92	54335,10	54335,28	54335,46	54335,64
10.	Сальдо потока от операционной деятельности фо (m) (стр.9+стр.2)	0,00	66207,99	66208,17	66208,35	66208,54	66208,72	66208,90	66209,08	66209,26	66209,44	67112,64
11.	Инвестиционная деятельность Приток	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
12.	Капиталовложения	118938,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
13.	Сальдо фи (m) (стр.11-стр.12)	118938,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
14.	Сальдо суммарного потока ф (m) (стр.10+стр.13)	118938,00	66207,99	66208,17	66208,35	66208,54	66208,72	66208,90	66209,08	66209,26	66209,44	67112,64
15.	Сальдо накопленного потока	-118938,00	-52730,01	13478,17	79686,52	145895,06	212103,77	278312,67	344521,75	410731,00	476940,44	544053,09
16.	Коэффициент дисконтирования	1,00	0,81	0,66	0,54	0,44	0,36	0,29	0,23	0, 19	0,16	0,13
17.	Дисконтированное сальдо суммарного потока (стр.15 *стр.16)	-118938,00	-42711,31	8895,59	43030,72	64193,82	76357,36	80710,67	79240,00	78038,89	76310,47	70726,90
18.	ЧДД (нарастающий итог стр.17)	-118938,00	-161649,31	-152753,72	-109722,99	-45529,17	30828, 19	111538,86	190778,86	268817,75	345128,22	415855,13
		в год, %	в квартал
	норма дисконта - Е (альтернативная доходность + риск + инфляция)	23