Построение модели тепло-массопереноса
Введение
Химическая промышленность до недавнего времени базировалась
на методах классической химии, в последнее время в результате увеличения
производства синтетических продуктов значительно возросло число гетерогенно -
каталитических процессов, в том числе процессов в псевдоожиженном слое.
Гетерогенный катализ - сложное явление, он включает в себя
механизм каталитического действия твёрдых тел, тепло-массообмен между твёрдой и
жидкой фазами в гетерогенном слое, процессы в порах катализатора. Кроме того,
промышленные процессы осуществляются, как правило, в проточных реакторах и
необходимо учитывать сложный механизм движения жидкой (или газовой) фазы.
Большинство процессов являются экзотермическими, поэтому сопровождаются
непрерывным теплообменом, что приводит к появлению неоднородностей температуры
в поперечном и продольном направлениях, которые также необходимо учитывать при
моделировании.
Основными моделями тепломассопереноса в реакторе с
псевдоожиженным слоем являются диффузионные, в которых расчёт распределения
концентрации и температуры в слое проводится путём анализа уравнений диффузии и
теплопроводности. Причём коэффициенты диффузии и теплопроводности определяются
не молекулярными параметрами - это скорее коэффициенты перемешивания. Они
разные для твёрдой и жидкой фазы.
Целью курсовой работы является построение стационарной модели
тепло-массопереноса для различных условий теплоотвода через стенку реактора, а
также разработка программы для исследования теплообмена в псевдоожиженном слое.
1.
Основные математические модели процессов теплообмена в псевдоожиженном слое
Анализ процессов, протекающих в проточных химических
реакторах с каталитическим слоем и в реакторах с псевдоожиженным слоем,
представляет собой очень сложную проблему. Он должен включать в себя изучение
химической реакции в реальных условиях её протекания, то есть учитывать
физические процессы, накладывающиеся на основной химический процесс. Важнейшими
из этих физических процессов являются: во-первых, диффузия исходных веществ и
продуктов реакции и, во-вторых, выделение и распространение тепла. На эти
процессы сильно влияют: характер движения газа или жидкости, приводящего к
конвективному переносу тепла и вещества.
Проанализируем основные физические явления, которые должны
быть учтены при построении математических моделей процесса.
Реактор с неподвижным слоем представляет собой неоднородную
систему, состоящую из двух фаз: твёрдых частиц катализатора и промежутков между
ними, заполненных движущимся газом или жидкостью. При отсутствии реакции в объёме
концентрация любого реагента в реакционной смеси определяется решением
уравнения конвективной диффузии, а температура - уравнением теплопроводности.
Граничными условиями для них будут равенства диффузионных потоков вещества
(тепла) на поверхности твёрдых частиц скоростям образования вещества (выделения
тепла) в результате поверхностной каталитической реакции.
Расчётная система уравнений должна быть, кроме того,
дополнена уравнением теплопроводности твёрдых частиц и граничными условиями для
концентрации и температуры на входе, выходе и стенках реактора. Если процесс
идёт на пористом катализаторе, в расчётную систему включаются также уравнения
внутренней диффузии реагентов в пористом зерне. При этом в разных частях
аппарата, вследствие неоднородности полей температуры и концентрации, могут
создаваться резко различные условия, соответствующие разным областям протекания
реакции. Однако строгое математическое решение проблемы в целом не
представляется возможным.
Чтобы сделать расчёт реакторов возможным необходимо принять
некоторую упрощённую модель зерненого слоя твёрдых частиц.
Простейшей и наиболее распространённой формой математического
описания процессов в неподвижном слое является диффузионная модель. Допущения,
лежащие в основе этой модели, заключается в том, что слой считается
квазиоднородным, а перенос тепла и вещества описывается диффузионными
уравнениями с некоторыми эффективными коэффициентами диффузии и
теплопроводности. Диффузионную модель можно строго обосновать, если допустить,
что внутри реактора может быть выделен некоторый макрообъём, достаточно большой
по сравнению с масштабом неоднородности системы (диаметром зерна), но в то же
время достаточно малый по сравнению с масштабом изменения концентрации
реагентов и температуры в реакторе.
Что касается анализа процессов в псевдоожиженном слое, то
сравнение степеней превращения, рассчитанных по однофазной диффузионной модели,
показывает, что она пригодна для описания однородного псевдоожиженного слоя.
Режим однородного псевдоожижения достигается в невысоких слоях мелких частиц
при использовании в качестве ожижающего агента капельных жидкостей. Однако и в
этом случае закономерности, полученные в рамках диффузионной модели имеют
ограниченную область применимости, так как любая однородная псевдоожиженная система
неустойчива даже по отношению к малым возмущениям. В системе возникают
колебания пористости, причём скорость их роста повышается с увеличением размера
частиц, пористости слоя и отношения плотностей твёрдой и жидкой фазы.
Существенно, что при псевдоожижении газами скорость роста возмущений на два
порядка выше, чем при псевдоожижении капельными жидкостями.
В уравнениях диффузионной модели вместо истинной скорости
потока используется фиктивная линейная скорость, рассчитываемая на полное
сечение реактора. Эта скорость считается обычно постоянной по всему сечению
аппарата, и если рассматриваемый процесс идёт без изменения объёма, то и во
всём реакторе. Эффективные коэффициенты диффузии и теплопроводности ни имеют
ничего общего с соответствующими молекулярными коэффициентами. Продольная и
поперечная составляющие скорости потока являются случайными функциями
пространственных координат. Если предположить, что отклонения истинной скорости
потока от её среднего значения в разных точках малы и взаимонезависимы, то
усреднение конвективного члена в уравнении диффузии даёт, помимо «эффективного
конвекционного члена», «эффективный диффузионный член» с коэффициентом диффузии
D, намного превышающем
молекулярный. Если поток турбулентен, то истинная скорость является функцией не
только координат, но и времени.
Диффузионная модель не даёт никакой информации о значениях
эффективных коэффициентах переноса, и эти величины определяются опытным путём.
Как показывает эксперимент, значения коэффициентов переноса (или перемешивания)
в продольном направлении намного выше, чем в поперечном. Опытные данные явно
недостаточны, поэтому интенсивно ведутся теоретические расчёты коэффициентов
перемешивания на основе ячеистой модели неподвижного слоя. В этой модели
пространство между частицами представляется в виде совокупности ячеек с
размерами порядка размера зерна, соединённых друг с другом узкими каналами.
Внутри каждой ячейке газ или жидкость считаются идеально
перемешенными. Эта модель оправдывается в условиях развитого турбулентного режима
потока. При не слишком больших скоростях потока в неподвижном слое образуются
каналы с повышенной скоростью потока и застойные зоны. Модели с такими
явлениями очень сложны и неудобны для расчётов. Поэтому до сих пор почти все
расчёты в каталитическом слое проводятся с помощью диффузионной модели.
Но и в рамках диффузионной модели до сих пор подробно
исследованы лишь самые простые случаи. Это - полное перемешивание (когда
диффузионный перенос преобладает над конвективным, а эффективные коэффициенты
перемешивания стремятся к нулю) и неполное продольное перемешивание (когда
продольное перемешивание того же порядка что и конвективный перенос).
Поперечные градиенты, как правило, не рассматриваются, и роль поперечного
перемешивания сводится к увеличению эффективных коэффициентов перемешивания в
продольном направлении. Такое приближение справедливо только для реакторов
небольшого диаметра, однако и они при таком упрощённом описании обладают столь
высокой параметрической чувствительностью к изменению параметров, связанных с
теплопередачей, что это свидетельствует о необходимости анализа распространения
тепла в поперечном направлении. В реальных промышленных процессах влияние
поперечного перемешивания на стационарные режимы может оказаться весьма
существенным.
Обзор исследований в этом направлении показывает, что если
роль продольного перемешивания изучена достаточно подробно численными и
аналитическими методами, роль поперечного перемешивания изучена слабо. Это
легко объяснить, так как введение ещё одной переменной - радиуса - намного
усложняет нелинейную задачу в стационарных режимах и их устойчивости.
Во всех рассмотренных моделях предполагались одинаковыми
определяющие механизмы переноса для вещества и тепла (считалось, что перенос
тепла осуществляется движущимся газом или жидкостью). При этом эффективные
коэффициенты температуропроводности того же порядка, что и диффузии, а
эффективные числа Пекле для переноса тепла и вещества предполагались равными.
Это значительно упрощает вычисления, но являются оправданными лишь в случаи
больших скоростей потока. Иначе нужно учитывать передачу тепла частицами
катализатора для «короткого» слоя c интенсивным теплоотводом.
Противоположная картина наблюдается в псевдоожиженном слое,
где перенос массы осуществляется газом или жидкостью в режиме идеального
вытеснения (коэффициент диффузии близок к нулю), а перенос тепла обусловлен
интенсивным движением частиц катализатора в продольном и поперечном направлении
и близок к режиму полного перемешивания (коэффициент температуропроводности
стремится к бесконечности).
2.
Модель псевдоожиженного слоя с учетом теплообмена
2.1 Математическая модель
Для описания процессов тепло-массопереноса в проточных
химических реакторах со взвешенным слоем обычно используются одномерные модели,
дополненные упрощающими предположениями о процессах переноса (идеальное
вытеснение или полное перемешивание). Однако для ряда гетерогенно -
каталитических процессов, протекающих с большим тепловыделением, становится
существенным поперечный градиент температуры, и в рассмотрение следует ввести
механизм поперечной теплопроводности и передачу тепла на стенке теплоносителю.
Рассмотрим химический реактор, заполненный однородным
катализатором, сквозь который с постоянной скоростью продувается поток газа,
несущий реагирующие компоненты и уносящий газообразные продукты реакции (рис.
2.1).
Большинство каталитических реакторов выполняется в виде круглых
цилиндров с высотой слоя приблизительно равной диаметру аппарата. В
соответствии с этим, для математического описания процессов тепло - массообмена
в них обычно используется цилиндрическая система координат (X, R, ).
Здесь X - продольная координата (),- поперечная координата (),
φ - полярный угол.
На вход реактора подаётся разогретая до температуры T’’смесь с концентрацией C0, а через боковые стенки
осуществляется отвод тепла теплоносителем с температурой T’.
Будем считать, что реагирующие вещества примешиваются к
воздушному потоку в относительно небольших количествах, и пренебрежём
изменением объёма вследствие реакции и саморазогрева. Катализатором обычно
служат мелкие частицы диаметром dK≈2-5 мм, так что аэродинамические условия
течения струи в среднем одинаковы по всему сечению реактора.
Многочисленные эксперименты исследования показали, что
профиль скорости можно считать плоским, если в слое укладывается больше 30
частиц катализатора (a/dK >30). При a/dK<30 профиль скорости отличается от плоского. Максимум
скорости при этом достигается не в центре реактора, а в тонком пристеночном
слое, и обусловлен он нерегулярностью укладки зёрен катализатора у стенки. Так
что и в этих условиях плоский профиль скорости является достаточно хорошим
приближением к действительности, поскольку область отклонения скорости от её
среднего значения мало по сравнению с поперечными размерами реактора.
Таким образом, в работе предполагается, что скорость потока
направлена вдоль оси Х и постоянна как по длине, так и по радиусу реактора
, ,
Предположим, что достаточно задания одного значения концентрации С
для определения скорости протекания химической реакции.
Для определения температуры и концентрации в реакторе рассмотрим
уравнение баланса массы и тепла. Уравнение баланса вещества записано в
предположении, что конвективный перенос преобладает над диффузионным
(эффективные диффузионные коэффициенты в продольном и поперечном направлении
близки к нулю). Тогда для единицы объёма вещества имеем
(2.1)
Здесь С = С (X, R, t) - концентрация вещества;- время;-
эффективная скорость химической реакции;- температура.
Первое слагаемое в правой части уравнения (2.1) характеризует
убыль реагирующего вещества за счёт конвективного переноса. Так как
концентрация вдоль реактора падает (∂C/∂X<0) и этот член положителен, то он описывает
подачу реагирующего вещества к данному месту катализатора.
Отметим, что уравнение (2.1) правильно описывает массообмен в
случае, когда реактор расположен вертикально, так как иначе может оказаться
существенным перенос массы свободной конвекцией, вызванной наличием градиентов
температуры и концентрации вдоль радиуса.
Второй член в правой части уравнения (2.1) описывает убыль
реагирующего вещества за счёт химической реакции в единице объёма слоя. Будем
предполагать, что зависимость скорости реакции от температуры определяется
законом Аррениусовского типа, а от концентрации - степенным законом
(2.2)
Здесь n - порядок реакции;
R0 -
газовая постоянная;- энергия активации;
K0 -
предэкспонент Аррениуса.
Для гетерогенных процессов возможна и более сложная зависимость
скорости реакции от концентрации и температуры. Кроме того, в условиях, благоприятствующих
большой скорости реакции и малой скорости диффузии (высокие температуры и
давления, малые скорости потока), возможен переход реакции в диффузионную
область. При этом эффективный порядок реакции становится первым, а константа
скорости растёт с температурой гораздо медленнее, чем в законе (2.2). Тем не
менее предполагается, что и в этом случае справедлива кинетическая зависимость
(2.2), где величина Е уменьшается, по сравнению с обычной энергией активации.
Большинство промышленных процессов являются экзотермическими. И
представляется наиболее интересным исследовать стационарные режимы и их
устойчивость в этом случае. Основное количество тепла, выделяющиеся при
реакции, уходит в окружающую среду через стенки реактора. Падение температуры в
сечениях, перпендикулярных газовому потоку, складывается из радиального
перепада по слою (от оси до периферии), перепада температуры в стенках реактора
и температурного скачка на границе реактора - окружающая среда. Для сильно -
экзотермических реакций может возникнуть значительный радиальный перенос
температуры по слою, вызванный большей скоростью реакции и тепловыделением в
центре, где температура выше. При этом существенное влияние на теплообмен в
реакторе оказывает процесс передачи тепла теплопроводностью. Баланс тепла во
внутренних точках реактора тогда складывается из тепла, переносимого в
направлении Х конвективным движением и тепла, переносимого механизмом
поперечного перемешивания.
Предположим, что коэффициенты эффективной теплопроводности в
продольном и поперечном направлении конечны, в отличии от соответствующих
коэффициентов диффузии. Это оправдано, так как распространение тепла возможно
непосредственно по гранулам катализатора и это значительно ускоряет процесс
теплопроводности по сравнению с диффузией. Поэтому уравнение теплопереноса, в
соответствии с принятыми предположениями запишется в виде
(2.3)
здесь T - температура элементарного объёма слоя;
;
ε0 - объёмная доля смеси газов в реакторе;
ρg, Cg и ρs, CS - плотность и теплоёмкость газа
соответственно;- теплота реакции (для экзотермической h>0);
λX, λR - эффективные коэффициенты
теплопроводности в продольном и поперечном направлении соответственно.
Для однозначной разрешимости системы уравнений тепло -
массопереноса (2.1), (2.3) необходимо сформулировать начальные и граничные
условия. В качестве начальных задаются значения температуры и концентрации при
t = 0
= 0 , (2.4)
Для концентрации, в соответствии с уравнением (2.1), необходимо
задать лишь одно граничное условие на входе в реактор
= 0 (2.5)
Граничные условия для температуры в реакторе имеют вид
= 0, X = l, (2.6)= 0, R = a, (2.7)
где - коэффициент теплоотдачи.
Согласно (2.6), (2.7), смесь газов поступает в реактор при
температуре , охлаждается вследствие теплоотвода через
его боковые стенки и выходит из реактора в условиях отсутствия теплового потока
вдоль оси. Граничное условие (2.7) показывает, что в окрестности стенки
реактора (R = a) происходит теплообмен с окружающей средой по известному закону
Ньютона.
Отметим, что функции C0(R, t), C0(X, R), T0(X, R), TI() , должны удовлетворять условиям согласования
(2.8)
(2.9)
Система уравнений (2.1) - (2.3) с краевыми условиями (2.4) - (2.7)
сложна для исследования. Поэтому для существенного упрощения уравнения
теплопереноса (2.3) рассматривается предельный случай. Это случай «короткого»
слоя, когда интенсивный поток тепла, переносимый струёй вдоль реактора, сильно
понижает температурный градиент в этом направлении и можно считать температуру
постоянной по всей длине реактора. В данной работе более подробно исследуется
случай псевдоожиженного слоя.
2.2 Двумерная модель теплообмена в химическом
реакторе с псевдоожиженным слоем
Эта модель наиболее проста и удобна для исследования режимов
работы в химических реакторах. Она описывает основные процессы тепло -
массопереноса вещества в реакторе. Поэтому рассмотрим задачу о распределении
температуры в случае, когда l≈a. Умножим обе части уравнения (2.3) на R и проинтегрируем их
по радиусу от 0 до a. Учитывая, что в большей части реактора (исключая тонкий
слой у стенки) температура и концентрация не зависят от R, и используя
граничные условия (2.7), получим
(2.10)
Для сравнительной оценки роли двух последних слагаемых (2.10)
проинтегрируем их по длине реактора. Пусть - полное, а - среднее изменение температуры вдоль
реактора. Тогда, поскольку и - величины одного порядка, отношение
потерь, вносимых рассматриваемыми слагаемыми приближённо равно
здесь - характерное время охлаждения
каталитического слоя через стенку реактора;
- время контакта газа с катализатором.
Предположим, что смесь подаётся в реактор без градиента
температуры вдоль оси, тогда из граничных условий (2.6) следует
и уравнение теплопереноса принимает вид
(2.11)
Решение его должно удовлетворять граничным условиям (2.7).
Уравнения (2.1) и (2.7) могут быть применены для описания
процессов в реакторе со взвешенным слоем катализатора.
Введём безразмерные переменные
, , ,
, (2.12)
И запишем систему уравнений (2.1), (2.2), (2.11) в виде
, (2.13)
(2.14)
После перехода к безразмерным переменным множество
параметров, входящих в данные уравнения, сводится к небольшому числу их
безразмерных комбинаций. Разумным выбором этих комбинаций мы можем сократить
число параметров преобразованной системы до минимума следующим образом:
Здесь , , ,
, , =,
,
где - степень продвижения реакции;
- безразмерная температура,
C, C- концентрация ключевого вещества в реакторе и на входе в реактор.
Граничные условия (2.5), (2.7) в безразмерных переменных
имеют вид
х = 0 (2.15)
r = 0 (2.16)
r = 1 (2.17)
t = 0 , (2.18)
Здесь - число Био,
,
θ’’ - безразмерная температура теплоносителя.
Отметим, что для системы (2.13) - (2.16) в качестве масштаба
температуры выбрана величина адиабатического разогрева , которая характеризует увеличение
температуры смеси газа при полном выгорании ключевого вещества и является
естественным масштабом при разности температур в рассматриваемой задаче.
Безразмерный параметр Pe в уравнении (2.14) характеризует отношение
характерного времени распространения тепла в поперечном направлении к времени
выравнивания температуры вдоль реактора. Параметр g характеризует соотношение
между временем контакта реагирующих веществ с катализатором и временем полного
выгорания ключевого вещества при постоянной скорости . Так как эта скорость соответствует случаю, когда практически все
молекулы обладают тепловой энергией, которой достаточно для совершения реакции
(E<<RT), то мало и величина g достаточно велика (, где меняется в диапазоне от 10 до 40).
Значение ω
определяет вклад газовой смеси в теплоемкость единицы объема реактора и
меняется в интервале от нуля до единицы. Поскольку объемная теплоемкость
твердого тела в сотни раз больше теплоемкости газа, то обычно берут ω<<1.
Значение числа Bi, которое характеризует соотношение между
скоростью теплопередачи через стенку и скоростью распространения тепла в
поперечном направлении, менялось от 0 до 10.
В рассматриваемой модели наиболее интересен случай, когда порядок
реакции n = 1, то есть когда система уравнений (2.13) - (2.17) описывает
процесс как в диффузионной, так и в кинетической области. Выбор в качестве
масштаба температуры E/R, хотя и упрощает вид закона Аррениуса, неудобен, поскольку он
велик в сравнении с теми разностями температур, с которыми приходится иметь
дело на практике. Параметр β, определяющий отношение
этих двух масштабов температуры, меняется в реальных условиях от 10 до 100.
2.3 Реакторы с непрерывным теплообменом
При проведении процесса в непрерывно действующем промышленном
реакторе значительную роль играют поток реагентов и теплообмен с внешней
средой. В разных частях реактора могут создаваться резко различные условия,
соответствующие разным областям протекания реакции.
Рассмотрим подробнее реакторы с непрерывным теплообменом для
экзотермических реакций (протекающих с выделением тепла) и эндотермических
реакций (протекающих с поглощением тепла).
Отвод тепла в большинстве промышленных реакторов
осуществляется непосредственно от зоны реакции. Конструктивно точнее реакторы
представляют собой трубчатый теплообменник с катализатором в трубах и
теплоносителем в межтрубном пространстве. Гидродинамический режим потока в
трубке близок к режиму идеального вытеснения.
При выводе уравнений модели предполагалось, что температура в
реакторе меняется по длине и радиусу реактора. Если промышленный трубчатый
реактор работает при температуре теплоносителя, постоянной во всем объеме
межтрубного пространства, это приводит к крайне невыгодному распределению температуры
по длине трубок.
Если диаметр трубы аппарата d=const, то плотность
теплоотвода
,
где - эффективный коэффициент теплопередачи от
каталитического слоя к теплоносителю,
Т - температура в слое катализатора рассчитанная для границы слоя,
Т- температура теплоносителя при заданной
координате х.
2.4 Асимптотическое разложение решения при
малом значении числа Пекле
Рассматривается двумерная модель химического реактора
идеального вытеснения по веществу (продольный и поперечный коэффициенты
диффузии равны нулю) и полного продольного перемешивания по энергии (продольный
коэффициент теплопроводности равен бесконечности, а поперечный имеет конечное
значение).
Стационарные уравнения массотеплопереноса для рассматриваемой
модели реактора в безразмерной форме имеют вид
(2.19)
(2.20)
Здесь С, С- концентрация ключевого вещества в
реакторе и на входе в реактор соответственно, Т, Т- температура в реакторе и температура
поступающей смеси, h - теплота реакции, и с плотность и удельная
теплоемкость смеси реагентов и продуктов реакции, - газовая постоянная, - предэкспонент Аррениуса, l и a длина и радиус реактора, и - скорость смеси, X и R - продольная
() и поперечная () координаты,
- объёмная доля смеси реагентов и
продуктов реакции в пористом слое катализатора, - значение эффективного коэффициента теплопроводности в радиальном
направлении, g - параметр, пропорциональный числу Дамклера.
Уравнения (2.19), (2.20) дополняются граничными условиями
(2.15-2.17).
х = 0 (2.15)
r = 0 (2.16)
r = 1 (2.17)
Стационарное распределение степени продвижения реакции
определяется решением уравнения (2.19) с граничным условием (2.15).
Стационарное распределение степени продвижения реакции связано с
радиальным распределением температуры соотношением
(2.21)
Подставляя (2.21) в (2.20), получаем для определения стационарного
распределения температуры по радиусу реактора уравнение
(2.22)
где (2.23)
Число решений двухточечной краевой задачи (2.22), (2.16) и
определяет количество стационарных режимов работы реактора. В силу нелинейности
функции может быть несколько стационарных режимов.
Решение задачи (2.20), (2.16) найдено методом малого параметра при
Ре<<1, что соответствует случаю, когда тепло распространяется по радиусу
значительно быстрее, чем сносится потоком вдоль реактора.
Распределение температуры в реакторе ищется в виде
(2.24)
И тогда для определения неизвестных функций (i=0,1,2,…) получается последовательность линейных задач
r = 0; (2.25)
r = 0; r = 1;
, ,
Система уравнений (2.25) обладает тем свойством, что константы
предыдущего приближения определяются в процессе нахождения следующего
приближения.
Нулевое приближение решения имеет вид
(2.26)
Их физический смысл легко определить значения определяются из алгебраического уравнения
(2.26), представляющего собой равенство тепловыделения и теплоотвода в модели
полного перемешивания.
Для конечных значений числа Пекле задачу (2.20), (2.16)
аналитически решить не удается.
Результаты численных расчетов приведены на рис. 2 для параметров
В случае а) для значений параметров при разных значениях решение оказалось единственным.
В случае б), когда ; решений три. Они хорошо аппроксимируются аналитической оценкой
показанной штриховой линией.
Приведенные данные показывают, что стационарное распределение
температуры в реакторе хорошо описывается параболой, которая становится круче с
увеличением чисел Пекле и Био.
3.
Численный алгоритм решения задачи
Рассматривается двумерная модель химического реактора с
продольным и поперечным перемешиванием в случае больших чисел Пекле,
рассчитываемых по коэффициенту эффективной теплопроводности в поперечном
направлении, то есть анализируется предельный случай модели, когда тепло
распространяется в поперечном направлении значительно медленнее, чем сносится
потоком вдоль реактора.
В рассматриваемой двумерной модели химического реактора
предполагается идеальное вытеснение по веществу (продольный и поперечный
коэффициенты диффузии равны нулю) и полное продольное перемешивание по энергии.
На рисунках 3.1-3.3 приведены расчеты профилей температуры по r при значениях числа Пекле, равного 0,01; 0,1; 1, и при
этом значениях числа Био, равного 0,1 (см. Рис. 3.1); 1 (см. Рис. 3.2); 10 (см.
Рис. 3.3), температура теплоносителя= 0,1, а температура поступающей смеси= 1,5.
Рис. 3.1. Распределение профиля температуры по r при значении числа Bio=0,1
Рис. 3.2. Распределение профиля температуры по r при значении числа Bio=1
Рис. 3.3. Распределение профиля температуры по r при значении числа Bio=10
Из рисунков 3.1-3.3 видно, что с увеличением числа Пекле
профили температуры быстрее выравниваются по радиусу, увеличение числа Био
(0.1; 1; 10;) приводит к более резкому изменению температурного профиля в
окрестности стенки реактора.
Заключение
псевдоожиженный массоперенос теплоотвод тепло
В данной курсовой работе был сделан аналитический обзор
моделей теплообмена в химических реакторах с псевдоожиженным слоем. Построена
стационарная модель тепло-массопереноса для различных условий теплоотвода через
стенку реактора.
В результате проделанной работы были получены следующие
результаты:
1) Моделирование тепло-массопереноса в реакторе с
псевдоожиженным слоем;
2) Численное решение уравнений диффузии и
теплопроводности;
) Проведение численных расчетов профилей температуры
методом прогонки;
) Сравнение результатов численного расчета с
известными результатами.
Список источников
1. Патанкар,
С.В. Численное решение задач теплопроводности и конвективного теплообмена при
течении в каналах / С.В. Патанкар. - Пер. с англ. Е.В. Калабина; под. ред. Г.Г.
Янькова. - М.: Изд-во МЭИ, 2003. - 312 с.
2. Кузнецов,
Г.В. / Разностные методы решения задач теплопроводности: учебное пособие / Г.В.
Кузнецов, М.А. Шеремет. - Томск: Изд-во ТПУ, 2007. - 172 с.
. Д.
Перлмуттер, Устойчивость химических реакторов, Л.: Химия, 1967, 328 с.
. А.А.
Самарский, Ю.П. Попов, Разностные методы решения задач газовой динамики, М.:
Наука, 1980, 352 с.