Теплоснабжение и вентиляция производственного помещения
Введение
В последнее время технология
обеспечения заданного микроклимата в помещениях бурно развивается. Новые
способы обогрева, охлаждения и проветривания помещений, связанные с появлением
на рынке широкого ассортимента нового оборудования, аппаратов и блоков данных
систем с гибким автоматическим управлением, позволяют проектировать и
осуществлять эффективные и экономичные системы отопления, вентиляции и
кондиционирования воздуха.
Данная курсовая работа состоит из
теоретической, расчетной и графической части. В теоретической части следует
написать теорию системы вентиляции, кондиционирования и отопления
производственного помещения. Расчетная часть состоит из четырех основных
частей:
Расчет мощности отопительных
приборов системы отопления.
Расчет тепло- и влагопоступлений в
вентилируемое помещение.
Расчет воздухообмена в помещении
промышленного здания.
Расчет воздухообменов по нормам
кратности.
Все полученные результаты оформлять
в таблицы, предложенные в приложении курсового проекта.
Графическая часть выполняется в
процессе расчета воздухообмена в помещении промышленного здания и представляет
собой процессы изменения состояния воздуха в помещении при вентиляции в виде
I-d диаграммы.
Расчет мощности отопительных
приборов системы отопления происходит из расчетов теплопотерь всего
производственного помещения, включая:
потери тепла наружных стен (с учетом
остекления);
полов (путем разделения пола на 4
зоны);
дополнительных потерь (в зависимости
от ориентации здания).
Расчет тепло- и влагопоступлений в
вентилируемое помещение производится из совокупности теплопоступлений от:
людей;
от солнечной радиации;
от искусственного освещения;
от технологического оборудования;
от чердачного перекрытия;
и от совокупности вредных выделений:
влаговыделения;
газовые выделения.
Расчет воздухообмена в помещении
промышленного здания включает в себя расчет теплового баланса помещения,
количество приточного и удаляемого воздуха, кратности воздухообмена, а также
проверка на соответствие санитарной нормы полученных данных по воздухообмену.
Все необходимые для расчетов данные
можно брать:
из таблицы исходных данных;
в соответствии с параметрами,
значения которых приведены по ходу выполнения задания;
из нормативных документов (СНиП,
ГОСТ, СанПиН);
в соответствии с примечаниями после
каждой таблицы.
Список используемых нормативных
документов для определения некоторых параметров:
ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ "Общие
санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны";
СНиП 23.01.99 "Строительная
Климатология";
СНиП 23.05.95 "Естественное и
искусственное освещение".
Условия задачи для выполнения работы
Основные исходные данные,
приведенные в таблице ниже, индивидуальны для каждого студента. Они
представляют собой исходные параметры производственного помещения
хлопчатобумажной ткацкой фабрики.
№ п.
|
ФИО
|
Фабрика №1 (x×y)
|
Высота, м
|
Количество работающих человек в смену
|
% женщин*
|
Населенный пункт
|
Параметры остекления
|
1.
|
Апалькова М.С.
|
120х72м-1 эт.
|
4,6
|
250
|
85
|
Астрахань
|
8 шт 3,2 × 2,4
|
* Примечание. Процентное соотношение
женщин относительно всех работающих человек в смену
Ниже приведена схема расположения
ткацкой фабрики с одинаковой для всех ориентацией здания.
Часть I. Расчет мощности
отопительных приборов системы отопления
Для проведения теплового баланса
производственного помещения [1] определим количество теплоты, уходящей в
окружающую среду через ограждения помещения (наружные стены, остекление, пол).
Все расчеты проводим только для холодного периода года. Полученные данные
оформляем в виде таблицы 1 приложения.
Теплопотери через наружные стены
Теплопотери наружных стен без учета
остекления:
[Вт], где:
ст - площадь наружной
стены, м2;
- коэффициент
сопротивления наружной стены, (брать равным 10,3);в -
температура внутреннего воздуха помещения, оС;н - температура наружного
воздуха, оС.
Теплопотери через
остекление:
[Вт], где:
ос - общая площадь
остекления наружной стены, м2;
- коэффициент
сопротивления остекления, (брать
равным 3,9).
Теплопотери наружных
стен с учетом остекления:
[Вт], где:
, [Вт].
Дополнительные
теплопотери наружных стен в зависимости от ориентации здания. Определяются по
таблице:
Ориентация
|
Величина добавочных потерь к основным, %
|
С, С-В, В
|
10
|
Ю-З, З
|
5
|
Теплопотери рассчитать для всех трех
несущих наружных стен, включая дополнительные потери в зависимости от
ориентации здания, и занести полученные результаты в таблицу 1 приложения.
Ю-З стена:
Теплопотери без учета остекления:
ст - 4,6х120=552 м2;
-10,3 ;в
- 20оС;н - -23оС.
Теплопотери через
остекление:
ос - 2,4х3,2х4=30,72 м2;
-3,9.
Теплопотери с учетом
остекления:
Теплопотери с учетом
добавочных потерь:
С-В стена:
Теплопотери с учетом
добавочных потерь:
С-З стена:
Теплопотери:
ст - 4,6х72=331,2 м2;
-10,3 ;в
- 20оС;н - -23оС.
Теплопотери через пол.
Разделив пол на четыре зоны, вычислим площадь каждой зоны и найдем их
теплопотери по формуле:
[Вт], где:
п - площадь зоны пола,
м2;п - коэффициент сопротивления каждой зоны пола, :
R I
|
2,1
|
R II
|
4,3
|
R III
|
8,6
|
R IV
|
14,2
|
п=119х70=8330м2
Найдя теплопотери всех
четырех зон пола, занесем эти результаты в таблицу 1 приложения.
Часть II. Расчет тепло-
и влагопоступлений в вентилируемое помещение
Теплопоступления в производственное
помещение.
Для расчета общей
теплоты, поступающей в производственное помещение, определим количество
поступающей теплоты от всех источников, находящихся в помещении: от людей, от
солнечной радиации, от системы отопления, от технологического оборудования и от
прочих источников (в данном случае - от чердачного покрытия). Все полученные
результаты заносим в таблицу 2 приложения.
Теплопоступления в
помещение от людей.
Теплопоступления от
людей бывают явными, скрытыми и полными. Для расчета используем нижеприведенную
таблицу:
Таблица [1]
Количество теплоты и
влаги, выделяемое взрослыми людьми (мужчинами)
Показатель
|
Количество теплоты, Вт/чел, и влаги mЧ, г/(ч·чел), выделяемых
одним человеком при температуре воздуха в помещении, оС
|
|
10
|
15
|
20
|
25
|
30
|
35
|
В состоянии покоя
|
Теплота явная qЧ.Я
|
140
|
120
|
90
|
60
|
40
|
10
|
Полная qЧ.П
|
165
|
145
|
120
|
95
|
95
|
95
|
Влага mЧ
|
30
|
30
|
40
|
50
|
75
|
115
|
При легкой работе
|
qЧ.Я
|
150
|
120
|
99
|
65
|
40
|
5
|
qЧ.П
|
180
|
160
|
151
|
145
|
145
|
145
|
mЧ
|
40
|
55
|
75
|
115
|
150
|
200
|
При работе средней тяжести
|
qЧ.Я
|
165
|
135
|
105
|
70
|
40
|
5
|
qЧ.П
|
215
|
210
|
205
|
200
|
200
|
200
|
mЧ
|
70
|
110
|
140
|
185
|
230
|
280
|
При тяжелой работе
|
qЧ.Я
|
200
|
165
|
130
|
95
|
50
|
10
|
qЧ.П
|
290
|
290
|
290
|
290
|
290
|
290
|
mЧ
|
135
|
185
|
240
|
295
|
355
|
415
|
Примечание: для женщин значения из
таблицы необходимо умножать на 0,85 (значение η). Для мужчин значение η = 1.
Значение температуры воздуха в
производственном помещении при данной тяжести работы находим из ГОСТ
12.1.005-88 ССБТ "Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху
рабочей зоны". Показатели явной и полной теплоты вычисляем для холодного и
теплого периода года. Определяем показатель явной (qЧ.Я) и полной (qЧ.П)
теплоты для необходимой температуры методом интерполяции. Общее количество
явной теплоты, исходящих от всех работников смены определяется по формуле:
, где:
- количество работающих
в смену мужчин или женщин.
Общее количество полной
теплоты определяется по идентичной формуле:
Работа средней тяжести,
температура воздуха внутри производственного помещения в холодный период года
20°С, в теплый период года 23°С. Количество мужчин - 38 чел. Количество женщин
- 212 чел.
Показатель
|
Холодный период
|
Теплый период
|
|
Муж
|
жен
|
муж
|
жен
|
qчя, Вт/чел.
|
105
|
89,25
|
85
|
72,25
|
qчп, Вт/чел.
|
205
|
174,25
|
203
|
172,55
|
mч, г/чел.
|
140
|
119
|
165
|
140,25
|
∑qчя, Вт/чел
|
105х38=3990
|
89,25х212=18921
|
85х38=3230
|
72,25х212=15217
|
Qчя, Вт/чел.
|
3990+18921=22911
|
3230+15217=18447
|
∑ qчп, Вт/чел.
|
205х38=7790
|
174,25х212=36941
|
203х38=7714
|
172,55х212=36580,6
|
Q чп, Вт/чел.
|
7790+36941=44731
|
7714+36580,6=44294,6
|
Теплопоступления в помещение от
солнечной радиации.
Поступления тепла от солнечной
радиации определяется по формуле:
, где:
о - теплопоступления
солнечной радиации через остекление, Вт;п - теплопоступления солнечной радиации
через переплет, Вт.
, где:
п, qр - поступления
тепла от соответственно прямой и рассеянной радиации, Вт/м3 (брать из таблицы
[2]);- коэффициент, учитывающий затенение окон переплетами и загрязнением
атмосферы (для Ю-З равен 0, 54; для С-В равен 1,26);- коэффициент, учитывающий
загрязнение стекла (для Ю-З и С-В равен 0,95);
βсз
- коэффициент, учитывающий теплопропускание светозащитных устройств (брать
равным 0,9);н, tв - наружная и внутренняя температура воздуха соответственно,
оС;о - сопротивление теплопередачи, м2К/Вт (брать равным 0,465);
∑ Fо - суммарная
площадь всех окон, м2.
Таблица [2]
Поступления тепла в
зависимости от времени суток
Ориентация световых проемов
|
Qо, Вт/м2
|
|
8-9
|
9-10
|
10-11
|
11-12
|
12-13
|
13-14
|
14-15
|
15-16
|
16-17
|
Ю-З
|
64
|
67
|
93
|
251
|
409
|
519
|
581
|
586
|
529
|
С-В
|
261
|
97
|
62
|
59
|
58
|
58
|
57
|
56
|
53
|
∑
|
325
|
164
|
155
|
310
|
467
|
577
|
638
|
642
|
582
|
Примечание. Выбираем максимальное
значение поступления тепла в зависимости от времени суток (15-16 часов) и
высчитываем теплопоступления отдельно для Ю-З и С-В.
, где:
о - среднесуточное
поступление тепла в помещение, Вт/м2;
β - коэффициент
изменения теплового потока;
Аq - амплитуда колебания
теплового потока, Вт/м2;п - площадь поверхности перекрытия, м2.
Ю-З стена:п=586Вт/м3;=0,
54;=0,95;
βсз
= 0,9;н=28,4°Св=23оС;о =0,465 м2К/Вт;
∑ Fо
=8х2,4х3,2=61,44 м2.
С-В
стена:р=56;=1,26;=0,95;
βсз
= 0,9;н=28,4°Св=23оС;о =0,465 м2К/Вт;
∑ Fо
=8х2,4х3,2=61,44 м2.
Теплопоступления в
помещение от искусственного освещения.
, где:
Е - общая освещенность
помещения, лк;пл - площадь пола помещения, м2;осв - среднее удельное
тепловыделение светильников, , определяется по
таблице [3];осв - коэффициент выделения тепла, равный 0,45, если светильники
располагаются в вентилируемом подвесном потолке, и 1, если светильники
находятся непосредственно в помещении.
Таблица [3]
Удельные тепловыделения
от светильников с люминесцентными лампами (верхние значения) и лампами
накаливания (нижние значения)
Тип светильника
|
Средние удельные тепловыделения qосв, Вт/(лк·м2), для помещений
площадью, м2:
|
|
Менее 50
|
50 - 200
|
Более 200
|
|
При высоте помещения, м
|
|
До 3,6
|
Более 4,2
|
До 3,6
|
Более 4,2
|
До 3,6
|
Более 4,2
|
Прямого света
|
0,077
|
0,202
|
0,058
|
0,074
|
0,056
|
|
0,212
|
0,280
|
0,160
|
0,204
|
0,154
|
0,187
|
Диффузного света
|
0,116
|
0,166
|
0,079
|
0,102
|
0,077
|
0,094
|
|
0,319
|
0,456
|
0,217
|
0,280
|
0,212
|
0,268
|
Отраженного света
|
0,161
|
0,264
|
0,154
|
0,264
|
0,108
|
0,145
|
|
0,443
|
0,726
|
0,424
|
0,726
|
0,297
|
0,399
|
Светильники прямого света,
люминесцентные лампы.
Е=500 лк;
пл =119х70=8330 м2;
qосв = 0,067;осв
= 0,45.
Теплопоступления в
помещение от технологического оборудования.
, где:
уст - установленная
(номинальная) мощность оборудования, кВт (см таблицу [4]);спр - коэффициент
спроса относительной мощности (отношение мощности фактической к установленной,
брать равной 0,9);в - коэффициент выделения тепла в помещение (1 - для
чесальных и ткацкий станков).
отопительный
воздухообмен вентилируемый здание
Таблица [4]
Тип производства
|
Тип станка
|
Количество станков
|
Мощность, кВт
|
Хлопчатобумажная ткацкая фабрика
|
Челночный АТ-100-5М
|
до 400
|
0,2
|
|
Бесчелночный ТМ-1200
|
до 200
|
0,4
|
Примечание. Для выполнения задания
выбираем хлопчатобумажную ткацкую фабрику и принимаем любой тип и количество
станков в соответствии с таблицей.
уст=200Вт;спр =0,9;в =1.
Теплопоступления в помещение
от прочих источников.
В данном курсовом
проекте, прочими источниками обозначено наличие технического чердачного
помещения. Расчет теплопоступления с технического чердака ведется только для
одноэтажных зданий.
, где:
- коэффициент
теплопередачи (для железобетона равен 8), ;п - поверхность
потолка, м2;
,5 - при наличие
приточной и вытяжной вентиляции;ч - температура чердака, (обычно на 5о больше
tв) оС;в - температура воздуха внутри помещения.=8 ;п
=119х70=8330м2;ч =25оС;в =20°С.
Все расчеты записываем в
таблицу 2 приложения (с 1 - 10 столбцы). Вычисляем суммарные теплопоступления в
помещение (11 - 13), причем скрытые теплопоступления - это разница между
полными и явными теплопоступлениями. Суммарные теплопотери берем из расчетов
части I (14) и считаем избытки явной и полной теплоты (15-17), причем явную
теплоту представляем еще и в единичном объеме (количество теплоты, приходящейся
на 1 м3).
Вредные выделения в
помещение.
Такие вредные
поступления в помещение, как влаговыделение и газовые выделения, являются
постоянными и неизбежными, в отличие от вредных выделений технологического
процесса, которые должны удаляться в процессе работы производства. В данном
курсовом проекте в случае с производственным помещением ткацкой фабрики,
рассмотрим газовые и влаговыделения от людей, работающих в смену.
Влаговыделения.
Влаговыделения от людей
определяют по таблице 1 "Количество теплоты и влаги, выделяемое взрослыми
людьми (мужчинами)" из п. 1 по формуле:
, где:
скр = Qп - Qя, Вт -
разность избытков полной и явной теплоты от людей, т. е. поток скрытой
теплоты;о = 2500 кДж/кг - удельная теплота парообразования воды при нулевой
температуре;
свп = 1,8 -
теплоемкость водяных паров;в - температура внутреннего воздуха помещения, оС.
Холодный период:
скр = Qп - Qя=
44731-18921=25810Вт;о = 2500 кДж/кг
свп = 1,8 ;в
=20оС.
Теплый период:
скр = Qп -
Qя=44294,6-18447= 25847,6Вт;о = 2500 кДж/кг - удельная теплота парообразования
воды при нулевой температуре;
свп = 1,8 -
теплоемкость водяных паров;в =23оС.
Газовые выделения.
Выделение в помещение
углекислого газа, выдыхаемого людьми, определяется в одинаковом размере для
всех периодов года с учетом интенсивности нагрузки (тяжести работы) по таблице
[5]:
Количество углекислого газа,
выделяемого взрослыми людьми (мужчинами)
Интенсивность нагрузки
|
Поступления СО2 (, л/ч)
|
Покой
|
18
|
Легкая работа
|
25
|
Работа средней тяжести
|
35
|
Тяжелая работа
|
50
|
=250чел.;
η - коэффициент,
равный 1 для мужчин и 0,85 для женщин.
Работа средней тяжести - mco2=35 л/ч
Таким образом, все
результаты по вредным выделениям записываем в таблицу 3 приложения:
переведенные из Вт в кДж/ч тепловые избытки (4-6 столбцы), влаго- и газовые
выделения (7-8) и посчитанное значение углового коэффициента
ε (отношение полных тепловых избытков к значению влаговыделения) (9).
Часть III. Расчет
воздухообмена в помещении промышленного здания
Требуемый воздухообмен
помещения - это минимальный воздухообмен, определяемый по одному из видов
вредных выделений (теплота, влага, вредные газы или пары веществ) в один из
расчетных периодов года (теплый или холодный).
Основной метод
определения требуемых воздухообменов - балансовый. Он называется так потому,
что в его основе лежит составление для помещения системы уравнений баланса
воздуха, теплоты, влаги и других вредных выделений. Решением этой системы и
получаются соотношения для требуемого воздухообмена.
При использовании
балансового метода расчет требуемого воздухообмена целесообразно проводить по
избыткам явной теплоты. Расчет по избыткам полной теплоты и влаговыделений
более громоздки, а дают тот же результат, поэтому их значения (Qизб.п и Мвп)
используются для определения параметров воздуха в помещении при построении
процессов изменения состояния воздуха (графическая часть работы).
Определение количества
вентиляционного воздуха для удаления избыточной теплоты.
Количество воздуха
(расход воздуха), необходимого для удаления явной избыточной теплоты в
помещении, определяется для холодного и теплого периода по формуле:
, где:
-требуемый расход
соответственно приточного и удаляемого воздуха, ;я.изб - количество
явной избыточной теплоты, Вт (берем из таблицы 2 приложения п. 15);
св - удельная массовая
теплоемкость воздуха, равная 1,005 ;у, tп -температура
соответственно удаляемого и приточного воздуха, оС.
Температура удаляемого
воздуха из помещения:
, где:
р.з. - температура
воздуха рабочей зоны в данный период, оС;t - температурный градиент, т. е.
изменение температуры воздуха по высоте, (для горячих помещений
равен 1÷1,5, для обычных = 0,2÷1,0);
Н - высота помещения,
м;р.з. - высота рабочей зоны помещения, м (принимается равной 2 м, если люди в
помещении стоят, и 1,5 м, если люди сидят или лежат).
Температуру приточного
воздуха принимают по расчету с учетом расстояния от рабочей зоны до середины
отверстия приточного воздухораспределителя и его типа, а также формы самого
отверстия. Обычно температура tп меньше температуры воздуха в помещении на 4 ÷
6 °C.
В качестве расчетного
расхода воздуха Gp берем наибольшее его получившееся значение (в холодный или теплый
период).
Холодный период:я.изб =
316200Вт;
св = 1,005 ;
у = 21,3°С;п = 16,3 оС.
Теплый период:
я.изб = 334200Вт;
св = 1,005 ;
у = 24,3°С;п = 19,3 оС.
В качестве расчетного
расхода воздуха Gп берем наибольшее его получившееся значение в теплый период.
Объемные расходы воздуха
по притоку и вытяжке.
В качестве последующих
расчетных данных используем расчетный расход воздуха Gр и температуры
приточного и удаляемого воздуха tп и tу для получившегося периода (где Gтр
получилось больше). Вычисляем объемный расход воздуха:
и ,
где:
п, Lу - объемный расход
воздуха соответственно по притоку и уходящего воздуха, ;
ρп,
ρу - плотность соответственно притока и вытяжки, .
Вычисляются в зависимости от температур притока и вытяжки, взятых для того
периода, для которого они являются наибольшими (обычно для теплого периода):
.
Поскольку эти плотности
неодинаковы, объемный расход по притоку и по вытяжке может несколько не
совпадать.
После этого вычисляются
фактические кратности воздухообмена отдельно для притока и вытяжки (см. ч. IV):
, где:
- объем помещения по
внутреннему обмеру, м3.
Объемные расходы притока
и вытяжки должны отличаться незначительно.
Плотность притока и
вытяжки:
Объемный расход воздуха:
Фактические кратности
воздухообмена:
=4,6*119*70=38318м3
Проверка расчетного
воздухообмена на соответствие санитарной норме.
Проверка ведется на
сравнении полученного расхода LР с минимальным количеством наружного воздуха ,
которое определяется по выделениям углекислого газа:
, где:
- выделение СО2 в
помещении, (см.
таблица 3 приложения п. 8);
СПДК, СП -
соответственно максимально допустимая концентрация углекислого газа во
внутреннем воздухе и его концентрация в приточном воздухе, ,
определяемые по таблице [6]:
Таблица [6]
Район
|
СП, л/м3
|
Здание
|
СПДК, л/м3
|
Центр города (более 1 млн. чел.)
|
0,75
|
Лечебные и детские
|
1,0
|
Район в черте города
|
0,5
|
Помещение с большим количеством людей (зрительные, спортивные
залы и т. п.)
|
1,5
|
Загородная зона, небольшие поселки
|
0,4
|
При временном пребывании (магазины)
|
2,0
|
Величина должна
быть не больше расчетной величины LР.
МСО2=7637л/ч
Сп=0,5л/м3
Спдк=1,5л/м3
Часть IV. Графическая
часть
Построение процессов
изменения состояния воздуха на I-d-диаграмме и определение фактических
параметров внутреннего воздуха при вентиляции
Схемы процессов
изменения состояния воздуха в помещении, а при вентиляции - и при его обработке
в приточной установке, должны быть представлены на I-d-диаграмме с учетом
избытков полной теплоты и влаговыделений в помещении для всех расчетных
периодов года.
Параметры воздуха
представлены характерными точками процессов:
точка Н - параметры
наружного воздуха;
точка П - параметры
приточного воздуха;
точка В - параметры
воздуха в обслуживаемой зоне помещения;
точка У - параметры
уходящего воздуха.
Параметры точки Н -
температура и энтальпия - принимаются по таблице 6* "Климатические
параметры для проектирования отопления, вентиляции и кондиционирования". В
холодный период года используют параметр "Б", а в теплый - параметр
"А".
В режиме вентиляции при
прямоточной схеме построения процессов осуществляется для двух периодов и
производится следующим образом. Сначала на I-d-диаграмме отмечается точка Н по
ее температуре и энтальпии для соответствующего периода. Затем от этой точки
вертикально вверх по линии dн = const строится отрезок до пересечения с
изотермой tп = const, взятой для соответствующего периода. Получаем точку П. В
теплый период года, когда осуществляется только подача воздуха без его
обработки, подъем от точки Н к точке П составляет 0,5...1 оС за счет подогрева
в вентиляторе. Затем от точки П проводим луч процесса в помещении с угловым
коэффициентом (таблица
3 приложения п. 9).
На пересечении луча
процесса с изотермами tв = const и tу = const, взятыми для соответствующего
периода, получаем соответственно точки В и У. По диаграмме определяем
фактические значения относительной влажности внутреннего воздуха φв
в точке В для каждого периода. Заполняем до конца соответствующие колонки в
таблице 4 приложения "Расчетные параметры внутреннего воздуха
вентилируемых помещений". Схемы процессов в режиме вентиляции приведены на
нижеследующем рисунке:
Процессы изменения
состояния воздуха в помещении при вентиляции без рециркуляции (прямоточная
схема)
Примечание. В курсовом
проекте данная схема может быть представлена на готовой общедоступной
I-d-диаграмме, с отмеченными параметрами (пример которых приведен выше в
схеме).
Приложение
Таблица 1 Теплопотери
производственного помещения
Наименование помещения
|
Объем помещения, м3
|
Расчетный период года
|
Теплопотери, кВт
|
|
|
|
через наруж. стены
|
доп. потери
|
через ост.
|
через пол
|
Всего
|
|
|
|
с ост.
|
без ост.
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
Фабрика №1
|
38318
|
ТП
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
|
ХП
|
5
|
6
|
0,4
|
0,8
|
321
|
333
|
Таблица 2 Теплопоступления и
теплопотери помещения с общеобменной вентиляцией
Наиме- нование поме- щения
|
Объем Поме- щения, м3
|
Расчет- ный период года*
|
Поступления в помещение явной теплоты, кВт
|
|
|
|
От людей
|
От солнечной радиации
|
От ис- кусст- венного осве- щения
|
От си- стемы отопле ния**
|
От тех- ноло- гичес- кого обору- дования
|
От прочи х источ- ников (техн. чердак)***
|
|
|
|
Явная
|
Полная
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
Фабрика№1
|
38318
|
ТП
|
19
|
44
|
22
|
126
|
-
|
0,2
|
167
|
|
|
ХП
|
23
|
45
|
-
|
|
333
|
|
|
Теплопоступления в помещение, кВт
|
Теплопотери помещения, кВт
|
Избыточная теплота
|
Суммарные
|
Суммарные
|
Явная
|
Полная
|
Явные
|
Полные
|
скрытые
|
|
кВт
|
Вт/м3
|
кВт
|
11
|
12
|
13
|
14
|
15
|
16
|
17
|
334,2
|
359,2
|
25
|
-
|
334,2
|
8,7
|
359,2
|
649,2
|
671,2
|
22
|
333
|
316,2
|
8,3
|
338,2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* Примечание. Вычисления проводим
только для холодного и теплого периодов (показатели переходного периода
незначительно отличаются от теплого).
** Примечание. Данные о поступлении
в помещение явной теплоты от системы отопления берем из расчетов части I
курсового проекта.
*** Примечание. Расчет
теплопоступлений с технического чердака приводится только для одноэтажных
зданий. Для многоэтажных расчет поступления явной теплоты от прочих источников
не проводится.
Таблица 3 Сводная таблица вредных
выделений
Наиме-нование помеще-ния
|
Объем помещения, м3
|
Расчетный период года
|
Тепловые избытки, кДж/ч*
|
Влаговыде-ления, кг/ч
|
Газовые выделения, л/ч
|
,
кДж/кг
|
|
|
|
Явные
|
Скрытые
|
Полные
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
Фабрика №1
|
38318
|
ТП
|
1203120
|
90000
|
1293120
|
37
|
7637
|
34949,2
|
|
|
ХП
|
1138320
|
79200
|
1217520
|
37
|
|
32905,9
|
* Примечание. Для перевода
теплоизбытков из Вт в кДж/ч необходимо теплоизбытки в Вт умножить на 3,6.
Таблица 4 Расчетные параметры
внутреннего воздуха вентилируемых помещений
Параметры внутреннего воздуха
|
ТП (В)
|
ХП (В)
|
Температура tв, оС
|
23
|
20
|
Энтальпия Iв, кДж/кг
|
55
|
22
|
Влагосодержание dв, г/кг
|
12
|
1
|
Относительная влажность φв,
%
|
70
|
10
|
19
|
0
|
Температура точки росы tр, оС
|
18
|
0
|
Парциальное давление водяного пара РВП, Па
|
1733
|
400
|
То же при полном насыщении РНАС, Па
|
2007
|
490
|
Плотность ρ, кг/м3
|
1,19
|
1,20
|
Удельный вес γ, Н/м3
|
11,7
|
11,8
|