Обозначение линии
|
Результаты измерения, мм
|
Длина линии с учетом масштаба, км
|
32
|
128
|
|
72
|
288
|
|
42
|
168
|
|
72
|
288
|
|
50
|
200
|
|
Выбираем главные схемы понижающих
подстанций.
Основным принципом, которым руководствуются
при выборе схем соединения понижающих подстанций в ходе проектирования,
строительства и реконструкции электрических сетей, является обеспечение
максимальной надежности и экономичности электроснабжения при сохранении
требуемых показателей качества электроэнергии. Перечисленным требованиям
отвечают более простые унифицированные схемы подстанций с минимальным
количеством выключателей на высокой стороне или вовсе без них.
Поэтому в практике проектирования
некоторых видов сетей в большинстве случаев принимают определенные типы
унифицированных подстанций. В частности, в кольцевых схемах, выполненных
одноцепными линиями, применяют схему двухтрансформаторной подстанции типа
«мостик» с одним выключателем в перемычке на высокой стороне трансформатора. В
магистральных и радиальных схемах, выполненных двухцепными линиями, применяют
схему двухтрансформаторной подстанции типа «два блока линия-трансформатор» без
выключателей на высокой стороне трансформатора. Схемы представлены на рис. 4.
Определяем номинальные напряжения в
электрических сетях.
По формуле:
, кВ
где -
длина линии, км;
Р - передаваемая
мощность, МВт.
1. Радиальная схема:
участок аб:
Передаваемая мощность - Раб=Рб=4
МВт
Длина линии - =128
км
Выбираем номинальное
напряжение Uн=110 кВ.
участок ав:
Передаваемая мощность -
Рав=Рв=6 МВт
Длина линии - =288
км
Выбираем номинальное
напряжение Uн=110 кВ.
участок аг:
Передаваемая мощность -
Раг=Рг=10 МВт
Длина линии - =288
км
Выбираем номинальное
напряжение Uн=110 кВ.
2. Магистральная схема:
участок аб:
Передаваемая мощность - Раб=Рб
+ Рв =4+6=10 МВт
Длина линии - =128
км
Выбираем номинальное
напряжение Uн=110 кВ.
участок бв:
Передаваемая мощность -
Рбв=Рв =6 МВт
Длина линии - =168
км
Выбираем номинальное
напряжение Uн=110 кВ.
участок аг:
Этот участок аналогичный
участку радиальной схемы, поэтому Uн=110
кВ.
3. Кольцевая схема:
Разрезаем кольцевую схему по «A» и получаем развернутую кольцевую
схему
Потокораспределение находим по
правилу обратных плеч.
Определяем
Проверяем правильность
расчета по уравнению:
Определяем
потокораспределение в сети по I
закону Кирхгофа:
Возьмем наиболее
загруженный участок АГ и по нему выберем напряжение для всей сети.
Передаваемая мощность -
Раг=10 МВт
Длина линии - =288
км
Выбираем номинальное
напряжение Uн=110 кВ.
2. Баланс реактивной
мощности и выбор компенсирующих устройств
Компенсирующие
устройства применяются во всех электрических сетях для того, чтобы реактивная
мощность, передаваемая по линии, была минимальной. Уменьшение реактивной
мощности приводит к уменьшению тока, а следовательно и уменьшаются потери
мощности в сетях. Выбор мощности компенсирующих устройств и их размещение на
подстанции сети влияют на технико-экономические показатели вариантов схем, а
также могут повлиять и на правильность выбора величины номинального напряжения
и схемы проектируемой сети.
Следует выбрать батареи
конденсаторов такой мощности, чтобы довести коэффициент мощности на шинах
вторичного напряжения каждой подстанции до 0,92¸0,95 (меньшие
значения желаемого коэффициента мощности нужно принимать для подстанций,
расположенных вблизи от источников питания). Принимаем cos jж=0,92.
Приближенное значение
мощности компенсирующих устройств , установленных на шинах
вторичного напряжения каждой подстанции, определяем по формуле:
[1, стр. 17]
где Рк -
активная мощность, заданная на шинах вторичного напряжения понижающей
К-ой подстанции;
jк
и jж
- угол сдвига фаз между током и напряжением на шинах вторичного напряжения
К-той подстанции и его желаемое значение после компенсации;
Кн -
коэффициент нагрузки, (принимаем
Кн=0,9).
Параметры
|
Подстанции
|
|
Б
|
В
|
Г
|
Активная мощность, Рк,
МВт
|
4
|
6
|
10
|
Коэффициент мощности
|
cos jк
|
0,81
|
0,78
|
0,81
|
|
tg jк
|
0,723987502
|
0,802281428
|
0,723987502
|
Желаемый коэффициент мощности
|
cos jж
|
0,92
|
|
tg jж
|
0,426
|
Реактивная мощность компенсирующего устройства, Qку, МВар
|
1,07
|
2,03
|
2,68
|
Желаемая реактивная мощность, Qж,
МВар
|
1,704
|
2,556
|
4,26
|
Желаемая полная мощность, Sж,
МВ. А
|
Рк + jQж
|
4+j1,7
|
6+j2,6
|
10+j4,3
|
|
4,356,5210,87
|
|
|
|
3. Выбор типа и мощности
трансформаторов понижающих подстанций
Силовые трансформаторы предназначены
для преобразования уровня напряжения.
Различают два режима работы
трансформатора:
- систематические допустимые
перегрузки;
- аварийные
перегрузки.
Исходя из допустимой перегрузки на
время максимума нагрузки на 40%, мощность каждого из двух трансформаторов
выбираем равной 0,65¸0,7
максимальной нагрузки подстанции. При этом обеспечивается питание всех потребителей
при аварийном отказе одного трансформатора.
мощность подстанции, МВ. А
|
Б
|
В
|
Г
|
2,83¸3,04
|
4,24¸4,57
|
7,07¸7,61
|
Подстанции
|
Тип
|
Каталожные данные
|
Расчетные данные
|
|
|
Uном,
кВ
|
uк,
%
|
Ркз, кВт
|
Рхх, кВт
|
Iхх,
%
|
RT,
Ом
|
ХТ, Ом
|
Qхх,
кВар
|
|
|
ВН
|
НН
|
|
|
|
|
|
|
|
Б, В
|
ТМН-6300/110
|
115
|
11
|
10,5
|
50
|
10
|
1
|
16,6
|
220
|
63
|
Г
|
ТДН-10000/110
|
|
|
|
60
|
14
|
0,9
|
7,95
|
139
|
90
|
Производим расчет потерь мощности в
силовых трансформаторах по формулам:
где Рхх и Iхх - потери холостого хода;
Ркз и uк - потери короткого замыкания;
nТ
- количество трансформаторов, nТ
=2.
Находим потери
напряжения в трансформаторах по формуле:
[кВ]
где RT и XT
- активное и реактивное сопротивления трансформатора;
Рк - активная
мощность, заданная на шинах вторичного напряжения понижающей К-ой подстанции;
Подстанции
|
Потери мощности
|
Потери напряжения
|
|
DРТ, кВт
|
DQТ,
кВар
|
DUТ,
кВ
|
DUТ,
%
|
Б
|
32,48
|
157,63
|
1,97
|
1,79
|
В
|
45,58
|
157,63
|
2,96
|
2,69
|
Г
|
63,44
|
620,41
|
3,053
|
2,78
|
Все потери напряжения меньше 5%,
т.е. в пределах нормы.
Определяем потери энергии в
трансформаторах по формуле:
где Т / и Т
// - количество часов в году, в течении которых происходят потери
электроэнергии (зависящие и независящие от нагрузки):
и
t - время потерь,
определяется по формуле:
Тm - число часов использования максимума нагрузки, Тm=4500 ч.
amax
- коэффициент попадания нагрузки рассматриваемого дополнительного потребителя
(дополнительный потребитель мощности) в максимум нагрузки энергосистемы,
принимаем amax=0,9.
Определяем потери
энергии и результаты заносим в таблицу №7.
Подстанции
|
Потери электроэнергии в трансформаторах, DWТ, кВт.ч
|
|
зависимые от нагрузки
|
независимые от нагрузки
|
Б
|
100793,9659
|
222962,1659
|
В
|
138596,6732
|
260764,8732
|
Г
|
192092,4809
|
347579,2809
|
Итого, DWТ.S
|
431483,12
|
831306,32
|
Определяем потери электроэнергии в
конденсаторных установках по формуле:
где Кку -
коэффициент удельных потерь в компенсационных установках, принимаем
Кку=0,003
кВт/кВар.
Подстанции
|
Потери электроэнергии в компенсационных установках, DWку, кВт.ч
|
|
зависимые от нагрузки
|
независимые от нагрузки
|
Б
|
10320,65409
|
28192,00157
|
В
|
19548,48997
|
53398,85002
|
Г
|
25801,63523
|
70480,00393
|
Итого, DWку.S
|
55670,77929
|
152070,8555
|
4. Электрический расчет составленных вариантов сети
Зная потери в трансформаторах
приводим нагрузки трансформаторных подстанций к высокой стороне и результаты
записываем в таблицу №9.
Параметры
|
Подстанции
|
|
Б
|
В
|
Г
|
Активная мощность, Р2,
кВт
|
4032,478195
|
6045,575938
|
10063,44428
|
Реактивная мощность, Q2,
кВар
|
1861,630933
|
2713,630933
|
4880,4149
|
Полная мощность, S2,
кВ. А
|
Р2 + jQ2
|
4032,478+j1861,6309
|
6045,576+j2713,63
|
10063,44+j4880,41
|
|
4441,4581086626,6719611184,4249
|
|
|
|
Приближенно определяем зарядную
мощность линии, т. к. не знаем сечения проводов по формуле:
где -
длина линии, [км];
- приближенное значение
проводимости линии, для Uн=110
кВ
Uн
- номинальное напряжение сети, [кВ]
1. Радиальная схема
2. Магистральная схема
3. Кольцевая схема
Определяем приближенное
потокораспределение без учета потерь в линиях.
Приближенное
потокораспределение - это потокораспределение в линиях и трансформаторах без
учета потерь мощности.
В радиальной схеме,
потребляемая мощность является передаваемой.
В магистральной схеме
потокораспределение находится по I
закону Кирхгофа.
В кольцевой схеме
потокораспределение находится по правилу обратных плеч.
Определяем
Проверяем правильность
расчета по уравнению:
Определяем сечения
проводов в электрических сетях.
Критерием для выбора
сечения проводников ВЛ является минимум приведенных затрат. В практике
проектирования линий массового строительства выбор сечения проводников
производится по нормативным обобщенным показателям.
В качестве такого
показателя при проектировании ВЛ 35¸500 кВ используется
экономическая плотность тока jэ,
которая в зависимости от типа проводки и числе часов использования максимума
нагрузки в год выбирается по [4, стр. 40]:
jэ=1,1
А/мм 2
Экономически
целесообразное сечение S
[мм 2] определяется из соотношения:
где Imax - максимальный ток в аварийном
режиме (при обрыве одной из линий), [А].
Расчетный ток
определяется по формуле:
где Sлинии - мощность, передаваемая по конкретной линии. При двухцепной (nл=2, т. к. преобладаю потребители 2 категории) линии это значение
уменьшается в два раза.
Значение Imax находится по той же формуле, но при
обрыве одной из питающих линий.
1. Радиальная схема
- участок АБ
где Sаб =Sб =4+j1,7 МВ.А =
4300000
В.А
Определяем сечение:
Выбираем марку провода
из условия короны: для напряжения Uн=110
кВ и фаз с одиночными проводами сечение должно быть больше либо равно 70 мм2.
Выбираем провод типа АС-70.
Его характеристики сведены в таблице №10.
- участок АВ
где Sав =Sв =6+j2,6 МВ.А
=6500000 В.А
Определяем сечение:
Выбираем провод типа
АС-70.
- участок АГ
где Sаг =Sг =10+j4,3 МВ.А
=10900000 В.А
Определяем сечение:
Выбираем провод типа
АС-70.
2. Магистральная схема
- участок АБ
Определяем сечение:
Выбираем провод типа
АС-70.
- участок БВ
где Sбв =Sв =6,5 МВ.А =6500000 В.А
Определяем сечение:
Выбираем провод марки
АС-70.
- участок АГ
Этот участок аналогичен участку в
радиальной схеме, поэтому выбираем провод марки АС-70.
3. Кольцевая схема(nл=1)
- участок АБ
где ;
;
;
Определяем сечение:
Выбираем провод типа
АС-185.
- участок БВ
где ;
;
;
Определяем сечение:
Выбираем провод типа
АС-95.
- участок ВГ
где ;
;
;
Определяем сечение:
Выбираем провод типа
АС-70.
- участок АГ
где ;;
;
Определяем сечение:
Учитывая вероятные
большие потери напряжения, выбираем провод типа АС-185, проложенный в две нитки
(с расцепленными фазами).
Выбранные провода и их
характеристики представлены в таблице №10.
Схема
|
Участок
|
Расчетный ток, Iр,
А
|
Максимальный ток, Imax,
А
|
Марка провода
|
Допустимый длительный ток провода, А
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
радиальная
|
АБ
|
11,5
|
22,99
|
АС-70
|
265
|
|
АВ
|
17,38
|
34,76
|
|
|
|
АГ
|
29,14
|
58,29
|
|
|
магистральная
|
АБ
|
29,12
|
58,24
|
АС-70
|
265
|
|
БВ
|
17,38
|
34,8
|
АС-70
|
265
|
|
АГ
|
29,14
|
58,29
|
АС-70
|
265
|
кольцевая
|
АБ
|
62,62
|
116,26
|
АС-185
|
510
|
|
БВ
|
39,38
|
93,18
|
АС-95
|
330
|
|
ВГ
|
4,4
|
58,21
|
АС-70
|
265
|
|
АГ
|
53,85
|
116,26
|
2*АС-185
|
2*265
|
Среднегеометрическое расстояние
между проводами принято для напряжения Uн=110 кВ равным 4 м.
Находим потери напряжения сетей по
формуле:
[кВ]
Потери мощности находим
по формулам:
Потери электроэнергии
определяем по формуле: ,
где ч.
Схема
|
Участок
|
Длина участка, , кмПотери
напряженияПотери мощности
|
|
|
|
|
|
DUл,
кВ
|
DUл,
%
|
DРл, кВт
|
DQл,
кВар
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
радиальная
|
АБ
|
128
|
1,49
|
1,36
|
45,99
|
42,49
|
|
АВ
|
288
|
5,04
|
4,58
|
232,84
|
215,12
|
|
АГ
|
288
|
8,39
|
7,63
|
646,78
|
597,57
|
|
Итого, DWл’’.S
|
-
|
-
|
-
|
-
|
магистральная
|
АБ
|
128
|
3,74
|
3,4
|
288,3
|
266,36
|
|
БВ
|
168
|
2,95
|
2,68
|
136,55
|
126,15
|
|
АГ
|
288
|
8,41
|
7,65
|
648,66
|
599,30
|
|
Итого, D Wл’’.S
|
-
|
-
|
-
|
-
|
кольцевая
|
АБ
|
128
|
4,25
|
3,86
|
246,59
|
571,51
|
|
БВ
|
168
|
5,25
|
4,78
|
248,44
|
311,68
|
|
ВГ
|
200
|
0,87
|
0,8
|
5,06
|
4,67
|
|
АГ
|
288
|
7,78
|
7,08
|
555,12
|
512,88
|
|
Итого, D Wл’’.S
|
-
|
-
|
-
|
-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Все потери напряжения меньше 5%,
т.е. в пределах нормы.
5.
Технико-экономический расчет вариантов схем
Для выбора технико-экономического
варианта или наиболее выгодного варианта сопоставляются экономические и
технические варианты.
К важнейшим технико-экономическим
показателям относятся: надежность, долговечность, удобство эксплуатации,
степень автоматизации.
Одним из основных экономических
показателей является затраты на сооружение:
Капиталовложение линии
(Кл) - это затраты на изыскательные работы, подготовку трассы,
затраты на приобретение опор, проводов, изоляторов, на их транспортировку и
монтаж. Капиталовложение подстанции (Кп/ст) - это затраты на
приобретение оборудования и его монтаж.
Эксплуатационные расходы
(издержки - И), слагаются из затрат на амортизацию, ремонт, обслуживание
электрических сетей и стоимости потерь электроэнергии в течении одного года:
где ИDW - годовые издержки, связанные с потерей электроэнергии.
b /
и b
// - стоимость 1 кВт. ч потерянной электроэнергии,
зависящей и независящей от нагрузки.
b /=6,4
коп./(кВт. ч)
b //=4,8
коп./(кВт. ч).
Издержки в [%] от
капиталовложения - это отчисления на амортизацию. Устанавливаются с таким
расчетом, чтобы к моменту возможного износа оборудования или сооружения
накопилась сумма, необходимая для их восстановления (реконструкция):
Отчисления на
амортизацию идут на капитальный ремонт и инновацию.
Ремонтные затраты
связаны с текущим ремонтом оборудования для поддержания его в нормальном
состоянии (мелкий ремонт, профилактика, чистка изоляции):
В затраты на
обслуживание входят: зарплата обслуживающего персонала, расходы на связь,
транспорт, жилые дома для обслуживающего персонала:
В расчетах издержки
определяются по формуле:
где ,
принимаем =5%;
, принимаем =15%;
Наименование оборудования
|
Цена, тыс. руб.
|
Варианты схем
|
|
|
радиальная
|
магистральная
|
кольцевая
|
|
|
шт./км
|
тыс. руб.
|
шт./км
|
тыс. руб.
|
шт./км
|
тыс. руб.
|
ОРУ 110 кВ
|
340
|
12
|
4080
|
8
|
2720
|
11
|
3740
|
ТП-110/10 кВ; 6,3 МВ.А
|
1050 (блоч)/1100
|
1
|
1050
|
1
|
1050
|
1
|
1100
|
ТП-110/10 кВ
|
1220 (бл) 1450 (мос)
|
2
|
2440
|
2
|
2440
|
2
|
2900
|
Компенсирующие устройства; 2,3 МВар
|
30
|
1
|
30
|
1
|
30
|
1
|
30
|
Компенсирующие устройства; 2,9 Мвар
|
40
|
2
|
80
|
2
|
80
|
2
|
80
|
Итого, Кп/ст
|
-
|
7680
|
-
|
6320
|
-
|
7850
|
ВЛ-110 кВ (двух цепная) с ж/б опорами, АС-70
|
45
|
704
|
31680
|
296
|
13320
|
200
|
9000
|
ВЛ-110 кВ (двухцепная) с ж/б опорами, АС-95
|
60
|
-
|
0
|
-
|
0
|
168
|
10080
|
ВЛ-110 кВ (одноцепная) с ж/б опорами, АС-185
|
125
|
-
|
0
|
288
|
36000
|
416
|
52000
|
Итого, Кл
|
-
|
31680
|
-
|
49320
|
-
|
71080
|
Всего, К
|
-
|
39360
|
-
|
55640
|
-
|
78930
|
6.
Расчёт токов КЗ для выбора оборудования подстанции
Расчет токов короткого замыкания
(КЗ) необходим для выбора аппаратуры электроустановки и проверки ее по условиям
работы при коротком замыкании на термическую и динамическую устойчивость, а
также для проверки чувствительности релейной защиты.
В нормальном режиме трансформаторы
подстанции включены раздельно для снижения токов короткого замыкания.
Проведем расчет токов КЗ
в относительных единицах. Примем в качестве базовой мощности МВА;
базового напряжения для ступени 110 кВ кВ, а для ступени 10 кВ кВ.
· для первой ступени:
кА;
· для второй ступени:
кА.
Находим сопротивления
ВЛ-01 (погонные параметры АС-70 для ВЛ 110 кВ следующие: Ом/км;
Ом/км):
Ом;
Ом;
Ом.
Линия ВЛ-02 имеет два
последовательных участка одинакового сечения АС-70 (Ом/км;
Ом/км),
следовательно, ее сопротивления равны:
Ом;
Ом;
Ом.
С учетом того, что
подстанция соединена с системой двумя параллельными линиями, их общее
сопротивление можно определить следующим образом:
Ом.
;
Ом;
Ом.
Трансформатор 6300/110:
.
Определяем ток короткого
замыкания в точке К1. Примем, что рассматриваемая система - бесконечной
мощности, поэтому активное и индуктивное сопротивления системы равны нулю ().
· активное
;
· индуктивное
;
· полное
.
Ток трехфазного
короткого замыкания в точке К1 будет:
кА.
Ударный трехфазный ток в
точке короткого замыкания определяется по формуле:
,
где -
ударный коэффициент, зависящий от постоянной времени цепи КЗ :
;
,
где ω
- угловая частота (ω=314 рад/c);
- результирующее
активное сопротивление до точки КЗ;
- результирующее
индуктивное сопротивление до точки КЗ.
Для трехфазного
короткого замыкания в точке К1 находим:
с;
;
кА.
Ток двухфазного
короткого замыкания в точке К1:
кА.
Ударный ток двухфазного
КЗ в точке К1:
кА.
Мощность короткого
замыкания в точке К1:
МВА.
Определяем ток короткого
замыкания в точке К2 (К3).
Результирующие
сопротивления до точки К2 (К3):
;
;
.
Ток трехфазного
короткого замыкания в точке К2 (К3) будет равен:
кА.
Ударный трехфазный ток в
точке короткого замыкания К2 (К3) будет:
с;
;
кА.
Ток двухфазного
короткого замыкания в точке К2 (К3):
кА.
Ударный ток двухфазного
КЗ в точке К2 (К3):
кА.
Мощность короткого
замыкания в точке К2 (К3):
МВА.
Общее сопротивление вертикальных
заземлителей равно:
Ом.
Общее сопротивление заземляющего устройства
ТП будет:
Ом,
что находится в пределах
нормы.
Таким образом,
спроектированное заземляющее устройство соответствует требованиям ПУЭ к
обеспечению безопасности обслуживания электроустановок напряжением 110/10/0,4 кВ.
напряжение мощность
трансформатор подстанция
Библиографический список
1. Кабышев А.В., Обухов С.Г. Расчет и проектирование систем
электроснабжения: Справочные материалы по электрооборудованию: Учеб. пособие /
Том. политехн. ун-т. - Томск, 2005. - 168 с.
. Постников Н.П., Рубашов Г.М. Электроснабжение
промышленных предприятий, 1989. - 352 с.
. Рокотян С.С., Шапиро И.М. Справочник по проектированию
электроэнергетических систем, 1985. - 352 с.