Реконструкция котлоагрегатов Краснокаменской ТЭЦ

Вид работы:

Дипломная (ВКР)
Предмет:

Физика
Язык:

Русский
,
Формат файла:
MS Word

927,13 Кб
Опубликовано:

2013-11-03

Все дипломные работы по физике

Скачать дипломную работу Читать текст online Заказать дипломную
*Помощь в написании! Посмотреть все дипломные работы

Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.

Реконструкция котлоагрегатов Краснокаменской ТЭЦ

Содержание

Введение

. Характеристика котла

.1 Характеристика котла БКЗ-320-140

.2 Краткое описание котла

.3 Топочное устройство

.4 Система пылеприготовления

.5 Барабан и сепарационные устройства

.6 Пароперегреватель

.7 Получение собственного конденсата

.8 Конвективная шахта (КШ)

.9 Водяной экономайзер (ВЭК)

.10 Воздухоподогреватель

. Тепловой расчет котла БКЗ-320-140 (вариант 1 - твердое шлакоудаление, сушка топлива осуществляется смесью горячего воздуха и уходящих газов)

2.1 Тепловой расчет котла

2.2 Тепловой расчет системы пылеприготовления

.2.1 Объемы воздуха и продуктов сгорания

.2.2 Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания

.3 Тепловой баланс

.4 Тепловой расчет топочной камеры

.5 Тепловой расчет поверхностей газохода ширм

.6 Расчет ̋горячего пакета„

.7 Холодный пакет

.8 Поворотная камера

.9 Расчет второй ступени экономайзера

.10 Расчет второй ступени воздухоподогревателя

.11 Расчет первой ступени экономайзера

.12 Расчет первой ступени воздухоподогревателя

.13 Уточненный тепловой баланс

.14 Расчет системы пылеприготовления

.15 Тепловой расчет системы пылеприготовления

.16 Выводы по тепловому расчету

. Сводная таблица результатов теплового расчета котельного агрегата БКЗ-320-140(вариант2- твердое шлакоудаление, сушка топлива осуществляется смесью топочных и уходящих газов)

3.1 Тепловой расчет котла

.2 Тепловой расчет системы пылеприготовления

.3 Топка

.4 Вторая ступень пароперегревателя

.5 Третья ступень пароперегревателя

.6 Четвертая ступень пароперегревателя

.7 Первая ступень пароперегревателя

.8 Поворотная камера

.9 Вторая ступень водяного экономайзера

.10 Вторая ступень воздухоподогревателя

.11 Первая ступень экономайзера

.12 Первая ступень воздухоподогревателя

.13 Уточненный тепловой баланс

.14 Тепловой расчет пылеприготовления

4. Сводная таблица результатов теплового расчета котельного агрегата БКЗ - 320-140(вариант 3 - жидкое шлакоудаление, сушка топлива осуществляется смесью топочных и уходящих газов)

.1 Тепловой баланс

.2 Топочная камера

.3 Вторая ступень пароперегревателя

.4 Третья ступень пароперегревателя

.5 Четвертая ступень пароперегревателя

.6 Первая ступень пароперегревателя

.7 Поворотная камера

.8 Вторая ступень водяного экономайзера

.9 Расчет второй ступени воздухоподогревателя

.10 Первая ступень экономайзера

.11 Первая ступень воздухоподогревателя

.12 Тепловой расчет пылеприготовления

. Сводная таблица результатов тепловых расчетов

. Выбор тягодутьевых машин

. Экономическая часть работы

7.1 Определение экономической эффективности по вариантам реконструкции

.2 Определение себестоимости энергии по вариантам

.3 Определение прибыли «до реконструкции»

.3.1 Первый вариант: ТШУ, сушка топлива смесью горячего воздуха и уходящих газов

.3.2 Определение себестоимости энергий по второму варианту (ТШУ, сушка топлива смесью топочных и уходящих газов)

.3.3 Определение себестоимости энергии по третьему варианту (ЖШУ, сушка топлива смесью топочных и уходящих газов)

.3.4 Определение себестоимости „до реконструкции”

.3.5 Определение себестоимости „после реконструкции”

.4 Определение прибыли «после реконструкции»

8. Экологическая безопасность работы котельных агрегатов

.1 Санитарно-гигиенические условия труда

.2 Анализ объекта по опасности

.3 Анализ объекта по загрязнению окружающей среды

.4 Защита от падения человека с высоты и предметов на человека

.5 Степень огнестойкости зданий и сооружений

.6 Расчет первичных средств огнетушения

.7 Экологическая сторона проекта

Выводы

Заключение

Список литературы

Приложение

Введение

История развития Краснокаменской ТЭЦ

ТЭЦ является источником покрытия тепловых и электрических нагрузок промышленных предприятий и жилищно-коммунального сектора. Часть выработанной электроэнергии передается в систему АО «Чита-Энерго» на ФОРЭМ.

Тепло с ТЭЦ отпускается паром 1.3МПа для зон города и промплощадки, и горячей водой на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для нужд жилищно-коммунального сектора и промпредприятий по единому графику 150-70⁰С.

ТЭЦ строилась в три этапа строительства:

І очередь. Четыре котла БКЗ-320-140 с пром.перегревами пара 140кг/см²,540⁰С, станционные номера ст. №1-4 были введены в эксплуатацию в 1972-1977годах.

Две турбины типа ПТ-60-130/13 мощностью 60000кВт с отопительным отбором(0.7-2.5кгс/ см²) и производственным отбором(13кгс/ см²), введены в эксплуатацию с1972 по 1977гг. Одна турбина типа Т-50-130, мощностью 50000кВт с отопительными отборами: нижним (0.5-2.0 кгс/ см²), верхним (0.6-2.5 кгс/ см²) введены в эксплуатацию в 1974году. Установленная мощность первой очереди составила 170МВт.

ІІ очередь. Четыре котла БКЗ-210-140 ст. № 5-8 с твердым шлакоудалением введены в эксплуатацию в 1979-1982гг. Параметры пара 140кг/см²,540⁰ С.

Две турбины типа:

Т-50-130 ст. №4 введена в эксплуатацию в 1981 году.

1ПТ-60-130 ст. №5 введена в эксплуатацию в 1984году.

Установленная мощность второй очереди составила 110МВт.

ІІІ очередь. Три котлаБКЗ-210-140 ст. № 9-11 с твердым шлакоудалением введены в эксплуатацию с 1988 по 1991год. Параметры пара 140кг/см²,540⁰ С.

Две турбины типа :

ПТ-80/100-130 ст.№6 введена в эксплуатацию в 1989году.

Т-100-130 ст.№7 введена в эксплуатацию в 1993 году.

Установленная тепловая мощность составила 1215,3Гкал/ ч. Установленная мощность третьей очереди составила 190 МВт. Суммарная тепловая мощность трех очередей составила 470МВт.

Проектным топливом для ТЭЦ является бурый уголь Харанорского месторождения. С 1990 года приступили к сжиганию бурого угля Уртуйского месторождения. Растопочным топливом является мазут марки М-100.

Источником технического водоснабжения служит река Аргунь, артезианские скважины. Техническое водоснабжение оборотное с пятью башенными градирнями.

Современное состояние

В связи с уменьшением общего объема производства продукции в объединении, а также регулярного вывода котлоагрегатов І очереди ТЭЦ из стабильной эксплуатации по причине сжигания непроектного топлива в период с 1991по 1999гг., а также с учетом вывода в консервацию турбоагрегата ПТ-60-130/13 ст.№3 выработка эл.энергии уменьшилась с 2044 до 1224 млн.кВтчас, годовой отпуск тепловой энергии упал с 2335 до 1855 тыс. Гкал.

Удельный расход условного топлива на отпущенную эл.энергию увеличился с 347 до 378 г/кВтчас, на тепловую энергию с188 до 191кг/Гкал., расход эл.энергии на собственные нужды увеличился с 17 до 22%. По состоянию на период с 1999 по 2006гг. ТЭЦ может нести электрическую нагрузку не более 250МВт, в связи с дефицитом паровой мощности: котлоагрегаты ст.№1-3 законсервированы (эксплуатация запрещена Госгортехнадзором до их реконструкции), а котлоагрегат №4 эксплуатируется с частыми остановами на расшлаковку.

Причины реконструкции

1.Проблема с выходом жидкого шлака на Харанорском угле возникла сразу после монтажа в 1972 году. В 1984году главному конструктору котла было обосновано (на основании материалов собранных за 12 лет работы котла) две серьезные технические проблемы:

а) котел БКЗ-320-140 с жидким шлакоудалением на Харанорском угле работает с очень плохими характеристиками;

б) короткий срок работы экранной системы в районе андезитовой обмазки (срок службы составил 11 лет, тогда как нормативный срок службы составляет 27 лет), т.е. конструкторский недостаток привел к огромным убыткам на замену экранных труб.

.При переходе в 1990 году на сжигание Уртуйского бурого угля, проблема с выходом жидкого шлака обострилась еще в большей степени. Использование Уртуйского бурого угля проектного качества в топках с жидким шлакоудалением весьма проблематично, так как в золе содержится повышенное содержание оксида кальция (тугоплавкое вещество) до 22% на бессульфатную массу.

. Котлоагрегаты І очереди практически исчерпали ресурс работы, т.е. наработали до предельного состояния (котел ст.№1-28лет, котел ст.2-27лет, котел ст.3-29лет). Котельный агрегат ст.№4 эксплуатируется с большим трудом:

а) добавляется плавиковый шпат (для уменьшения температуры плавления золы);

б) зажигают мазутные форсунки, дополнительно к пылеугольным ( для поддержания выхода жидкого шлака), что экономически нецелесообразно;

в) регулируют топочным режимом (изменяют расход воздуха, постоянно изменяют положение факела) что требует очень серьезного контроля, о котором порой забывает эксплуатационный персонал, что приводит к частым остановам котлов на аварийный ремонт.

Таким образом, практически неработа первой очереди (паропроизводительность 1280т/ч) привела к дефициту паровой мощности, в связи с которым ТЭЦ может нести нагрузку не более 250 МВт.

На данный момент на станции разрабатываются и рассматриваются ряд важных проектов по реконструкции ТЭЦ:

.Реконструкция турбоагрегатов ПТ-60-130/13 с заменой ЦВД (мощность турбины составит 65 МВт);

.Реконструкция генераторов;

. Реконструкция ОРУ.

В работе рассмотрена наиболее актуальная и важная проблема для ТЭЦ на данный момент - Реконструкция котла ст.№1(БКЗ-320-140).Без решения этого вопроса проблемы реконструкции турбин, генераторов, распределительных устройств не имеют смысла, так как сохранится дефицит паровой мощности и новое усовершенствованное оборудование не сможет работать на своих номинальных параметрах.

Поэтому основным мероприятием по совершенствованию эксплуатации Краснокаменской ТЭЦ в настоящее время является - Реконструкция котлоагрегатов І очереди (на данный момент первого котла БКЗ-320-140 ст.№1).

Цели реконструкции.

.Перевод котла БКЗ-320-140 на твердое шлакоудаление;

.Сохранение паропроизводительности котла 320 т/ч;

.Переход с сушки топлива топочными газами на сушку воздухом;

. Внедрение системы пылеприготовления прямого вдувания с сохранением установленных мельниц;

.Предотвращение шлакования топки и пароперегревателя;

.Обеспечение нормативных выбросов NOх за котлом.

Реферат

Пояснительная записка содержит 149 страницы, 51 таблицу, 14 источников.

КОТЛОАГРЕГАТ, ТОПКА, ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬ, ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЬ, ЭКОНОМАЙЗЕР, ШЛАКОУДАЛЕНИЕ, ПЫЛЕПРИГОТОВЛЕНИЕ, ДЫМОВЫЕ ГАЗЫ, ГОРЯЧИЙ ВОЗДУХ.

Целью данной работы является - совершенствование эксплуатации и повышение эффективности работы Краснокаменской ТЭЦ. Предложенными мероприятиями являются:

а) перевод котла БКЗ-320-140 ст.№1 с жидкого на твердое шлакоудаление;

б) переход с сушки топлива топочными газами на сушку горячим воздухом.

В результате работы были проделаны технические и экономические расчеты возможных вариантов реконструкции, на основе которых был сделан выбор одного наиболее оптимального варианта. Так же сделаны расчеты эффективности реконструкции.

В конце расчетов дано заключение по принятому варианту реконструкции с технической, экономической, экологической стороны.

1. Характеристики котла

.1 Характеристика котла БКЗ-320-140

Таблица 1 - Характеристика котла БКЗ-320-140

Паропроизводительность, т/ч	320
Давление пара в барабане, кгс/см2	155
Давление перегретого пара, кгс/см2	140
Температура перегретого пара, оС	560
Температура питательной воды, ⁰С	230
Температура уходящих газов, ⁰С	144
Температура горячего воздуха, ⁰С	350
Объем топки, м3	1684
Поверхность нагрева топки, м2	879
Поверхность нагрева п/перегревателя, м2	2589
Поверхность нагрева экономайзера, м2	3720
Поверхность нагрева воздухоподогревателя, м2	22700

1.2 Краткое описание котла

Котельный агрегат БКЗ-320-140 изготовлен на Барнаульском котельном заводе. Компоновка выполнена по П-образной схеме. Топка расположена в первом восходящем газоходе.

В горизонтальном газоходе расположен пароперегреватель, в нисходящем газоходе расположен в рассечку водяной экономайзер и воздухоподогреватель. В свою очередь в нисходящем газоходе после второй ступени водяного экономайзера установлен рассекатель, после которого газы идут двумя потоками.

1.3 Топочное устройство

В случае установки вихревых горелок температура газов на выходе из топки возрастет до 11500С, что приведет к ограничению 0,85Дном по условиям загрязнения пароперегревателя.

Предлагается взамен топочное устройство газоплотной конструкции с восемью прямоточными горелками, расположенными в два яруса по четыре горелки в каждом на фронтовой стене котла и системой нижнего дутья.

Система нижнего дутья представляет собой воздушные сопла, расположенные на скатах холодной воронки. Через воздушные сопла нижнего дутья подается 15% воздуха от теоретически необходимого. Так как сушильным агентом является горячий воздух, то температура на выходе из топки получается недопустимой по условиям шлакования топки ( ̋Т > t3), отсюда следует что нагрузка котла не может быть выше 224т/ч (0,7 Дп), поэтому увеличиваем габариты топки (120966890мм, а было 120965888мм) на 1002мм. , /2/

1.4 Система пылеприготовления

Для сжигания в котельной установке Харанорского бурого угля была принята система пылеприготовления с промбункером и установкой четырех мельниц типа ММТ 1500/2510/735. В качестве сушильного агента использовалась смесь топочных газов и уходящих газов перед дымососом.

Предусматривается перевод системы пылеприготовления на систему с прямым вдуванием, поскольку три мельницы обеспечивают требуемую нагрузку котла 320т/ч, четвертая принята резервной. Сушильный агент будет заменен на смесь горячего воздуха и уходящих газов после золоуловителя. Если сушильный агент будет состоять из горячего воздуха и слабо подогретого воздуха после съемного куба, то по условиям шлакования топки нагрузка котла не может быть выше 224 т/ч даже при габаритах 120966890мм, доля первичного воздуха составит rперв = 0,6, что превышает рекомендуемые значения (rперв=0,45÷0,55),поэтому слабоподогретый воздух был заменен дымовыми газами после золоуловителя, что позволило:

а)повысить нагрузку котла до 320т/ч за счет снижения температуры газов в зоне горения на выходе из топки;

б) снизить долю первичного воздуха до rперв=0,39;

в) рециркуляция дымовых газов способствует уменьшению NOx,/2/

1.5 Барабан и сепарационные устройства

Котел имеет сварной барабан с внутренним диаметром 1600мм из стали 16ГНМА толщиной стенки 112мм. Схема испарения двухступенчатая с выносным циклоном. Сепарационные устройства первой ступени испарения (чистый отсек) расположены в барабане и представляет собой сочетание внутрибарабанных циклонов, барботажной промывки пара и дырчатых листов. Сепарационными устройствами второй ступени (соленый отсек) испарения являются выносные безулиточные циклоны, выполненные из труб 42636мм и расположенные блоками (по два циклона в блоке) на боковых стенах топки./1/

1.6 Пароперегреватель

На котле установлен радиационно-конвективный пароперегреватель. Радиационная часть выполнена в виде ширмовых поверхностей и труб потолочного пароперегревателя.

Конвективные поверхности расположены в горизонтальном газоходе и состоят из холодного и горячего пакетов.

Пароперегреватель имеет две ступени регулирования температуры перегретого пара. Регуляторы расположены в рассечку ширм (І ступень) и между ІІІ и І𝑉 ступенью (ІІ ступень). Кроме того имеется растопочный пароохладитель перед ширмами. Пароперегреватель состоит из четырех ступеней:

Іст - потолочный и холодный пакет;

ІІст - ширмы;

ІІІст - средние блоки горячего пакета;

І𝑉ст - крайние блоки горячего пакета.

В связи с необходимостью обеспечения бесшлаковочной работы пароперегревателя ( температура газов перед конвективными поверхностями нагрева не более 975ОС) и достижения при этом номинальной температуры перегрева в регулировочном диапазоне нагрузок котла, необходимо увеличить поверхность нагрева ширмового пароперегревателя . Предусматривается установка двадцати четырех новых ширм с шагом S1=480мм (трубы 325-12Х1МФ), взамен существующих восемнадцати ширм с шагом S1=650мм. Увеличение глубины топки за счет сдвига заднего экрана в сторону конвективной шахты приводит к необходимости изменения конструкции конвективного пароперегревателя ІІІ и І𝑉ступеней. В целях уменьшения глубины конвективных пакетов, при обеспечении их необходимой поверхностью нагрева, они выполняются в виде двухпетельных пятиниточных пакетов с уменьшенными поперечными шагами(S1=160мм) новые пакеты ІІІ ступени изготавливаются из труб 386-121МФ, І𝑉ступени из труб 385-1218М12Т.

Первая ступень конвективного пароперегревателя сохраняется без изменения. /2/

1.7 Получение собственного конденсата

Для получения собственного конденсата служат четыре змеевиковых «незатопленных» конденсатора, установленных на верхнем перекрытии котла и расположенных справа и слева.

Пар из барабана поступает на конденсаторы по четырем трубам диаметром 13310( ст 20) и раздающим коллекторам диаметром 13313 (ст 20) из которых 28 трубами диаметром 606 направляется в конденсаторы. Охлаждение пара , поступающего в конденсаторы осуществляется водой прошедшей І ст.ВЭК. Конденсат из конденсаторов сливается в два общих коллектора из труб диаметром 13310, которые соединены с барабаном котла трубами таких же размеров, образующих с каждой стороны котла две глубокие петли, служащие для накопления конденсата и перелива избытка его обратно. Отбор конденсата на впрыск осуществляется из нижних точек петель в сборную камеру из которой конденсат направляется на впрыск по пути проходя механические фильтры. Подача конденсата в пароохладители первой ступени осуществляется с помощью парового эжектора, а в пароохладитель второй ступени - за счет перепада давлений между сборной камерой конденсатора и камерой пароохладителя второй ступени. /1/

1.8 Конвективная шахта (КШ)

Конвективная шахта представляет собой опускной газоход с размещенным в нем водяным экономайзером и воздухоподогревателем. ВЭК и ВЗП установлены «в рассечку ». Кубы ВЗП и пакеты ВЭК-І ступени, установлены друг на друга, связаны между собой и с каркасом КШ не связаны. Тепловое расширение КШ происходит свободно вверх и компенсируется песочным компенсатором. Конвективная шахта после ІІ ступени ВЭК выполнена двухпоточной. /2/

1.9 Водяной экономайзер (ВЭК)

ВЭК состоит из двух ступеней:

ІІ ст ВЭК уменьшается на две петли (Н=1800м2) для увеличения температуры горячего воздуха tг.в = 350, І ступень ВЭК остается без изменений. /2/

1.10 Воздухоподогреватель

ВЗП трубчатый с поверхностью нагрева - 22700м2. Выполнен по двухпоточной схеме из труб диаметром 401,5, имеет четыре хода по воздушной стороне.

Нижний куб спроектирован съемным, с целью его съема при воздействии низкотемпературной коррозии.

ІІ ступень ВЗП выполнена одноходовой по воздуху. На входе холодного воздуха в ВЗП устанавливаются паровые калориферы типа СП-120 по четыре штуки с каждой стороны. /2/

2. Тепловой расчет котельного агрегата БКЗ-320-140 (вариант 1 - твердое шлакоудаление, сушка топлива осуществляется смесью горячего воздуха и уходящих газов)

.1 Исходные данные по котельному агрегату

Таблица 2- Исходные данные

Наименование	Обозначение	Размерность	Величина
Паропроизводительность	Д	т/ч	320
Давление пара в барабане	Рб	кгс/см2	155
Давление пара за задвижкой	Рп.п	кгс/см2	140
Температура перегретого пара	tП.П	⁰С	560
Давление питательной воды	Рп.в	кгс/см2	160
Температура питательной воды	tп.в.	⁰С	230
Температура насыщения	tкип	⁰С	345
Температура холодного воздуха	t х.в.	⁰С	30
Температура на входе в ВЗП	t вх	⁰С	60

ТОПЛИВО Уртуйский бурый уголь

Тип мельничного устройства ММТ

Сушильный агент - смесь горячего воздуха и уходящих газов

Содержание по весу	Обозначение	Размерность	Величина
углерода	Ср	%	46,9
водорода	Нр	%	3
кислорода	Ор	%	11
азота	Np	%	0,5
серы	Sp	%	0,3
влаги	Wp	%	29,5
золы	Ap	%	8,8
Теплота сгорания низшая		кДж/кг	16844
Выход летучих на горючую массу	Vг	%	40,5
Температурные характеристики золы	t1	⁰С	1140
	t 2	⁰С	1330
	t 3	⁰С	1400

2.2 Расчет объемов, энтальпий воздуха и продуктов сгорания

.2.1 Объемы воздуха и продуктов сгорания

- объемный расход воздуха, м3/кг.

0.0889(Cр+0,375SP) + 0.265HP-0.0333OP (1)

0.0889(46.9+0.375м3/кг.

Lo- массовый расход воздуха, кг/кг

Lo=0,115(Cр+0,375SP)+0,342НР-0,0431ОР (2)

Lo=0,115(46,9+0,375,3)+0,3423-0,043111=5,96кг/кг

Vor- суммарный объем продуктов сгорания

Vor=VRO2+VN2+VH2O (3)

VRO2=0.0187(Cр+0.375 SP)=0.0187(46.9+0.375 0.3)=0.879 м3/кг

VN2=0.79Vo+0.008Np=0.79 4.6+0.0080.5=3.63 м3/кг

VH2O=0.111

HP+0.0124Wp+0.0161

Vo=0.111 3+0.012429.5+0.01614.6=0.772 м3/кг

Vor=0.879+3.63+0.772=5.28 м3/кг

Расчет объемов при рециркуляции

Vr ̋,отб- остающийся объем газов за местом отбора

Vr ̋,отб= Vor+(т.отб-1) (4)

т.отб- коэффициент избытка воздуха за поверхностью где производится отбор

Vr ̋,отб=5,28+ м3/кг

=0,05 - присос воздуха в дымососе

Тогда объем газов рециркуляции Vр.ц=гр.ц Vr ̋,отб (5)

Vр.ц=0,09 7,12=0,64

гр.ц- доля рециркуляции газов принята предварительно./3/

Объем газов в газоходах котла с учетом рециркуляции определится следующим образом

Vг.рц=Vг + Vр.ц , /3/ (6)

Таблица 3 -Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов и концентрация золовых частиц

Величина и расчетная формула	Газоход
	Топочная камера, ширмы	ІІІ Ступень П/П	І?? Ступень П/П	І Ступень П/П	Поворотная камера	ІІ Ступень ВЭК	І Ступень ВЗП	І Ступень ВЭК	І Ступень ВЗП
Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева =т+ (7)	1,2	1,21	1,22	1,23	1,25	1,27	1,3	1,32	1,35
Объем водяных паров, м3/кг VH2O=VоH2O+ 0,0161 (	0,787	0,7876	0,7883	0,7915	0,793	0,795	0,797	0,7989
Полный объем газов, м3/кг Vг = Vor +1,0161 (	5,924	5,97	6,017	6,064	6,158	6,25	6,39	6,484	6,62
Полный объем газов с учетом рециркуляции м3/кг, Vг.рц= Vг+ Vр.ц	6,57	6,61	6,66	6,7	6,798	6,89	7,03	7,12	7,26
Объемная доля трехатомных газов rRO2= (10)	0,134	0,133	0,132	0,131	0,129	0,128	0,125	0,123	0,121
Объемная доля водяных паров rH2O= (11)	0,1198	0,118	0,118	0,117	0,116	0,114	0,111	0,111	0,109
Доля трехатомных газов и водяных паров, rn=rRO2+rH2O (12)	0,252	0,25	0,249	0,247	0,244	0,241	0,235	0,234	0,229
Безразмерная концентрация золовых частиц кг/кг, зл= (13)	0,01	0,01	0,01	0,01	0,0099	0,0098	0,0096	0,0094	0,0093
Масса дымовых газов,кг =1-0,01Ар (14)	8,12	8,18	8,24	8,3	8,42	8,54	8,72	8,84	9,02

2.2.2 Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания

Энтальпия теоретически необходимых объемов воздуха и продуктов сгорания, кДж/кг, при расчетной найдется как:

Нов= Vo (с ) в (15)

НоГ= VRO2(с )RO2 + VoN2 (с ) N2+ H2O (с ) H2O (16)

Где (с )RO2, (с ) N2,(с )в, (с ) H2O-энтальпия 1м3 влажного воздуха, диоксида углерода, азота, водяных паров при температуре ,оС в кДж/ м3. Энтальпия продуктов сгорания при избытке воздуха :

Нг= НоГ+ ( Нов+ Нзл (17)

Так как приведенное значение уноса золы из топки аун Ар = 0,95<1,4, то значением Нзл можно принебречь. /3/

Энтальпия газов с учетом рециркуляции:

Нг.рц=(1+ гр.ц) НГ /3/

Где НГ - энтальпия газов без учета рециркуляции , кДж/кг.

Все данные по энтальпиям продуктов сгорания сведем в таблицу 4.

Таблица 4 -Энтальпии продуктов сгорания

	НоГ	Нов			НГ,
	кДж/кг	кДж/кг	=1,2	1,21	1,22	1,23	1,25	1,27	1,3	1,32	1,35
2000	17997,9	14076	22267,3
1900	17009,1	13284,8	21632,6
1800	16005,2	12502,8	20357,2
1700	15044,7	11730	19129,7
1600	14036,4	11003	178607
1500	13055,2	10281	1662,5
1400	12095	9531	15401,3	15506,2	15610,9
1300	11160	8790	14210	14306,5	14403,2	14500	14693,2
1200	10189,2	8086	12987	13076	13164,9	13254	13432	13609,2	13876,5
1100	9263,9	7387,6	11815,1	11897	11978	12059	12221,9	12384,5	12628,2	12790
1000	8317,7	6647	10611,8	10684,9	10758	10831,5	10977,4	11123,6	11342,9	11489,2
900	7399,4	5920	9441,7	9506,9	9572	9637,1	9767,3	9897,6	10092,9	10223,2
800	6483	5207,2	8276,8	8334,2	8391,4	8448,7	8563,3	8677,8	8849,7	8964,2
700	5596,4	4508	7147,8	7197,4	7247	7296,5	7395,7	7495	7643,7	7742,8	7891,6
600	4737,2	3822,6	6051,8	6094	6136,02	6178	6262,1	6346,2	6472,3	6556	6682,6
500	3897,9	3151				5084,9	5154,2	5223,6	5327,5	5396,8	5500,8
400	3074,9	2493,2					4068	4122,9	4205,2	4260	4342,2
300	2273,7	1849,2						3050,2	3111,4	3151,9	3213
200	1495	1223,6							2048,3	2075,2	2115,6
100	736	607,2									1043,4

2.3 Тепловой баланс

Таблица 5 - Тепловой баланс

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность			Формула или обоснование	Расчет
1	2	3			4	5
Температура уходящих газов	ух	оС			По таблице /3/	150
Энтальпия уходящих газов	Iух	кДж/кг.			По I-таблице	1579,6
Температура холодного воздуха	tхв	оС			Задана	30
Энтальпия холодного воздуха	I0хв	кДж/кг.			(с )В/3/	39,72*4,6=182,7
Отношение количества горячего воздуха к теоритически необходимому	гв	__			т-пл(19)	1,2-0,04=1,16
Присос воздуха в системе пылеприготовления	пл	--			/3/	0,04
Энтальпия воздуха на входе в воздухоподогреватель	I̒0вп	кДж/кг.			По I-таблице	364,3
Присос воздуха в воздухоподогревателе	вп	--			/3/	0,06
Количество теплоты, полученной поступающим в котел воздухом при подогреве его вне агрегата	Qв.внш	кДж/кг.			(гв+вп)( I̒0вп- I0хв) (20)	(1,16+0,06)(364,3-182,2)=213
Располагаемая теплота		кДж/кг.			QHP+ Qв.внш (21)	16844+213=17057
Потеря тепла с уходящими газами	2	%			(22)
Потеря тепла с механическим недожегом	4	%			/3/	0,5
Потеря тепла от наружного охлаждения	5	%			(23)
Потеря тепла с физической теплотой шлака	6	%			(24)	=0,0144
Доля шлакоудаления в топке	ашл	_			1- аун (25)	1-0,95=0,05
Энтальпия шлака	(с )зл		кДж/кг.	С 28 \|3\|.		560
Сумма потерь тепла			%	2+345+6 (26)
КПД котельного агрегата	êà		%	100- (27)		100-8,7=91,3
Энтальпия перегретого пара	Iпп		кДж/кг.	/5/		3485,8
Энтальпия питательной воды	Iпв		кДж/кг.	По таблице /5/		993,2
Энтальпия кипения	Iкип		кДж/кг.	По таблице /5/		1616
Расход топлива,	В		кг/с	+ (28)		+
Расчетный расход топлива	Вр		кг/с	В(1-0,014) (29)		14,28(1-0,01
Коэффициент сохранения теплоты			_	1-(30)		1-

.4 Тепловой расчет топочной камеры

Таблица 6 - Тепловой расчет топки

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность			Формула или обоснование	Расчет
1	2	3			4	5
Диаметр и толщина труб		мм			Задано	60
Шаг труб	Si	мм			Задан	64
Объем топки	Vт	м3			По чертежу	1684
Полная поверхность стен топки	Fст	м2			По чертежу	890,8
Поверхность топки занятая экраном	Fпл	м2			По чертежу	879
Угловой коэффициент экрана		----			Рекомендации \|3\|	1
Лучевоспринимающая поверхность нагрева	Нл	м2			Fпл(31)	879
Степень экранирования топки		---			Нл/ Fст (32)
Температура горячего воздуха	tгв	оС			Рекомендации \|3\|	350
Энтальпия	Iгв	кДж/кг			(с )в (33)	2174,1
Тепло вносимое воздухом в топку	Qв	кДж/кг			(т-пл) Iгв+пл Iхв ,\|3\| (34)	(1,2-0,04) 2174,1 +0,04
Температура газов на выходе из топки	̋̋т	оС			Принята предварительно	1090 (̋𝐢t1)
Полезное тепловыделение в топочной камере	Qт	кДж/кг			Qв - Qв.внш+r Iг.отб (35)	19401,9
Энтальпия рециркулирующих газов	Iг.отб	кДж/кг			По I-ϑ	485,8
Адиабатная температура горения	и	оС				=1630
Произведение	(VC)грц	кДж/кгК			(37)
Энтальпия	Iрг.рц	кДж/кг			Нрг(1+грц)(38)	18178(1+0,064) =19341,3
Абсолютная температура продуктов сгорания	Тт̋	К			̋̋т+273 (39)	1090+273=1363
Относительное положение максимума температур по высоте топки	Хт	---------			(40)
Параметр распределения температур по высоте топки	М	----------			0,59-0,5 Хт (41)	0,59-0,5
Энтальпия газов на выходе из топки	I т̋	кДж/кг			По I-ϑтаблице	11695
Средняя теплоемкость продуктов сгорания	VCр		кДж/кг оС	(42)
Эффективная толщина излучающего слоя	S		м	(43)
Давление газовой среды в топке	P		мПа	рекомендация /3/			0,1
Суммарное парциальное распределение газов	Pp		мПа	p(44)			0,1
Плотность дымовых газов			г/м3	рекомендация /3/			1300
Средний диаметр золовых частиц	dзл		мкм	/3/			160
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	Rг			(45)
Коэффициент ослабления лучей, взвешанными в топочной среде частицами летучей золы	Rзл			(46)
Коэффициент ослабления лучей частицами горящего кокса	Rк			/3/			0,5
Коэффициент ослабления лучей топочной средой	R			krл+ Rзлзл+ Rк (47)			3,18
Коэффициент излучения факела при сжигании твердых топлив	??ф		-----------	(48)			=0.743
Коэффициент загрязнения экранной поверхности	??экр		----------	/3/,/5/			0,49
Коэффициент загрязнения ширм	??ш		-------------	??экр (49) ̋̋т			0,49
Площадь плоскости отделяющей топку от ширм	Fш		м2	Из чертежа			91,9
Площадь экрана	Fэ		м2	Fпл- Fш (50)			879-91,9=787,1
Коэффициент тепловой эффективности	??		----------	(51) ??ш ??экр			0,489 0,49
Средний коэффициент тепловой эффективности	??ср		----------	(52)
Коэффициент теплового излучения (степень черноты)	??т		----	(53)			=0,858
Абсолютная температура на выходе из топки	Тт		К	+1 (54)			1368
Температура продуктов сгорания за топкой	̋̋т		оС	Тт̋ - 273 (55)		1368-273=1095
Энтальпия	I т̋		кДж/кг	По I-таблице		11754,9
Количество тепла воспринимаемого в топке			кДж/кг	??(Qт - I т̋) (56)		0,995(19401,9-11754,9)=7609
Средняя тепловая нагрузка лучевосприни-мающей поверхности нагрева	л		кВт/м2	(57)
Тепловое напряжение топочного объема	тV		кВт/м3	(58)

2.5 Тепловой расчет поверхностей газохода ширм

Таблица 7 - Тепловой расчет ІІ ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина		Обозначение		Размерность			Формула или обоснование		Расчет
1		2		3			4		5
Диаметр и толщина труб				мм			Задано		32х5
Количество ширм		nш		______			Задано		24
Количество парал-но включенных труб		nтр		______			nшколичество труб в каждой ширме		2422=528
Поперечный шаг между трубами		S1		м			(60)
Продольный шаг		S2		м			d+0.004,/3/ (61)		0.032+0.004=0.036
Относительный поперечный шаг				______
Относительный продольный шаг				______			(63)
Расчетная поверхность нагрева ширм		F		М2			2 с 86/3/ (64)
Площадь входного окна ширм		Fвх		М2			По чертежу		131,8
Дополнительная поверхность нагрева в области ширм		Fэкр		М2			2а (65)
Дополнительная лучевоспринимающая поверхность газохода ширм		Fл.экр		М2			Fвх (66)		131,8
Лучевоспринимающая поверхность ширм		Fлш		М2			Fвх- Fл.экр (67)		131,8-11,14 =120,7
Живое сечение для прохода пара		Fп		М2			nтр (68)		528= 0.239
Живое сечение для прохода газа		Fг		аnшl d (69)		12.096
Эффективная толщина излучающего слоя		S		M			(70)
Температура газов на входе в ширмы							=̋̋т (71)		1095
Энтальпия газов		І̒		кДж/кг			По I- таблице		11754,9
Лучистая теплота восприятия плоскостью входного окна ширмы	Qл.вх			Дж/кг		(72)
Температура газов на выходе из ширм						Принята предварительно				971
Энтальпия газов на выходе	І̒̋			Дж/кг		По I- таблице				10272
Средняя температура газов в ширмах						(73)
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами						/3/				11,82
Золовыми частицами						/3/				71,1
Оптическая толщина				---		( (74)				(11,82
Коэффициент излучения газовой среды	𝜉			___		(75)				0,21
Угловой коэффициент с входного на выходное сечения ширм				_________		(76)				+1-
Теплота излучения из топки и ширм на поверхность за ширмами	Qл.вых			кДж/кг		+ (77)
Теплота полученная из топки ширмами и дополнительными поверхностями	Qл.ш+экр			кДж/кг		Qл.вх- Qл.вых (78)				922,5-300=622,5
Количество лучистой теплоты воспринятой излучением из топки дополнительными поверхностями	+экр			кДж/кг		Qл.ш+экр (79)				622.4
Количество лучистой теплоты воспринятой излучением из топки ширмами	Qл.ш			кДж/кг		Qл.ш+экр-+экр (80)				622,4-52,6=569,9
Тепловосприятие ширмдополнительных поверхностей по балансу	Qб.ш+экр			кДж/кг		(81)				0.995(11754.9-10272)=1475.5
Тепловосприятие ширм по балансу	Qб.ш			кДж/кг		Принято пред-но 0,9 Qб.ш (82)				0,9
Тепловосприятие ширм и дополнительных поверхностей по балансу	Qб.экр			кДж/кг		Qб.ш+экр- Qб.ш (83)				1475,5-1328=147,6
Расход воды на впрыск перед ширмами (первый)	ДвпрІ			кг/с		0,04 Дпп (84)				0,04
Температура пара перед первым впрыскивающим пароохладителем	tвпрІ					Принята предварительно				410
Энтальпия пара	h̒впрІ			кДж/кг		По таблице/5/				390
Второй впрыск	ДвпрІІ			кг/с		0,03 Дпп (85)				0,03
Снижение энтальпии пара в первом пароохладителе	hвпрІ			кДж/кг
Энтальпия пара после первого впрыска	h̋впрІ			кДж/кг		h̒впрІ- (87)				3041,4-84,6=2556,8
Температура пара после первого впрыска	t̋впрІ					По таблице/5/				390
Энтальпия пара на входе в ширмы	h̒ш			кДж/кг		h̒ш= h̋впрІ (88)				2956,8
Прирост энтальпии пара в ширмах	hш			кДж/кг
Энтальпия пара ширм	h̒̒̒̋ш			кДж/кг		h̒̒̒+- (90)				2956,8+267,8=3223,8
Температура пара после ширм	t ̋ш					По таблице/5/				466
Средняя температура пара	tср					(92)
Температурный напор в ширмах						(93)
Средняя скорость газов в ширмах				м/с
Коэффициент теплоотдачи конвекцией				Вт/м2к		/3/				48
Коэффициент загрязнения ширм				м2к/Вт		/3/				0,007
Температура загрязнения ширм	tз					tср+ (95)				428+0,007=770
Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах			Вт/м2к		Рис. 6.14 \|3\|			350
Коэффициент использования ширмовых поверхностей	𝜉		____		Рис. 6.17 \|3\|			0,85
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке			Вт/м2к		??( (96)			0,85(48
Коэффициент теплопередачи	К		Вт/м2к		(97)			=60,9
Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачи	Qт.ш		кДж/кг		(98)
Несходимость	(		%		(99)
Средняя температура пара в дополнительных поверхностях	tэкр				Приняла			338
Тепловосприятие дополнительных поверхностей по уравнению теплопередачи	Qт.экр		кДж/кг		(100)
Несходимость тепловосприятий			%		(101)

2.6 Расчет «горячего пакета»

Таблица 8- Расчет ̋горячего пакета„

Рассчитываемая величина		Обозначение		Размерность		Формула или обоснование		Расчет
		ІІІ		ступень		пароперегревателя
Диаметр и толщина труб				мм		Задано	386
Живое сечение для прохода пара		𝑓𝑛		м2		(102)	= 0,159
		І??		ступень		пароперегревателя
Диаметр и толщина труб				мм		Задано	385
Живое сечение для прохода пара		????		м2		(103)	=0,185
Поперечный шаг		S1		мм		Задано	160
Продольный шаг		S2		мм		2 с 93 /3/	2
Относительный поперечный шаг				----			=4,2
Относительный продольный шаг				----			=2
Поверхность нагрева		??		м2		(104)	3,14
Живое сечение для прохода газов		??2		м2		с 93\|3\| (105)	12,096
		Тепловой				расчет
Температура газов на входе						Из расчета ширм	971
Энтальпия газов на входе		І ̒		кДж/кг		По I- таблице	10272
Температура газов на выходе						Принята предварительно	740
Энтальпия на выходе		І ̒̋		кДж/кг		По I- таблице	7704,8
Средняя температура газов
Теплота отданная газами в ІІІ и І𝑉 ступенях		Q		кДж/кг		(І ̒-І ̋) (106)	0,995(10272-7704,8)=2554,4
Эффективная толщина излучающего слоя		S		м		0,9d(-1) (107)	0,9
Произведение		pns		МПам		р	0.1
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	ķr				Рис.6.12 с 138 \|3\|				19
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	ķзл				Рис.6.13 с 140\|3\|				80
Оптическая толщина	Ķps		---						(19
Степень черноты	а		---		0,167
Лучистое тепло воспринятое плоскостью входного окна из ширм	Qл		кДж/кг		+ (108)
Скорость газов	г		м/с						=6,7
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к				По номограмме с 122 \|3\|				60
Коэффициент загрязнения					Рис.6.16 с 142 \|3\|				0,0051
ІІІ	ступень				пароперегревателя
Температура пара на входе	t ̒n3				t ̒=t ̋ш				466
Энтальпия	i ̒ n3		кДж/кг		По таблице \|5\|				3223,8
Тепловосприятие ІІІ ступени	Qб		кДж/кг		Примем предварительно				830
Прирост энтальпии в ІІІ ступени			кДж/кг		(109)				=145
Энтальпия пара на выходе	i ̋ n3		кДж/кг		i ̒+ (110)				3223,8+145=3369
Температура	t ̒̋n3				По таблице \|5\|				516
Температурный напор
Удельный объем пара	ср		/кг		\|5\|				0,022
Скорость пара	n		м/с		(112)
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару					По номограмме с 132 \|3\|				2250
Температура наружной поверхности загрязнений	t з				tср+ (113)				491+(=590,5
Средняя температура пара	t ср
Коэффициент теплоотдачи излучением					По номограмме с 141 \|3\|				210
Коэффициент использования			---		\|3\|				0,85
Коэффициент тепловой эффективности			---		\|3\|				0,65
Коэффициент теплоотдачи со стороны газов					(114)				0,85(54,4+35)=76,4
Коэффициент теплопередачи	ķ				(115)				0,65
Тепловосприятие ІІІ ступени по уравнению теплопередачи	Qт		кДж/кг
Отношение			___						98%
	І𝑉		ступень		пароперегревателя
Температура пара на входе	t ̒n4		?		t ̒n4= t ̋зл				502
Энтальпия на входе	i ̒ n4		кДж/кг		\|5\|				3328
Температура пара на выходе	t ̒̋n4		?		принята				560
Энтальпия на выходе	i ̋ n4		кДж/кг		\|5\|				3485,8
Теплота воспринятая рабочей средой по балансу	Qб		кДж/кг		(i ̋ n4 - i ̒ n4)- (116)
Средняя температура пара	t ̒ср
Удельный объем пара	ср		/кг		\|5\|				0,02386
Скорость пара	n		м/с
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару					По номограмме с 132 \|3\|				2000
Температура наружной поверхности загрязнений	t з				tср+				531+(0.005)
Коэффициент теплоотдачи излучением					По номограмме с 141 \|3\| a				2250,167=37,6
Коэффициент теплоотдачи со стороны газов									54,4+37,6=92
Коэффициент телопередачи	ķ								0,65
Температурный напор
Тепловосприя-тие четвертой ступени по уравнению теплопередачи	Qт		кДж/кг
Отношение			%		100				97

2.7 Холодный пакет

Таблица 9 - Расчет І ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	32
Поперечный шаг	S1	мм	Задан	120
Продольный шаг	S2	м	Задан	0,072
Поверхность нагрева	??р	м2	336 (поверхн. нагрева одной петли)	672
Живое сечение для прохода газов	??2	м2	(117)	48,4
Живое сечение для прохода пара	????	м2	Задано	0,136
Температура газов на входе				740
Энтальпия газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I- таблице	7704,8
Температура пара на входе	t ̒		Принята предварительно	360
Энтальпия пара на входе	i ̒	кДж/кг	По \|5\|	2817,4
Температура пара на выходе	t ̋		t ̋=	390
Теплота воспринятая рабочей средой	Qб	кДж/кг
Энтальпия пара на выходе	i ̋	кДж/кг	По \|5\|	2956,8
Теплосодержание газов на выходе	І ̋	кДж/кг	І ̒-кв (119)	7704,8-
Температура газов на выходе			По I- таблице	643
Средняя температура газов				=691,5
Средняя температура пара	t ср
Эффективная толщина излучающего слоя	S	м	0,9d(-1) (120)	0,9
Произведение	pns	МПам	р	0.1
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	ķr		Рис.6.12 с 138 \|3\|	24
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	ķзл		Рис.6.13 с 140\|3\|	82
Оптическая толщина	Ķps	----		(24
Коэффициент излучения газовой среды	а	----		0,172
Скорость газов	г	м/с		=6,94
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		По номограмме п с 122 \|3\|	65
Коэффициент загрязнения			Рис 6.16 с 143\|3\|	0,005
Скорость пара	n	м/с
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от поверхности к обогреваемой среде	2		По номограмме с 132 \|3\|	3000
Коэффициент теплоотдачи излучением продуктов сгорания		По номограмме с 141 \|3\|	135
Температура наружной поверхности загрязнений	t з		t̒ср+ (121)	375+(=483,6
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке			С 114 \|3\| (122)	64,97+23,2=88,19
Коэффициент телопередачи	ķ		(123)	0,65
Температурный напор
Тепловосприятие поверхностей по уравнению теплопередачи	т	кДж/кг
Несходимость тепловосприятий		%		99%

.8 Поворотная камера

Таблица 10 - Тепловой расчет поворотной камеры

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Поверхность нагрева	Нл	м2	Задано	127
Площадь стен		м2	Задано	321
Объем поворотной камеры		м3	Задано	355
Эффективная толщина излучающего слоя	S	м		3,38
Сечение для прохода пара	????	м2	Задано	0,106
Температура газов на входе	пк	?	пк=І𝑉	643
Энтальпия газов	І ̒пк	кДж/кг	По I- таблице	6739
Температура газов на выходе	пк	?	Принято предварительно	615
Энтальпия газов	І ̋пк	кДж/кг	По I- таблице	6431
Тепловосприятие по балансу		кДж/кг	(І ̒-І ̋)	(6739-6431)=304
Температура пара на входе	t ̒	?	Принята	355
Энтальпия пара	i ̒	кДж/кг	По \|5\|	2768
Прирощение энтальпий		кДж/кг		=145
Энтальпия пара на выходе	i ̋	кДж/кг	i ̒+ (125)	2768+48,9=2817
Температура пара на выходе	t ̋		По \|5\|	360
Удельный объем пара	𝑣	м3/кг	\|5\|	0,0139
Скорость пара	n	м/с
Коэффициент загрязнения		---	Рис.6.15\|5\|	0,0075
Коэф-т теплоотдачи излучением продуктов сгорания			Рис.6.14\|3\|	125
Коэф-т теплоотдачи конве-цией от поверхности к обогреваемой среде	2		Рис 6.7\|3\|	4200

2.9 Расчет второй ступени экономайзера

Таблица 11 - Тепловой расчет второй ступени экономайзера

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	324
Живое сечение для прохода воды	𝑓𝑛	м2		=0,066
Поперечный шаг	S1	мм	Задано	75
Продольный шаг	S2	мм	Задано	55
Относительный поперечный шаг		----		=2,34
Относительный продольный шаг		----		=1,72
Расчетная поверхность нагрева	𝑭	м2		1800
Живое сечение для прохода газов	𝑭2	м2		40,2
Эффективная толщина излучающего слоя	S	м	0,9d(-1)	0,9
Температура газов на входе в экономайзер				615
Энтальпия газов	І ̒пк	кДж/кг	По I-	6431
Температура газов на выходе	пк		Принято предварительно	428
Энтальпия газов	І ̋пк	кДж/кг	По I-	4382
Средняя температура газов				=521,5
Тепловосприятие по балансу		кДж/кг	(І ̒-І ̋)	(6431-4382)=2039
Прирост энтальпии		кДж/кг		=325
Температура рабочего тела на входе	t ̒		Принята предварительно	275(t ̋+20)
Энтальпия рабочего тела на входе	𝒉 ̒	кДж/кг	По \|5\|	1211

Энтальпия пара на выходе	𝒉 ̋	кДж/кг	?? ̒+	1211+325=1536
Температура пара на выходе	t ̋		По таблице \|5\|	332
Средняя температура пара	t ср
Температурный напор
Скорость газов	г	м/с		=7,06
Коэф-т теплоот-дачи конвекцией от газов к поверхности	к		Рис 6.5\|3\|	76
Коэффициент загрязнения		---		0,035
Средняя скорость рабочего тела		м/с
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	Ķrгn		гn
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	Kзлзл
Оптическая толщина	Ķps	----		(9,5
Коэффициент излучения газовой среды	??	___		0,117
Температура загрязнения наружной поверхности	tз		t+ (127)	303,5+0,0045
Коэф. теплоотдачи излучением продуктов сгорания		Вт/м2к	Рис. 6.14 \|3\|	76
Коэффициент использования поверхности	𝜉	____	Рис. 6.17 \|3\|	0,85
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	𝜉( (128)	0,85(8,9
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/м2к
Тепловосприятие ширм по уравне-нию тепло-передачи	Qт.ш	кДж/кг
Несходимость тепловосприятий	(	%

2.10 Расчет второй ступени воздухоподогревателя

Таблица 12 - Тепловой расчет второй ступени ВЗП

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	По чертежу	401,5
Число труб	??	шт	---	17268
Живое сечение для прохода воздуха	м2
Шаг между змеевиками	S1	мм	Задан	60
Шаг между трубами в змеевиках	S2	мм	Задан	42
Относительный поперечный шаг		----		=1,5
Относительный продольный шаг		----		=1,05
Расчетная поверхность нагрева	??	м2	(130)	5400
Живое сечение для прохода газов	??2	м2	(131)	18,6
Эффективная толщина излучающего слоя	S	м	0,9d (130)	0,9
Температура воздуха на входе				265
Энтальпия воздуха на входе	?? ̒	кДж/кг	По I-	1630,2
Температура воздуха на выходе	t ̋		Принята предварительно	350
Энтальпия воздуха на выходе	?? ̋	кДж/кг	По I-	2171,2
Средняя температура воздуха	t ср
Температура газов на входе			эк	428
Энтальпия газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I-	4372
Отношение количества воздуха за ВЗП к теоретически необходимому		---	-- (133)	1,2-0,04=1,16
Присос воздуха в ВЗП		---	Табл.1,8 \|3\|	0,03
Тепловосприятие по балансу		кДж/кг		(1,16+(2171,2-1630)=635,7
Энтальпия газов на выходе из ВЗП	І ̋	кДж/кг	І ̒-+ І ̋в	4372-+
Температура газов на выходе			По I-	346
Средняя температура газов				=387
Температурный напор
Скорость газов средняя	г	м/с		=12,98
Коэф-т теплоот-дачи конвекцией от газов к поверхности	к		Рис 6.6\|3\|	42
Температура стенки	tст			=347,4
Средняя скорость воздуха	в	м/с		7,9
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	Kзлзл
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	Ķrгn		гn
Оптическая толщина	Ķps	----		(18,3
Коэффициент излучения газовой среды	??	___		0,067
Коэф. теплоотдачи излучением продуктов сгорания		Вт/м2к	Рис. 6.14 \|3\|	60
Коэффициент использования поверхности	??	____	Табл 6.6\|3\|	0,9
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	(	42,6
Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от поверхности к обогреваемой среде	2		Рис 6.5\|3\|	75
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/ м2к	(129)
Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг
Несходимость тепловосприятий	(	%

2.11 Расчет первой ступени экономайзера

Таблица 13 - Тепловой расчет первой ступени экономайзера

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	324
Шаг между змеевиками	S1	мм	По чертежу	75

Продольный шаг	S2	мм	По чертежу	46
Живое сечение для прохода воды	??в	м2

Относительный поперечный шаг		----		=2,34
Относительный продольный шаг		----		=1,44
Расчетная поверхность нагрева	??	м2		1920
Живое сечение для прохода газов	??2	м2		27,2
Эффективная толщина излучающего слоя	S	м	0,9d(-1)	0,095
Температура газов на входе				346
Энтальпия газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I-	3614,4
Температура газов на выходе	̋		Принята предварительно	280
Энтальпия газов на выходе	І ̋	кДж/кг	По I-	2987
Средняя температура воздуха	ср
Тепловосприятие по балансу		кДж/кг	(І ̒-І ̋)	(3614,4-2987)=624
Приращение энтальпии		кДж/кг		=100
Температура воды на входе				230
Энтальпия воды на входе	І ̒	кДж/кг	По \|5\|	990,3
Энтальпия воды на выходе	І ̋	кДж/кг	І ̒-І	990,3+100=1090,3
Температура газов на выходе			По \|5\|	251
Средняя температура воды				=240,5
Температурный напор
Скорость газов средняя	г	м/с		=7,98
Коэф-т теплоот-дачи конвекцией от газов к поверхности	к		Рис 6.5\|3\|	83
Коэффициент загрязнения		---		0,0028
Средний удельный объем	??	м3/кг	По таблице \|3\|	0,00123
Средняя скорость воды	в	м/с		0,62
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	Ķrгn		гn

Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	Kзлзл
Оптическая толщина	Ķps	----		(11,6
Коэффициент излучения газовой среды	𝜉	___		0,114
Температура загрязнения	t з		t̒ +	240,5+0,0022=250,6	Вт/м2к	Рис. 6.14 \|3\|	35
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	?? (	0,85(4
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/ м2к
Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг
Несходимость тепловосприятий	(	%

2.12 Расчет первой ступени воздухоподогревателя

Таблица 14 - Тепловой расчет первой ступени ВЗП

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	По чертежу	401,5
Живое сечение для прохода воздуха	??в	м2
Поперечный шаг	S1	мм	Задан	60
Продольный шаг	S2	мм	Задан	42
Относительный поперечный шаг		----		=1,5
Относительный продольный шаг		----		=1,05
Расчетная поверхность нагрева	𝑭	м2		17300
Живое сечение для прохода газов	??ср2	м2		17,8
Температура воздуха на входе вступень				60
Энтальпия воздуха на входе	?? ̒	кДж/кг	По I-	364,32
Температура воздуха на выходе	t ̋		tпв+(30-40) (135) с 67 \|3\|	265
Энтальпия воздуха на выходе на выходе	?? ̋	кДж/кг	По I-	2171,2
Средняя температура воздуха	t ср
Температура газов на входе			ст ВЭК	280
Энтальпия газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I-	2987
Отношение количества воздуха за ВЗП к теоретически необходимому		---	-- (133)	1,2-0,04=1,16
Присос воздуха в ВЗП		---	Табл.1,8 \|3\|	0,03
Тепловосприятие по балансу		кДж/кг	(136)	(1,16+(1536,4-364,3)=1487
Энтальпия газов на выходе из ВЗП	І ̋	кДж/кг	І ̒-+ І ̋в (137)	2987-+
Температура газов на выходе			По I-	144
Средняя температура газов				=212
Температурный напор
Скорость газов средняя	г	м/с		=10,2
Коэф-т теплоот-дачи конвекцией от газов к поверхности	к		Рис 6.6\|3\|	39
Средняя скорость воздуха	в	м/с		5,9
Коэф-т тепло-отдачи конвек-цией от поверх-ности к обогре-ваемой среде	2		Рис 6.5\|3\|	65
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	(	47
Коэффициент использования поверхности	𝜉	____	Табл 6.6\|3\|	0,9
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/ м2к	(129)
Тепловосприятие ширм по уравнению тепло-передачи	Qт	кДж/кг
Несходимость тепловосприятий	(	%

.13 Уточненный тепловой баланс

Таблица 15 - Уточненный тепловой баланс

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Температура уходящих газов			По расчету	144
Энтальпия уходящих газов		кДж/кг	По I-	1581
Потеря тепла с уходящими газами		%
Потеря тепла от наружного охлаждения		%
Потеря тепла с физической теплотой шлака		%		=0,0144
Сумма потерь тепла		%		7,78+0,0+0,5+0,422+0,0144=8,71
КПД котла		%	100-	100-8,71=91,29
Расход топлива	В	кг/с	+	+
Расчетный расход		кг/с	В(1-0,01)	14,22(1-0,01)=14,5

Определение невязки теплового баланса котла

(1-) (141)

(1-)=317

(

2.14 Расчет системы пылеприготовления

Таблица 16 - Расчет системы пылеприготовления

Наименование	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Расход топлива на котел		т/ч	Из теплового расчета
Рабочая влажность		%	Из характеристик топлива	29,5
Влажность пыли		%	Из характеристик топлива	14
Влажность гигроскопическая		%	Из характеристик топлива	9,1
Коэффициент размолоспособности		---	Задано	1,28
Тонкость пыли		%	Задано	40
Температура топлива			\|6\|	0
Коэффициент избытка воздуха	αт	---	Задан	1,2
Теоретически необходимое количество воздуха		/кг	Из расчета	4,6
Тип мельницы	---	---	Задано	ММТ 1500/2510 /735
Количество мельниц на котел		шт	Задано	4

Схема пылеприготовления Индивидуальная с прямым вдуванием

Сушильный агент Горячий воздух + уходящие газы

Размольная производительность мельницы		т/ч ()	(142)
Окружная скорость бил	И	м/с	Из характеристик мельницы \|6\|	57,69
(величина)	И3	м/с	----	1,92
Диаметр ротора	Д	м	---	1,5
Длина ротора	??	м	---	2,51
Число оборотов ротора	??	об/ мин	----	735
Число бил по окружности	??	---	-----	4,4
(величина)		---	----
Средняя влажность топлива		%	(143)
Поправочный коэффициент , учитывающий влияние влажности топлива на его размолоспособность		---	(144) 1+1,07 (145)	32,6
Переводной коэффициент от массы топлива со средней влажностью в массу рабочего топлива		---	(146)	=1,19
Коэффициент учитывающий снижение произво-дительности, вызванное износом билл		---	С 230\|7\|	0,85
Поправочный коэф-фициент учиты-вающий глубину дробления топлива		---	С 198 \|7\|	1,0
Величина учиты-вающая изменения производительности от тонкости помола		---	С 230\|7\|
Скорость сушильного агента в сечении ротора		м/с	(147)
Вентиляция пылесистемы		м3/с	---	10,06
(величина)	---	---	1+ (148)	1+=1,32
(величина)	---	---	(149)
Относительная мощность мельницы		кВт	\|7\|	2,4
Тогда		т/ч	=18,2
Мощность холостого хода		кВт	7 с 231	85
Мощность потребляемая мельницей		кВт	(150)	85
Производительность одной мельницы		т/ч (кг/с)	(151)

Т.к три мельницы обеспечивают требуемую нагрузку котла, четвертая принята резервной.

Запас по производительности		---	(152)
Удельный расход электроэнергии на размол топлива	Эобщ		(153)

2.15 Тепловой расчет системы пылеприготовления

Таблица 17 - Тепловой расчет системы пылеприготовления

Наименование	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Сушильный агент	Смесь	воздуха	ІІст. ВЗП и	уход.газов
Температура сушильного агента до мельницы			\|7\|	310
Температура сушильного агента за мельницей			Принята по условиям взрывобезопасности \|8\|	80
Теплоемкость сушильного агента		кДж/ кг	\|9\|	0,8
Температура газов в точке отбора			Из теплового расчета	144
Удельный вес воздуха		кг/м3	----	1,285
Удельный вес газов		кг/м3
Теплоемкость холодного воздуха	схв	кДж/ кг	\|9\|	1,006

Приход тепла

Теплоемкость сушильного агента	Сса	кДж/кг	Принята по \|6\|	1,0475
Теплоемкость отработавшего рециркулирующего агента(уходящих газов)	Срц	кДж/кг	Принята по \|6\|	1,0182
Теплоемкость горячего воздуха	Сгв	кДж/кг	Принята по \|6\|	1,0559
Доля уходящих газов	грц	----	(155)
Доля горячего воздуха	гсв	----	1-грц (156)	1-0,2=0,8
Теплоемкость сушильного агента	сса	кДж/кг	ГгвСгв+грц (157)	0,81,0559+0,2
Физическое тепло сушильного агента	??са	кДж/кг	𝑞1	1,048 ??1=324,88 ??1
Коэффициент учитывающий долю энергии ,перехо-дящую в тепло в процессе размола	??мех	----	\|6\|	0,8
Тепло выделяющееся в результате работы мелющих органов	??мех	кДж/кг	??мехрзм (159)	0,840,32=32,3
Коэффициент присоса	??прс	----	\|6\|	0,21
Физическое тепло присоса холодного воздуха	??прс	кДж/кг	??прс (160)	0,21=6,34 ??1

Расход тепла

Количество испарений влаги на 1 кг сырого топлива		кг/кг	(161)
Тепло затрачиваемое на испарение влаги	??исп	кДж/кг	(162)	0,18(2500+1,9)=452,7
Тепло уносимое из установки с уходящим сушильным агентом	??2	кДж/кг	(1+𝑘прс) 𝑞1×С2 (163)	(1+0,21) 𝑞10,8
Теплоемкость сухой массы топлива		кДж/кг	\|6\|	1,16
Тепло затрачиваемое на недогрев топлива	??тл	кДж/кг	(164)
Потеря тепла от охлаждения установки	??5	кДж/кг	(165)
Часовая потеря тепла на охлаждение установки		кВт	\|6\|	25

Из уравнения теплового баланса определим необходимое количество сушильного агента 𝑞1

𝑞СА+ 𝑞мех+ 𝑞прс= 𝑞исп+ 𝑞2+ 𝑞тл+ 𝑞5

,88 𝑞1+32,3+6,34 𝑞1=452,7+77,4 𝑞1+103,9+4,94

,6 𝑞1=529,67

𝑞1=2,09

Количество первичного воздуха в % от теоретически необходимого	??перв	%	(166)
Весовой расход сушильного агента	??са	Кг/кг	??1(	2,09(=2,53
Объемный расход сушильного агента при t2 на 1 кг топлива	??са	м3/кг	(168)
То же на одну мельницу		м3/сек	??ñà(169)	2,72
Расход воздуха на одну мельницу	??гв	м3/сек	(170)
Расход уходящих газов на одну мельницу	??ух	м3/сек		=2,55
Расход сушильного агента на одну мельницу		м3/сек	(171)	=17,55
Количество отбираемых уходящих газов		Кг/кг	Іух (172)	0,2
Количество отбираемых газов отнесенное к 1 кг сжигаемого топлива		м3/кг	(173)	=0,463
Количество газов после отбора	??г	м3/кг	VRO2+ VN2+ VH2O+(т.отб-1) (174)	0,879+3,63+0,772+(1,4-1)4,6=7,12
Доля рециркуляции	??рец	---	(175)	=0,064

2.16 Выводы по тепловому расчету

В результате проводимого поверочного теплового расчета котла БКЗ-320-140(при переводе его на ТЩУ) для бурого угля Уртуйского месторождения получились следующие результаты:

КПД котельного агрегата составил 91,29%Расчетный расход топлива 14,15 кг/ссредняя тепловая нагрузка , тепловое напряжениетопочного объема =143 не превышает допустимых пределов ( , 4|)|

Температуры:

а) полученная температура газов на выходе из топки 1095, меньше температуры начальной деформации шлака(ширмовых поверхностях не будет процесса шлакования.

б) температура уходящих газов =144, что говорит об экономичнсти работы котла(т.к. пределом для твердых топлив с для р=14-18МПа и

Снижение энтальпии пара в регуляторах перегрева Δh, кДж/кг равно 84,6 кДж/кг (рекомендуемые значения Δh=65) что говорит о надежности регулирования температуры пара при снижении нагрузки или работе на нерасчетном топливе.

Расчетные скорости газов не превышают допустимых пределов (ωг=11), поэтому не будет сильного износа поверхностей нагрева золовыми частицами.

Негативными результатами расчета можно отметить следущее:

возможен пережег труб в ширмовых поверхностях() и в ІV ступени пароперегревателя()так как температуры стенок в этих поверхностях превосходят допустимые(), хотя следует отметить , что эти температуры все же получились гораздо меньше чем были до реконструкции.

Кроме того данный расчет показал, что будет присутствовать такой негативный фактор, как низкотемпературная коррозия .

Приведенная сернистость = зольность

Повышение температуры точки росы дымовых газов,над температурой конденсации водяных паров:

с 110 |3| (177)

=47,4

Температура точки росы дымовых газов:

(178)

- температура конденсации определяется по парциальному давлению

рH2O=гH2O

рH2O=0,1094, по|5| определим температуру конденсации, =47,52, тогда

Минимальная температура стенки для трубчатого ВЗП

с 111|3| (179)

- коэффициенты теплоотдачи со стороны газа и воздуха, т.е

93,3‹94,92

Воздухоподогреватели эксплуатируются в условиях протекания низкотемпературной коррозии. Должно выполняться условие:

+25‹

47,52+25‹93,3‹105

,52‹93,3‹105

Выполнение этого условия говорит об незначительной интенсивности коррозии, скорость коррозии в наиболее разрушаемых „холодных ”участках не будет превышать 0,2мм/год. Из методов борьбы с низкотемпературной коррозией предусмотрено :

а)повышение входной температуры воздуха в паровых калориферах;

б) изготовление ВЗП с выделенной в самостоятельную поверхность „холодной ” частью.

3. Сводная таблица результатов теплового расчета котельного агрегата БКЗ-320-140(вариант2- твердое шлакоудаление, сушка топлива осуществляется смесью топочных и уходящих газов

Исходные данные - таблица 2

3.1 Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

=4,6 м3/кг (из предыдущего расчета)

=5,96 кг/кг (из предыдущего расчета)

=5,28м3/кг (из предыдущего расчета)

Расчет объемов при рециркуляции:

Остающийся объем газов за местом отбора :

За топкой - =5,28+(1,2-1)4,6=6,2м3/кг

за котлом - =5, 28+(1,45-1)4,6=7,35м3/кг

Объем газов рециркуляции:

𝑉рц=(6,2+7,75)0,1=1,355 м3/кг

Объем газов в газоходах котла с учетом рециркуляции определяется следующим образом:

𝑉г.рц= 𝑉г+ 𝑉р.ц

В таблице 19 мной приведен расчет объемов продуктов сгорания, объемных долей трехатомных газов и концентраций золовых частиц.

Таблица 19 -Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов и концентрация золовых частиц

Величина и расчетная формула	Газоход
	Топочная камера, ширмы	ІІІ Ступень П/П	І?? Ступень П/П	І Ступень П/П	Поворотная камера	ІІ Ступень ВЭК	ІІ Ступень ВЗП	І Ступень ВЭК	І Ступень ВЗП
Коэф-т избытка воздуха за поверхностью нагрева =т+	1,2	1,21	1,22	1,23	1,25	1,27	1,3	1,32	1,35	0,787	0,7876	0,7883	0,79	0,7915	0,793	0,795	0,797	0,7989
Полный объем газов, м3/кг Vг = Vor + 1,0161 (	5,924	5,97	6,017	6,064	6,158	6,25	6,39	6,484	6,62
Полный объем газов с учетом рециркуляции, м3/кг Vг.рц= Vг+ Vр.ц	7,28	7,32	7,37	7,42	7,51	7,6	7,75	7,84	7,98
Объемная доля трехатомных газов rRO2=	0,12	0,12	0,119	0,118	0,117	0,116	0,113	0,112	0,110
Объемная доля водяных паров rH2O=	0,108	0,108	0,107	0,106	0,105	0,104	0,103	0,102	0,101
Доля трехатомных газов и водяных паров, rn= rRO2+r H2O	0,228	0,228	0,226	0,224	0,222	0,220	0,216	0,214	0,211
Безразмерная концентрация золовых частиц Кг/кг, зл=	0,01	0,01	0,01	0,01	0,0099	0,0098	0,0096	0,0094	0,0093
Масса дымовых газов , кг =1-0,01Ар	8,12	8,18	8,24	8,3	8,42	8,54	8,72	8,84	9,02

Энтальпии воздуха и продуктов сгорания находим из предыдущего расчета(таблица 4)

3.2 Тепловой баланс

Таблица 20- Тепловой баланс

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Температура уходящих газов	ух	оС	По таблице 1.4 \|3\|.	150
Энтальпия уходящих газов	Iух	кДж/кг.	По I-таблице	1579,6
Температура холодного воздуха	tхв	оС	ЗАДАНА	30
Энтальпия холодного воздуха	I0хв	кДж/кг.	(с )В \|4\|.	39,72*4,6=182,7
Отношение количества горячего воздуха к теоритически необходимому	гв	__	т-пл (19)	1,2-0,04=1,16
Присос воздуха в системе пылеприготовления	пл	--	\|3\|.	0,04
Энтальпия воздуха на входе в воздухоподогреватель	I̒0вп	кДж/кг.	По I- таблице	364,3
Присос воздуха в воздухоподогревателе	вп	--	\|3\|.	0,06
Количество теплоты, полученной поступающим в котел воздухом при подогреве его вне агрегата	Qв.внш	кДж/кг.	(гв+вп)( I̒0вп- I0хв) (20)	(1,16+0,06)(364,3-182,2)=213
Располагаемая теплота		кДж/кг.	QHP+ Qв.внш (21)	16844+213=17057
Потеря тепла с уходящими газами	2	%
Потеря тепла с механическим недожегом	4	%	\|3\|.	0,5
Потеря тепла от наружного охлаждения	5	%
Потеря тепла с физической теплотой шлака	6	%		=0,0144
Доля шлакоудаления в топке	ашл	_	1- аун	1-0,95=0,05
Энтальпия шлака	(с )зл	кДж/кг.	С 28 \|3\|.	560
Сумма потерь тепла		%	2+345+6	7,77+0+0,5+0,422+0,0144=8,7
КПД котельного агрегата	ка	%	100-	100-8,7=91,3
Энтальпия перегретого пара	Iпп	кДж/кг.	По таблице \|5\|.	3485,8
Энтальпия питательной воды	Iпв	кДж/кг.	По таблице \|5\|.	993,2
Энтальпия кипения	Iкип	кДж/кг.	По таблице \|5\|.	1616
Расход топлива,	В	Кг/с	+	+
Расчетный расход топлива	Вр	Кг/с	В(1-0,014)	14,28(1-0,01
Коэффициент сохранения теплоты		_	1-	1-

3.3 Топка

Таблица 21 -Результаты расчета топочной камеры

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Объем топочной камеры	Vт	м3	По чертежу	1684
Полная поверхность стен топки	Fст	м2	По чертежу	890,8
Лучевосприни-мающая поверхность нагрева	Нл	м2		879
Тепло вносимое воздухом в топку	Qв	кДж/кг
Полезное тепловыделение в топочной камере	Qт	кДж/кг		19490,7
Адиабатная температура горения	и	оС
Температура газов на выходе из топки	т	оС
Теплосодержание газов на выходе из топки	I т̋	кДж/кг	По I- таблице	11550,4
Коэффициент излучения факела при сжигании твердых топлив	𝜉ф	-----------
Коэффициент теплового излучения (степень черноты)	𝜉т	----
Параметр распределения температур по высоте топки	М	----------
Эффективная толщина излучающего слоя	S	м
Количество тепла воспринимаемое в топке		кДж/кг		7900
Средняя тепловая нагрузка лучевосприни-мающей поверхности нагрева	л	кВт/м2
Тепловое напряжение топочного объема	тV	кВт/м3

3.4 Вторая ступень пароперегревателя

Таблица 22 - Результаты расчета ширм

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	325
Количество ширм	nш	______	Задано	24
Шаг между трубами
Расчетная поверхность нагрева ширм	Fр	М2	Формула 64
Лучевосприни-мающая поверхность ширм	Fлш	М2	Формула 67	120,7
Живое сечение для прохода пара	Fп	М2	Формула 68	0,239
Живое сечение для прохода газа	Fг	М2	Формула 69
Эффективная толщина излучающего слоя	S	M	Формула 70
Температура газов на входе в ширмы			=̋̋т (71)	1078
Теплосодержание газов на входе	І̒	кДж/кг	По I- таблице	11550,4
Температура газов на выходе из ширм			Принята предварительно
Теплосодержание газов на выходе	І̒̋	кДж/кг	По I- таблице	10178
Температура пара на входе	t′		=	390
Теплосодержание пара на входе		кДж/кг	По \|5\|	2956,8
Температура пара на выходе	t″		По \|5\|	463
Теплосодержание пара на выходе	𝒉″	кДж/кг	Формула 91	3216,5
Тепловосприятие ширм по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 82	1227,8
Приращение энтальпии		кДж/кг	Формула 90	260
Температурный напор			Формула 93	594
скорость газов в ширмах		м/с
скорость пара в ширмах		м/с	Формула 88
Коэффициент загрязнения	𝛆	кг/с	Рис. 6.15 \|3\|	0,0075
Коэффициент теплоотдачи конвекцией		м2К/Вт	С 122 \|3\|	52
Температура загрязнения ширм	tз		Формула 95	758
Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах		Вт/м2к	Рис. 6.14 \|3\|	68,3
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	Формула 96	139,2
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/м2к	Формула 97
Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачи	Qт.ш	кДж/кг	Формула 100

3.5 Третья ступень пароперегревателя

Таблица 23 - Результаты расчета ІІІ ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	386

Число пакетов по ширине	n	шт	Задано	100
Шаг между трубами
Поверхность нагрева	𝑭	м2	Формула 104
Живое сечение для прохода газов	𝑭2	м2	Формула105
Живое сечение для прохода пара	𝑓𝑛	м2	Формула 102	0,159
Температура газов на входе			ш	963
Теплосодержание газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I-таблице	10178
Температура газов на выходе			-	730
Теплосодержание на выходе	І ̒̋	кДж/кг	По I-таблице	7647,5
Эффективная толщина излучающего слоя	S	м	Формула 107
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		Рис 6.4 с 122\|3\|	56,2
Коэффициент загрязнения			Рис.6.16 с 142 \|3\|	0,0051
Температура пара на входе	t ̒		t ̒=t ̋ш	463
Энтальпия пара на входе	i ̒	кДж/кг	По таблице \|5\|	3216,5
Энтальпия пара на выходе	i ̋ n3	кДж/кг	i ̒+ (110)	3366,4
Температура пара на выходе	t ̒̋n3		По таблице \|5\|	515
Тепловосприятие по балансу	Qб	кДж/кг	Принято	830
Прирощение теплосодержания		кДж/кг	Формула 109
Температурный напор
Скорость газов	г	м/с	Формула 94
Скорость пара	n	м/с	Формула 112
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару			По номограмме с 132 \|3\|	2415
Коэффициент теплоотдачи излучением			Рис 6.14 с 141\|3\|	35,07
Коэффициент теплоотдачи со стороны газов			Формула 114	77,6
Коэффициент теплопередачи	К		Формула 115	48,9
Тепловосприятие ІІІ ступени по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

3.6 Четвертая ступень пароперегревателя

Таблица 24 - Результаты расчета І𝑉 ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	385
Число пакетов по ширине	n	______	Задано	100
Шаг между трубами
Поверхность нагрева ширм	Fр	М2	Формула 104
Сечение для прохода пара	𝑓𝑛	м2	Формула 103	0,185
Сечение для прохода газа	Fг	М2	Формула 105
Эффективная толщина излучающего слоя	S	M	Формула 107
Температура газов на входе в ширмы			=	963
Теплосодержание газов на входе	І̒	кДж/кг	По I- таблице	10178
Температура газов на выходе из ширм			Принята	735
Теплосодержание газов на выходе	І̒̋	кДж/кг	По I- таблице	7647,5
Температура пара на входе	t′		=	501
Теплосодержание пара на входе		кДж/кг	По \|5\|	3325,8
Температура пара на выходе	t″		По \|5\|	560
Теплосодержание пара на выходе	i″	кДж/кг	По \|5\|	3485,8
Тепловосприятие ширм по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 116	893
Температурный напор			Формула 111	311
скорость газов в ширмах		м/с
скорость пара в ширмах		м/с	Формула 112
Коэффициент загрязнения	𝛆	кг/с	Рис. 6.16\|3\|	0,0051
Коэффициент теплоотдачи конвекцией		м2К/Вт	Рис 6.4 С 122 \|3\|	56,2
Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах		Вт/м2к	Рис. 6.14 \|3\|	37,74
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	Формула 114	93,94
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару		По номограмме с 132 \|3\|	2040
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/м2к	Формула 115
Тепловосприятие четвертой ступени по уравнению теплопередачи	Qт.ш	кДж/кг	Формула 100

3.7 Первая ступень пароперегревателя

Таблица 25 - Результаты расчета І ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	324
Шаг между трубами
поверхность нагрева	Fр	М2	Задано
сечение для прохода пара	Fп	М2	задано	0,136
сечение для прохода газа	Fг	М2	Формула 117
Эффективная толщина излучающего слоя	S	M	Формула 120
Температура газов на входе в ширмы			І𝑉	735
Теплосодержание газов на входе	І̒	кДж/кг	По I- таблице	7647,5
Температура газов на выходе из ширм			-	638
Теплосодержание газов на выходе	І̒̋	кДж/кг	По I- таблице	6682
Температура пара на входе	t′			360
Теплосодержание пара на входе		кДж/кг	По \|5\|	2817,4
Температура пара на выходе	t″		t″=t′ш	390
Теплосодержание пара на выходе	i″	кДж/кг	По \|5\|	2956,8
Тепловосприятие ширм по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 118	872,6
Температурный напор			Формула 111	312,8
скорость газов в ширмах		м/с
скорость пара в ширмах		м/с	Формула 112
Коэффициент загрязнения	𝛆	кг/с	Рис. 6.16 с 143 \|3\|	0,0048
Коэффициент теплоотдачи конвекцией		м2К/Вт	По номограмме С 122 \|3\|	67,5
Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах		Вт/м2к	По номограмме с 141 \|3\|	20,5
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару			По номограмме с 132 \|3\|	3000
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	Формула 122	88
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/м2к	Формула 123
Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

3.8 Поворотная камера

Таблица 26 - Тепловой расчет поворотной камеры

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Поверхность нагрева	Нл	м2	Задано	127,5
Площадь стен		м2	Задано	321
Объем поворотной камеры		м3	Задано	355
Эффективная толщина излучающего слоя	S	м
Сечение для прохода пара	𝑓𝑛	м2	Задано	0,106
Температура газов на входе	пк		пк=І	638
Энтальпия газов	І ̒пк	кДж/кг	По I-таблице	6682
Температура газов на выходе	пк		Принято предварительно	613
Энтальпия газов	І ̋пк	кДж/кг	По I- таблице	6409
Тепловосприятие по балансу		кДж/кг	Формула 106	6
Температура пара на входе	t ̒		Принята	356
Энтальпия пара	i ̒	кДж/кг	По \|5\|	2774
Прирощение энтальпий		кДж/кг	Формула 124
Энтальпия пара на выходе	i ̋	кДж/кг	Формула 125	2817
Температура пара на выходе	t ̋		По \|5\|	360
Скорость пара	n	м/с	Формула 112
Коэффициент загрязнения		---	Рис.6.15\|5\|	0,0075
Коэф-т тепло-отдачи излучением продуктов сгорания			Рис.6.14\|3\|	107,2
Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от поверхности к обогреваемой среде	2		Рис 6.7\|3\|	4200

3.9 Вторая ступень водяного экономайзера

Таблица 27 - Тепловой расчет ІІ ступени ВЭК

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	324
Шаг между трубами
Расчетная поверхность нагрева ширм	Fр	М2	По новым данным
Сечение для прохода воды	Fв	М2	По новым данным	0,066
сечение для прохода газа	Fг	М2	Задано
Эффективная толщина излучающего слоя	S	M	Формула 120
Температура газов на входе в ширмы			=(71)	613
Теплосодержание газов на входе	І̒	кДж/кг	По I- таблице	6409
Температура газов на выходе из ширм			Принята предварительно	420
Теплосодержание газов на выходе	І̒̋	кДж/кг	По I- таблице	4208
Температура пара на входе	t′		предварительно	275(t1″+20)
Теплосодержание пара на входе		кДж/кг	По \|5\|	1211
Температура пара на выходе	t″		По \|5\|	335
Теплосодержание пара на выходе	𝒉″	кДж/кг	Формула 125	1561
Тепловосприятие ширм по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 106	2190
Приращение энтальпии		кДж/кг	Формула 109	350
скорость газов в ширмах		м/с
скорость воды		м/с	Формула 112
Коэффициент загрязнения	𝛆	м2К/Вт	Формула 126	0,0041
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	Вт/м2к	Рис 6.5 \|3\|	80,36
Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах		Вт/м2к	Рис. 6.14 \|3\|	7,76
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	Формула 128	74,7
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/м2к	Формула 129
Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

3.10 Вторая ступень воздухоподогревателя

Таблица 28 - Тепловой расчет ІІ ступени ВЗП

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	По чертежу	401,5
Число труб	𝑛	шт	---	17268
Шаги между трубами		мм/мм	Задано
Поверхность нагрева	𝑯р	м2	Формула 130	5400
Живое сечение для прохода газов	𝑭2	м2	Формула 131	18,6
Живое сечение для прохода воздуха	𝑓в	м2
Температура воздуха на входе			=	265
Энтальпия воздуха на входе	i ̒	кДж/кг	По I-	1630,2
Температура воздуха на выходе	t ̋		Принята предварительно	360
Энтальпия воздуха на выходе	i ̋	кДж/кг	По I-	2235,6
Температура газов на входе			эк	420
Энтальпия газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I-	4208
Тепловосприятие по балансу		кДж/кг	Формула 136	711,3
Энтальпия газов на выходе из ВЗП	І ̋	кДж/кг	Формула 137	3527
Температура газов на выходе			По I-	338
Температурный напор			Формула 111
Скорость газов	г	м/с	Формула 94
Скорость воздуха	в	м/с	Формула 134
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	Формула 128	48,2
Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от поверхности к обогреваемой среде	2		Рис 6.5\|3\|	67,83
Коэффициент использования поверхности	𝜉	___		0,9
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/ м2к	Формула 129
Тепловосприятие по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

3.11 Первая ступень экономайзера

Таблица 29 - Результаты теплового расчета І ступени ВЭК

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	324
Шаг между трубами
Поверхность нагрева расчетная	𝑯р	м2	Задана
сечение для прохода газов	𝑭2	м2	Задано
Эффективная толщина излучающего слоя	𝑆	м	Формула 120	0,095
сечение для прохода воды	𝑓в	м2	Задано	0,177
Температура газов на входе			ІІ ВЗП	338
Теплосодержание газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I-таблице	3527
Температура газов на выходе			Принята предварительно	276
Теплосодержание на выходе	І ̒̋	кДж/кг	По I-таблице	2943
Температура пара на входе	t ̒		Задано	230
Энтальпия воды на входе	i ̒	кДж/кг	По таблице \|5\|	990,3
Тепловосприятие по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 106	581
Приращение энтальпии		кДж/кг	Формула 124
Температурный напор
Коэффициент загрязнения			Формула 126	0,0024
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		Рис 6.5с 122\|3\|	87
Скорость газов	г	м/с	Формула 94
Скорость воды	в	м/с	Формула 112
Коэффициент теплоотдачи излучением			Рис 6.14 с 141\|3\|	3,6
Коэффициент теплоотдачи со стороны газов			Формула 128	77
Коэффициент теплопередачи	К		Формула 129	64,9
Тепловосприятие по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

3.12 Первая ступень воздухоподогревателя

Таблица 30 - Результаты теплового расчета І ступени ВЗП

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	По чертежу	401,5
Шаг между трубами
Поверхность нагрева расчетная	𝑭р	м2	По чертежу
сечение для прохода газов	𝑭ср2	м2	По чертежу
сечение для прохода воздуха	𝑓в	м2	По чертежу	20,7
Температура газов на входе			І ВЭК	276
Теплосодержание газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I- таблице	2943
Температура газов на выходе			По I- таблице	140
Теплосодержание на выходе	І ̒̋	кДж/кг	Формула 137	1472,2
Температура воздуха на входе в ступень	t ̒		Задано	60
Энтальпия воздуха на входе	𝒉 ̒	кДж/кг	По I- таблице	364,32
Температура воздуха на выходе	t″		Формула 135	265
Энтальпия воздуха на выходе	𝒉″	кДж/кг	По I- таблице	1630,2
Тепловосприятие по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 136	1487
Температурный напор
Скорость газов	м/с	Формула 94
Скорость воздуха	в	м/с	Формула 134
Коэффициент теплоотдачи со стороны газов			Формула 128	49,5
Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от поверхности к обогреваемой среде	2		Рис 6.5\|3\|	59
Коэффициент использования поверхности	𝜉	___	С 147 \|3\|	0,9
Коэффициент теплопередачи	К		Формула 139	24,2
Тепловосприятие по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

3.13 Уточненный тепловой баланс

Таблица 31 - Уточненный тепловой баланс

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Температура уходящих газов			По расчету	140
Энтальпия уходящих газов		кДж/кг	По I-	1472,2
Потеря тепла с уходящими газами		%	Формула 22
Потеря тепла от механического недожега		%	\|3\|	0,5
Потеря тепла в окружающую среду		%
Потеря тепла с физической теплотой шлака		%		0,0144
Сумма потерь тепла		%		8,1
КПД котла		%	100-	91,9
Расход топлива	В	кг/с
Расчетный расход		кг/с	Формула 29	14,2
Коэффициент сохранения тепла		----	Формула 30	0,994

Определение невязки теплового баланса котла

(1-) (141)

(1-)=192,4

(

3.14 Тепловой расчет пылеприготовления

Таблица 32 - Тепловой расчет пылеприготовления

Наименование	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Сушильный агент	Смесь	топочных	и уходящих	газов
Температура сушильного агента до мельницы			Принята \|6\|	650
Температура сушильного агента за мельницей			t′-10	90
Температура газов в точке отбора	tгаз		Задана	1000
Удельный вес воздуха		кг/м3	----	1,285
Удельный вес газов		кг/м3
Температура газов в точке отбора			Из теплового расчета	140
Теплоемкость холодного воздуха	схв	кДж/кг	\|9\|	1,006
Теплосодержание газов в точке отбора		кДж/кг	По I-	10611
То же при t1		кДж/кг	По I-	6600
То же при t2		кДж/кг	По I-	940,5
То же при		кДж/кг	По I-	1472,2
Удельный объем газов в точке отбора	𝑉г	м3/кг	Из теплового расчета	7,28
То же после воздухопровода		м3/кг	Из теплового расчета	7,98
Теплоемкость газов в точке отбора	Сг	кДж/кг
При t1		кДж/кг
При t2		кДж/кг
При		кДж/кг
Теплоемкость сушильного агента перед мельницей	С′са	кДж/кг	Принята по \|6\|	0,908
Теплоемкость сушильного агента за мельницей	с″са	кДж/кг	Принята по \|6\|	1,03
Присос холодного воздуха в пылесистему	пл	---	Из теплового расчета	0,04
Весовая доля топочных газов в составе сушильного агента	𝓘г	-----		=0,57
Весовая доля уходящих газов в составе сушильного агента	𝓘ух	-----	1- 𝓘г	1-0,57=0,43
Теплоемкость сушильного агента вначале установки	Сса	кДж/кг	𝓘г+ 𝓘ухСух	0,57
Количество испарений влаги на 1 кг сырого топлива		Кг/кг	(161)

Приход тепла

Физическое тепло сушильного агента	??са	кДж/кг	??1	0,908 ??1=590,2 ??1
Тепло выделяющееся в результате работы мелющих органов	??мех	кДж/кг	??мехрзм	0,840,32=32,3
Физическое тепло присоса холодного воздуха	??прс	кДж/кг	??прс	0,2351=7,2 ??1

Расход тепла

Тепло затрачиваемое на испарение влаги	𝑞исп	кДж/кг		0,18(2500+1,9)=480,8
Тепло уносимое из установки с уходящим сушильным агентом	𝑞2	кДж/кг	(1+𝑘прс) 𝑞1×С2	(1+0,235) 𝑞10,81
Тепло затрачиваемое на недогрев топлива	𝑞тл	кДж/кг
Потеря тепла от охлаждения установки	𝑞5	кДж/кг

Из уравнения теплового баланса определим необходимое количество сушильного агента 𝑞1

𝑞са+ 𝑞мех+ 𝑞прс= 𝑞исп+ 𝑞2+ 𝑞тл+ 𝑞5

,2 𝑞1+32,3+7,2 𝑞1=480,8+99,7 𝑞1+116,9+4,95

,7 𝑞1=570,4

𝑞1=1,146

Теплоемкость сушильного агента за мельницей	с″са	кДж/кг		=1,035
Весовой расход сушильного агента	𝑞са	Кг/кг	𝑞1(прс	1,146(=1,595
Объемный расход сушильного агента при t2 на 1 кг топлива	𝑉са	м3/кг
Расход газов одну мельницу		м3/сек		(0,57×1,145×18200(1000+273))/(1,538×3600×273)=10
Расход уходящих газов на одну мельницу		м3/сек		=2,55
Расход сушильного агента на одну мельницу		м3/сек	(171)	=17,55
Количество отбираемых уходящих газов		Кг/кг	Іух (172)	0,43
Количество отбираемых газов отнесенное к 1 кг сжигаемого топлива		м3/кг		=0,549
Количество газов после отбора	𝑉г	м3/кг	+(г.отб-1)	5,28+(1,45-1)4,6=7,35
Доля рециркуляции	𝓘рец	---		=0,0798

Исходные данные - таблица 2

Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания - таблица 19

Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания - таблица 4

4.1 Тепловой баланс

Таблица 33 - Тепловой баланс

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Температура уходящих газов			Задана	162
Энтальпия уходящих газов		кДж/кг	По I-	1708,2
Температура холодного воздуха	tхв		Задана	30
Энтальпия холодного воздуха	кДж/кг	(с)в	182,7
Потеря тепла с уходящими газами		%	Формула 22
Потеря тепла от механического недожега		%	\|3\|	0,5
Потеря тепла в окружающую среду		%
Потеря тепла с физической теплотой шлака		%		0,363
Сумма потерь тепла		%		9,82
КПД котла		%	100-	90,18
Расход топлива	В	кг/с
Расчетный расход		кг/с	Формула 29	14,39
Коэффициент сохранения тепла		----	Формула 30	0,995

.2 Топочная камера

Таблица 34 - Результаты расчета топочной камеры

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Объем топки	Vт	м3	Задана	1449
Полная поверхность стен топки	Fст	м2	Задано	989
Полная лучевоспринимающая поверхность нагрева	Нл	м2		975
Эффективная толщина излучающего слоя	𝑆	м	3,6	5,28
Степень экранирования топки		---	Нл/ Fст
Коэффициент избытка воздуха в топке	т	---	С 18 \|3\|	1,2
Присос воздуха в системе пылеприготовления	пл	---	С 18 \|3\|	0,04
Присос воздуха в топку	т	---	С 19 \|3\|	0,05
Температура горячего воздуха	tгв	оС	С 15\|3\|	350
Энтальпия	Iгв	кДж/кг	(с )в	2174,1
Тепло вносимое воздухом в топку	Qв	кДж/кг	(т-пл) Iгв+пл Iхв \|3\|	(1,2-0,05) 2174,1 +0,09
Температура газов на выходе из топки	̋̋″т	оС	Принята предвари-тельно	1115
Полезное тепловыделение в топочной камере	Qт	кДж/кг	Qв - Qв.внш+r Iг.отб (35)	19255,7
Адиабатная температура горения	и	оС
Абсолютная температура продуктов сгорания	Тт̋	К	̋̋″т+273	1115+273=1388
Энтальпия	I″т	кДж/кг	По I- таблице	11977,4
Относительное положение максимума температур по высоте топки	Хт	---------	С 40 \|3\|
Параметр распределения температур по высоте топки	М	----------	Формула 41	0,484
Коэффициент излучения факела	𝜉ф	----	Формула 48	0,659
Коэффициент тепловой эффективности гладкотрубных экранов	𝜓экр	-----	Табл 6-2 \|4\|	0,45
Средняя теплоемкость продуктов сгорания	VCр	кДж/кг оС	42
Коэффициент	В	---	По пункту 6-20 \|4\|	1,2
Коэффициент загрязнения ошипованных экранов покрытых обмазкой	𝜉ош	---------	В(0,53-0,25)	1,2(0,53-0,25)=0,216
Коэффициент загрязнения ширм расположенных в выходном окне топки	𝜉ок	-------------	По табл 6-2 и рис 1-4 𝜉=\|4\|	0,45
Коэффициент тепловой эффективности	𝜓ош	-----	𝜓ош= 𝜉	0,216
Коэффициент тепловой эффективности ширм, расположенных в выходном окне	𝜓ок	----------	𝜓ок= 𝜉ок	0,489 0,441
Средний коэффициент тепловой эффективности	𝜓ср	----------	52
Коэффициент теплового излучения (степень черноты)	𝜉т	----	53
Температура продуктов сгорания за топкой	̋̋″т	оС	Формула 55	1119
Энтальпия газов на выходе из топки		кДж/кг	По I- таблице	12037,8
Количество тепла воспринимаемого в топке		кДж/кг	Формула 56	7182
Средняя тепловая нагрузка лучевосприни-мающей поверхности нагрева	л	кВт/м2
Тепловое напряжение топочного объема	тV	кВт/м3

4.3 Вторая ступень пароперегревателя

Таблица 35 - Результаты расчета ширм

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр труб	вн	м/м	Задано	00,32/0,024
Количество ширм	nш	______	Задано	18
Шаг между трубами				0,65/0,038
поверхность нагрева ширм	Fш	м2	Формула 64
Лучевосприни-мающая поверхность ширм	Fлш	М2	Формула 67	124
Живое сечение для прохода пара	Fп	М2	Формула 68	0,0667
Живое сечение для прохода газа	Fг	М2	Формула 69
Эффективная толщина излучающего слоя	S	M	Формула 70
Температура газов на входе в ширмы			=̋̋″т	1119
Теплосодержание газов на входе	І̒	кДж/кг	По I- таблице	12037,8
Температура газов на выходе из ширм			Принята предварительно	1018
Теплосодержание газов на выходе	І̒̋	кДж/кг	По I- таблице	10828,4
Температура пара на входе	t′		=	390
Теплосодержание пара на входе		кДж/кг	По \|5\|	2956,8
Температура пара на выходе	t″		По \|5\|	450
Теплосодержание пара на выходе	??″	кДж/кг	Формула 91	3177
Тепловосприятие ширм по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 82	1083
Приращение энтальпии		кДж/кг	Формула 90	220,3
Температурный напор			Формула 93	648,5
скорость газов в ширмах		м/с
скорость пара в ширмах		м/с	Формула 88
Коэффициент загрязнения	??	кг/с	Рис. 6.15 \|3\|	0,0075
Коэффициент теплоотдачи конвекцией		м2К/Вт	С 122 \|3\|	42
Температура загрязнения ширм	tз		Формула 95	784
Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах		Вт/м2к	78,7
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	Формула 96	145,6
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/м2к	Формула 97
Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачи	Qт.ш	кДж/кг	Формула 100

4.4 Третья ступень пароперегревателя

Таблица 36 - Результаты расчета ІІІ ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	325
Число пакетов по ширине	n	шт	Задано	100
Шаг между трубами				300/38
Поверхность нагрева	𝑭	м2	Формула 104
Живое сечение для прохода газов	𝑭2	м2	Формула105
Живое сечение для прохода пара	𝑓𝑛	м2	Формула 102	0,114
Температура газов на входе			ш	1018
Теплосодержание газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I-таблице	10828,4
Температура газов на выходе			-	825
Теплосодержание на выходе	І ̒̋	кДж/кг	По I-таблице	8757
Эффективная толщина излучающего слоя	S	м	Формула 107
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		Рис 6.4 с 122\|3\|	58,84
Коэффициент загрязнения			Рис.6.16 с 143 \|3\|	0,0059
Температура пара на входе	t ̒		t ̒=t ̋ш	450
Энтальпия пара на входе	i ̒	кДж/кг	По таблице \|5\|	3177
Энтальпия пара на выходе	i ̋	кДж/кг	Формула 110	3335,3
Температура пара на выходе	t ̒̋		По таблице \|5\|	504
Тепловосприятие по балансу	Qб	кДж/кг	Принято	918
Прирощение теплосодержания		кДж/кг	Формула 109
Температурный напор
Скорость газов	г	м/с	Формула 94
Скорость пара	n	м/с	Формула 112
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару			По номограмме с 132 \|3\|	3000
Коэффициент теплоотдачи излучением			Рис 6.14 с 141\|3\|	34,5
Коэффициент теплоотдачи со стороны газов			Формула 114	77,6
Коэффициент теплопередачи	К		Формула 115	50,2
Тепловосприятие ІІІ ступени по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

4.5 Четвертая ступень пароперегревателя

Таблица 37 - Результаты расчета І𝑉 ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	326
Число пакетов по ширине	n	______	Задано	100
Шаг между трубами
Поверхность нагрева ширм	Fр	М2	Формула 104
Сечение для прохода пара	𝑓𝑛	м2	Формула 103	0,104
Сечение для прохода газа	Fг	М2	Формула 105
Эффективная толщина излучающего слоя	S	M	Формула 107
Температура газов на входе в ширмы			=	1018
Теплосодержание газов на входе	І̒	кДж/кг	По I-таблице	10828,8
Температура газов на выходе из ширм			Принята	831
Теплосодержание газов на выходе	І̒̋	кДж/кг	По I-таблице	8757
Температура пара на входе	t′		=	498
Теплосодержание пара на входе		кДж/кг	По \|5\|	3317,3
Температура пара на выходе	t″		По \|5\|	560
Теплосодержание пара на выходе	i″	кДж/кг	По \|5\|	3485,8
Тепловосприятие ширм по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 116	980
Температурный напор			Формула 111	392
скорость газов в ширмах		м/с
скорость пара в ширмах		м/с	Формула 112
Коэффициент загрязнения	𝛆	кг/с	Рис. 6.16\|3\|	0,0059
Коэффициент теплоотдачи конвекцией		м2К/Вт	Рис 6.4 С 122 \|3\|	34,5
Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах		Вт/м2к	Рис. 6.14 \|3\|	36,75
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	Формула 114	95,6
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/м2к	Формула 115
Тепловосприятие четвертой ступени по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

4.6 Первая ступень пароперегревателя

Таблица 38 - Результаты расчета І ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	324
Шаг между трубами
поверхность нагрева	Fр	М2	Задано
сечение для прохода пара	Fп	М2	задано	0,136
сечение для прохода газа	Fг	М2	Формула 117
Эффективная толщина излучающего слоя	S	M	Формула 120
Температура газов на входе в ширмы			І𝑉	831
Теплосодержание газов на входе	І̒	кДж/кг	По I-таблице	8757
Температура газов на выходе из ширм			-	728
Теплосодержание газов на выходе	І̒̋	кДж/кг	По I-таблице	7614
Температура пара на входе	t′		353
Теплосодержание пара на входе		кДж/кг	По \|5\|	2772,7
Температура пара на выходе	t″		t″=t′ш	390
Теплосодержание пара на выходе	i″	кДж/кг	По \|5\|	2956,8
Тепловосприятие ширм по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 118	1138
Температурный напор			Формула 111	407
скорость газов в ширмах		м/с
скорость пара в ширмах		м/с	Формула 112
Коэффициент загрязнения	𝛆	кг/с	Рис. 6.16 с 143 \|3\|	0,005
Коэффициент теплоотдачи конвекцией		м2К/Вт	По номограмме С 122 \|3\|	71,54
Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах		Вт/м2к	По номограмме с 141 \|3\|	26,52
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару			По номограмме с 132 \|3\|	3000
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	Формула 122	98,06
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/м2к	Формула 123
Тепловосприятие по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

.7 Поворотная камера

Таблица 39 - Результаты расчета поворотной камеры

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Поверхность нагрева	Нл	м2	Задано	127,5
Площадь стен		м2	Задано	321
Объем поворотной камеры		м3	Задано	355
Эффективная толщина излучающего слоя	S	м
Сечение для прохода пара	𝑓𝑛	м2	Задано	0,106
Температура газов на входе	пк		пк=І	728
Энтальпия газов	І ̒пк	кДж/кг	По I-таблице	7614
Температура газов на выходе	пк		Принято предварительно	705
Энтальпия газов	І ̋пк	кДж/кг	По I-таблице	7454
Тепловосприятие по балансу		кДж/кг	Формула 106
Температура пара на входе	t ̒		Принята	350
Энтальпия пара	i ̒	кДж/кг	По \|5\|	2753,9
Прирощение энтальпий		кДж/кг	Формула 124
Энтальпия пара на выходе	i ̋	кДж/кг	Формула 125	2772,7
Температура пара на выходе	t ̋		По \|5\|	353
Скорость пара	n	м/с	Формула 112
Коэффициент загрязнения		---	Рис.6.15\|5\|	0,005
Коэф-т тепло-отдачи излучением продуктов сгорания			Рис.6.14\|3\|	113
Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от поверхности к обогреваемой среде	2		Рис 6.7\|3\|	3750

4.8 Вторая ступень водяного экономайзера

Таблица 40- Тепловой расчет ІІ ступени ВЭК

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	324
Шаг между трубами
Расчетная поверхность нагрева ширм	Fр	М2	Задано
Сечение для прохода воды	Fв	М2	По чертежу	0,132
сечение для прохода газа	Fг	М2	По чертежу
Эффективная толщина излучающего слоя	S	M	Формула 120
Температура газов на входе в ширмы			=(71)	705
Теплосодержание газов на входе	І̒	кДж/кг	По I- таблице	7454
Температура газов на выходе из ширм			Принята предварительно	450
Теплосодержание газов на выходе	І̒̋	кДж/кг	По I- таблице	4637,8
Температура пара на входе	t′		предварительно	268
Теплосодержание пара на входе		кДж/кг	По \|5\|	1175,2
Температура пара на выходе	t″		По \|5\|	343
Теплосодержание пара на выходе	𝒉″	кДж/кг	Формула 125	1628,3
Тепловосприятие ширм по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 106	2802
Приращение энтальпии		кДж/кг	Формула 109	453
скорость газов в ширмах		м/с
скорость воды		м/с	Формула 112
Коэффициент загрязнения	𝛆	м2К/Вт	С 143 \|3\|	0,0045
Коэффициент теплоотдачи конвекцией		Вт/м2к	Рис 6.5 \|3\|	86,2
Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах		Вт/м2к	Рис. 6.14 \|3\|	8,64
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	Формула 128	80,6
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/м2к	Формула 129
Тепловосприятие по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

4.9 Расчет второй ступени воздухоподогревателя

Таблица 41 - Результаты теплового расчета ІІ ступени ВЗП

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	По чертежу	401,5
Число труб	𝑛	шт	Задано	17268
Шаги между трубами		мм/мм	Задано
Поверхность нагрева	𝑭	м2	Формула 130	5400
сечение для прохода газов	𝑭2	м2	Формула 131	18,6
Живое сечение для прохода воздуха	𝑓в	м2
Температура воздуха на входе			=	265
Энтальпия воздуха на входе	i ̒	кДж/кг	По I-	1630,2
Температура воздуха на выходе	t ̋		360
Энтальпия воздуха на выходе	i ̋	кДж/кг	По I-	2235,6
Температура газов на входе			эк	450
Энтальпия газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I-	4637,8
Тепловосприятие по балансу		кДж/кг	Формула 136	681
Энтальпия газов на выходе из ВЗП	І ̋	кДж/кг	Формула 137	3986,4
Температура газов на выходе			По I-	380
Температурный напор			Формула 111
Скорость газов	г	м/с	Формула 94
Скорость воздуха	в	м/с	Формула 134
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке		Вт/м2к	Формула 128	47,7
Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от поверхности к обогреваемой среде	2		Рис 6.5\|3\|	64,8
Коэффициент использования поверхности	𝜉	___		0,9
Коэффициент теплопередачи	К	Вт/ м2к	Формула 129
Тепловосприятие по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

4.10 Первая ступень экономайзера

Таблица -42 - Результаты теплового расчета І ступени ВЭК

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	Задано	324
Шаг между трубами
Поверхность нагрева расчетная	𝑯р	м2	Задана
сечение для прохода газов	𝑭2	м2	Задано
Эффективная толщина излучающего слоя	𝑆	м	Формула 120	0,095
сечение для прохода воды	𝑓в	м2	Задано	0,177
Температура газов на входе			ІІ ВЗП	380
Теплосодержание газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I- таблице	3986,4
Температура газов на выходе			Принята предварительно	300
Теплосодержание на выходе	І ̒̋	кДж/кг	По I- таблице	3151,9
Температура пара на входе	t ̒		Задано	230
Энтальпия воды на входе	i ̒	кДж/кг	По таблице \|5\|	990,3
Тепловосприятие по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 106	826
Приращение энтальпии		кДж/кг	Формула 124
Температурный напор
Коэффициент загрязнения			Формула 126	0,0024
Скорость газов	г	м/с	Формула 94
Скорость воды	в	м/с	Формула 112
Коэффициент теплоотдачи излучением			Рис 6.14 с 141\|3\|	4
Коэффициент теплоотдачи со стороны газов			Формула 128	78,2
Коэффициент теплопередачи	К		Формула 129	65,8
Тепловосприятие по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

4.11 Первая ступень воздухоподогревателя

Таблица 43 - Результаты теплового расчета І ступени ВЗП

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Диаметр и толщина труб		мм	По чертежу	401,5
Шаг между трубами
Поверхность нагрева расчетная	𝑭р	м2	По чертежу
сечение для прохода газов	𝑭ср2	м2	По чертежу
сечение для прохода воздуха	𝑓в	м2	По чертежу	20,7
Температура газов на входе			І ВЭК	300
Теплосодержание газов на входе	І ̒	кДж/кг	По I- таблице	3151,9
Температура газов на выходе			По I- таблице	162
Теплосодержание на выходе	І ̒̋	кДж/кг	Формула 137	1708,2
Температура воздуха на входе в ступень	t ̒		Задано	60
Энтальпия воздуха на входе	𝒉 ̒	кДж/кг	По I- таблице	364,32
Температура воздуха на выходе	t″		Формула 135	265
Энтальпия воздуха на выходе	𝒉″	кДж/кг	По I- таблице	1630,2
Тепловосприятие по балансу	Qб	кДж/кг	Формула 136	1424
Температурный напор
Скорость газов	г	м/с	Формула 94
Скорость воздуха	в	м/с	Формула 134
Коэффициент теплоотдачи со стороны газов			Формула 128	42
Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от поверхности к обогреваемой среде	2		Рис 6.5\|3\|	59
Коэффициент использования поверхности	𝜉	___	С 147 \|3\|	0,9
Коэффициент теплопередачи	К		Формула 139	22
Тепловосприятие по уравнению теплопередачи	Qт	кДж/кг	Формула 100

4.12 Тепловой расчет пылеприготовления

Таблица - 44 Результаты теплового расчета пылеприготовления

Наименование	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
Сушильный агент	Смесь	топочных	и уходящих	газов
Температура сушильного агента до мельницы			Принята \|6\|	650
Температура сушильного агента за мельницей			t′-10	90
Температура газов в точке отбора	tгаз		Задана	1000
Удельный вес воздуха		кг/м3	----	1,285
Удельный вес газов		кг/м3
Температура газов в точке отбора			Из теплового расчета	162
Теплоемкость холодного воздуха	схв	кДж/кг	1,006
Теплосодержание газов в точке отбора		кДж/кг	По I-	10611
То же при t1		кДж/кг	По I-	6600
То же при t2		кДж/кг	По I-	940,5
То же при		кДж/кг	По I-	1708,2
Удельный объем газов в точке отбора	𝑉г	м3/кг	Из теплового расчета	7,28
То же после воздухопровода		м3/кг	Из теплового расчета	7,98
Теплоемкость газов в точке отбора	Сг	кДж/кг
При t1		кДж/кг
При t2		кДж/кг
При		кДж/кг
Теплоемкость сушильного агента перед мельницей	С′са	кДж/кг	Принята по \|6\|	0,908
Теплоемкость сушильного агента за мельницей	с″са	кДж/кг	Принята по \|6\|	1,03
Присос холодного воздуха в пылесистему	пл	---	Из теплового расчета	0,04
Весовая доля топочных газов в составе сушильного агента	𝓘г	-----		=0,56
Весовая доля уходящих газов в составе сушильного агента	𝓘ух	-----	1- 𝓘г	1-0,56=0,44
Теплоемкость сушильного агента вначале установки	Сса	кДж/кг	𝓘г+ 𝓘ухСух	0,56
Количество испарений влаги на 1 кг сырого топлива		Кг/кг	(161)

Приход тепла

Физическое тепло сушильного агента	𝑞са	кДж/кг	𝑞1	0,908 𝑞1=590,2 𝑞1
Тепло выделяющееся в результате работы мелющих органов	𝑞мех	кДж/кг	𝑘мехрзм	0,840,32=32,3
Физическое тепло присоса холодного воздуха	𝑞прс	кДж/кг	𝑘прс	0,2351=7,2 𝑞1

Расход тепла

Тепло затрачиваемое на испарение влаги	𝑞исп	кДж/кг		0,18(2500+1,9)=480,8
Тепло уносимое из установки с уходящим сушильным агентом	𝑞2	кДж/кг	(1+𝑘прс) 𝑞1×С2	(1+0,235) 𝑞10,81
Тепло затрачиваемое на недогрев топлива	𝑞тл	кДж/кг
Потеря тепла от охлаждения установки	𝑞5	кДж/кг

Из уравнения теплового баланса определим необходимое количество сушильного агента 𝑞1

𝑞са+ 𝑞мех+ 𝑞прс= 𝑞исп+ 𝑞2+ 𝑞тл+ 𝑞5

,2 𝑞1+32,3+7,2 𝑞1=480,8+94,5 𝑞1+116,9+4,95

,9 𝑞1=570,35

𝑞1=1,134

Теплоемкость сушильного агента за мельницей	с″са	кДж/кг		=1,03
Весовой расход сушильного агента	𝑞са	Кг/кг	𝑞1(прс	1,134( =1,58
Объемный расход сушильного агента при t2 на 1 кг топлива	𝑉са	м3/кг
Расход газов одну мельницу		м3/сек		(0,56×1,134×18200(1000+273)) /(1,538×3600×273)=9,73
Расход уходящих газов на одну мельницу		м3/сек		=3,12
Расход сушильного агента на одну мельницу		м3/сек		=12,6
Количество отбираемых уходящих газов		Кг/кг	Іух	0,44
Количество отбираемых газов отнесенное к 1 кг сжигаемого топлива		м3/кг		=0,55
Количество газов после отбора	𝑉г	м3/кг	+(г.отб-1)	5,28+(1,45-1)4,6=7,35
Доля рециркуляции	𝓘рец	---		=0,08

5. Сводная таблица результатов тепловых расчетов

Таблица 45 - Результаты тепловых расчетов

Наименование		Обозначение	Размерность	Величина
				1 вари-ант (ТШУ, воздух)	2вари-ант (ТШУ, газы)	3вари-ант (ЖШУ, газы)
Параметры	Паропроизводительность Давление в барабане Давление перегретого пара Температура перегретого пара Температура питательной воды	Д Рб Рпп tпп tпв	кг/с МПа МПа	88,89 15,5 14 560 230	88,89 15,5 14 560 230	88,89 15,5 14 560 230
Тепловой баланс	Потеря тепла: С уходящими газами От химического недожега От механического недожега От наружного охлаждения С физическим теплом шлака КПД котлоагрегата Расчетный расход топлива	q2 q3 q4 q5 q6 𝛈ка Вр	% % % % % % кг/с (т/ч)	7,4 0 0,5 0,422 0,0144 91, 14,5 (50,94)	7,15 0 0,5 0,422 0,0144 91, 14,12 (50,83)	8,53 0 0,5 0,422 0,363 90,18 14,39 (51,8)
Поверхности нагрева	Тепловосприятие поверхностей нагрева. Количество тепла переданное: Излучением в топке І ступень п/п ІІ ступень п/п ІІІ ступень п/п І𝑉 ступень п/п ІІ ступень ВЭК ІІ ступень ВЗП І ступень ВЭК І ступень ВЗП		кДж/кг	7609 872,611328 830 876 2039 635,7 624 1487	7900 872,6 1227,830 893,14 2190 711,3 581 1487	7182 1138 10839918 980 2802 681 826 1424

Топка Объем топочной камеры Средняя тепловая нагрузка лучевоспринимающей поверхности Тепловое напряжение топочного объема Коэффициент избытка воздуха в топке кВт/ кВт/ ------1684 123 143 1,21684 127,6 142 1,21449 106 166 1,2
Поверхности нагрева	Лучевоспринимающая поверхность топки Поверхность нагрева: І ступень п/п ІІ ступень п/п ІІІ ступень п/п І𝑉 ступень п/п Поворотная камера ІІ ступень ВЭК ІІ ступень ВЗП І ступень ВЭК І ступень ВЗП			879 627 506,9 705,2 705,2 127,5 1800 5400 1920 17300	879 627 506,9 705,2 705,2 127,5 1800 5400 1920 17300	975 627 391 594 594 127,5 2775 5400 1920 17300
Температуры температуры	Теоритическая температура сгорания топлива Температура газов на выходе из топки Температура газов за: ІІ ступень п/п ІІІ ступень п/п І𝑉 ступень п/п І ступень п/п Поворотной камерой ІІ ступень ВЭК ІІ ступень ВЗП І ступень ВЭК І ступень ВЗП Температура пара за : І ступень п/п ІІ ступень п/п ІІІ ступень п/п І𝑉 ступень п/п Температура воды: І ступень ВЭК ІІ ступень ВЭК Температура воздуха: І ступень ВЗП ІІ ступень ВЗП	t t t t t t t t		1630 1095 971 736 740 643 615 428 346 280 144 390 466 516 560 251 332 265 350	1621 1078 963 730 735 638 613 420 338 276 140 390 463 515 560 249 335 265 360	1598 1119 1018 825 831 728 705 450 380 300 162 390 450 504 560 258 343 265 360
скорости	Скорость газов в : І ступень п/п ІІ ступень п/п ІІІ ступень п/п І𝑉 ступень п/п ІІ ступень ВЭК ІІ ступень ВЗП І ступень ВЭК І ступень ВЗП		м/с	6,94 4,74 6,7 6,7 7,06 12,98 7,98 10,2	7,65 5,2 7,6 7,6 7,76 14,2 8,7 11,2	8,5 3,75 6,3 6,3 8,47 15,1 9,3 11,9

6. Выбор тягодутьевых машин

Существующая котельная установка для сжигания Харанорского бурого угля в системе пылеприготовления с промбункером оборудована следующими машинами:

а)Два дымососа типа Д 21,5 2

б)Два вентилятора типа ВДН-20ІІ У

в)Четыре мельничных вентилятора типа ВМ 50/1000Б

г)Два дымососа рециркуляции типа ДН-12

При переходе на систему пылеприготовления с прямым вдуванием сохраняются установленные дымососы , которые обеспечивают расход и напор при Д=320т/ч. В случае использования существующих вентиляторов для подачи вторичного воздуха в горелки, обеспечивается нагрузка 90% от номинальной, при этом для подачи первичного воздуха необходима установка вентиляторов горячего дутья. Мельничные вентиляторы типа ВМ 50/1000Б не могут использоваться в качестве вентиляторов горячего дутья, т.к. их напор в три раза превышает требуемый, что резко снижает их КПД и повышает энергозатраты.

Установленные дымососы рециркуляции не обеспечивают необходимого напора при подаче дымовых газов в тракт пылеприготовления.

На основании вышеизложенного было принято решение основным вентиляторами подавать первичный воздух через систему пылеприготовления. Для этой цели выбраны два дымососа ДН-26ГМ, которые используются в качестве вентиляторов. Для подачи уходящих газов в тракт пылеприготовления устанавливается дымосос рециркуляции ДН-13,5. Таким образом, котельная установка для сжигания Уртуйского бурого угля в системе пылеприготовления с прямым вдуванием оборудуется следующими машинами:а)Два дымососа Д-21,5б)Два дымососа ДН-26ГМ(новые), используются в качестве вентиляторовв)один дымосос рециркуляции ДН-13,5(новый)

Расчетное обоснование выбора тягодутьевых машин

Крупный паровой котел оснащают двумя дымососами и двумя дутьевыми вентиляторами.

Подача дымовых газов параллельно работающими дымососами и воздуха дутьевыми вентиляторами должна обеспечивать полную производительность парового котла с запасом min 10%. |9|. Один дымосос и один дутьевой вентилятор должны обеспечивать не менее половинной нагрузки паровых котлов.

. Объем дымовых газов перед дымососом:

, где

- расчетный расход топлива кг/ч

- объем газов м3/кг

- температура уходящих газов

м3/ч

С учетом коэффициента запаса =1,1, находим требуемую подачу дымососа:

==564896,6 м3/ч

Выбраны два дымососа Д 21,5 с характеристиками:

Производительность-3944 м3/ч

Напор -336 мм в ст.

Мощность эл.двигателя -900/500 кВт

Число оборотов ротора- 730/580 об/мин |1|

Определим загрузку одного дымососа:

=0,8, т.е каждый дымосос загружен на 80%.

Достоинством установки двух дымососов на один котел является то, что при выходе из строя одного, второй может обеспечить нагрузку 64% от номинальной.

.Объемный расход воздуха перед дутьевыми вентиляторами:

= (191)

- избыток воздуха перед вентилятором , для пылеугольной топочной камеры

- теоретический оббьем воздуха м2/кг

- температура воздуха перед вентилятором(300С)

=30+273=303К

=1,2=312088,7м3/ч

, расчетную подачу дутьевого вентилятора определим:

= (192)

=312088,7м3/ч

вентиляторов выбраны дымососы ДН-26ГМ с характеристиками:

ость - 2674 м3/ч

Напор - 447 мм в ст.

Мощность эл.двигателя - 630 кВт

Число оборотов ротора - 740 об/мин

Определим загрузку одного вентилятора:

=0,64, т.е каждый вентилятор загружен на 64%

сможет обеспечить нагрузку 78% от номинальной.

.Выбор дымососа рециркуляции

𝑄=

- объем дымовых газов перед дымососом м3/ч

- доля рециркуляции

𝑄=621386,30,064=39768,7 м3/ч

Выбираем дымосос рециркуляции ДН-13,5 с характеристиками: |8|

Производительность - 653 м3/ч

Напор - 315 мм в ст.

Мощность эл.двигателя - 55кВт

Число оборотов ротора - 735 об/мин.

Подсчитаем загрузку дымососа рециркуляции

, т.е дымосос рециркуляции загружен на 62%.

7. Экономическая часть работы

7.1 Определение экономической эффективности реконструкции котла БКЗ-320-140 по первому варианту (ТШУ, сушка топлива осуществляется смесью горячего воздуха и уходящих газов)

Реконструкция предусматривает:

а)перевод на твердое шлакоудаление;

б)сохранение паропроизводительности котла 320 т/ч с прежними параметрами при сжигании Уртуйского угля;

в)внедрение системы пылеприготовления прямого вдувания с сохранением установленных мельниц;

г)предотвращение шлакования топки и пароперегревателя;

д)перевод сушки топлива с топочных газов на сушку воздухом;

е)установка новой золоулавливающей установки.

В результате уменьшаются потери тепла с уходящими газами, уменьшаются потери тепла с физической теплотой шлака, в следствии чего возрастает КПД котла, а расчетный расход топлива на котел - снижается; в связи с переходом на ТШУ исчезнет такая проблема как - поддержание выхода жидкого шлака, что позволит исключить дополнительный расход мазута ;

В связи с переходом на систему пылеприготовления с прямым вдуванием и на сушку топлива горячим воздухом:

а)демонтируются газозаборные шахты, требующие больших трудозатрат и капитальных затрат;

б)исчезают четыре мельничных вентилятора типа 4ВМ 50/1000Б, что приведет к снижению расхода электрической энергии на собственные нужды, соответственно, большему отпуску эл.энергии с шин;

снижение расхода растопочного топлива, в связи с исключением частых остановов на аварийный ремонт (котлоагрегат БКЗ - 320-140 эксплуатируется с 1972 года (Приложения), по этому срок службы на 01.01.2006 составил 28 лет, что составляет практически полный ресурс работы котла (30 лет), в связи с этим в последние годы эксплуатация была осложнена очень частыми остановами (свищи в экранных трубах, разрыв труб пароперегревателя, зашлаковка,и т.д.));

уменьшение затрат на ремонт в связи с реконструкцией (обновлением) котла; при переходе с сушки топлива топочными газами на сушку топлива горячим воздухом уменьшаются затраты на ремонт молотковых мельниц (по данным ремонтного бюро : при сушке газами наработка мельниц составляет 500 часов, при сушке горячим воздухом 2000 часов), т.е. затраты на ремонт мельниц снижаются в четыре раза при сушке топлива горячим воздухом, это объясняется тем, что при сушке топлива топочными газами , вместе с газами в мельницу попадают мелкие золовые частицы, которые воздействуют на билы мельниц, а именно приводят к их механическому износу за счет истирания поверхности бил; экономия затрат от снижения плат за выбросы вредных веществ в атмосферу, за счет монтажа новой золоулавливающей установки.

1 Экономия затрат от уменьшения расхода топлива на котел:

=ВЦтопл (193)

=(В1-В2)6200 (194)

В1- расчетный расход топлива на котел до реконструкции = 51,8 т/ч(по данным теплового расчета);

В2- расчетный расход топлива на котел после реконструкции = 50,94 т/ч (из теплового расчета);

Цтопл - цена топлива =176,86руб.

176,86=943017,52 руб./год

Где 6200 - число часов работы котла в год.

Экономия затрат от исключения жидкого топлива, используемого для поддержания выхода жидкого шлака.

Число часов работы котла в год = 6200 часов ≈258,3 суток.

Известно (по данным ПТО), что в сутки для поддержания выхода жидкого шлака тратилось 20т мазута.

Тогда в год = 20258,3=5166т.

=ВмЦм (195)

Вм- расход мазута в год т/г

Цм - цена одной тонны мазута(7858,08 руб.)

51667858,08=40594841,58 руб./год

3 Экономия от исключения газозаборной шахты:

По данным рем.бюро имеем:

Капитальный ремонт ГЗШ-340,6 тыс. руб.

Средний ремонт ГЗШ-198,4 тыс. руб.

Текущий ремонт ГЗШ-49 тыс.руб.

По перспективному плану ТТСТК за пять лет имеем:

(340,6+198,4+49)3=686 тыс. руб.

Определим сумму за год =137,2 тыс.руб.

4 Экономия от исключения четырех мельничных вентиляторов ВМ 50/1000Б:

а)Характеристика ВМ 50/1000Б:

производительность - 52м3/ч

напор -802 мм в ст.

мощность эл.двигателя - 320 кВт

число оборотов ротора - 1485 об/мин

Определим расход эл.энергии на 4 МВ в год:

сн=N (196)

Где Nмощность эл.двигателя кВт

число часов использования вентиляторов (ч)

- количество вентиляторов

сн=3206200тыс.кВтч

По данным ПТО: удельный расход условного топлива на отпущенную эл.энергию =364,82 ,(Приложения)

Удельный расход натурального топлива на отпущенную эл.энергию находим: bээ=364,82=635,25г/кВтч

сн Цт bээ (197)

=7936176,86635,25=891624,3руб./год

б)в результате экономии на расходе электроэнергии собственных нужд ТЭЦ, может быть повышен ее полезный отпуск

=сн

31,7 коп/кВт час- тариф на эл.энергию

3177936=2515712руб/год

5 Экономия затрат от сокращения числа пусков и остановов , т.е экономия растопочного топлива(мазута).

В связи с тем , что котел БКЗ 320-140 практически полностью исчерпал свой ресурс (срок службы на 01.01.2007 составил 28 лет) последние годы эксплуатации были осложнены очень частыми аварийными остановами (по данным ПТО остановы, в среднем , наблюдались с периодичностью 1,2 раза в месяц по причинам; зашлаковка(основная), а также очень частые разрывы экранных труб и труб пароперегревателя).

Из вышеизложенного нетрудно подсчитать, что за 6200≈8,6 месяцев при эксплуатации старого котла его пришлось бы растапливать как минимум 8,6 раз.

=8,6 руб./год

6 Экономия от уменьшения количества ремонтов и объема работ

Ремонты проводятся так же в случае останова котла при аварии ,не считая запланированных ремонтов. По данным рем.бюро и ПТО в год таких аварийных остановов наблюдается четыре (в среднем за последние пять лет работы). Стоимость такого аварийного ремонта составляет 25% от стоимости капитального ремонта, которая составляет 14 млн. руб. (по данным рем.бюро на 2006 год), тогда можно определить стоимость ремонтов в год при эксплуатации старого котла:

1=14

На новом котле после первого года эксплуатации должен будет пройти текущий ремонт стоимость которого составляет 10% от капитального, что равно 2, 1400000,тогда экономия

6=1-2=14000000-1400000=12600000 руб./год

7 Экономия от уменьшения количества ремонтов молотковых мельниц , в связи с переходом на сушку топлива горячим воздухом.

Стоимость одного ремонта ММТ =464400 руб.

Тогда: 7=𝑆nk (199)

Где 𝑆 - стоимость одного ремонта , руб.-количество ремонтов,

к- количество ММТ на котел.

=464400

8 Экономия затрат от снижения плат за выбросы вредных веществ

Цены на выбросы вредных веществ

Зола - 58,10

Оксид серы-23,10

NOх-29,40

Углерод-0,35

По данным таблицы51, имеем снижение объемов выбросов в год, после установки новых золоуловителей.

Снижение выбросов т/год

Зола-1442 т/год

𝑆O2-143 т/год

NOх-689,4 т/год

в=144258,10+143=107351,9 р/год

9 Дополнительные амортизационные отчисления.

На ТЭЦ амортизация рассчитывается по средним нормам амортизации, для основного оборудования равным 2%, тогда,

А= ср (200)

Где - капиталовложения в реконструкцию, руб.

ср - средняя норма амортизации 2%

А = 323735000

Суммарная годовая экономия затрат

=(1+2+3+4+5+6+7)- (201)

=943017,52+40594841,58+137200+891624,3+2515712+2432861,6+12600000+7430400+107351,9)-=52231008,9 руб.

Годовой экономический эффект:

г=+Ен

Где н- нормативный коэффициент (для энергетики = 0,12)

г =52231008,9 +0,1291079208,9 руб.

Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений

Ток = (203)

Ток= =6,2 года

Вывод: Ток8,3), срок окупаемости получился меньше нормативного, соответственно, данный вариант реконструкции оптимален и эффективен.

7.2 Определение экономической эффективности реконструкции котла БКЗ -320-140 по второму варианту (ТШУ, сушка топлива осуществляется смесью топочных и уходящих газов)

1 Экономия затрат от уменьшения расхода топлива на котел

=ВЦтопл

В1=51,8 т/ч (из теплового расчета)

В2=50,83 т/ч(из теплового расчета)

=176,86=943017,52 руб./год

2 Экономия затрат от исключения жидкого топлива, используемого для поддержания выхода жидкого шлака:

=ВмЦм

=51667858,08=40594841,58 руб./год

3 Экономия затрат от сокращения числа пусков и остановов , т.е экономия растопочного топлива(мазута).

=8,6 руб./год

4 Экономия от уменьшения количества ремонтов и объема работ

-2=14000000-1400000=12600000 руб./год

5 Экономия затрат от снижения плат за выбросы вредных веществ

т=144258,10+143=107351,9 р/год

6 Дополнительные амортизационные отчисления

А= ср

А= 323735000

Суммарная годовая экономия затрат

=(1+2+3+4+5+6+7)- (202)

=943017,52+40594841,58+2432861,6+12600000+107351,9)-=50204072,6руб.

Годовой экономический эффект

г=+Ен

г=50204072,6+0,12руб.

Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений

Ток =

Ток= =6,5 год

Вывод: Ток8,3, срок окупаемости получился меньше нормативного, соответственно, данный вариант реконструкции так же может быть применен, но более оптимален и эффективен первый вариант.

Резюме: несмотря на большую экономию затрат от меньшего расхода топлива на котел во втором варианте реконструкции, в целом, он оказался не экономичен так как , а отсюда следует поэтому для реализации был выбран первый вариант, а именно ТШУ и сушка топлива смесью горячего воздуха и уходящих газов.

7.3 Определение себестоимости энергии по вариантам

7.3.1 Первый вариант: ТШУ, сушка топлива смесью горячего воздуха и уходящих газов

На тепловой электрической станции производство электрической и отпуск тепловой энергии осуществляется на базе комплексного использования топлива. Возникает необходимость отнесения эксплуатационных затрат как на электрическую так и на тепловую энергию. Применяется балансовый метод распределения затрат:

Определяем абсолютное значение издержек по статьям затрат:

Топливо

() (204)

-расход условного топлива на ТЭЦ(т.у.т)

= (205)

-расход условного топлива на отпущенную эл.энергию

(206)

- удельный расход условного топлива на выработку эл.энергии(г/кВтч)

Э- количество отпускаемой с ТЭЦ эл.энергии (тыс.кВтч)

(г/кВтч) (207)

=0,0885г/МДж=370.8 г/кВтч

Где КПД котлов на ТЭЦ %

-- электромеханический КПД %

- КПД теплового потока %

- КПД собственных нужд % ./13/

Количество отпускаемой с ТЭЦ энергии за 2006 год составило -1255900тыс.кВтч (Приложения).

С учетом запуска нового котла количество отпускаемой энергии увеличится на 474700тыс. кВтч (Приложения)

И составит 1255900+474700+891524,3=2622124,3тыс.кВтч

370,82622124,3=972283,69 т.у.т (1693031,61 т. Н .т)

- расход условного топлива на отпущенное тепло

=𝑄

(кг/Гкал)принимаемкг/ГДж(182,92 кг/Гкал).

𝑄- отпуск тепла с коллекторов7924982,71(1891404)ГДж (Гкал), принимаем по прил Д

Так как новый котлоагрегат БКЗ-320-140 ст№1 будет работать только для получения электрической энергии на ТЭЦ то принимаем по 2006 году.

43,66.

:=+972283,69=1318288,4т.у.т(2295526,5т.н.т)

=1318288,4176,86=405,98руб.

Мазут

За 2006 год расход мазута составил 1,124 тыс .т , увеличим его на количество мазута, необходимое на одну холодную растопку 30т./12/

Вм=1,124+30=1154т

𝑆м= Вмм

𝑆м=1154

Тогда общие затраты на топливо за год

𝑆т=

𝑆т =(405,98+)=415,048руб.

Амортизация

За 2006 год амортизация составила =12865300руб

Увеличим эту сумму на величину амортизационных отчислений с нового котла = 4474000, прил к

Тогда 𝑆а=12865300+4474000=17339300руб.

Затраты на заработную плату

Так как увеличение персонала в связи с пуском нового котла не планируется, то затраты на заработную плату примем по 2006 году 𝑆зп=126585,4 руб.

Затраты на ремонт

В 2006 году затраты на ремонт на ТЭЦ составили 𝑆р=77,4 (поданным рем.бюро)увеличим эту сумму на величину текущего ремонта, который будет произведен после первого года эксплуатации котла

𝑆р=77,4+1,4=78,8

Прочие расходы

=73489,8тыс.руб-3-4-4, (210)

где 73489,8 тыс.руб -прочие расходы в 2006 году

3-экономия за счет исключения ГЗШ

4 - экономия топлива за счет исключения 4 МВ

4- экономический эффект от дополнительного отпуска эл.энергии с шин, за счет исключения 4 МВ.

руб.

= (211)

затраты на выбросы вредных веществ в атмосферу

-объемы выбросов после реконструкции соответственно золы,.

-цена за 1т выбросов золы,.

=+ (212)

-затраты на воду

- затраты на тех.воду(5558392)

-затраты на хоз. питьевую воду(6845127)

=(5558392)+ (6845127)=31,09руб

=+ (213)

31,09 =73,16руб

Распределение затрат по цехам

- котельный цех

- турбинный цехи электро.цех

- общестанционные расходы

Распределение затрат распределяется в пропорциях

Таблица 46 -Распределение затрат по цехам

Статьи	Группы цехов
затрат				Всего по ТЭЦ
(р)	415,048(100%)	-------	----------	415,048
	(50%) 8,65	(45%) 7,785	(5%) 0,865	17339300руб.
	(35%) 4,43	(35%) 4,43	(30%) 37,9	126585,4руб
	(50%) 39,4	(45%) 35,46	(5%) 3,94	78,8
	----	--------	(100%)
	467,528	47,68	42,69	596,99

Цеховые затраты распределяются между двумя видами энергии

=, руб. (214)

-затраты на тепловую энергию котельного цеха

467,528=168,7

, руб. (215)

- затраты котельного цеха на электроэнергию

=467,528=344,8

- затраты по турбинному и электроцеху полностью относятся к затратам на электроэнергию.

=- (216)

- общестанционные расходы на производство электроэнергии

42,69

- общестанционные расходы на производство тепла

=- (217)

42,69-29,4=13,29

Общие затраты на электроэнергию

=+ (218)

344,8

Общие затраты на тепловую энергию

= (219)

168,7

Себестоимость электроэнергии

Сэ/э= (220)

Сэ/э==0,24руб/кВтч

Себестоимость тепловой энергии

Ст/э= (221)

Ст/э==22,96руб/ГДж(96,22руб/Гкал)

7.3.2 Определение себестоимости энергий по второму варианту (ТШУ, сушка топлива смесью топочных и уходящих газов)

Определяем абсолютное значение издержек по статьям затрат:

Топливо

()

Э=1255900+474700=1730600 тыс.кВтч

=0,0884Г/МДж=370,4г/кВтч

641014,2(1116194,1т.н.т. )

=641014,2=987018,94т.у.т.(1717412,96т.н.т.)

=987018,94176,86=304,32

𝑆м=1154

𝑆т =(9,068+304,032)=313,1

Амортизация

𝑆а=17339300руб.

Затраты на заработную плату

𝑆зп=126585,4 руб.

Затраты на ремонт

𝑆р=++

затраты на ремонт ГЗШ

затраты на ремонт ММТ

𝑆р=78,8

Прочие расходы

=4295500руб.

=14250400руб

4295500+14250400=18,65

Распределение затрат по цехам

Таблица 47 -Распределение затрат по цехам

Статьи	Группы цехов
затрат				Всего по ТЭЦ
(р)	313,1(100%)	----	-----	313,1
	(50%) 8,65	(45%) 7,785	(5%) 0,865	17339300руб.
	(35%) 4,43	(35%) 4,43	(30%) 37,9	126585,4руб
	(50%) 43,18	(45%) 38,86	(5%) 4,32
	------	------	(100%) 18,65	18,65
	369,36	51,1	61,74	448,01

Цеховые затраты распределяются между двумя видами энергии

=369,36 руб.

,=240,06руб.

=-=61,74=42,74

=-=61,74+42,74=19

Общие затраты на электроэнергию

=240,06

Общие затраты на тепловую энергию

=19

Себестоимость электроэнергии

Сэ/э===0,21руб/кВтч

Себестоимость тепловой энергии

Ст/э===24,8руб/ГДж(103,92руб./Гкал)

7.3.3 Определение себестоимости энергии по третьему варианту (ЖШУ, сушка топлива смесью топочных и уходящих газов)

Определяем абсолютное значение издержек по статьям затрат:

Топливо

()

Э=1730600 тыс.кВтч

=0,0888г/МДж=372,14г/кВтч

372,141730600 =644025,5т.у.т.(1121437,4т.н.т.)

=644025,5+

=руб

𝑆м=11,8

𝑆т =11,8+=316,7

Амортизация

𝑆а=17339300руб.

Затраты на заработную плату

𝑆зп=126585,4 руб.

Затраты на ремонт

𝑆р=++

затраты на ремонт ГЗШ

затраты на ремонт ММТ

𝑆р=77,4

Прочие расходы

=4295500руб.

4295500+181671,5+14250400=18,73

Распределение затрат по цехам

Таблица 48 -Распределение затрат по цехам

Статьи затрат

Группы цехов

Всего по ТЭЦ

(р)

316,7

----

316,7

(50%) 8,65

(45%) 7,785

(5%) 0,865

17339300руб.

(35%) 4,43

(30%) 37,9

126585,4руб

(50%) 48,08

(45%) 43,27

(5%) 4,8

------

(100%) 18,73

18,73

377,86

55,5

62,3

461,49

=, =377,86руб.

,= 377,86руб.

=-=62,3=43,34

=-=62,3-43,34=18,96

Общие затраты на электроэнергию

=43,34

Общие затраты на тепловую энергию

=18,96

Себестоимость электроэнергии

Сэ/э===0,214руб/кВтч

Себестоимость тепловой энергии

Ст/э===25,24руб/ГДж(111,67руб/Гкал

7.3.4 Определение себестоимости „до реконструкции”

Отпуск электроэнергии с шин - 1255,9

Переток на ФОРЭМ- 431,640 млн. кВтч

Выручка от перетока электроэнергии на ФОРЭМ (тариф-0,32 руб.)

= (218)

431,6400,32=138,125

Выручка от продажи эл.энергии местным потребителям:

Количество энергии отпускаемой местным потребителям:

,9-431,640=824260 тыс.кВтч

Из этих 824260 тыс.кВтч

-80% идет на нужды объединения(АООТ ППГХО Приложение Л)по себестоимости и 20% уходит местному населению по тарифу 0,825руб.

Можем найти выручку от продажи энергии:

% от 824260 тыс.кВтч= 659408 тыс.кВтч

20% от 824260 тыс.кВтч=164852 тыс.кВтч

=(659408)+(164852) =345,035

Суммарная выручка от продажи энергии

= (219)

=345,035138,125=483,16

Выручка от продажи тепловой энергии местным потребителям

= 7924966 ГДж (1891,4 тыс.Гкал)

Ст/э=39,62 руб. (143,23 руб.)

=792496639,62=313,99

Общая выручка (от продажи эл.энергии и тепловой энергии)

= (220)

483,16313,99

Себестоимость

= С э/э (221)

=0,3171255900+39,62

Налог на добавленную стоимость

НДС=() (222)

НДС=-415,048

- затраты на топливо до реконструкции

Валовая прибыль

В.П = - (223)

В.П=--75,16=407,61

7.3.5 Определение себестоимости „после реконструкции”

Отпуск электроэнергии с шин -1730600 тыс.кВтч

Переток на ФОРЭМ - 906340 тыс.кВтч

Выручка от перетока электроэнергии на ФОРЭМ (тариф-0,32)

9063400,32290,03

Выручка от продажи эл.энергии местным потребителям:

Количество энергии отпускаемой местным потребителям:

-906340 =824260 тыс.кВтч

Из этих 824260 тыс.кВтч

-80% идет на нужды объединения (АООТ ППГХО Приложение Л) по себестоимости и 20% уходит местному населению по тарифу 0,825руб.

Можем найти выручку от продажи энергии:

% от 824260 тыс.кВтч= 659408 тыс.кВтч

20% от 824260 тыс.кВтч=164852 тыс.кВтч

Тогда =(659408)+( 164852) =327,23

Суммарная выручка от продажи энергии

=327,23290,03=617,26

Выручка от продажи тепловой энергии местным потребителям

=7924966 ГДж (1891,4 тыс.Гкал)

С т/э=32,14р/ГДж (134,7р/Гкал)

=792496632,14=254,77

Общая выручка (от продажи эл.энергии и тепловой энергии)

254,77617,26

Себестоимость

= Сэ/э

=0,291730600+32,147924966=255,2

Налог на добавленную стоимость

НДС=()

- затраты на топливо до реконструкции

Валовая прибыль

В. П = -

В.П=255,2=526,9

8. Экологическая безопасность работы котельных агрегатов

8.1 Санитарно-гигиенические условия труда

Задачи производственной санитарии-обеспечение наиболее благоприятными условиями труда работающих, путем ограждения здоровья трудящихся от воздействия вредных производственных факторов (шум, вибрация, запыленность помещений, наличие токсичных веществ, плохая освещенность рабочих мест, высокая температура в цехах).

Котельный цех- вредность:

1.Шум, вибрация - последствия:

шум оказывает общее воздействие на орган слуха, а также оказывает общее действие, например, головокружение, головная боль, шум в ушах, расстройство внутренних органов.

вибрация способствует развитию вибрационной болезни.

Меры: устранение или уменьшение шума и вибрации достигается - путем уменьшения до min допусков между соединяющими деталями, устранение перекосов, своевременной смазки.

прокладка амортизирующего материала (резина, пробки, войлок)

оборудование создающее шум укрывают кожухом

- при работе в условиях воздействия общей вибрации под ноги рабочему ставят специальные виброгасящие площадки.

. Пыль. Пыль проникает в дыхательную систему, а проникая остается там на длительный срок, вызывая поражение легочной ткани, кроме того пыль, попавшая в глаза, вызывает воспалительный процесс их слизистых оболочек.

Меры: - в местах возможного выделения пыли применяют устройства водяного орошения (пыль смачивается, утяжеляется, оседает).

.Высокая температура. При высокой температуре уменьшается работоспособность.

Меры: аэрация, механическая вентиляция (обеспечивается огромный воздухообмен, из цеха удаляются избытки тепла и загазованности, доставляется свежий воздух в рабочую зону)./14/

8.2 Анализ объекта по опасности

Выделяют три класса помещений:

1.Без повышенной опасности (отсутствуют факторы повышенной опасности)

2.С повышенной опасностью (наличие одного фактора)

.Особо опасные (наличие двух и более факторов).

К факторам повышенной опасности относят:

Влажность(сырость), наличие высоких температур(более 30), запыленность, высота, наличие химически активной среды.

Из вышеприведенного можно сделать вывод, что котельный цех относится к классу- особо опасные, так как в нем присутствуют такие факторы как: высокая температура, высота, запыленность. /14/

8.3 Анализ объекта по загрязнению окружающей среды

Таблица 49 - Выбросы вредных веществ за 2006 год

Ингредиент	Объем выбросов за 2006 год	Предельно допустимые выбросы(ПДВ)
Зола	5317	11843
Оксид серы	7342	13237
Оксид азота	2509	3350
Оксид углерода	77	462
Золошлаки	127311	127360
Промстоки	2948835	3500000

Анализируя данные таблицы можем сделить вывод, что объемывыбросов не превышают предельно допустимые, что удовлетворяет всем требованиям и нормам.

8.4 Защита от падения человека с высоты и предметов на человека

Работа на высоте с лесов, подмостей и других приспособлений.

Леса и подмости должны соответствовать требованиям СНиП ІІІ-4-2005.

Леса и подмости, предназначенные для выполнения работ на высоте должны быть инвентарными и изготовляться по типовым проэктам. На инвентарные леса, подмости и люльки должны иметься паспорта завода изготовителя.

Нагрузка на настилы лесов, подмостей и грузоподъемных площадок не должна превышать допустимой, установленной проектом (паспортом).

Настилы лесов и подмостей, расположенные на высоте 1,3м и выше от уровня земли, должны иметь ограждения, состоящие из стоек, перила и ограждения высотой не менее 1,1м, одного промежуточного горизонтального элемента или сетки и бортовой доски высотой не менее 0,15м. Расстояние между стойками поручней должно быть не более 2м.

Леса высотой более 4м допускаются к эксплуатации только после приемки их комиссией и оформления акта о приемке.

При необходимости проведения кратковременных работ на высоте 1,3м и выше от уровня пола (рабочей площадки) без подмостей обязательно применение предохранительных поясов.

Сборка и разборка лесов должны выполняться по наряду под руководством и наблюдением производителя работ с соблюдением последовательности, предусмотренной проектом производства работ.

На время работ на высоте проход внизу должен быть запрещен и опасная зона ограждена. При работе на решетчатых площадках для предотвращения падений с них инструмента и материала, должен быть сделан плотный дощатый настил.

При совмещении работ по вертикали нижерасположенные рабочие места должны быть оборудованы соответствующими защитными устройствами (настилами, сетками, козырьками и т.п.), установленными на расстоянии не более 6м по вертикали от вышерасположенного рабочего места. При выполнении работ с лесов высотой 6м и более должно быть не менее двух настилов: рабочий (верхний) и защитный (нижний). Каждое рабочее место на лесах, примыкающих к зданию или сооружению, должно быть кроме того, защищено сверху настилом, расположенным на высоте не более 2м от рабочего.

Подвесные и передвижные леса и люльки для подъема людей могут быть допущены к эксплуатации только после их испытания.

8.5 Степень огнестойкости зданий и сооружений

Согласно строительным нормам и правилам (СНиП ІІ-90-81) в зависимости от характеристики обращающихся в производстве веществ и их количества производства подразделяются по пожарной и взрывной опасности на категории: А, Б, В, Г, Д, Е.

К категории Г относится котельный цех, производство, характеризующиеся наличием веществ и материалов в горячем, раскаленном или расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается излучением тепла, искр и пламени, и твердых, жидких и газообразных веществ, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива.

Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений регламентируются СНиП ІІ-2-80. При строительстве зданий и сооружений с учетом категории производства применяют строительные материалы и конструкции определенных степеней огнестойкости, которые подразделяются на три группы: сгораемые, трудносгораемые, несгораемые.

Способность констукций задерживать распространение огня (пожара) оцениваетсяпределом их огнестойкости, выраженным временем в часах от начала испытания строительной конструкции на огнестойкость до возникновения одного из следуещих признаков: образование в конструкции сквозных трещин, повышение температуры на необогреваемой поверхности конструкции в среднем на 180, понижении конструкции несущей способности.

Согласно СНиП здания и сооружения по огнестойкости подразделяются на пять степеней, характеризующихся пределом огнестойкости основных строительных конструкций и пределами распространения огня по этим конструкциям..

Согласно СНиП ІІ-М.2-92 для производств категории Г помещения зданий и сооружений должны быть выполнены из строительных конструкций ІиІІ степеней огнестойкости, количество этажей не ограничивается /14/

8.6 Расчет первичных средств огнетушения

Расчет производим согласно документу -„Нормы первичных средств пожаротушения для энергетических предприятий РАО ЕЭС России”.

Таблица 50- Нормы первичных средств пожаротушения

Наименование помещений, сооружений и установок энергетических предприятий	Единица защищаемой площади или установки											Дополнительные средства пожаротушения
		Пенные и водные вместимость л	порошковые вместимость л				Углекислотные вместимость л				Комбинированные пена, порошок вместимостью л
												Ящик с песком вместимостью 0,5м3
		10	2	5	10	100	2	5	25	80	100
Котельные отделения
Местные тепловые щиты котла	щит	----	2+	-	-	-	2+	2++	1+	-	---	---
Пылеприготовительные мельницы	Две мельницы	4++	-	1+	-	-	-	1+	-	-	---	---
котельное отделение	Две котельные установки	4++	-	2++	2+	1+	2+	1++	1+	1+	1+	2++

Знаком „++” обозначены рекомендуемые к оснащению объектов огнетушители.

Знаком „+”обозначены огнетушители, применение которых допускается при отсутствии рекомендуемых.

Расчет необходимого количества огнетушителей

Наличие оборудования на Краснокаменской ТЭЦ

Количество котельных установок - 11 штук

Пылеприготовительные мельницы -44 штуки

Щит управления - 3 штуки

Согласно нормам:

На щиты отводится - 6 углекислотных огнетушителя вместимостью 5(8)л.

На мельницы - 88 пенных вместимостью 10л.

На котельное помещение - 22 пенных вместимостью 10л.

- 11 порошковых вместимостью 5л.

- 6 углекислотных вместимостью 5(8)л.

- 11 ящиков с песком вместимостью 0,5м3

Итого котельный цех оснащается:

пенных огнетушителя вместимостью 10л.

порошковых вместимостью 5л.

углекислотных огнетушителя вместимостью 5(8)л.

ящиков с песком вместимостью 0,5м3

8.7 Экологическая сторона проекта

-- На котле БКЗ - 320-140 установлены четырехпольные электрофильтры ЧГ-2-4-53 по два на котел, с эксплуатационным КПД золоулавливания 94%. Концентрация окислов азота в дымовых газах котла составляет 650мг/м3 при =1,4.

Исходя из современных нормотивых показателей по предельной запыленности дымовых газов, выбрасываемых в атмосферу (не более 150 мг/м3 ) реконструируемый котел БКЗ -320-140 ст №1 требуется оснастить золоулавливающей установкой с КПД не менее 99%. В результате предусмотренных мероприятий по реконструкции котла концентрация окислов азота будет снижена до 320мг/ м3, что соответствует ГОСТ Р 50831-95.

На начальной стадии проекта было рассмотрено три варианта золоулавливающих установок:

вариант - Двухступенчатая схема золоулавливания с батарейным циклоном и пенно-барбатажным аппаратом.

Первая ступень - сухая очистка дымовых газов в батарейном циклоне, содержащем 96 циклонных элементов. Эффективность ступени - 92-95%

Вторая ступень - мокрая очистка дымовых газов от остатков золы мелкой фракции в пенно-барбатажном аппарате (ПБА), состоящем из 32 вихревых скрубберов. Эффективность ступени -99,9%.

- Для обеспечения нормального температурного режима работы дымососов котла, внешних газоходов и дымовой трубы в установке предусматривается повышение температуры очищенных дымовых газов до 100-107 путем подмешивания дымовых газов котла с температурой 144

Часть дымовых газов котла по двум байпасным линиям, пройдя очистку от золы в групповых циклонах, состоящих из 8-10 циклонных элементов, направляются через щелевые отверстия в обций газовый короб перед дымососами. Эффективность группового циклона 96%.

Поскольку только часть уходящих газов проходит одну ступень очистки перед смешением, общая запыленность дымовых газов повышается незначительно и остается в пределах 99,5%.

Для оценки экономических показателей реконструированного котлоагрегата с двухступенчатой схемой золоулавливания эксплуатационная эффективность этой схемы принимается 99%.

- Дымовые газы поступают в каждый вихревой скруббер пенно-барбатажного аппарата через завихритель, орошаются водой (технической), поступающей сверху через специальное разбрызгивающее устройство. На стенках скруббера создается постоянный слой пены. Золовая пульпа отводится в золовый канал и далее в систему ГЗУ. Удельное орошение газа -100-120г/ м3.

Суммарный расход воды на установку 37-45 т/ч.

-- Во второй ступени установки из-за наличия щелочных агентов в золе происходит частичное улавливание окислов серы и азота.

-- Двухступенчатую золоулавливающую установку предлагается установить на существующий железобетонный постамент после демонтажа, расположенных на нем корпусов электрофильтров.

Достоинства схемы:

1.Имеет высокую эффективность (99,5%), отличается сравнительно простой конструкцией аппаратов, технологичностью их изготовления из отечественных и местных материалов, простотой в эксплуатации и ремонте, сравнительно низкой сметной стоимостью 8 млн. 830 тыс. руб.

2.Отличительной особенностью является применение в батарейном циклоне элементов большого диаметра (до 750мм), что уменьшает металлоемкость конструкции и предупреждает забивание элементов золой.

3.Равенство гидравлических сопротивлений в обоих газовых трактах (основном и байпасном) позволяет выдержать выбранное соотношение расходов газа при изменении их суммарного расхода, что имеет место при изменении паропроизводительности котла, и обеспечить постоянство температуры уходящих газов (очищеных).

Недостатки схемы:

Единственным недостатком схемы золоулавливания является наличие золопульпы и необходимость ее утилизации, но этот недостаток как несущественный, учитывая ее малый выход ( не более 55 т/ч).

2 вариант - Одноступенчатая схема золоулавливания с электрофильтрами

Предлагается замена проектных четырехпольных электрофильтров ЧГ-2-4-53 котлоагрегата БКЗ-320-140 на современные модифицированные электрофильтры типа ЭГВМ со степенью очистки дымовых газов не менее 99%.

Для существующей компановки котлоагрегата ст №1 предпочтителен вариант электрофильтра с активной высотой электродов 7,5м, а активная длина увеличивается за счет установки дополнительного поля на входе в электрофильтр.

- Предлагается к установке один двухсекционный электрофильтр типа ЭГВМ с пятью полями длиной 4,5м каждое, ячейка электрофильтра по фронту 21м. активная высота электродов - 7,5м.

--Подтверждена возможность использования для модернизированного пятипольного фильтра существующего каркаса ЧГ2-4-53.

- Стоимость разработки техдокументации, изготовления и поставки основного оборудования и конструкций электрофильтров ЭГВМ для одного котла 320 т/ч (без учета НДС, транспортных расходов, и др. налогов) оценивается в сумму 25 млн. руб. С учетом строительно-монтажных и других работ ( составляют 20% стоимости оборудования) полная стоимость золоулавливающей установки оценивается в 30,5 млн.руб.

Достоинства схемы:

.Обеспечивает требуемую степень очистки не менее 99%.

.Золоулавливающее оборудование укомплектовано современными агрегатами питания с системой комплексного управления и оснащено системой автоматического контроля.

Недостатки схемы:

1.Вариант создания пятипольного электрофильтра типа ЭГВМ на базе существующего корпуса и строительных конструкций проектного электрофильтра ЧГ 2 технически возможен, но требует значительных материальных и трудовых затрат, финансовых затрат не менее 27,5 млн.руб.

вариант - Двухступенчатая схема золоулавливания с прямоточными циклонами и рукавными (кассетными) фильтрами

- Данный вариант предусматривает установку на месте существующих электрофильтров ЧГ 2 трех групп золоочистного оборудования на один котлоагрегат 320т/ч.

-Каждая группа состоит из прямоточного циклона диаметром 3400 мм и фильтрационной установки с поверхностью 11500м2 производства ЗАО„Спейс-мотор”(г.Санкт-Петербург) .Степень очистки не менее 99%.

- Заявленная разработчиком ориентировочная стоимость оборудования составит 39 млн. руб., а с учетом строительных работ (20% от стоимости оборудования ) полная стоимость оценивается в сумме 46,8 млн.руб.

Достоинства схемы:

.Обеспечивает требуемую степень очистки 99%.

Недостатки схемы:

.Фильтрующий компанент - термостойкое полотно является импортным изделием с высокой стоимостью, что определяет первоначальную ценуочистного аппарата, а учитывая высокую изнашиваемость фильтрующих поверхностей также будут велики эксплуатационные расходы.

Резюме: Все рассмотренные варианты золоулавливающей установки, имея одинаковые экологические показатели (эффективность золоулавливания не менее 99%), значительно разнятся между собой по реальности проектов, стоимости и трудозатратам к их реализации. По сумме технико - экономических показателей предлагается реконструируемый котел БКЗ -320-140 ст№1 оснастить золоулавливающей установкой по варианту 1 - Двухступенчатая схема золоулавливания с батарейными циклоном и пенно-барбатажным аппаратом. /2/

Таблица 51 - Максимальные секундные выбросы вредных веществ с дымовыми газами от котла БКЗ-320-140 ст.№1 до и после реконструкции

Наименование вещества	Выбросы (г/сек)			Выбросы (т/год)
	До реконструкции	После реконструкции	Снижение	До реконструкции	После реконструкции	Снижение
	КПД 94%	КПД 99%	----	КПД 94%	КПД 99%	----
Зола	76,4	12,5	63,9	1730	288	1442
Сернистый ангедрид	78,9	71,5	7,4	1785	1642	143
Окислы азота	59,5	29,3	30,2	1358	668,6	689,4
Итого	214,8	113,3	101,5	4040,6	2598,6	2274,6

В результате предусмотренных мероприятий по реконструкции котельного агрегата концентрация окислов азота будет снижаться с 650 мг/мм3 до 320мг/мм3 при =1,4, что соответствует ГОСТ Р 50831-95.

-Концентрация сернистого ангидрида в дымовых газах реконструируемого котла составит 780 мг/мм3 при =1,4. Для котлов вводимых в эксплуатацию с 01.01.2001 года в соответствии с ГОСТ Р 50831 -95 нормативный удельный выброс в атмосферу окислов серы должен быть не более 950 мг/ мм3 для котлов мощностью 320 т/ч, работающих на топливе с приведенным содержанием серы не более 0,045 % кг/МДж.

Всвязи с вышеизложеным, применение сероочистки на реконструируемом котлоагрегате не требуется.

Выводы:

котёл тепловой энергия реконструкция

Техническая сторона

-- Увеличивается глубина топки, т.к. при прежних габаритах нагрузка котла не сможет быть выше 0,7Дн (224т/ч).

- Принято фронтовое расположение прямоточных горелок с системой нижнего дутья, так как в случае установки вихревых горелок температура на выходе из топки возрастает до 1150, что приведет к ограничению 0,85 Дн(272 т/ч).

--Ввод в состав сушильного агента газов рециркуляции, что позволило:

а) повысить нагрузку котла до 320 т/ч

б) снизить долю первичного воздуха с rперв=0,6 до rперв=0,39

в) уменьшить NOх

- Замена дутьевых вентиляторов и дымососа газовой рециркуляции в связи с переходом на систему пылеприготовления с прямым вдуванием и на сушку топлива горячим воздухом

- Замена второй ступени пароперегревателя для обеспечения безшлаковочной работы пароперегревателя

-Замена третьей и четвертой ступеней пароперегревателя в связи с увеличением глубины топки за счет сдвижки заднего экрана в сторону конвективной шахты

-Уменьшение второй ступени водяногоэкономайзера (Н=1800м2) для увеличения температуры горячего воздуха использованного для сушки воздуха

Данные мероприятия позволяют обеспечить:

Надежную работу котла с твердым шлакоудалением на номинальной нагрузке при сжигании Уртуйского угля по схеме прямого вдувания с сохранением существующих мельниц

- Сохранение номинальных параметров пара в диапазоне 60-100% номинальной нагрузки

Высокие экономические показатели работы котла КПД увеличился по сравнению с существующим вариантом на 1,5% и составил 91,66%, что привело к снижению расчетного расхода топлива на котел с 14,39кг/с(51,8 т/ч) до 14,15кг/с (50,94т/ч).

Экономическая сторона

Произведены экономические расчеты эффективности реконструкции, в результате получилось:

срок окупаемости дополнительных капиталовложений составил Ток =6,2 года, т.к. он получился меньше нормативного , то затраты в реконструкцию эффективны и оправданы.

себестоимость эл.энергии уменьшилась с 0,317коп/кВтч до 0,21 коп/кВтч

Себестоимость тепловой энергии уменьшилась с 143 руб/Гкал до 96,22 руб/Гкал.

Прибыль ТЭЦ увеличилась с 407,61 до 526,9
Затраты в реконструкцию составили 323735000 руб., реконструкция первого котла является наиболее эффективной, по сравнению с монтажем нового котельного агрегата.

Экологическая сторона

-Установка новой двухступенчатой золоулавливающей установки с батарейным циклоном и пенно - барбатажным аппаратом вместо существующих электрофильтров ЧГ-2-4-53 позволит снизить выбросы (Таблица 51). Концентрация окислов азота снизится с 650 мг/м3 до 320 мг/м3.

Показатели выбросов вредных веществ после реконструкции полностью соответствуют ГОСТ 50831-95, который и будет применяться для котельных агрегатов, вводимых в эксплуатацию с 01.01.2001 года.

Заключение

В результате проделанной работы были подробно изучены выбранные мероприятия по совершенствованию оборудования с целью повышения его эффективности.

.Перевод котлоагрегата БКЗ-320-140 ст №1 с жидкого на твердое шлакоудаление.

. Переход с сушки топлива топочными газами на сушку горячим воздухом.

Список используемой литературы

1.Каталог оборудования Краснокаменской ТЭЦ.

2.Основные предложения по реконструкции котла БКЗ-320-140 . Проект АО„Новосибирсктеплопроект”.

Компановка и тепловой расчет парового котла: Учебное пособие для вузов-М.: Энергоатомиздат, 1988-208с.

.Типовой расчет котельных агрегатов (Номативный метод)./ Под редакцией Кузнецова

.С.Л. Ривкин, А.А Александров. Термодинамические свойства воды и водяного пара. Справочник . М.: Энергоатомиздат, 1984- 78с.

6. Теплотехнический справочник. Т-2. Под общей редакцией В.Н. Юренева и Лебедева П.Д. М.: Энергия, 1976

.Левит Г.Т. Пылеприготовление на тепловых электростанциях- М.: Энергоатомиздат, 1991-384с.

. Теплотехнический справочник Т-1. Под общей редакцией В.Н. Юренева и Лебедева П.Д. М.: Энергия, 1976

.Смирнов А.Д.,Антипов К.М. Справочная книжка энергетика 4-е издание М.: Энергоатомиздат, 1984- 440с.

. Тепловые и атомные электрические станции Т-3 / Под общей редакцией В.А. Григорьева и В.М. Зорина - М.:Энергоиздат, 1982 - 624с.

.Качан А.Д. Технико-экономические основы проектирования тепловых электрических станций. Мн.: Высш школа, 1983, 159с.

.Нормы расхода мазута на ТЭС. Методические указания.

.А.А. Ионин, Б.М.Хлыбов,В.Н. Братенков, Е.Н.Терлецкая Теплоснабжение М.: Стройиздат, 1982-336с.

14. Охрана труда в электроустановках.: Учебник для вузов/ Под редакцией Князевского Б.А.-3-е издание, перереботанное и дополн. - М.: Энергоатомиздат, 1983- 336с.

СПРАВКА

о паспортных данных, основных показателях эксплуатации и ремонта, и о техническом состоянии основного оборудования ТЭЦ ППГХО (в течении всего периода эксплуатации)

№ пп	Условные сокращения	Тип оборудования	Зав.№	Год изготовления	Год монтажа	Срок службы на 01.01.07	Наработка на 01.01.07	Среднегодовая наработка на 01.01.07	Кол. К.Р	Фактический межремонтный ресурс		Примечание
										В час.	В год
1.	К-1	БКЗ-320-140 ПТ-2	961	1970	1972	28 лет	90056	-----	----	----	----
2.	К-2	БКЗ-320-140 ПТ-2	989	1971	1973	27 лет	99996	-----	----	-----	----
3.	К-3	БКЗ-320-140 ПТ-5	1020	1972	1974	30 лет	108539	2294	----	20659	4.9
4.	К-4	БКЗ-320-140 ПТ-5	1074	1973	1977	28 лет	104343	3485	6	16821	4,6
5.	К-5	БКЗ-210-140 -8	1299	1977	1979	26 лет	138916	5451	5	26939	5,0
6.	К-6	БКЗ-210-140 -8	1407	1979	1980	25 лет	139293	5304	4	34631	6,3
7.	К-7	БКЗ-210-140 -8	1482	1980	1982	23 года	138196	5516	4	37608	5,6	Нарушен.
8.	К-8	БКЗ-210-140 -8	1548	1981	1984	21 год	134695	5355	3	48500	7,5	ГОСТа
9.	К-9	БКЗ-210-140 -8	1672	1983	1988	17 лет	104671	3718	2	34691	5,5	Р50831-
10.	К-10	БКЗ-210-140 -10	1933	1987	1990	15 лет	103749	5246	1	60164	8,9	95
11.	К-11	БКЗ-210-140 -10	1944	1988	1991	14 лет	103606	8118	1	57556	8,0
12.	К-12	БКЗ-210-140 -10	---	---	---	----	----	----	---	---	---
13.	ТГ-1	ПТ-60-130/13	1226	1971	1972	34 года	178439	5317	6	38499	7,3	Нар.ПТЭ
14.	ТГ-2	Т-50-130	29548	1972	1974	31 год	182581	3909	6	39948	6,2	Нар.ПТЭ
15.	ТГ-3	ПТ-60-130/13	1343	1973	1976	23 года	103027	-----	---	-----	---
16.	ТГ-4	Т-50-130	29551	1977	1981	24 года	152980	3485	4	42512	6,0	Нар.ПТЭ
17.	ТГ-5	ПТ-60-130/13	1537	1978	1984	21 год	150591	2480	6	21552	3,0
18.	ТГ-6	ПТ-80-130/13	1963	1988	1989	16 лет	113292	7462	2	62677	9.5	Нар.ПТЭ
19.	ТГ-7	Т-100-130	26027	1990	1993	12 лет	94480	7016	2	50110	6.0	Нар.ПТЭ

Иноземцев Б.П, - 2-13-33

Реконструкция котлоагрегатов Краснокаменской ТЭЦ

Реконструкция котлоагрегатов Краснокаменской ТЭЦ

Похожие работы на - Реконструкция котлоагрегатов Краснокаменской ТЭЦ