Двухцепная линия электропередачи 110-220 кВ (дистанционная и токовые защиты)

  • Вид работы:
    Курсовая работа (т)
  • Предмет:
    Физика
  • Язык:
    Русский
    ,
    Формат файла:
    MS Word
    140,64 Кб
  • Опубликовано:
    2013-03-20
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!

Двухцепная линия электропередачи 110-220 кВ (дистанционная и токовые защиты)

Введение

Любая электроэнергетическая система (ЭЭС) состоит из трех подсистем: генерации, распределения и передачи, потребления (приемники электроэнергии). Линии электропередачи (ЛЭП) входят во вторую подсистему. Они позволяют передавать электроэнергию на значительные расстояния с минимальными потерями. В условиях роста производства и потребления электроэнергии наиболее экономичны ЛЭП высоких классов напряжения.

Особенность ЛЭП в том, что это протяженные объекты энергетики. Длина современных воздушных линий напряжением 110 кВ и выше колеблется от нескольких десятков до нескольких сотен километров. Одна ЛЭП может проходить по территории нескольких регионов или государств. С другой стороны, это самые распространенные объекты энергетики, поскольку центры генерации и центры нагрузок не всегда совпадают, а единичные мощности электростанций и пропускная способность ЛЭП несоизмеримы. На надежность работы воздушных ЛЭП значительное влияние оказывают неблагоприятные внешние факторы: сложные погодные условия, неправильные действия ремонтного и оперативного персонала. Кабельные ЛЭП высокого напряжения в Единой энергетической системе Российской Федерации (ЕЭС РФ) встречаются достаточно редко, так как по сложности и стоимости они значительно превосходят воздушные линии. Они встречаются в системах электроснабжения городских районов и крупных промышленных зон.

С учетом этих особенностей можно сказать, что ЛЭП - это наиболее часто повреждаемые объекты (опыт эксплуатации подтверждает это). Повреждения в кабельных и воздушных сетях составляют 45% от общего числа повреждений ЭЭС.

Защиты объектов электроэнергетики делятся на основные и резервные. К основным относятся защиты с абсолютной селективностью, либо же максимально охватывающие ЛЭП. Для ЛЭП высокого и сверхвысокого напряжений такими защитами выступают продольные дифференциальные токовые, дифференциально-фазные высокочастотные защиты. Резервные предназначены для работы в случае отказа основных защит, либо при выводе их в ремонт. Это, обычно, дистанционные, токовые, токовые направленные защиты.

1.  
Тип и основные параметры элемента защиты

Рис. 1

Параметры питающих элементов

Г-1, Г-2: .

Т-1, Т-2: .

Для расчёта принимаем среднее номинальное напряжение сети 115кВ.

Определим сопротивление генератора и трансформатора блока (активным сопротивлением можно пренебречь):

 


Таблица 1 - Параметры двухцепной ЛЭП 110кВ

№ уч.

Длина, км

Тип опор

Тип троса

1

22,8

РВ110-2

С-50

двухцепной линия электропередача

На всех участках линии тип провода АС-120/19.

Таблица 2 - Параметры отпаек

№ отп.

Трансф. S, МВА

Нагрузка Ток, А

cosi

Длина отпайки

1

16

50

0,3

0,05

2

16

50

0,3

0,05


1.1 Удельные параметры прямой последовательности

Будем считать, что линия симметрична. Тогда можно принять, что

.

Параметр  зависит от типа провода и опор. Составляющая активного сопротивления  вычисляется по формуле

,

где - температура окружающей среды;

- активное сопротивление провода при .

Удельное индуктивное сопротивление провода  определяется типом опор и вычисляется по формуле

,

где - среднее геометрическое расстояние между проводами;

где - эквивалентный радиус провода;

, где - истинный радиус провода. Примем, что температура окружающей среды . Для провода АС 120/19:

п = 15,2мм;

 ,

;


Для троса C-50:

= 9,2мм;

Удельное индуктивное сопротивление провода :

Для РВ110-2:

.

.


1.2 Удельные параметры нулевой последовательности

В земле протекает только утроенный ток нулевой последовательности, и поэтому активное удельное сопротивление нулевой последовательности


Индуктивное сопротивление проводов нулевой последовательности

,



Для РВ110-2:


1.3 Учет тросов при расчете параметров нулевой последовательности

Активное сопротивление контура «трос - земля»


Индуктивное сопротивление троса:

.

Сопротивление взаимной связи между контурами провода линии и контуром троса:

,

где - среднее геометрическое расстояние между проводами и тросом.

;

Для опоры РВ110-2:

 


Сопротивление нулевой последовательности линии с учётом заземлённых тросов:

.

Для опоры РВ110-2:


Реактивная (емкостная) и активная проводимости не учитываются, так как длина защищаемой линии меньше 100 км.

.4 Учет взаимной индуктивности

Параллельные линии, равно как и трос, оказывают влияние только на величины нулевой последовательности.

Сопротивление взаимной связи между проводами одной цепи и тремя проводами другой цепи определяют по выражению, учитывающему взаимную индуктивность цепей, общее для них сопротивление земли.

,

где - ширина коридора между линиями (3м).


1.5 Расчет отпаек

Параметры трансформаторов:

 № отп.

Sном, МВА

Uк, %


1

16

93,1

11,47

2

16

93,1

11,47


Отпайка №1:

 

Отпайка №2:

2. Расчёт защиты элемента сети

Рис. 2 - Расчётная схема замещения

Расчётные параметры линии

Сопротивление  прямой (обратной) последовательности, Ом

Сопротивление нулевой последовательности, Ом

Zл=5,228+j9,423

10,654+j28,892


Расчётные параметры отпаек

 № отп.

Сопротивление прямой (обратной) последовательности, Ом

Сопротивление нулевой последовательности, Ом

1

Zotp1=4274,999+j13667,230

-

2

Zotp2=4274,959+j13667,230

-


Для расчета аварийных режимов воспользовались программой “CSC - Student Edition V 1.0b”.

.1 Максимальный режим

Включены все генераторы, одна цепь отключена.

Результаты расчёта:

Точка КЗ

Токи и напряжения в месте установки защиты


K(1)

K(2)

K(1,1)


U, кВ

Ik, кА

U, кВ

Ik, кА

U, кВ

Ik, кА

U, кВ

Ik, кА

5

28,37

3,931

30,45

8,494

32,407

9,802

22,015

10,912

6

30,15

2,148

33,19

4,697

35,280

4,897

25,191

5,734

8

38,42

1,283

40,23

4,318

42,452

4,240

27,214

5,150


2.2 Минимальный режим

Отключен один генератор.

Результаты расчёта:

Точка КЗ

Токи и напряжения в месте установки защиты


K(1)

K(2)

K(1,1)

K(3)


U, кВ

Ik, кА

U, кВ

Ik, кА

U, кВ

Ik, кА

U, кВ

Ik, кА

8

23,95

1,235

26,05

2,410

32,09

3,120

20,049

4,047

6

23,12

2,489

25,87

3,891

31,976

4,630

19,56

4,915

20,45

4,937

21,09

7,976

31,101

8,593

18,73

9,675


2.3 Выбор защиты линии

С учётом особенности данной линии, а также руководствуясь рекомендациями по выбору защит линий [1,2,3], предусматриваем следующие виды защит для выбранного объекта:

трехступенчатую дистанционную (ДЗ) - для защиты линии от междуфазных коротких замыканий;

четырехступенчатую токовую направленную защиту нулевой последовательности (ТНЗНП) - для защиты линии при замыканиях на землю;

токовую отсечку - для резервирования ДЗ при “близких” коротких замыканиях.

Расчёт защит выполняем на базе аналогового шкафа ШДЭ2802. Он содержит основной и резервный комплекты, имеющие независимые цепи переменного тока и питания оперативным током, раздельные цепи переменного напряжения, отдельные выходные промежуточные реле.

. Основной комплект защит включает в себя:

трехступенчатую дистанционную защиту с блокировкой при качаниях и неисправностях в цепях напряжения;

токовую отсечку (ненаправленную);

четырехступенчатую ТНЗНП;

реле УРОВ;

блок питания.

. Резервный комплект защит состоит из:

двухступенчатой дистанционной защиты;

токовой отсечки;

двухступенчатой ТНЗНП;

блока питания.

2.4 Расчёт установок защит

.4.1 Токовая отсечка (ТО)

Селективность ТО достигается ограничением её зоны действия так, чтобы отсечка не работала при КЗ за пределами этой зоны, на смежных участках сети, РЗ которых имеет выдержку времени равную или большую, чем отсечка. Для этого ток срабатывания отсечки должен быть больше максимального тока, проходящего через неё при повреждении в конце участка, за пределами которого она не должна работать. Измерительный орган тока отсечки от междуфазных КЗ включают на токи фаз А и С. Ток срабатывания определим по условию отстройки от КЗ в конце линии в точке 6 схемы замещения:

,

где kотс=1,2 [1].

Тогда получим

.

Коэффициент чувствительности ТО проверяем при К(2) вблизи места установки защиты в минимальном режиме (точка 6):

.

Тогда получим

.

Для резервных защит kч должен быть не менее 1,2 [1], следовательно, ТО по условиям чувствительности не удовлетворяет требованиям ПУЭ.

2.4.2 Дистанционная защита

Измерительные органы каждой ступени имеют три реле сопротивления, включенные на разность фазных токов и междуфазные напряжения.

Первичное сопротивление срабатывания 1-ой ступени  выбирается по условию отстройки от металлического КЗ на шинах подстанции на противоположном конце линии:

,

где- сопротивление защищаемой линии;

=1,15 - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности ТТ и ТН и необходимый запас [1].

Рис. 3


Чувствительность ступени не проверяется в соответствии с [6].

Первичное сопротивление срабатывания 2-ой ступени  принимается меньшим из полученных по условиям [2]:

) согласования с I ступенью защиты предыдущей линии:

;

) для линий ВН (СН) - отстройки от КЗ на шинах СН (ВН) автотрансформатора ПС, примыкающей к противоположному концу линии, или отстройки от КЗ на стороне НН трансформатора ПС (включенного аналогично автотрансформатору)

;

3) согласования с первой ступенью защиты, установленной на противоположном (по отношению к месту установки рассматриваемой защиты) конце параллельной линии - , при каскадном отключении повреждения на ней:

;

где  - минимально возможное сопротивление параллельно работающих автотрансформаторов или обмоток параллельно работающих трансформаторов;

 - коэффициент, учитывающий погрешности измерительных трансформаторов и релейной аппаратуры;

 - коэффициенты токораспределения, равные отношению первичного тока в месте установки защиты к току, соответственно, в предыдущей линии, автотрансформаторе или в параллельной линии;

- отношение синусов угла расчетного сопротивления и угла максимальной чувствительности.

Коэффициент чувствительности II ступени защиты определяется по выражению:

,

где  - максимальное первичное сопротивление в месте установки защиты при металлическом КЗ в конце защищаемой линии; на линиях с односторонним и двухсторонним питанием . Если угол  комплекса  отличается от угла максимальной чувствительности , то

.

Допустимое в соответствии с ПУЭ значение .

С учётом особенностей выбранной линии уставку  определим по второму условию

,

где ZТ =- сопротивление трансформатора в конечной отпайке;

;

;

;


Тогда получим


Рис. 4 - Характеристика срабатывания 2-ой ступени ДЗ

Чувствительность защиты проверяется при металлическом КЗ в конце защищаемой линии [6]


Выдержка времени

,

где = 0,1с - максимальное время действия быстродействующих защит следующего участка или защит трансформаторов отпаек;

 - ступень селективности.

Первичное сопротивление срабатывания III ступени выбирается прежде всего при возможности отстройки от максимального нагрузочного режима по углу [6]. Для этого следует выбрать угол  правой боковой стороны характеристики реле сопротивления III ступени:

,

где  - дополнительный угол;

=> невозможно отстроиться по углу, т.к. .

Рис. 5

Если не удается обеспечить отстройку от нагрузочного режима по углу, то первичное сопротивление срабатывания III ступени  выбирается по условию отстройки от  по выражению:

,

где =1,05 - коэффициент возврата реле сопротивления;


Тогда получим:


После этого проверяется, обеспечивается ли требуемый коэффициент чувствительности [6]


При КЗ за трансформатором

.

Для правильной работы должна быть проверена чувствительность каждой ступени по току точной работы, определяемая коэффициентом чувствительности  при КЗ между тремя фазами в расчетной точке:

,

где  - минимальный первичный ток точной работы рассматриваемой ступени защиты. Эта проверка осуществляется для 1-ой и 2-ой ступени, т.к. чувствительность реле сопротивления 3-й ступени по току точной работы, как правило обеспечивается.

Ток  для I и II ступеней допустимо определять при КЗ в конце защищаемой линии, при этом минимальное значение .

Определим уставки срабатывания реле сопротивления (примем kTA=600/5 и kTV=110000/100):


Находим ток точной работы реле сопротивления для 1-ой и 2-ой ступеней по техническим данным шкафа ШДЭ2802 [6]:

-ая ступень - , 2-ая ступень - .

Проверяем чувствительность по току точной работы для каждой ступени:

;

.

2.4.3 Токовая направленная защита нулевой последовательности

Измерительные органы ТНЗНП - реле тока нулевой последовательности в I - IV ступенях защиты; орган направления мощности, содержащий разрешающее и блокирующее реле направления мощности; реле минимального напряжения НП. Расчет уставок производим в соответствии с рекомендациями [1, 2, 3].

Расчет I ступени

Ток срабатывания выбирается из условия:

отстройки от тока замыкания в конце линии в максимальном режиме (точка 6 на схеме замещения):

,

где kотс=1,3...1,5 - коэффициент отстройки.

или отстройки от утроенного тока нулевой последовательности при неодновременном включении фаз выключателя:

.

Ток срабатывания определяем по первому условию, так как выключатели на ЛЭП 110 кВ, как правило, не имеют пофазного управления выключателями.

.

Чувствительность ступени не проверяется в соответствии с [6].

Расчет II ступени

Ток срабатывания определяется из условий:

) согласования I ступени защиты предыдущей линии:

;

2) отстройки от утроенного тока нулевой последовательности в защите в неполнофазном режиме в цикле ОАПВ.

Поскольку линия питается непосредственно от шин электростанции и выключатели не имеют пофазного управления, то эти условия в данном случае неприменимы.

Определим ток срабатывания исходя из требуемого коэффициента чувствительности при однофазном КЗ в конце зоны (точка 6):

;


Время срабатывания определяется из условия отстройки от времени срабатывания быстродействующих защит смежного элемента. В данном случае это дифференциальная защита трансформатора

,

где tбыстр=0,1c; Δt=0,5c - ступень селективности.


Расчет III ступени. Обычно имеет орган направления мощности и применяется как резервный в случаях неудовлетворительной чувствительности II ступени [6].

Расчет IV ступени. Ток срабатывания отстраивается от тока небаланса в нулевом проводе ТТ при трехфазных КЗ за трансформаторами отпаек.

,

где kотс=1,25; kпер=2, при  и kпер=1, при  - учитывает увеличение тока небаланса в переходном режиме; нб=0,05 при Iрасч=(2...3) Iном.Т, при , kнб=0,05…1 - коэффициент небаланса, зависящий от кратности расчетного тока к номинальному току ТТ;


,

где - из результатов расчёта программы CSC.

Время срабатывания определяется из условия отстройки от tс.з последних ступеней защиты трансформатора:

;

3. Выбор микропроцессорной защиты

В качестве микропроцессорной защиты объекта можно выбрать шкаф ШДЭ2802 производства ЗАО “ЧЭАЗ”.

Шкаф ШДЭ2802 состоит из двух одинаковых комплектов с возможностью независимого обслуживания. Каждый комплект реализует следующие функции защиты и автоматики:

трехступенчатая ДЗ;

четырехступенчатая ТНЗНП;

ТО;

Аппаратно указанные выше функции реализованы на базе микропроцессорного терминала БЭ2704 011.

Выводы

В данной работе мы ознакомились с расчетом параметров двухцепной ЛЭП 110кВ, а также с моделированием коротких замыканий и расчетом защит выбранного объекта.

По полученным результатам расчетов системы с помощью программы моделирования коротких замыканий “CSC - Student Edition V 1.0b” мы смоделировали все возможные виды КЗ, рассчитали установки и проверили чувствительность защит. Состав защит выбран в соответствии с требованиями ПУЭ.

С учётом выбора защит и особенностей объекта, полную защиту выбираем на базе шкафа ШДЭ2802 производства ЗАО “ЧЭАЗ”.

Список рекомендуемой литературы

1.   Правила устройства электротехнических установок. М.: Энергия, 1985. 480 с.

2.      Руководящие указания по релейной защите. Вып. 1 - 13. Релейная защита энергообъектов 110-750 кВ. М.: Энергия, 1970-1990.

.        Электротехнический справочник: В 3 т. Т.3, кн.1. Производство и распределение электрической энергии/ Под общ. ред. профессоров МЭИ. 7-е изд., испр. и доп. М.: Энергоатомиздат, 1988. 880 с.

.        Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового дипломного проектирования. М: Энергоатомиздат, 1989.

.        Чернобровов Н.В., Семенов В.А. Релейная защита энергетических систем. М.: Энергоатомиздат, 1998. 800 с.

.        Дьяконов А.Ф., Платонов В.В. Основы проектирования релейной защиты электроэнергетических систем. М.: Издательство МЭИ, 2000.-248с.

Приложение 1

Режим однофазного КЗ

Режим однофазного КЗ

(максимальный режим, КЗ фазы А)

Файл исходных данныхK16 0.00011 0 (63.509,0)3 0 (63.509,0)1 2 0.0001+33.86j 0.0001+33.86j 0.0001+16.93j 2 5 0.0001+18.18j 0.0001+18.18j 0.0001+18.18j3 4 0.0001+33.86j 0.0001+33.86j 0.0001+16.93j4 5 0.0001+18.18j 0.0001+18.18j 0.0001+18.18j5 6 5.228+9.423j 5.228+9.423j 10.654+28.892j6 7 4.4004+86.7419j 4.4004+86.7419j 0.00017 8 4270.588+13580.47j 4270.588+13580.47j 0.00016 9 4.4004+86.7419j 4.4004+86.7419j 0.00019 10 4270.588+13580.47j 4270.588+13580.47j 0.0001

Результаты расчёта

(КЗ в точке 6)

V(1) F19.43321e-006-5.24299e-005i(2) F19.43321e-006-5.24299e-005i(0) F19.43321e-006-5.24299e-005i(A) F12.82996e-005-0.00015729i(B) F16.76532e-015+1.69562e-015i(C) F11.21496e-014+1.69562e-015i(1) V163.509-2.112e-015i

V(2) V17.10543e-015-1.08802e-014i(0) V17.10543e-015-3.55271e-015i(A) V163.509-1.65449e-014i(B) V1-31.7545-55.0004i(C) V1-31.7545+55.0004i(1) V263.509-1.22466e-015i(2) V27.10543e-015-3.55271e-015i(0) V27.10543e-015-2.22045e-015i(A) V263.509-6.99782e-015i(B) V2-31.7545-55.0004i(C) V2-31.7545+55.0004i(1) Zg18.87639+1.59702i(2) Zg18.87639+1.59702i(0) Zg14.4382+0.798495i(A) Zg122.191+3.99253i(B) Zg1-4.43819-0.798521i(C) Zg1-4.43819-0.798521i(1) Zt14.76588+0.857453i(2) Zt14.76588+0.857453i(0) Zt14.76588+0.857453i(A) Zt114.2977+2.57236i(B) Zt1-6.1384e-010+7.98455e-010i(C) Zt16.63841e-010+7.81144e-010i(1) Zg28.87639+1.59702i(2) Zg28.87639+1.59702i(0) Zg24.4382+0.798495i(A) Zg222.191+3.99253i(B) Zg2-4.43819-0.798521i(C) Zg2-4.43819-0.798521i

V(1) Zt24.76588+0.857453i(2) Zt24.76588+0.857453i(0) Zt24.76588+0.857453i(A) Zt214.2977+2.57236i(B) Zt2-6.13826e-010+7.9847e-010i(C) Zt26.63849e-010+7.81124e-010i(1) Zl15.43364-1.85214i(2) Zl15.43364-1.85214i(0) Zl116.1531-2.86044i(A) Zl127.0203-6.56473i(B) Zl110.7194-1.0083i(C) Zl110.7194-1.0083i(1) Ztr11.42109e-014+6.66134e-016i(2) Ztr16.66134e-016i(0) Ztr16.77626e-021i(A) Ztr11.42109e-014+1.33227e-015i(B) Ztr1-7.10543e-015-1.29731e-014i(C) Ztr1-7.10543e-015+1.16408e-014i(1) Zn11.33227e-015i(2) Zn10(0) Zn10(A) Zn11.33227e-015i(B) Zn11.15378e-015-6.66134e-016i(C) Zn1-1.15378e-015-6.66134e-016i(1) Ztr2-1.42109e-014+3.10862e-015i(2) Ztr2-7.10543e-015+3.55271e-015i(0) Ztr26.77626e-021-2.03288e-020i(A) Ztr2-2.13163e-014+6.66132e-015i(B) Ztr21.02736e-014+2.82279e-015i

V(C) Ztr21.10427e-014-9.48417e-015i(1) Zn2-7.10543e-015+5.32907e-015i(2) Zn21.9984e-015i(0) Zn20(A) Zn2-7.10543e-015+7.32747e-015i(B) Zn26.43716e-015+2.48974e-015i(C) Zn26.6827e-016-9.81722e-015i(1) F10.0943321-0.524299i(2) F10.0943321-0.524299i(0) F10.0943321-0.524299i(A) F10.282996-1.5729i(B) F16.76532e-011+1.69562e-011i(C) F11.21496e-010+1.69562e-011i(1) V1-0.0471661+0.26215i(2) V1-0.0471661+0.26215i(0) V1-0.0471661+0.26215i(A) V1-0.141498+0.786449i(B) V1-4.39217e-011-3.37657e-011i(C) V1-4.29695e-011+3.65147e-011i(1) V2-0.0471661+0.26215i(2) V2-0.0471661+0.26215i(0) V2-0.0471661+0.26215i(A) V2-0.141498+0.786449i(B) V2-4.39207e-011-3.37662e-011i(C) V2-4.29682e-011+3.65152e-011i(1) Zg10.0471661-0.26215i(2) Zg10.0471661-0.26215i(0) Zg10.0471661-0.26215i(A) Zg10.141498-0.786449i

A(B) Zg14.39193e-011+3.37658e-011i(C) Zg14.29671e-011-3.65133e-011i(1) Zt10.0471661-0.26215i(2) Zt10.0471661-0.26215i(0) Zt10.0471661-0.26215i(A) Zt10.141498-0.786449i(B) Zt14.39192e-011+3.37648e-011i(C) Zt14.29675e-011-3.65147e-011i(1) Zg20.0471661-0.26215i(2) Zg20.0471661-0.26215i(0) Zg20.0471661-0.26215i(A) Zg20.141498-0.786449i(B) Zg24.39189e-011+3.37663e-011i(C) Zg24.29675e-011-3.65134e-011i(1) Zt20.0471661-0.26215i(2) Zt20.0471661-0.26215i(0) Zt20.0471661-0.26215i(A) Zt20.141498-0.786449i(B) Zt24.39201e-011+3.3764e-011i(C) Zt24.29663e-011-3.65152e-011i(1) Zl13.0943321-1.524299i(2) Zl13.0943321-1.524299i(0) Zl13.0943321-1.524299i(A) Zl10.282996-1.5729i(B) Zl18.78391e-011+6.75309e-011i(C) Zl18.59337e-011-7.30287e-011i(1) Ztr11.59495e-017-1.6302e-016i(2) Ztr17.65978e-018+3.88579e-019i(0) Ztr16.77626e-017i

A(A) Ztr12.36093e-017-9.48689e-017i(B) Ztr1-1.53321e-016+1.41899e-016i(C) Ztr11.29711e-016+1.56257e-016i(1) Zn18.92736e-020+2.80735e-020i(2) Zn10(0) Zn10(A) Zn18.92736e-020+2.80735e-020i(B) Zn1-2.03245e-020-9.13499e-020i(C) Zn1-6.89491e-020+6.32765e-020i(1) Ztr22.7456e-017+1.65222e-016i(2) Ztr23.67073e-017+8.37767e-017i(0) Ztr26.77626e-017-2.03288e-016i(A) Ztr21.31926e-016+4.57109e-017i(B) Ztr21.06215e-016-3.19775e-016i(C) Ztr2-3.48527e-017-3.35799e-016i(1) Zn22.07369e-019+5.8842e-019i(2) Zn21.3391e-019+4.21102e-020i(0) Zn20(A) Zn23.4128e-019+6.3053e-019i(B) Zn23.02478e-019-3.78882e-019i(C) Zn2-6.43758e-019-2.51648e-019i(1) 644.4331-0.602325i(2) 625.3572-1.2046i(0) 69.43321-5.24299i(A) 669.7903-1.80697i(B) 6-34.3735-15.6168i(C) 6-35.4167+17.4236i(1) 163.509-2.112e-015i(2) 144.4331-0.602272i

U(0) 125.3572-1.20454i(A) 1133.299-1.80682i(B) 1-28.0923-17.4236i(C) 1-29.1355+15.6168i(1) 363.509-1.22466e-015i(2) 344.4331-0.602272i(0) 325.3572-1.20454i(A) 3133.299-1.80682i(B) 3-28.0923-17.4236i(C) 3-29.1355+15.6168i(1) 254.6326-1.59702i(2) 235.5567-2.19929i(0) 220.919-2.00304i(A) 2111.108-5.79934i(B) 2-23.6541-16.6251i(C) 2-24.6973+16.4153i(1) 549.8667-2.45447i(2) 530.7908-3.05674i(0) 527.1531-2.86049i(A) 596.8106-8.3717i(B) 5-23.6541-16.6251i(C) 5-24.6973+16.4153i(1) 454.6326-1.59702i(2) 435.5567-2.19929i(0) 420.919-2.00304i(A) 4111.108-5.79934i(B) 4-23.6541-16.6251i(C) 4-24.6973+16.4153i(1) 744.4331-0.602325i

U(2) 725.3572-1.2046i(0) 79.43321e-006-5.24299e-005i(A) 769.7903-1.80697i(B) 7-34.3735-15.6168i(C) 7-35.4167+17.4236i(1) 844.4331-0.602325i(2) 825.3572-1.2046i(0) 89.43321e-006-5.24299e-005i(A) 869.7903-1.80697i(B) 8-34.3735-15.6168i(C) 8-35.4167+17.4236i(1) 944.4331-0.602325i(2) 925.3572-1.2046i(0) 99.43321e-006-5.24299e-005i(A) 969.7903-1.80697i(B) 9-34.3735-15.6168i(C) 9-35.4167+17.4236i(1) 1044.4331-0.602325i(2) 1025.3572-1.2046i(0) 109.43321e-006-5.24299e-005i(A) 1069.7903-1.80697i(B) 10-34.3735-15.6168i

U(C) 10-35.4167+17.4236i

Приложение 2

Схема включения защиты


Похожие работы на - Двухцепная линия электропередачи 110-220 кВ (дистанционная и токовые защиты)

 

Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу
Без плагиата!