Du travail individual de la resistance de materiaux calcul des tiges a la resistance
MINISTERE
DE L`EDUCATION ET DES SCIENCES D`UKRAINENATIONALE TECHNIQUE DE DONETSKFrancais
technique“Bases de la projection”
EXPLICATIVEtravail
individual de la resistance de materiauxDES TIGES A LA RESISTANSE’etudiante du
group KESf-10consultant, professeur
,
2012
Table des matiéres
Introduction
. Calcul de la
tige à la tractoin ( compression )
1.1 Détermination des
réactions des appuis
1.2 Calcul des efforts
intérieurs
.3 Construction
de l'épure des efforts intérieurs
1.4 Détermination des
dimensions des sections transversales de la
tige
.5 Construction
des épures des contraintes normales et des
déplacements
longitudinaux des sections de la tige
1.6 Analyse de l'état de
contraintes dans en point de la tige
Conclusion bibliographique
Introduction
La résistance des
matériaux, aussi appelée RDM, est une discipline
particulière de la mécanique des milieux continus permettant le
calcul des contraintes et déformations dans les structures des
différents matériaux (machines, génie mécanique,
bâtiment et génie civil).ce travail,
nous introduisons une direction unique de la science RDM - calcul de la tige à
la tractoin ( compression ) .
1.Calcul
de la tige à la tractoin (
compression )
matière
résistance tige
Devoir.
Pour la tige, le schéma de laquelle est représenté sur le fig.
1, il faut faire le travail suivant:
déterminer la réaction de l'appui;des
efforts intérieurs longitudinaux et construire leurs
épures;érifier la vérité de la construction de ces
épures;éterminer des dimensions des sections transversales de la
tige et les standardiser;
construire des épures des contraintes
normales et des déplacements des section;l'état de contrainte
dans en point à l'intérieure de la tige.
La tige a les dimensions longitudinales: l1=0,4
m, l2 =0.8 m, l3=0,8 m, l4 =0,9 m est
chargée par les forces extérieures axiales: F1 =70
kN, F2=130 kN, F3=100 kN;
matière - fonte,
contraintes admissibles [σ]=30 MPa
(ANNEXE I). La position de la section de la tige sur laquelle il faut
étudier l'état de contrainte est déterminée par l'angle
α
=30°.
1.1 Détermination
des réactions des appuis
En rejetant la liaison (l'appuie) et la
remplaçant par la réaction R (fig. 1.1) l'équation
d'équilibre est écrite en forme de l'égalité
à zéro de la somme des projections de toutes les forces sur
l'axe z
de la manière suivante:
Fig. 1.1. Détermination de la réaction
de l'appuie
ou -
De l’expression nous obtenon la
réaction R :
Le signe positive de la
réaction R témoigne
que sa direction était exactement fixée a priori.
1.2 Calcul
des efforts intérieurs
Tout d'abord il faut partager la
tige en segments le longe desquels les forces extérieures ne se changent
pas. La
tige examinée
a trois segments (fig. 1.1):
I. lI=0.4m
II. lII=l+l3=1.2
m. lIII=l4=0.9 m
En utilisant la méthode des
sections on détermine comment des efforts intérieurs se changent
le long de chaque segment.
Le segment I.
On trace la section
transversale qui divise la tige en deux partie: gauche
et droite. Il est préférable de considérer cette partie au
nombre minimale des forces extérieures. Pour la tige examinée
c'est la partie gauche, dont la longueur est
zI,
(fig. 1.2a). Les limites du changement de la
valeur zI : 0≤ zI≤ lI
.
L'effort
intérieur en cette section est déterminé selon la foi-mule
:
(1)
Donc l'équation du
changement de l'effort intérieur le long du segment lI est
suivante:
NI=160
kN (2)
Il faut souligner que
l'équation (2) ne comporte pas la cordonnée zI.
Cela signifie que pour n'importe valeur zI de l'intervalle 0≤
zI≤0.4 m l'effort
intérieur NI est le
même -
NI = 160 kN.
Le segment
II.trace
la section transversale par le segment lII et
considère la partie gauche, dont la longueur est zII
(fig. 1.2a). Les limites du changement de la valeur zII : 0≤
zII≤ lII .
L'effort intérieur dans
cette section est déterminé analogiquement à la section lI
:
(3)
Donc l'équation du
changement de l'effort intérieur en long du segment lII est
suivante:
NII=230kN
(4)
L'équation (4) ne comporte
pas la cordonnée zII .
Cela signifie que pour n'importe valeur zII de l'intervalle 0≤
zII≤1.2 m l'effort intérieur NII est le
même - NII =
230kN.
Le segment
III.
On trace la section
transversale par le segment lIII et
considère la partie droite, dont la longueur est zIII
(fig. 1.2a). Les limites du changement de la valeur zIII : 0≤
zIII≤ lIII .
L'effort intérieur dans
cette section est déterminé analogiquement à la section lI
:
(5)
Donc l'équation du
changement de l'effort intérieur en long du segment lIII est
suivante:
NIII=-100kN
(6)
L'équation (6) ne comporte
pas la cordonnée zIII .
Cela signifie que pour n'importe valeur zIII de l'intervalle
0≤ zIII≤0.9 m l'effort
intérieur NIII est le même
- NIII =
-100kN.
1.3 Construction
de l'épure des efforts intérieurs
La construction de l'épure
des efforts intérieurs se ramène à la
représentation graphique des équations (2), (4) et (6). Ces
formules représentent des équations des lignes droites parallèles
à l'axe de l'ordonnée.
Apres avoir pris l'échelle
d'effort (nombre des Newtons dans un
mm
du dessin) on construit l'épure des efforts intérieurs qui
représente sur la fig. 1.2b .
Pour vérifier la
construction de l'épure des efforts intérieurs la méthode
des sauts selon laquelle le changement de l'effort intérieur est
égale à la force extérieure. Les valeurs des sauts des
efforts intérieurs et les valeurs forces extérieures aux
points de leur application (points a,b,c et e sur la fig. 1.2b ) sont
représentées au tableau 1.
Tableau 1.
Vérification de
l'épure des efforts intérieurs
Point d'application de la force extérieure (fig.
1.2b)
|
Saut de l'effort intérieur (fig. 1.2b) kN
|
Force extérieure kN
|
a
|
160
|
R=160
|
c
|
F1=70
|
d
|
-100+250=150
|
F2=130
|
e
|
-100
|
F3=-100
|
Fig. 1.2. Calcul de la
tige à la traction (compression)
La comparaison montre
que les sauts des efforts intérieur sont égale aux forces
extérieures. Cela signifie que l'épure des efforts
intérieur est vraie.
1.4 Détermination
des dimensions des sections transversales de la tige
La tige examinée
est composé de quatre segments des sections et des dimensions
différentes (segment lI
a deux segments de la sections différentes). Les
dimensions de chaque section dépendent de la même
paramètre: a
(fig. 1.0). Donc il faut trouver paramètre
a pour chaque segment et choisir parmi eux la
plus, grande valeur (fig. 1.2).
Segment l1 .
La condition
de la résistance:
(7)’oừ
(8)
Segment l2 .
La condition de la résistance:
(9)’oừ
(9)
Segment l3 .
La condition de la résistance:
(11)’oừ
(12)
Segment l4 .
La condition de la résistance:
(13)’oừ
(14)
On peut voir que la valeur du paramètre a' qui
assure la résistance de tout les segments est a=a=
58.14mm.
En fonction de ce paramètre on calcule les dimensions des sections
transversales de tout les segments, puis il faut les standardiser et
déterminer la surface des sections. Les résultats des calculs
sont représenté au tableau 2.
Tableau 2.
Détermination et
standardisation des dimensions transversales de la tige
Segment
|
Dimension calculée, mm
|
Dimension standardisée,mm (Annexe
2)
|
Surface de la section mm2
|
l1
|
b =1.2a= 69.72
|
d1=84
|
b = a2
= 7056
|
l2
|
d2= a= 69.72
|
a2=70
|
|
l3
|
d3= a= 69.72
|
a3=70
|
|
l4
|
a4=1.3a=90.34
|
a4=92
|
|
En faisant la
standardisation des dimensions il faut prendre la valeur la plus grande proche.
Mais il est plus préférable d'utiliser le plus petit rang
( Ramin ). Que moins numéro du
range, il est appliqué plus souvent à l'industrie.
1.5 Construction
des épures des contraintes normales et des déplacements
longitudinaux des sections de la tige
Construction des
épures des contraintes normales.
On trouve les contraintes
normales suivant la formule pour chaque segment de la tige. Il faut
souligner que l'effort intérieur et la surface de la section
transversale sont constante aux limites du segment. Donc et les contraintes normales
sont constant aussi.
Respectivement (après
avoir arrondi le résultai jusquà
l'unité):
(15)
(16)
(17)
(18)
La condition de la résistance est
suivante :
63Mpa<90Mpa
Donc la
résistance de la tige est assurée.
Apres avoir pris l'échelle
des contraintes (nombre des MegaPascales
dans un mm
du dessin) on construit l'épure des contraintes normales qui est
représentée sur la fig. 1.2c. Cette
épure avec la ligne qui correspond â la valeur des contraintes
normales admissibles forme la représentation graphique de la condition
de la résistance.
Construction de
l'épure des déplacements longitudinaux des section de la tige.
On distingue deux type des
déplacements de la section examinée: relatif - par rapport au
début du segment et absolu - par rapport â l'appuie de la tige.
(19)
Si z1= l1, on
reçoit le déplacement de la section b par
rapport â la section a:
(20)
Segment l2 . On
considère la section passée par la distance 0 ≤ z2≤
l2,
par rapport â la section b. Ce
déplacement est égale:
(21)
Si z2= l2, on
reçoit le déplacement de la section c par
rapport â la section b:
(22)
Segment l3 . On
considère la section passée par la distance 0 ≤ z3≤
l3,
par rapport â la section c. Ce
déplacement est égale:
(23)
Si z3= l3, on
reçoit le déplacement de la section d par
rapport â la section c:
(24)
Segment l4 . On
considère la section passée par la distance 0 ≤ z4≤
l4,
par rapport â la section d. Ce
déplacement est égale:
(25)
Si z4= l4, on
reçoit le déplacement de la section e par
rapport â la section d:
(26)
On compte le déplacement
absolus par rapport â la section immobile c'est-à-dire par rapport
â la section a. Pour les sections
considérées b, c, d, e les
déplacements absolus sont:
section a:
section b:
section c:
section d:
section e:
Apres avoir pris l'échelle du
déplacement (nombre des mm
réels dans un mm du
dessin) on construit l'épure des déplacements absolus
intérieurs qui représente sur la fig.
1.2d.
1.6 Analyse
de l'état de contraintes dans en point de la tige
On fait souvent
l'analyse de l'état de contraintes pour le segment le plus
chargée. C'est-à-dire en ce cas c'est dans le segment lIII
où les contraintes normales maximales σ =
90MPa
agissent. Pour analyser l'état de contraintes au voisinage de n'importe
quel point de ce segment on construit le cube élémentaire. La
position de ce cube dans laquelle son coté est parallèle â
la section transversale est représentée sur la fig.
1.3a.
Car sur les cotés du cube les contraintes tangentielles n'existent pas
cette position on appelle la position générale et les contraintes
normales s'appellent contraintes générales ().
D'après les données
il faut étudier l'état de contraintes sur le plan qui se
détermine par l'angle α= -110°. On construit un
cube élémentaire au voisinage du point B sur les
côte duquel agissent les contraintes
et (fig. 1.3b).
On déterminent ces
contraintes selon les formules :
.
.
.
.
L'état de contrainte
étudie est représenté sur la fig. 1.3b.
. 1.3. Etat de
contrainte dans un point de la tige examinée
a) - position
générale, b) - position sous l'angle -110°
Conclusion
Estimation de l'unité de
la résistance des matériaux largement utilisés dans les
structures statiques et des disciplines connexes à la conception de
pièces de machines, les bâtiments, ponts et routes.
En règle
générale, en raison de la nature de l'évaluation des
résultats obtenus avec l'aide de modèles mathématiques de
la discipline, la conception de structures réelles de toutes les
caractéristiques de résistance des matériaux et produits
sont sélectionnés avec une marge importante (plusieurs fois par
rapport au résultat obtenu dans les calculs, mais habituellement pas
plus de 9 fois).
Index bibliographique
1. V. Féodossiev
Résistance des matériaux. - USSR, Moscou: Editions «MIR»,
1971.-582p.
. Феодосьев В.И. Сопротивление
материалов. - Москва: Наука, 1972. - 544 с.
. Писаренко Г.С. и др.
Сопротивление материалов. - Киев: Техніка, 1979. - 696 с.
. Снитко H. К. Сопротивление
материалов. Учебное пособие - Л., Изд-во Ленинір. ун-та, 1975. -368 с.
. Кинасошвили Р. С.
Сопротивление материалов. - М.: Главная редакция физико-математической
литературы изд-ва «Наука», 1975. -384 с.
. Ицкович Г. М. и др.
Руководство к решению задач по сопротивлению материалов. Учебное пособие для
ВУЗов. - М.: Высшая школа, 1970. -542 с.